SE528807C2 - Component of a superalloy containing palladium for use in a high temperature environment and use of palladium for resistance to hydrogen embrittlement - Google Patents
Component of a superalloy containing palladium for use in a high temperature environment and use of palladium for resistance to hydrogen embrittlementInfo
- Publication number
- SE528807C2 SE528807C2 SE0403162A SE0403162A SE528807C2 SE 528807 C2 SE528807 C2 SE 528807C2 SE 0403162 A SE0403162 A SE 0403162A SE 0403162 A SE0403162 A SE 0403162A SE 528807 C2 SE528807 C2 SE 528807C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- component
- content
- alloy
- group
- elements selected
- Prior art date
Links
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 27
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 title claims abstract description 26
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 23
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 51
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title description 6
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 title description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 80
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 80
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 22
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052762 osmium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052768 actinide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000001255 actinides Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 claims description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 abstract 1
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 5
- 229910001005 Ni3Al Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 229910001234 light alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- DWDWQJHDVOKTDZ-UHFFFAOYSA-N nickel dihydride Chemical class [NiH2] DWDWQJHDVOKTDZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000652 nickel hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Description
25 30 35 528 807 f Dokumentet US 6 177 046 B1 beskriver y/yïsuperlegeringar som innehåller Pd. Enligt detta dokument tillsätts Pd för att ge leger- ingen förbättrad svetsbarhet. Dokumentet listar ganska breda intervall för innehàllen av legeringselementen. Beträffande Pd specificeras intervallet 4-32 viktprocent i kraven. Enligt de mest föredragna intervallen för legeringselementen enligt olika exem- pel i detta dokument skall Pd-innehàllet vara 5-40 viktprocent (Tabell 7), 5-45 viktprocent (Tabell 8) eller 8-27 viktprocent (Ta- bellen i spalt 17). I de konkreta exemplen i detta dokument är innehållet av Pd relativt högt. Det förslås att upp till approxima- tivt hälften av Ni-innehållet i existerande Ni-baserade superle- geringar skall ersättas med Pd (se spalt 9). Document US 6,177,046 B1 describes y / yi superalloys containing Pd. According to this document, Pd is added to give the alloy improved weldability. The document lists fairly wide ranges for the contents of the alloying elements. Regarding Pd, the range 4-32% by weight is specified in the requirements. According to the most preferred ranges for the alloying elements according to various examples in this document, the Pd content should be 5-40% by weight (Table 7), 5-45% by weight (Table 8) or 8-27% by weight (Table in column 17) . In the concrete examples in this document, the content of Pd is relatively high. It is proposed that up to approximately half of the Ni content in existing Ni-based superalloys should be replaced by Pd (see column 9).
Dokumentet US 6 007 645 beskriver y/qfi-Ni-baserade superle- geringar. Dokumentet beskriver legeringar som sägs ha bra motstånd mot högtemperaturkorrosion, en hög krypbrottstyrka och bra mikrostrukturell stabilitet. Dokumentet betonar att Cr- innehållet skall vara lågt. Dokumentet föreslår flera olika leger- ingssammansättningar. Cr-innehållet är aldrig över 2,9 viktpro- cent. Dokumentet nämner att legeringen, bland andra legerings- element, kan innehålla 0-10 viktprocent av ett eller flera av ele- menten valda ur gruppen som består av Ru, Rh, Pd, Os, lr och Pt. Det nämns att sådana element är effektiva i att öka kryp- brottmotståndet och motstånd mot oxidation och korrosion. Do- kumentet tycks inte nämna något konkret exempel där Pd är närvarande i legeringen.Document US 6,007,645 describes y / q fi- Ni-based superalloys. The document describes alloys that are said to have good resistance to high temperature corrosion, a high creep breaking strength and good microstructural stability. The document emphasizes that the Cr content should be low. The document proposes several different alloy compositions. The Cr content is never more than 2.9% by weight. The document mentions that the alloy, among other alloying elements, may contain 0-10% by weight of one or more of the elements selected from the group consisting of Ru, Rh, Pd, Os, lr and Pt. It is mentioned that such elements are effective in increasing the creep rupture resistance and resistance to oxidation and corrosion. The document does not seem to mention any concrete example where Pd is present in the alloy.
Artikeln ”Effect of palladium on the hydrogen embrittlement of B- doped Ni3Al” av Liu Yang och Rex B. McLellan i Journal of Mate- rials Research, vol. 11, nr 4, april 1996, sid. 862-864 diskuterar att väteförsprödning i B-dopad Ni3Al kan reduceras genom till- satts av Pd.The article “Effect of palladium on the hydrogen embrittlement of B-doped Ni3Al” by Liu Yang and Rex B. McLellan in Journal of Materials Research, vol. 11, No. 4, April 1996, p. 862-864 discusses that hydrogen embrittlement in B-doped Ni3Al can be reduced by the addition of Pd.
Det är känt att väte kan diffundera in i legeringar och därvid vara orsaken till ofördelaktiga egenskaper hos legeringen. Till exempel kan väte reducera materialets duktilitet, kan vara orsa- 10 15 20 25 30 35 528 807 ken till förekomsten av sprickor och kan göra materialet hårt men sprött. Den viktigaste mekanismen för dessa effekter för- knippas med försvagning av korn- och partikelgränser. Det kan även finnas möjliga ofördelaktiga synergieffekter mellan H och S så att vätesulfider bildas vid korn- och partikelgränserna. Det är även känt att S kan tendera till att segregera preferensiellt till korngränser. Även mycket låga innehåll av S kan vara tillräckli- ga för att bilda vätesulfidskikt vid dessa gränser. Sådana pro- blem kan även ske genom bildandet av nickelhydrider i frånvaro av svavel. Problem av ovan beskrivna slag kan kallas väteför- sprödning (HE).It is known that hydrogen can diffuse into alloys and thereby be the cause of disadvantageous properties of the alloy. For example, hydrogen can reduce the ductility of the material, can be the cause of the presence of cracks and can make the material hard but brittle. The most important mechanism for these effects is associated with the weakening of grain and particle boundaries. There may also be possible adverse synergy effects between H and S so that hydrogen sulfides are formed at the grain and particle boundaries. It is also known that S may tend to segregate preferentially to grain boundaries. Even very low contents of S may be sufficient to form hydrogen sulphide layers at these limits. Such problems can also occur through the formation of nickel hydrides in the absence of sulfur. Problems of the type described above can be called hydrogen embrittlement (HE).
HE kan förorsakas av närvaron av vätgas men kan även före- komma under fuktiga betingelser. Legeringselement såsom Al kan oxidera i vatten så att fritt väte bildas, se tidigare nämnd artikel av Yang & McLellan beträffande gamma-prim-legeringar och artikeln ”Environmental effects on tensile and low cycle fati- gue behaviour of single crystal nickel base superalloys" av Nazmy et al i Scripta Materialia 48 (2003). Detta väte kan dif- fundera in i legeringen och förorsaka HE.HE can be caused by the presence of hydrogen but can also occur under humid conditions. Alloy elements such as Al can oxidize in water to form free hydrogen, see the aforementioned article by Yang & McLellan on gamma-prime alloys and the article "Environmental effects on tensile and low cycle fatigue behavior of single crystal nickel base superalloys" by Nazmy et al in Scripta Materialia 48 (2003) This hydrogen can diffuse into the alloy and cause HE.
Ni-baserade ylyßlegeringar är kända för att ha utmärkta egen- skaper för användning vid höga temperaturer, såsom för kompo- nenter i gasturbiner. Emellertid har HE rapporterats även för dessa legeringar, se artikeln av Nazmy et al som nämnts ovan.Ni-based light alloys are known to have excellent properties for use at high temperatures, such as for gas turbine components. However, HE has also been reported for these alloys, see the article by Nazmy et al mentioned above.
Ni-baserade y/yïlegeringar är relativt komplexa legeringar. Des- sa legeringar har en matris av y-fas, som är Ni med andra ele- ment såsom Cr, Co, Fe, W, Mo och Re i lösning. Dessutom in- nehåller sådana legeringar partiklar av y'-fas, som normalt är Ni3Al med andra element såsom Ti, Ta och Nb i lösning. Dess- utom kan sådana legeringar innehålla andra element, till exem- pel för att förstärka korngränser och/eller för att stabilisera ett skyddande oxidskikt. Det kan även noteras att olika legerings- element tenderar till att vara närvarande i olika koncentrationer i y- och yïfaserna, dvs. ett visst element kan tendera till att dras 10 15 20 25 30 35 528 807 till en viss av dessa faser så att en koncentration av elementet är högre i denna fas än i den andra fasen. Det har till exempel rapporterats att Al tenderar till att fördelas preferensiellt till y'- fasen. Det har även rapporterats att Pd tenderar till att fördelas preferensiellt till ylfasen. Dessutom kan fördelningen av ett element mellan y- och yïfaserna ändras i närvaro av ytterligare element. Det har noterats att tillsats av Pd kan ha som effekt att Al tenderar till att fördelas mera preferensiellt till y-fasen.Ni-based y / y alloys are relatively complex alloys. These alloys have a matrix of y-phase, which is Ni with other elements such as Cr, Co, Fe, W, Mo and Re in solution. In addition, such alloys contain γ 'phase particles, which are normally Ni3Al with other elements such as Ti, Ta and Nb in solution. In addition, such alloys may contain other elements, for example to strengthen grain boundaries and / or to stabilize a protective oxide layer. It can also be noted that different alloying elements tend to be present in different concentrations in the y- and y-phases, ie. a certain element may tend to be drawn to a certain of these phases so that a concentration of the element is higher in this phase than in the second phase. For example, it has been reported that Al tends to be distributed preferentially to the y 'phase. It has also been reported that Pd tends to be distributed preferentially to the yl phase. In addition, the distribution of an element between the y and y phases can be changed in the presence of additional elements. It has been noted that the addition of Pd may have the effect that Al tends to be distributed more preferentially to the y-phase.
SUMMERING AV UPPFINNINGEN Komponenter av Ni-baserade y/yïlegeringar har vanligtvis ett skyddande oxidskikt som förhindrar väteförsprödning. Emellertid har uppfinnarna av föreliggande uppfinning noterat att i synner- het i komponenter som är utsatta för en temperaturvariation, till exempel mellan omgivningstemperatur och en hög drifttempera- tur, och i synnerhet om dessa komponenter även utsätts för fuk- tighet, så kommer mikrostrukturen hos oxidskalet att förändras med tiden så att det skyddande oxidskiktet kan förlora åtminsto- ne en del av dess skyddande effekt eller svikta mekaniskt därvid exponerande utgàngsmaterialet. Uppfinnarna har funnit att för sådana komponenter är det sannolikt att väteförsprödning sker.SUMMARY OF THE INVENTION Components of Ni-based γ / γ alloys typically have a protective oxide layer that prevents hydrogen embrittlement. However, the inventors of the present invention have noted that in particular in components which are exposed to a temperature variation, for example between ambient temperature and a high operating temperature, and in particular if these components are also exposed to moisture, the microstructure of the oxide shell will to change over time so that the protective oxide layer can lose at least part of its protective effect or mechanically fail to thereby expose the starting material. The inventors have found that for such components, hydrogen embrittlement is likely to occur.
Eftersom normal luft innehåller en viss mängd fuktighet så kan fuktighet vara ett problem i många fall. Dessutom har uppfinnar- na funnit att väteförsprödning kan vara ett problem i till exempel gasturbiner som använder ”våta processer” såsom dimbildnings- och ångkylning. Väteförsprödningen kan förkorta den tid under vilken sådana komponenter kan användas. Eftersom till exempel gasturbiner är dyra anordningar så är det viktigt att komponenter i sådana anordningar kan fungera under lång tid.Because normal air contains a certain amount of moisture, humidity can be a problem in many cases. In addition, the inventors have found that hydrogen embrittlement can be a problem in, for example, gas turbines that use “wet processes” such as mist formation and steam cooling. The hydrogen embrittlement can shorten the time during which such components can be used. Since, for example, gas turbines are expensive devices, it is important that components in such devices can function for a long time.
Ett syfte med uppfinningen är att tillhandahålla en förbättrad Ni- baserad y/yïlegering lämpad att användas för komponenter som är utsatta för höga temperaturer. Ett speciellt syfte är därvid att legeringen skall vara mera robust och motståndskraftig mot vä- teförsprödning. l synnerhet skall risken för väteförsprödning 10 15 528 807 vara reducerad när komponenter som är tillverkade av legering- en utsätts för termiska cykler med fuktiga betingelser under åt- minstone delar av cykeln. Ett syfte är därvid att tillhandahålla legeringar för sådana komponenter som kan fungera utan att svikta under en lång tid. Ett ytterligare syfte med uppfinningen är att tillhandahålla en komponent med fördelaktiga egenskaper. i synnerhet en komponent som motstår väteförsprödning. Ett yt- terligare syfte är att tillhandahålla en gasturbininrättning som innefattar en eller flera komponenter som har fördelaktiga egen- skaper när de används vid höga temperaturer. Ett annat syfte med uppfinningen är att använda Pd i Ni-baserade y/y'- legeringar för att uppnå en fördelaktig teknisk effekt.An object of the invention is to provide an improved Ni-based y / y alloy suitable for use with components which are exposed to high temperatures. A special purpose is for the alloy to be more robust and resistant to hydrogen embrittlement. In particular, the risk of hydrogen embrittlement shall be reduced when components made of the alloy are subjected to thermal cycles with humid conditions for at least parts of the cycle. One object is to provide alloys for such components which can function without failing for a long time. A further object of the invention is to provide a component with advantageous properties. in particular a component which resists hydrogen embrittlement. A further object is to provide a gas turbine plant which comprises one or more components which have advantageous properties when used at high temperatures. Another object of the invention is to use Pd in Ni-based y / y 'alloys to achieve a beneficial technical effect.
De första syftena ovan uppnås av en Ni-baserad legering läm- pad för enkristallina, riktningsstelnade eller polykristallina kom- ponenter som skall användas vid höga temperaturer, varvid le- geringen är en y/yïlegering och består, i viktprocent, av: 0,5-25 Cr 0-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Co, Fe och Mn 1-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Mo, W, Re och Rh 3-25 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Al, Ti, Ta, Nb och V 0-10 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Ru, Os, lr och Pt < 4,0 Pd 0-3 Hf 0-2 Si 0-2 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av B, C, N eller Zr 0-1 av ett eller flera element valda ur gruppen som be- står av Y, La, Sc, aktiniderna och Ce och de andra lantaniderna 0-2 av ett eller flera ytterligare element valda ur gruppen 10 15 20 25 30 528 807 som består av alla element förutom Ni och förutom dem som det hänvisats till ovan i denna tabell balans Ni varvid legeringen innehåller Pd i en signifikant mängd som är tillräcklig för att ge legeringen ett förbättrat motstånd mot väte- försprödning.The first objects above are achieved by a Ni-based alloy suitable for single crystalline, directional solidified or polycrystalline components to be used at high temperatures, the alloy being a y / y alloy and consisting, in weight percent, of: 0.5 -25 Cr 0-25 of one or more elements selected from the group consisting of Co, Fe and Mn 1-25 of one or more elements selected from the group consisting of Mo, W, Re and Rh 3-25 of one or more elements selected from the group consisting of Al, Ti, Ta, Nb and V 0-10 of one or more elements selected from the group consisting of Ru, Os, lr and Pt <4.0 Pd 0-3 Hf 0-2 Si 0-2 of one or more elements selected from the group consisting of B, C, N or Zr 0-1 of one or more elements selected from the group consisting of Y, La , Sc, the actinides and Ce and the other lanthanides 0-2 of one or more additional elements selected from the group consisting of all elements except Ni and except those referred to above in this table balance Wherein the alloy contains Pd in a significant amount which is sufficient to give the alloy an improved resistance to hydrogen embrittlement.
Det bör noteras att när i detta dokument ett innehåll av en grupp av element specificeras (till exempel: ”av ett eller flera element valda ur gruppen som består av så betyder innehållet det totala innehållet av alla element från gruppen som är närvaran- de i legeringen. Följaktligen, om legeringen innehåller endast ett element från gruppen ifråga, så är det specificerade innehållet innehållet av detta element.It should be noted that when in this document a content of a group of elements is specified (for example: “of one or more elements selected from the group consisting of, the content means the total content of all elements from the group present in the alloy Consequently, if the alloy contains only one element from the group in question, then the specified content is the content of that element.
Det bör även noteras att i detta dokument, om inget annat sägs, så avser innehållen av olika element eller grupper av element alltid viktprocent.It should also be noted that in this document, unless otherwise stated, the contents of various elements or groups of elements always refer to weight percent.
Det bör även noteras att när ett intervall av innehåll börjar med 0, så betyder detta att närvaron av elementet eller elementen ifråga är fakultativ.It should also be noted that when an interval of content begins with 0, this means that the presence of the element or elements in question is optional.
Uppfinnarna av föreliggande uppfinning har således funnit att en förbättrad legering erhålls genom att välja de olika elementen såsom definierats ovan. Det har därvid funnits att i synnerhet ett förbättrat motstånd mot väteförsprödning uppnås. Det har fun- nitsiatt detta förbättrade motstånd kan uppnås även med mycket låga koncentrationer av Pd. Eftersom Pd är ett dyrt material är det en fördelaktig aspekt av uppfinningen att endast små mäng- der Pd behövs. Det förbättrade motståndet mot HE beror troli- gen på det faktum att H som är närvarande vid korn- eller parti- kelgränserna dras in i yïfasen av Pd. Såsom nämnts ovan för- delas Pd preferensiellt till yïfasen. Dessutom kan tillsatsen av Pd ha ytterligare fördelaktiga effekter. Det har till exempel rap- 10 15 20 25 30 528 807 porterats att Pd kan vara fördelaktigt för att förhindra bildandet av TCP-(topologiskt tätpackade)-områden. Dessutom, eftersom Pd är mycket likt Ni, så är dess löslighet i Ni mycket hög. Vida- re, eftersom Pd preferensiellt fördelas till yïfasen så är även lösligheten i Ni3Al utmärkt. Såsom indikerats ovan har det även rapporterats att tillsatsen av Pd kan förändra fördelningsfakto- rerna hos Ni-baserade y/yïlegeringar så att något mer Al förde- las till y-fasen. Detta betyder, för ett givet yïinnehåll att det år möjligt att tillsätta något mer Al till legeringen. Detta tycks öka motståndet mot oxidation och högtemperaturkorrosion. Vidare, eftersom det är tillräckligt att använda en liten mängd Pd för att uppnå de fördelaktiga effekterna så har ingen signifikant negativ effekt av tillsatsen av Pd noterats (det har rapporterats att Pd potentiellt skulle kunna förorsaka problem med värmebehand- lingsförfaranden och en reducering i krypstyrka vid höga tempe- raturer).The inventors of the present invention have thus found that an improved alloy is obtained by selecting the various elements as defined above. In particular, it has been found that an improved resistance to hydrogen embrittlement is achieved. It has been found that this improved resistance can be achieved even with very low concentrations of Pd. Since Pd is an expensive material, it is an advantageous aspect of the invention that only small amounts of Pd are needed. The improved resistance to HE is probably due to the fact that H present at the grain or particle boundaries is drawn into the yphase by Pd. As mentioned above, Pd is preferentially distributed to the y phase. In addition, the addition of Pd may have additional beneficial effects. For example, it has been reported that Pd may be beneficial in preventing the formation of TCP (topologically densely packed) regions. In addition, since Pd is very similar to Ni, its solubility in Ni is very high. Furthermore, since Pd is preferentially distributed to the yï phase, the solubility in Ni3Al is also excellent. As indicated above, it has also been reported that the addition of Pd can change the distribution factors of Ni-based y / y alloys so that slightly more Al is distributed to the y phase. This means, for a given yï content, that it is possible to add a little more Al to the alloy. This seems to increase the resistance to oxidation and high temperature corrosion. Furthermore, since it is sufficient to use a small amount of Pd to achieve the beneficial effects, no significant adverse effect of the addition of Pd has been noted (it has been reported that Pd could potentially cause problems with heat treatment processes and a reduction in creep strength at high temperatures).
Enligt en utföringsform av legeringen enligt uppfinningen är in- nehållet av nämnda ytterligare element < 1,0, eller till och med endast på nivån för föroreningar som normalt accepteras i leger- ingar för komponenter som skall användas vid höga temperatu- rer, såsom komponenter som används i gasturbiner. Egenska- perna hos legeringen är enklare att styra om legeringen endast innehåller en liten mängd (eller ingen mängd alls) av sådana yt- terligare element.According to an embodiment of the alloy according to the invention, the content of said further elements is <1.0, or even only at the level of impurities which are normally accepted in alloys for components to be used at high temperatures, such as components which used in gas turbines. The properties of the alloy are easier to control if the alloy contains only a small amount (or no amount at all) of such additional elements.
Enligt en ytterligare utföringsform är innehållet av Pd > 0,05. ln- nehållet av Pd kan vara < 2,0, företrädesvis < 1,0 och även < 0,5. Det är en fördelaktig aspekt av föreliggande uppfinning att de àsyftade effekterna kan uppnås även med små mängder Pd.According to a further embodiment, the content of Pd is> 0.05. The content of Pd can be <2.0, preferably <1.0 and also <0.5. It is an advantageous aspect of the present invention that the intended effects can be achieved even with small amounts of Pd.
Detta är speciellt viktigt eftersom Pd är ett dyrt material och ef- tersom stora mängder Pd möjligen skulle kunna ha vissa negati- va effekter. 10 15 20 25 30 35 528 807 Enligt en ytterligare utföringsform är innehållet av Cr > 3,0, före- trädesvis > 6,0. Med en relativt stor mängd Cr uppnås ett ut- märkt motstånd mot korrosion och oxidation.This is especially important because Pd is an expensive material and since large amounts of Pd could possibly have some negative effects. According to a further embodiment, the content of Cr is> 3.0, preferably> 6.0. With a relatively large amount of Cr, an excellent resistance to corrosion and oxidation is achieved.
Enligt en alternativ utföringsform är emellertid innehållet av Cr s 3,0. Enligt denna alternativa utföringsform används således en låg mängd av Cr. Detta kan öka krypbrottstyrkan hos legeringen.According to an alternative embodiment, however, the content of Cr is 3.0. Thus, according to this alternative embodiment, a low amount of Cr is used. This can increase the creep breaking strength of the alloy.
Genom ett noggrant val av de andra elementen så kan ett till- räckligt motstånd mot korrosion och oxidation uppnås även om Cr-innehållet är lågt.Through a careful selection of the other elements, a sufficient resistance to corrosion and oxidation can be achieved even if the Cr content is low.
Enligt en utföringsform är innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Co, Fe och Mn > 3,0. Innehållet av Co kan till exempel vara > 6,0. Dessutom kan innehållet av Co vara > (innehållet av Fe + innehållet av Mn). Co är ett mate- rial som är känt för att ge en legering av detta slag fördelaktiga egenskaper, i synnerhet en tillräcklig hårdhet vid höga tempera- turer.According to one embodiment, the content of one or more elements is selected from the group consisting of Co, Fe and Mn> 3.0. The content of Co can be, for example,> 6.0. In addition, the content of Co can be> (the content of Fe + the content of Mn). Co is a material which is known to give an alloy of this kind advantageous properties, in particular a sufficient hardness at high temperatures.
Enligt ännu en utföringsform så är innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Mo, W, Re och Rh > 3,0. Innehållet av W kan, enligt en föredragen utföringsform, vara > innehållet av Mo. Vidare kan (innehållet av Re + innehål- let av Rh) vara < 1,0. Med en tillräcklig mängd av till exempel W så ökas legeringens styrka. Dessutom förbättras krypmotstån- det.According to yet another embodiment, the content of one or more elements is selected from the group consisting of Mo, W, Re and Rh> 3.0. The content of W may, according to a preferred embodiment, be> the content of Mo. Furthermore, (the content of Re + the content of Rh) can be <1.0. With a sufficient amount of, for example, W, the strength of the alloy is increased. In addition, the creep resistance is improved.
Enligt en ytterligare utföringsform är innehållet av Al > 1,0. ln- nehàllet av Al kan till exempel vara > 3,0 men < 10,0. Molbråket av Al i legeringen är företrädesvis större än molbråket av något av de andra elementen valda ur gruppen som består av Al, Ti, Ta, Nb och V. Al, i synnerhet, är ett fördelaktigt material för bil- dandet av yßfasen. Dessutom kan Al öka motståndet mot oxida- tion och högtemperaturkorrosion. 10 15 20 25 30 35 528 807 Enligt en annan utföringsform är innehållet av ett eller flera ele- ment valda ur gruppen som består av Ru, Os, lr och Pt > 0,01 men < 5,0. Tillsatsen av element från denna grupp kan använ- das för att styra fördelningen av andra element mellan de två faserna y och y”.According to a further embodiment, the content of Al is> 1.0. The content of Al can be, for example,> 3.0 but <10.0. The molecular fraction of Al in the alloy is preferably larger than the molecular fraction of any of the other elements selected from the group consisting of Al, Ti, Ta, Nb and V. Al, in particular, is an advantageous material for the formation of the surface phase. In addition, Al can increase the resistance to oxidation and high temperature corrosion. According to another embodiment, the content of one or more elements is selected from the group consisting of Ru, Os, lr and Pt> 0.01 but <5.0. The addition of elements from this group can be used to control the distribution of other elements between the two phases y and y ”.
Innehållet av Hf kan, enligt en utföringsform, vara > 0,05.The content of Hf may, according to one embodiment, be> 0.05.
Enligt en utföringsform är innehållet av Si > 0,02. Hf och/eller Si kan användas för att främja bildandet av ett skyddande oxid- skikt.According to one embodiment, the content of Si is> 0.02. Hf and / or Si can be used to promote the formation of a protective oxide layer.
Innehållet av ett eller flera element valda ur gruppen som består av B, C, N och Zr kan till exempel vara > 0,05 men < 0,8. Dessa element kan användas för att öka styrkan vid korngränserna.The content of one or more elements selected from the group consisting of B, C, N and Zr can be, for example,> 0.05 but <0.8. These elements can be used to increase the strength at the grain boundaries.
Legeringen kan, enligt en utföringsform, ha ett innehåll av ett eller flera element valda ur gruppen som består av Y, La, Sc, aktiniderna och Ce och de andra lantaniderna > 0,005. Dessa element kan användas för att binda S, vilket kan ha som effekt att risken för bildandet av oönskade vätesulfider minskar.The alloy may, according to one embodiment, have a content of one or more elements selected from the group consisting of Y, La, Sc, the actinides and Ce and the other lanthanides> 0.005. These elements can be used to bind S, which can have the effect of reducing the risk of the formation of undesired hydrogen sulfides.
Företrädesvis är innehållet av Ni > 35, och, mera föredraget, > 50. Legeringen innehåller således företrädesvis en relativt stor mängd av baselementet Ni.Preferably, the content of Ni is> 35, and, more preferably,> 50. Thus, the alloy preferably contains a relatively large amount of the base element Ni.
Enligt en ytterligare utföringsform är volymförhållandet Wy > 0,4 (40%) eller till och med > 0,6 (60%). En relativt hög andel av y' är fördelaktigt för att tillhandahålla en hög högtemperaturstyrka.In a further embodiment, the volume ratio Wy is> 0.4 (40%) or even> 0.6 (60%). A relatively high proportion of y 'is advantageous for providing a high high temperature strength.
Enligt ett annat syfte med uppfinningen tillhandahålls en kompo- nent utformad för användning som en komponent i en högtempe- raturomgivning genom att komponenten år tillverkad av en leger- ing enligt någon av föregående utföringsformer. En sådan kom- ponent har således fördelaktiga egenskaper såsom beskrivits ovan i samband med utföringsformerna av legeringen. I synner- 10 15 20 25 30 35 528 807 10 het kan komponenten användas vid höga temperaturer och fort- farande ha bra motstånd mot väteförsprödning.According to another object of the invention, there is provided a component designed for use as a component in a high temperature environment in that the component is made of an alloy according to any of the preceding embodiments. Such a component thus has advantageous properties as described above in connection with the embodiments of the alloy. In particular, the component can be used at high temperatures and still have good resistance to hydrogen embrittlement.
Enligt en utföringsform är komponenten en komponent för en gasturbininrättning. Komponenten kan till exempel vara en led- skena eller del av en ledskena eller ett turbinrotorblad eller del av ett turbinrotorblad. Det har funnits vara speciellt fördelaktigt att använda legeringen enligt uppfinningen för sådana kompo- nenter. Komponenterna kan användas under en mycket lång tid utan att riskera att skadas av till exempel väteförsprödning.According to one embodiment, the component is a component of a gas turbine plant. The component can be, for example, a guide rail or part of a guide rail or a turbine rotor blade or part of a turbine rotor blade. It has been found to be particularly advantageous to use the alloy of the invention for such components. The components can be used for a very long time without risking being damaged by, for example, hydrogen embrittlement.
En gasturbininrättning enligt uppfinningen innefattar åtminstone en komponent såsom definierats ovan. En sådan gasturbinin- rättning innefattar således komponenter med fördelaktiga egen- skaper såsom beskrivits ovan.A gas turbine device according to the invention comprises at least one component as defined above. Such a gas turbine device thus comprises components with advantageous properties as described above.
En användning enligt uppfinningen uppnås genom att använda Pd som utgör del av legeringen enligt något av ovan nämnda utföringsformer för att ge nämnda legering, enligt någon av ovan nämnda utföringsformer, förbättrat motstånd mot väteförspröd- ning. Uppfinnarna av föreliggande uppfinning har således funnit en teknisk effekt som uppnås genom ett noggrant användande av Pd i legeringar av ovan beskrivet slag. l synnerhet är det för- delaktigt att endast en liten mängd Pd är tillräcklig för att uppnå de fördelaktiga effekterna som beskrivits ovan.A use according to the invention is achieved by using Pd which forms part of the alloy according to any of the above-mentioned embodiments to give said alloy, according to any of the above-mentioned embodiments, improved resistance to hydrogen embrittlement. The inventors of the present invention have thus found a technical effect which is achieved by a careful use of Pd in alloys of the kind described above. In particular, it is advantageous that only a small amount of Pd is sufficient to achieve the beneficial effects described above.
KORT BESKRIVNING AV RITNINGEN Fig. 1 visar mycket schematiskt en turbininrättning enligt uppfin- ningen med ett flertal komponenter enligt uppfinningen.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 shows very schematically a turbine device according to the invention with a plurality of components according to the invention.
BESKRIVNlNG AV FÖREDRAGNA UTFÖRINGSFORMER Nedan ges olika exempel på sammansättningen av legeringar enligt uppfinningen. Balansen är Ni i alla exemplen nedan. För- utom Ni och de andra element som specificeras i dessa exempel 10 15 20 25 30 35 528 807 11 kan legeringen, enligt dessa exempel, innehålla små mängder av föroreningar med en koncentration som normalt accepteras i legeringar av dessa slag för användning för komponenter som är avsedda för användning vid höga temperaturer, till exempel i gasturbiner. Dessutom är alla legeringarna Ni-baserade y/y'- legeringar. Förhållandet Wy kan till exempel vara 0,4 (40%) eller > 0,6 (60%). Förhållandet kan till exempel vara 0,5 (50%).DESCRIPTION OF PREFERRED EMBODIMENTS Below are various examples of the composition of alloys according to the invention. The balance is you in all the examples below. In addition to Ni and the other elements specified in these examples, the alloy may, according to these examples, contain small amounts of impurities at a concentration normally accepted in alloys of these kinds for use in components which are intended for use at high temperatures, for example in gas turbines. In addition, all alloys are Ni-based y / y 'alloys. The ratio Wy can be, for example, 0.4 (40%) or> 0.6 (60%). The ratio may be, for example, 0.5 (50%).
Det första exemplet är ett konkret exempel med specificerade mängder av de olika elementen. Vart och ett av exemplen 2-10 definierar små intervall för de olika elementen. Legeringarna en- ligt exemplen 2-10 kan erhållas genom att något lite modifiera sammansättningen på kända legeringar, dvs. i synnerhet genom att tillsätta en liten mängd Pd.The first example is a concrete example with specified amounts of the different elements. Each of Examples 2-10 defines small intervals for the various elements. The alloys according to examples 2-10 can be obtained by slightly modifying the composition of known alloys, ie. in particular by adding a small amount of Pd.
Legeringarna är lämpade för tillverkning av enkristallina eller polykrlstallina artiklar.The alloys are suitable for the manufacture of single crystalline or polycrystalline articles.
Exempel 1 12,0 Cr 8,0 Co 2,0 Mo 4,0 W 4,0 AI 2,0 Ti 1,5 Ta 1,5 Nb 0,4 Pd 0,1 Hf 0,1 Si 0,01 B 0,05 C Exempel 2 15-17 Cr 8-9 Co 10 15 20 25 30 35 1,5-2,5 3-4 3-4 3-4 1,5-2,5 0,1-0,5 0,05-O,2 0,005-0,015 0,05-0,015 Exemgelß 12-14 8-10 1,5-2,5 3-5 3-4 3,5-5 3-5 1,5-2,5 0,1-0,5 0,1-0,3 0,015-0,025 Û,0O5-0,015 Exemge|4 12-14 8-10 1,5-2,5 3-5 3-4 3,5-4,5 3-5 0,1-0,5 Exemgel 5 7,5-9 fizëš Pd WO Zr Cr Mo Ta Nb Pd OJO Zr Cr Co Mo Ta Pd Cr 528 807 12 20 25 30 35 8-11 0,4-0,8 9-11 5-6 0,5-1,5 2-4 O,1-0,5 0,05-0,2 0,01-0,02 0,005-0,05 1-2 Exempel 6 21 -25 18-20 1-3 1,5-2,5 3-4 1-2 0,5-1,5 O,1-0,5 0,1-0,2 0,005-0,015 0,05-0,15 Exempel 7 21-25 18-20 1-3 2-3 3-4 1-2 0,5-1,5 0,1-0,5 0,1-O,2 0,005-0,015 Co Mo Ta Pd Zr Hf Cr 1229 528 807 13 10 20 25 30 35 0,05-0,15 0,5-1,5 Exempel 8 8-9 4-6 1-3 7-9 4,5-5,5 1-2 5-7 0,1-0,5 0,05~0,15 0,05-0,15 0,005-0,015 0,005-0,015 Exempel 9 6-7 9-11 0,4-O,8 5-7 2,5-3,5 5-6 0,5-1,5 5-7 0,1-0,5 0,05-0,15 0,005-0,015 Exemgel 10 2,2-2,8 10-14 8-10 6-7 1,5-2,5 528 807 14 Zr Hf Cr Co wfiægggflzëg Co Mo jag: Pd Hf Cr Cø Re Ru 10 15 20 25 30 35 szs sort 15 5,5-6,5 Al 5-6 Ta 0,1-0,5 Pd 0,05-0,15 Hf 0,05-0,15 Si Legeringarna enligt uppfinningen kan produceras på ett sätt som är känt för en person med kunskap inom området för produktion av Ni-baserade y/yïsuperlegeringar enligt tidigare teknik. Leger- ingarna kan användas för att producera enkristallina, riktnings- stelnade eller polykristallina komponenter på ett sätt som är känt av personen med kunskap inom området. Legeringen enligt uppfinningen kan användas för vilken komponent som helst, el- ler del av en komponent, som är avsedd för användning vid höga temperaturer.Example 1 12.0 Cr 8.0 Co 2.0 Mo 4.0 W 4.0 Al 2.0 Ti 1.5 Ta 1.5 Nb 0.4 Pd 0.1 Hf 0.1 Si 0.01 B 0.05 C Example 2 15-17 Cr 8-9 Co 10 15 20 25 30 35 1.5-2.5 3-4 3-4 3-4 1.5-2.5 0.1-0.5 0.05-O, 2 0.005-0.015 0.05-0.015 Exemgelß 12-14 8-10 1.5-2.5 3-5 3-4 3.5-5 3-5 1.5-2.5 0.1-0.5 0.1-0.3 0.015-0.025 Û, 0O5-0.015 Exemge | 4 12-14 8-10 1.5-2.5 3-5 3-4 3.5-4, 5 3-5 0.1-0.5 Exemgel 5 7.5-9 fi zëš Pd WO Zr Cr Mo Ta Nb Pd OJO Zr Cr Co Mo Ta Pd Cr 528 807 12 20 25 30 35 8-11 0.4-0 .8 9-11 5-6 0.5-1.5 2-4 0, 1-0.5 0.05-0.2 0.01-0.02 0.005-0.05 1-2 Example 6 21 -25 18-20 1-3 1.5-2.5 3-4 1-2 0.5-1.5 O, 1-0.5 0.1-0.2 0.005-0.015 0.05-0 Example 7 21-25 18-20 1-3 2-3 3-4 1-2 0.5-1.5 0.1-0.5 0.1-0.125 0.005-0.015 Co Mo Ta Pd Zr Hf Cr 1229 528 807 13 10 20 25 30 35 0.05-0.15 0.5-1.5 Example 8 8-9 4-6 1-3 7-9 4.5-5.5 1-2 5-7 0.1-0.5 0.05 ~ 0.15 0.05-0.15 0.005-0.015 0.005-0.015 Example 9 6-7 9-11 0.4-0.8 5-7 2, 5-3.5 5-6 0.5-1.5 5-7 0.1-0.5 0.05-0.15 0.005-0.015 Exemgel 10 2.2-2.8 10-14 8-10 6-7 1.5-2.5 528 807 14 Zr Hf Cr Co w fi æggg fl zëg Co Mo jag: Pd Hf Cr Cø Re Ru 10 15 20 25 30 35 szs sort 15 5.5-6.5 Al 5-6 Ta 0.1-0.5 Pd 0.05-0.15 Hf 0.05-0.15 Si The alloys according to the invention can be produced in a manner known to a person skilled in the art for the production of Ni-based γ / γ super alloys according to the prior art. The alloys can be used to produce single crystalline, directional solidified or polycrystalline components in a manner known to the person skilled in the art. The alloy of the invention can be used for any component, or part of a component, which is intended for use at high temperatures.
Fig. 1 visar mycket schematiskt en snittvy av en del av en typisk gasturbininrättning enligt uppfinningen. I utföringsformen som visas i fig. 1 har gasturbininrättningen en annulär förbrännings- kammare 11. I fig. 1 visas endast en nedre del av denna för- bränningskammare 11. Den annulära förbränningskammaren kan anordnas runt en symmetriaxel markerad med X-X i fig. 1.Fig. 1 shows very schematically a sectional view of a part of a typical gas turbine device according to the invention. In the embodiment shown in Fig. 1, the gas turbine device has an annular combustion chamber 11. In Fig. 1 only a lower part of this combustion chamber 11 is shown. The annular combustion chamber can be arranged around an axis of symmetry marked with X-X in Fig. 1.
Denna symmetriaxel X-X kan även utgöra rotationsaxeln hos en rotor som utgör del av gasturbininrättningen. Förbränningskam- maren 11 är fixerad relativt en statordel 14. Gasturbininrättning- en innefattar ett antal ledskenor 13. l fig. 1 visas tvâ ledskenor 13. Ledskenorna 13 är fixerade relativt statorn 14. Gasturbinin- rättningen har även ett antal turbinrotorblad 15. Två sådana ro- torblad 15 visas i fig. 1. Rotorbladen 15 utgör del av rotorn som roterar runt rotationsaxeln X-X. Gasturbininrättningen kan själv- klart innefatta andra delar som är kända för en person med kun- skap inom området. Gasturbininrättningen kan till exempel ha en eller flera kompressorsteg och även ytterligare turbinsteg. Olika komponenter i en gasturbininrättning kan tillverkas av legeringar enligt föreliggande uppfinning. Till exempel kan ledskenorna 13 och/eller turbinrotorbladen 15 vara tillverkade av legeringar en- 10 528 807 16 ligt föreliggande uppfinning. Legeringarna enligt uppfinningen kan även användas för delar av komponenter, till exempel för ett skyddande skikt på en ledskena 13, turbinrotorblad 15 eller an- nan del av en gasturbin.This axis of symmetry X-X can also constitute the axis of rotation of a rotor which forms part of the gas turbine device. The combustion chamber 11 is fixed relative to a stator part 14. The gas turbine device comprises a number of guide rails 13. Fig. 1 shows two guide rails 13. The guide rails 13 are fixed relative to the stator 14. The gas turbine device also has a number of turbine rotor blades 15. Two such tubes dryer blade 15 is shown in Fig. 1. The rotor blades 15 form part of the rotor which rotates about the axis of rotation XX. The gas turbine installation can of course include other parts that are known to a person with knowledge in the field. The gas turbine plant can, for example, have one or more compressor stages and also additional turbine stages. Various components of a gas turbine plant can be made from alloys of the present invention. For example, the guide rails 13 and / or turbine rotor blades 15 may be made of alloys in accordance with the present invention. The alloys according to the invention can also be used for parts of components, for example for a protective layer on a guide rail 13, turbine rotor blade 15 or other part of a gas turbine.
Uppfinningen avser även användning av Pd. Enligt denna an- vändning används Pd, till exempel i mängderna enligt föregåen- de exempel, i en legering av beskrivet slag för att ge legeringen förbättrat motstånd mot väteförsprödning.The invention also relates to the use of Pd. According to this application, Pd is used, for example in the amounts according to the previous example, in an alloy of the type described to give the alloy improved resistance to hydrogen embrittlement.
Uppfinningen är inte begränsad till de beskrivna utföringsfor- merna utan kan varieras och modifieras inom ramen för följande krav.The invention is not limited to the described embodiments but can be varied and modified within the scope of the following claims.
Claims (30)
Priority Applications (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0403162A SE528807C2 (en) | 2004-12-23 | 2004-12-23 | Component of a superalloy containing palladium for use in a high temperature environment and use of palladium for resistance to hydrogen embrittlement |
| BRPI0519432-6A BRPI0519432A2 (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | ni-based alloy arrangement, one component and one gas turbine and use of pd in connection with such an alloy |
| US11/794,071 US20080101981A1 (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | Ni Based Alloy, a Component, a Gas Turbine Arrangement and Use of Pd in Connection With Such an Alloy |
| EP05825328A EP1825012A1 (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy |
| RU2007127852/02A RU2007127852A (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | NICKEL-BASED ALLOY, COMPONENT, GAS TURBINE INSTALLATION AND APPLICATION OF PD IN CONNECTION WITH SUCH ALLOY |
| PCT/EP2005/057043 WO2006067189A1 (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy |
| CA002592027A CA2592027A1 (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy |
| JP2007547519A JP2008525634A (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | Ni-based alloys, components, gas turbine equipment and use of Pd in connection with the alloys |
| CN200580044306A CN100587093C (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | Ni based alloy, component, gas turbine device and application of Pd in the alloy |
| KR1020077016658A KR20070091350A (en) | 2004-12-23 | 2005-12-21 | A ni based alloy, a component, a gas turbine arrangement and use of pd in connection with such an alloy |
| US11/788,295 US20070202003A1 (en) | 2004-12-23 | 2007-04-19 | Rare earth modified high strength oxidation resistant superalloy with enhanced coating compatibility |
| US11/788,299 US20070199629A1 (en) | 2004-12-23 | 2007-04-19 | Corrosion resistant superalloy with improved oxidation resistance |
| US11/788,238 US20070202002A1 (en) | 2004-12-23 | 2007-04-19 | Rare earth modified corrosion resistant superalloy with enhanced oxidation resistance and coating compatibility |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE0403162A SE528807C2 (en) | 2004-12-23 | 2004-12-23 | Component of a superalloy containing palladium for use in a high temperature environment and use of palladium for resistance to hydrogen embrittlement |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE0403162D0 SE0403162D0 (en) | 2004-12-23 |
| SE0403162L SE0403162L (en) | 2006-06-24 |
| SE528807C2 true SE528807C2 (en) | 2007-02-20 |
Family
ID=34102111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE0403162A SE528807C2 (en) | 2004-12-23 | 2004-12-23 | Component of a superalloy containing palladium for use in a high temperature environment and use of palladium for resistance to hydrogen embrittlement |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (4) | US20080101981A1 (en) |
| EP (1) | EP1825012A1 (en) |
| JP (1) | JP2008525634A (en) |
| KR (1) | KR20070091350A (en) |
| CN (1) | CN100587093C (en) |
| BR (1) | BRPI0519432A2 (en) |
| CA (1) | CA2592027A1 (en) |
| RU (1) | RU2007127852A (en) |
| SE (1) | SE528807C2 (en) |
| WO (1) | WO2006067189A1 (en) |
Families Citing this family (67)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7846243B2 (en) | 2007-01-09 | 2010-12-07 | General Electric Company | Metal alloy compositions and articles comprising the same |
| US7931759B2 (en) | 2007-01-09 | 2011-04-26 | General Electric Company | Metal alloy compositions and articles comprising the same |
| US7727318B2 (en) | 2007-01-09 | 2010-06-01 | General Electric Company | Metal alloy compositions and articles comprising the same |
| JP2009084684A (en) * | 2007-09-14 | 2009-04-23 | Toshiba Corp | Nickel-based alloy for turbine rotor of steam turbine, and turbine rotor of steam turbine |
| JP4982324B2 (en) * | 2007-10-19 | 2012-07-25 | 株式会社日立製作所 | Ni-based forged alloy, forged parts for steam turbine plant, boiler tube for steam turbine plant, bolt for steam turbine plant, and steam turbine rotor |
| JP4982340B2 (en) * | 2007-11-30 | 2012-07-25 | 株式会社日立製作所 | Ni-based alloy, gas turbine stationary blade and gas turbine |
| EP2103700A1 (en) * | 2008-03-14 | 2009-09-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel base alloy and use of it, turbine blade or vane and gas turbine |
| EP2145968A1 (en) * | 2008-07-14 | 2010-01-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel base gamma prime strengthened superalloy |
| US8029596B2 (en) | 2008-08-19 | 2011-10-04 | Siemens Energy, Inc. | Method of making rare-earth strengthened components |
| US8192850B2 (en) * | 2008-08-20 | 2012-06-05 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having bond coating and associated methods |
| CH699716A1 (en) * | 2008-10-13 | 2010-04-15 | Alstom Technology Ltd | Component for high temperature steam turbine and high temperature steam turbine. |
| JP5408768B2 (en) * | 2008-12-04 | 2014-02-05 | 三菱マテリアル株式会社 | Ni-base heat-resistant alloy ingot having high-temperature strength and dendritic structure and gas turbine blade casting comprising the same |
| KR20120023644A (en) * | 2009-05-08 | 2012-03-13 | 술처 멧코 아게 | Method for coating a substrate and substrate with a coating |
| IT1394975B1 (en) * | 2009-07-29 | 2012-08-07 | Nuovo Pignone Spa | NICKEL-BASED SUPERLEGA, MECHANICAL COMPONENT MADE WITH SUCH A SUPERLEGA, TURBOMACCHINA INCLUDING SUCH COMPONENT AND RELATIVE METHODS |
| CA2764664C (en) * | 2009-08-10 | 2014-06-17 | Ihi Corporation | Ni-based single crystal superalloy and turbine blade |
| FR2949234B1 (en) * | 2009-08-20 | 2011-09-09 | Aubert & Duval Sa | SUPERALLIAGE NICKEL BASE AND PIECES REALIZED IN THIS SUPALLIATION |
| JP4982539B2 (en) * | 2009-09-04 | 2012-07-25 | 株式会社日立製作所 | Ni-base alloy, Ni-base casting alloy, high-temperature components for steam turbine, and steam turbine casing |
| US8449262B2 (en) * | 2009-12-08 | 2013-05-28 | Honeywell International Inc. | Nickel-based superalloys, turbine blades, and methods of improving or repairing turbine engine components |
| US9138963B2 (en) * | 2009-12-14 | 2015-09-22 | United Technologies Corporation | Low sulfur nickel base substrate alloy and overlay coating system |
| JP5427642B2 (en) * | 2010-02-24 | 2014-02-26 | 株式会社日立製作所 | Nickel-based alloy and land gas turbine parts using the same |
| US20110256421A1 (en) * | 2010-04-16 | 2011-10-20 | United Technologies Corporation | Metallic coating for single crystal alloys |
| CA2810504C (en) * | 2010-11-10 | 2016-01-05 | Honda Motor Co., Ltd. | Nickel alloy |
| KR20120105693A (en) * | 2011-03-16 | 2012-09-26 | 한국기계연구원 | Ni base single crystal superalloy with enhanced creep property |
| RU2484167C1 (en) * | 2012-03-27 | 2013-06-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Ni3Al INTERMETALLIDE-BASED ALLOY AND ARTICLES MADE THEREOF |
| US9339398B2 (en) * | 2012-04-26 | 2016-05-17 | Medtronic Vascular, Inc. | Radiopaque enhanced nickel alloy for stents |
| CN102808111B (en) * | 2012-08-24 | 2014-08-20 | 朱育盼 | Preparation method for nickel-based superalloy for exhaust valve |
| CN102808110B (en) * | 2012-08-24 | 2015-05-06 | 朱育盼 | Nickel-based alloy wire material used for coating layer of sealing surface of stainless steel valve |
| CN102808112B (en) * | 2012-08-24 | 2015-05-06 | 朱育盼 | Nickel-based superalloy for exhaust valve |
| CN102828070B (en) * | 2012-08-24 | 2014-05-07 | 宁波市阳光汽车配件有限公司 | Protective coating material for boiler pipeline |
| JP5721189B2 (en) * | 2013-03-12 | 2015-05-20 | 株式会社 東北テクノアーチ | Heat-resistant Ni-based alloy and method for producing the same |
| US9611741B2 (en) * | 2013-11-04 | 2017-04-04 | Siemens Energy, Inc. | Braze alloy compositions and brazing methods for superalloys |
| GB201400352D0 (en) | 2014-01-09 | 2014-02-26 | Rolls Royce Plc | A nickel based alloy composition |
| JP2015189999A (en) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 田中貴金属工業株式会社 | NiIr-BASED HEAT-RESISTANT ALLOY AND PRODUCTION METHOD THEREOF |
| CN104404309A (en) * | 2014-12-02 | 2015-03-11 | 常熟市良益金属材料有限公司 | High-temperature resistant nickel alloy |
| EP3042973B1 (en) | 2015-01-07 | 2017-08-16 | Rolls-Royce plc | A nickel alloy |
| JPWO2016142962A1 (en) * | 2015-03-06 | 2017-12-21 | 株式会社東芝 | Ni-base alloy for casting and casting parts for turbine |
| DE102015204726A1 (en) * | 2015-03-16 | 2016-09-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Ni-Mn-Cr-Al-Ti alloy, powder, process and component |
| CN106191529B (en) * | 2015-04-20 | 2018-01-02 | 中南大学 | Nickel-base alloy and the article formed by alloy |
| CN104878249A (en) * | 2015-05-15 | 2015-09-02 | 新奥科技发展有限公司 | Nickel-based alloy and preparation method and application thereof |
| CN106282668B (en) * | 2015-06-12 | 2018-09-14 | 中南大学 | A kind of nickel base superalloy and preparation method thereof |
| GB2539957B (en) | 2015-07-03 | 2017-12-27 | Rolls Royce Plc | A nickel-base superalloy |
| CN105088018A (en) * | 2015-09-10 | 2015-11-25 | 钢铁研究总院 | High-strength oxidation-resisting cobalt-based super alloy |
| RU2626118C2 (en) * | 2015-09-17 | 2017-07-21 | Открытое акционерное общество "Научно-производственное объединение "Сатурн" | Casting heat resistant nickel-based alloy |
| CN106807794B (en) * | 2015-12-08 | 2019-03-08 | 中南大学 | The determination method of nickel base superalloy Hot Extrusion Parameters and the hot extrusion technique of nickel base superalloy |
| CN105543568B (en) * | 2015-12-21 | 2017-10-13 | 谷月恒 | A kind of platiniferous non-rhenium nickel base single crystal superalloy and its preparation method and application |
| ITUA20161551A1 (en) * | 2016-03-10 | 2017-09-10 | Nuovo Pignone Tecnologie Srl | LEAGUE HAVING HIGH RESISTANCE TO OXIDATION AND APPLICATIONS OF GAS TURBINES THAT USE IT |
| EP3287535A1 (en) * | 2016-08-22 | 2018-02-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Sx nickel alloy with improved tmf properties, raw material and component |
| GB201615496D0 (en) | 2016-09-13 | 2016-10-26 | Rolls Royce Plc | Nickel-based superalloy and use thereof |
| TWI663263B (en) * | 2016-11-25 | 2019-06-21 | 國家中山科學研究院 | High creep-resistant equiaxed grain nickel-based superalloy |
| CN106756252B (en) * | 2016-12-29 | 2019-03-22 | 沈阳大陆激光工程技术有限公司 | A kind of Co-based alloy powder for heavy combustion engine wheel hub tenon tooth reparation |
| CN106636760B (en) * | 2017-01-16 | 2019-01-08 | 宁国市华成金研科技有限公司 | A kind of nickel base superalloy and its manufacturing method |
| CN106676366B (en) * | 2017-01-16 | 2018-12-28 | 宁国市华成金研科技有限公司 | The preparation method of high-temperature alloy |
| CN107805807B (en) * | 2017-10-23 | 2019-06-25 | 武汉理工大学 | A kind of steam turbine sliding block and preparation method thereof based on laser melting deposition |
| CN108004433B (en) * | 2017-10-25 | 2019-04-23 | 广西贵三钜科技有限公司 | A kind of engine nozzle fuel-economizing strainer and preparation method thereof |
| KR101866833B1 (en) * | 2017-11-24 | 2018-06-14 | 한국기계연구원 | Nickel-based heat-resistant material improved cyclic oxidation property and method of preparing the same |
| CN108486418B (en) * | 2018-04-25 | 2020-08-11 | 常州市潞城慧热电子厂 | Alloy wire for thermoelectric generator and preparation process thereof |
| CN108588605B (en) * | 2018-05-03 | 2020-05-05 | 西安科技大学 | Heat treatment process of boron-containing nickel-based single crystal superalloy |
| DE102018251722A1 (en) * | 2018-12-27 | 2020-07-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Nickel based alloy for additive manufacturing and processes |
| CA3129143A1 (en) * | 2019-03-07 | 2020-09-10 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Advanced bond coat materials for tbc with improved thermal cyclic fatigue and sulfidation resistance |
| CN110802345A (en) * | 2019-11-21 | 2020-02-18 | 天津铸金科技开发股份有限公司 | High-temperature-resistant plasma spray welding powder |
| CN112410616B (en) * | 2020-11-03 | 2022-07-12 | 中国航发北京航空材料研究院 | Low-cost and low-macrosegregation-tendency high-temperature alloy for large isothermal forging die |
| US11426822B2 (en) * | 2020-12-03 | 2022-08-30 | General Electric Company | Braze composition and process of using |
| CN112501476B (en) * | 2021-01-29 | 2021-06-25 | 北京科技大学 | Ultrahigh-strength-toughness high-density alloy and preparation method and application thereof |
| CN112981184B (en) * | 2021-02-03 | 2022-04-01 | 中国人民解放军陆军装甲兵学院 | High-plasticity high-temperature-resistant nickel-based alloy powder |
| RU2768946C1 (en) * | 2021-06-24 | 2022-03-25 | Публичное акционерное общество "ОДК-Уфимское моторостроительное производственное объединение" (ПАО "ОДК-УМПО") | Cast heat-resistant nickel alloy with monocrystalline structure |
| CN114686731B (en) * | 2022-04-12 | 2022-11-22 | 北航（四川）西部国际创新港科技有限公司 | Single crystal high temperature alloy and preparation method and application thereof |
| CN115449669B (en) * | 2022-09-13 | 2023-08-08 | 中国联合重型燃气轮机技术有限公司 | Creep-resistant and oxidation-resistant nickel-based superalloy, and preparation method and application thereof |
Family Cites Families (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA967403A (en) * | 1971-02-23 | 1975-05-13 | International Nickel Company Of Canada | Nickel alloy with good stress rupture strength |
| US4039330A (en) * | 1971-04-07 | 1977-08-02 | The International Nickel Company, Inc. | Nickel-chromium-cobalt alloys |
| BE794144A (en) * | 1972-01-17 | 1973-07-17 | Int Nickel Ltd | NICKEL-CHROME ALLOYS |
| GB1520630A (en) * | 1974-07-08 | 1978-08-09 | Johnson Matthey Co Ltd | Platinum group metal-containing alloys |
| US4261742A (en) * | 1978-09-25 | 1981-04-14 | Johnson, Matthey & Co., Limited | Platinum group metal-containing alloys |
| SE428937B (en) * | 1979-01-11 | 1983-08-01 | Cabot Stellite Europ | NICKEL-BASED, HARD ALLOY OR ADDITIVE MATERIAL PROVIDED FOR WASTE WASTE OR WELDING |
| DE3272247D1 (en) * | 1981-04-08 | 1986-09-04 | Johnson Matthey Plc | Nickel alloys containing large amounts of chromium |
| US4519979A (en) * | 1983-06-06 | 1985-05-28 | Inco Europe Limited | Nickel-chromium-cobalt base alloys and castings thereof |
| US5077141A (en) * | 1984-12-06 | 1991-12-31 | Avco Corporation | High strength nickel base single crystal alloys having enhanced solid solution strength and methods for making same |
| US4885216A (en) * | 1987-04-03 | 1989-12-05 | Avco Corporation | High strength nickel base single crystal alloys |
| US4719080A (en) * | 1985-06-10 | 1988-01-12 | United Technologies Corporation | Advanced high strength single crystal superalloy compositions |
| US4692305A (en) * | 1985-11-05 | 1987-09-08 | Perkin-Elmer Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
| AU627965B2 (en) * | 1989-12-15 | 1992-09-03 | Inco Alloys International Inc. | Oxidation resistant low expansion superalloys |
| US5077006A (en) * | 1990-07-23 | 1991-12-31 | Carondelet Foundry Company | Heat resistant alloys |
| US5346563A (en) * | 1991-11-25 | 1994-09-13 | United Technologies Corporation | Method for removing sulfur from superalloy articles to improve their oxidation resistance |
| US5366695A (en) * | 1992-06-29 | 1994-11-22 | Cannon-Muskegon Corporation | Single crystal nickel-based superalloy |
| JP2625612B2 (en) * | 1992-07-20 | 1997-07-02 | インターナショナル・ビジネス・マシーンズ・コーポレイション | Image processing method and image processing apparatus |
| EP0648850B1 (en) * | 1993-09-20 | 1997-08-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Nickel-based alloy |
| WO1997038144A1 (en) * | 1996-04-10 | 1997-10-16 | The Penn State Research Foundation | Improved superalloys with improved oxidation resistance and weldability |
| US6007645A (en) * | 1996-12-11 | 1999-12-28 | United Technologies Corporation | Advanced high strength, highly oxidation resistant single crystal superalloy compositions having low chromium content |
| GB9903988D0 (en) * | 1999-02-22 | 1999-10-20 | Rolls Royce Plc | A nickel based superalloy |
| AU2001243302A1 (en) * | 2000-02-29 | 2001-09-12 | General Electric Company | Nickel base superalloys and turbine components fabricated therefrom |
| DE60108212T2 (en) * | 2000-08-30 | 2005-12-08 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Monocrystalline nickel-based alloys and methods of making and high temperature components of a gas turbine engineered therefrom |
| US20020164263A1 (en) * | 2001-03-01 | 2002-11-07 | Kenneth Harris | Superalloy for single crystal turbine vanes |
| US7011721B2 (en) * | 2001-03-01 | 2006-03-14 | Cannon-Muskegon Corporation | Superalloy for single crystal turbine vanes |
| US20030041930A1 (en) * | 2001-08-30 | 2003-03-06 | Deluca Daniel P. | Modified advanced high strength single crystal superalloy composition |
| JP4521610B2 (en) * | 2002-03-27 | 2010-08-11 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | Ni-based unidirectionally solidified superalloy and Ni-based single crystal superalloy |
| CH695497A5 (en) * | 2002-04-30 | 2006-06-15 | Alstom Technology Ltd | Nickel-base superalloy. |
| US20040042927A1 (en) * | 2002-08-27 | 2004-03-04 | O'hara Kevin Swayne | Reduced-tantalum superalloy composition of matter and article made therefrom, and method for selecting a reduced-tantalum superalloy |
| US6905559B2 (en) * | 2002-12-06 | 2005-06-14 | General Electric Company | Nickel-base superalloy composition and its use in single-crystal articles |
| JP4036091B2 (en) * | 2002-12-17 | 2008-01-23 | 株式会社日立製作所 | Nickel-base heat-resistant alloy and gas turbine blade |
| JP4449337B2 (en) * | 2003-05-09 | 2010-04-14 | 株式会社日立製作所 | High oxidation resistance Ni-base superalloy castings and gas turbine parts |
| US20060051234A1 (en) * | 2004-09-03 | 2006-03-09 | Pike Lee M Jr | Ni-Cr-Co alloy for advanced gas turbine engines |
-
2004
- 2004-12-23 SE SE0403162A patent/SE528807C2/en not_active IP Right Cessation
-
2005
- 2005-12-21 JP JP2007547519A patent/JP2008525634A/en not_active Abandoned
- 2005-12-21 WO PCT/EP2005/057043 patent/WO2006067189A1/en active Application Filing
- 2005-12-21 KR KR1020077016658A patent/KR20070091350A/en not_active Application Discontinuation
- 2005-12-21 BR BRPI0519432-6A patent/BRPI0519432A2/en not_active IP Right Cessation
- 2005-12-21 CN CN200580044306A patent/CN100587093C/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-12-21 EP EP05825328A patent/EP1825012A1/en not_active Withdrawn
- 2005-12-21 RU RU2007127852/02A patent/RU2007127852A/en not_active Application Discontinuation
- 2005-12-21 CA CA002592027A patent/CA2592027A1/en not_active Abandoned
- 2005-12-21 US US11/794,071 patent/US20080101981A1/en not_active Abandoned
-
2007
- 2007-04-19 US US11/788,299 patent/US20070199629A1/en not_active Abandoned
- 2007-04-19 US US11/788,238 patent/US20070202002A1/en not_active Abandoned
- 2007-04-19 US US11/788,295 patent/US20070202003A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2006067189A1 (en) | 2006-06-29 |
| RU2007127852A (en) | 2009-01-27 |
| SE0403162D0 (en) | 2004-12-23 |
| US20080101981A1 (en) | 2008-05-01 |
| EP1825012A1 (en) | 2007-08-29 |
| CA2592027A1 (en) | 2006-06-29 |
| KR20070091350A (en) | 2007-09-10 |
| SE0403162L (en) | 2006-06-24 |
| US20070202003A1 (en) | 2007-08-30 |
| US20070199629A1 (en) | 2007-08-30 |
| CN101087894A (en) | 2007-12-12 |
| JP2008525634A (en) | 2008-07-17 |
| US20070202002A1 (en) | 2007-08-30 |
| BRPI0519432A2 (en) | 2009-01-20 |
| CN100587093C (en) | 2010-02-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SE528807C2 (en) | Component of a superalloy containing palladium for use in a high temperature environment and use of palladium for resistance to hydrogen embrittlement | |
| US4719080A (en) | Advanced high strength single crystal superalloy compositions | |
| CA2680650C (en) | Ni-based single crystal superalloy and turbine blade incorporating the same | |
| EP0848071B1 (en) | Superalloy compositions | |
| CA2728167C (en) | Ni-based single crystal superalloy and component using the same as substrate | |
| CA2729117C (en) | Ni-based single crystal superalloy and component obtained from the same | |
| US5516381A (en) | Rotating blade or stationary vane of a gas turbine | |
| WO2008032751A1 (en) | Ni-BASE SINGLE CRYSTAL SUPERALLOY | |
| RU2482205C1 (en) | SINGLE-CRYSTALLINE SUPERALLOY BASED ON Ni AND TURBINE BLADE COMPRISING IT | |
| CN102414331A (en) | Nickel base gamma/ gamma' superalloy with multiple reactive elements and use of said superalloy in complex material systems | |
| WO2009023090A2 (en) | Corrosion resistant nickel alloy compositions with enhanced castability and mechanical properties | |
| CN105543568B (en) | A kind of platiniferous non-rhenium nickel base single crystal superalloy and its preparation method and application | |
| US6740292B2 (en) | Nickel-base superalloy | |
| US20070059550A1 (en) | Nickel based superalloy | |
| WO2013065340A1 (en) | HIGHLY HEAT-RESISTANT HIGH-STRENGTH Rh-BASED ALLOY AND METHOD FOR PRODUCING SAME | |
| JP2004218086A (en) | Protective coating | |
| JP2005097650A (en) | Ni-BASED SUPERALLOY | |
| JP4217626B2 (en) | High temperature protective layer | |
| EP1627930A1 (en) | Stable, high-temperature nickel-base superalloy and single-crystal articles utilizing the superalloy | |
| KR100725624B1 (en) | Ni-based single crystal superalloys | |
| JP2004285472A (en) | Nickel superalloy for manufacturing single crystal member | |
| CN106636755B (en) | A kind of nickel base superalloy and combustion turbine engine components | |
| CN109797433A (en) | Single crystal super alloy, hot-end component and equipment | |
| AU2003255216B8 (en) | Nickel-base superalloy | |
| US20080253923A1 (en) | Superalloy forming highly adherent chromia surface layer |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |