SE521488C2 - Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas - Google Patents

Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas

Info

Publication number
SE521488C2
SE521488C2 SE0101561A SE0101561A SE521488C2 SE 521488 C2 SE521488 C2 SE 521488C2 SE 0101561 A SE0101561 A SE 0101561A SE 0101561 A SE0101561 A SE 0101561A SE 521488 C2 SE521488 C2 SE 521488C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
weight
inserts
binder phase
coating
nickel
Prior art date
Application number
SE0101561A
Other languages
English (en)
Other versions
SE0101561D0 (sv
SE0101561L (sv
Inventor
Olof Kruse
Anna Sandberg
Benno Gries
Original Assignee
Seco Tools Ab
Starck H C Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from SE0004817A external-priority patent/SE0004817D0/sv
Application filed by Seco Tools Ab, Starck H C Gmbh filed Critical Seco Tools Ab
Priority to SE0101561A priority Critical patent/SE521488C2/sv
Publication of SE0101561D0 publication Critical patent/SE0101561D0/sv
Priority to US09/988,646 priority patent/US6666288B2/en
Priority to CNB018204864A priority patent/CN1204283C/zh
Priority to CZ2003-1757A priority patent/CZ305378B6/cs
Priority to PCT/SE2001/002690 priority patent/WO2002052054A1/en
Priority to EP01272402A priority patent/EP1346074B1/en
Priority to KR1020037008438A priority patent/KR100859189B1/ko
Priority to DE60129040T priority patent/DE60129040T2/de
Priority to JP2002553532A priority patent/JP2004516948A/ja
Priority to IL15611801A priority patent/IL156118A0/xx
Priority to AT01272402T priority patent/ATE365234T1/de
Publication of SE0101561L publication Critical patent/SE0101561L/sv
Publication of SE521488C2 publication Critical patent/SE521488C2/sv
Priority to JP2008133568A priority patent/JP2009000807A/ja

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy

Description

30 35 521 4882 kubiska (bcc) strukturen i Fe-Co-Ni-bindefasen. Denna bcc-struktur bildades vid martensitisk omvandling. Hårdmetall med förhöjt korrosionsmotstånd har tillverkats med nickelrik nickel-järn- bindefas med hög bindefashalt.
EP-A-1024207 avser sintrad hårdmetall bestående av 50 till 90 Bindefasen består av, 0.2 vikt-% submikron WC i härdbar bindefas. förutom Fe, 10 - 60 vikt-% Co, <10 vikt-% Ni, - 0.8 vikt-% C och Cr och W och möjligt Mo och/eller V.
US 4,53l,595 beskriver skär för bergborrverktyg, såsom borrkronor, med diamantkorn i en sintrad mellanmassa av wolframkarbid och nickel-järn bindefas. Mellanmassan har före sintring en partikelstorlek från omkring 0.5 till omkring 10 pm.
Nickel-järn-bindefasen utgör från omkring 3 till omkring 20 vikts- % av mellanmassan.
I US 6,024,776 beskrivs hårdmetaller med Co-Ni-Fe-bindefas.
Co-Ni-Fe-bindefasen är unik genom att den vid plastisk deformation i huvudsak behåller sin ytcentrerat kubiska kristallstruktur och undviker spännings- och/eller deformationsinducerade fasomvandlingar.
WO 99/59755 avser en metod för tillverkning av metall- och legeringspulver innehållande åtminstone en av metallerna järn, koppar, tenn, kobolt eller nickel. Enligt metoden blandas vattenlösningar av metallsalt och karboxylsyra. Utfällningen skiljs från moderlösningen och reduceras därefter till metall.
Fig 1 visar svepmikroskopfoton av en beläggning växt på hårdmetall med Co-bindefas och motsvarande beläggning på hårdmetall enligt uppfinningen. Skalan är angiven på fotona.
Det har nu överraskande visat sig att skär bestående av hårdmetall med järn-nickel-bindefas och beläggning företer åtminstone lika goda prestanda vid skärande bearbetning som konventionella belagda skär med hårdmetall med koboltbindefas.
Uppfinningen avser ett belagt skär bestående av hårdmetallsubstrat och beläggning. I frästillämpningar innehåller hårdmetallen 5-15 vikt-% Fe och Ni som bindefas, företrädesvis 6- 13 vikt-%, helst 7-12 vikt-%. I svarvtillämpningar innehåller 10 U 20 25 30 521 4383 hårdmetallen 4-12 vikt-% Fe och Ni som bindefas, 4.5-ll vikt-%, företrädesvis helst 5-10 vikt-%. Mer specifikt består bindefasen av en legering med 35-65 vikt-% Fe och 35-65 vikt-% Ni, företrädesvis 40-60 vikt-% Fe och 40-60 vikt-% Ni, helst 42-58 vikt-% Fe och 42-58 vikt-% Ni. I sintrat material innehåller bindefasen även mindre mängder av W, C och andra element, såsom Cr, V, Zr, Hf, Ti, Ta eller Nb pga inlösning i bindefasen av dessa element från ingående material under sintringen. Dessutom ingår spår av andra element som föroreningar. Bindefasen har ytcentrerat kubisk struktur.
Wolframkarbidkornen har en medelinterceptlängd av omkring 0.4-1.0 um, företrädesvis 0.5-0.9 um. Dessa värden mäts på slipade och polerade representativa tvärsnitt genom sintrat material.
Förutom wolframkarbid kan även andra ämnen utgöra hårdfaser i det sintrade materialet. I en föredragen utföringsform används kubisk karbid med sammansättningen (Ti,Ta,Nb,W)C. I en annan föredragen utföringsform kan även Zr och/eller Hf ingå i den kubiska karbiden. I den mest föredragna utföringsformen används (Ta,Nb,W)C. Den kubiska karbiden utgör 0.1-8.5 vikt-%, företrädesvis 0.5-7.0 vikt-%, helst l.O-5.0 vikt-%.
Förutom hårdfaser såsom wolframkarbid och kubisk karbid kan mindre mängder (mindre än l vikt-%) kromkarbid och/eller vanadinkarbid ingå som korntillväxthämmare.
Den totala kolhalten i en hårdmetall enligt uppfinningen väljs så att fritt kol eller etafas undviks.
Beläggningen består av kända enkla eller multipla skikt. I en föredragen utföringsform består beläggningen av ett inre skikt av omkring 2-4 um Ti(C,N) följt av ett multiskikt med omkring 2-4 um Al2O3 och TiN. I en annan föredragen utföringsform består beläggningen av ett inre skikt av åtminstone omkring 2.5 um Ti(C,N) följt av ett skikt av omkring 0.5-1.5 um Al2O3 med en total beläggningstjocklek av omkring 3.5-6.5 um. I en tredje föredragen utföringsform består beläggningen av ett inre skikt av omkring 3-5 pm Ti(C,N) följt av omkring 2-4 um Al2O3. I en fjärde 10 U 20 25 30 521 488 4 . . ¿»,,p- föredragen utföringsform består beläggningen av omkring 5-8 pm Ti(C,N) följt av omkring 4-7 pm Al2O3. I ytterligare en föredragen utföringsform består beläggningen av omkring 1-3 um TiN.
I de föredragna utföringsformer där Ti(C,N) bildar det inre skiktet av beläggningen uppvisar Ti(C,N)-kristallerna radiell tillväxt medan Ti(C,N) växt på en konventionell hàrdmetall med Co- bindefas företer ett kolumnärt mönster (se Fig 1).
Substratet tillverkas med konventionell pulvermetallurgisk teknik. Pulverbeståndsdelar som bildar bindefas och hårdfaser blandas genom malning och granuleras sedan. Granulatet pressas sedan till grönkroppar av önskad form och storlek vilka därefter sintras. Pulvret som bildar bindefasen tillsättes som en förlegering. De sintrade substraten beläggs därefter med ett eller flera skikt med användning av kända CVD-, MTCVD- eller PVD-metoder eller kombinationer av CVD- och MTCVD-metoder.
Exempel 1 273 g wolframkarbidpulver med kornstorlek 0.8 um FSSS (enligt ASTM B330), dopat med 0.15 vikt-% vanadinkarbid, maldes tillsammans med 27 g pulver av en FeNi-legering (tillverkat enligt WO 99/59755 med 48.5 vikt-% Fe, 50.54 vikt-% Ni och 0.43 vikt-% syre, med kornstorlek 1.86 pm FSSS enligt ASTM B330) och 0.3 g sot i 3 h i en 500 ml ättritorkvarn med hexan som malvätska. Efter malning avlägsnades malkropparna (3 mm diameter, 2.1 kg) genom siktning. Hexanet avlägsnades genom vakuumdestillation. Det resulterande pulvret pressades vid 1500 kp/cmz och sintrades i vakuum vid 1450 OC i 45 min. Den erhållna hàrdmetallen hade följande egenskaper: Koercitivkraft 17.1 kA/m Densitet 14.57 g/cm3 Mättnadsmagnetiserig 136 Gcm3/g Hàrdhet Rockwell A 92.6 Hàrahet vickers (30 kg) 1898 kg/mmz Porositet (ISO 4505) A06 B00 C00 10 15 25 30 35 521 488 Exempel 2 Skär enligt uppfinningen prövades med avseende på beläggningsvidhäftning vid rumstemperatur mot en kommersiell belagd hårdmetallsort: Seco T25OM, med substrat bestående av WC, 10.2 vikt-% Co och 1.5 vikt-% Ta+Nb (i kubisk karbid).
Substratmaterialet för T250M erhölls genom pressning av pulver avsett för standardproduktion av denna sort. Pulvret innehåller PEG (polyetylenglykol) som presshjälpmedel. Pressning utfördes enaxligt vid 1750 kp/cmz. Sintring utfördes i en lab-sinterHIP med max temperatur 1430 °C vid 30 bar Ar under 30 minuter. Beläggning gjordes med CVD. Beläggningen bestod av ett 2-4 um inre skikt av Ti(C,N) och ett 2-4 pm multiskikt av Al2O3 och TiN.
Skär enligt uppfinningen hade samma sammansättning och beläggning med undantag av bindefasen som ersattes med samma volym (50/50 viktsandelar).
Fe + Ni-legering Önskad sammansättning erhölls genom blandning av pulver på följande sätt: 3550 g WC med kornstorlek (Fisher, mald enligt ASTM) 2.3 + 0.3 um, 383 g Fe-Ni enligt ovan, 64.44 g TaC/NbC (karbidviktförhållande 90/10) och 2.26 g sot. Som presshjälpmedel tillsattes 80 g PEG 3400. Malning utfördes i lab-kulkvarn med 12 kg hårdmetallkulor med max 8.5 mm diameter och 800 cm3 sprit (7 dm3 etanol späddes till 8 dnf med avjonat vatten). Kvarnen roterade med 44 varv/min i 60 h. Den så erhållna slurryn spraytorkdes till granulat. Pressning, sintring och beläggning gjordes som för den kommersiella sortens skär.
Skärets geometri var SNUNl204l2.
Prövningen utfördes med en standardutrustning (Revetest). I mätningen pressas en diamant vinkelrätt in i skärets spånsida med en viss kraft. Skäret flyttas sedan 6 mm med en viss hastighet parallellt med spånsidan. På så sätt uppstår en repa efter diamanten. Reporna undersöks sedan i stereomikroskop för att undersöka om de är begränsade till beläggningen eller går in i substratet. Om en stor kraft åtgår för att helt avlägsna beläggningen är vidhäftningen till substratet god.
Prov utfördes med tre kommersiella skär och tre skär enligt uppfinningen. Kraften var 60 och 70 newton. De kommersiella skären 10 20 25 30 35 521 488 visade beläggningsförlust efter 1.2 mm replängd vid 60 N, 0.3 mm vid 70 N, och 0.6 mm vid 60 N. Skären enligt uppfinningen visade beläggningsförlust vid 70 N efter 1.5 mm vid 60 N, och 2.3 mm vid 60 N. (hela längden), Exempel 3 Skär enligt uppfinningen provades för bearbetningsprestanda i svarvning. Arbetsmaterialet var SS1672 (motsvarar W-nr 1.1191, DIN Ck45 eller AISI/SAE 1045) i rundämne. Skärhastigheten var 250 m/min, mätningen 0.4 mm/varv och skärdjup 2.5 mm. Ställvinkeln var 75° och inget kylmedel användes. Som referenssort användes Seco T250M enligt ovan. Referensskär och skär enligt uppfinningen erhölls enligt Exempel 1 ovan.
Skärens geometri var SNUN120412 med eggradie ca 35-40 pm.
Fyra eggar vardera av skär enligt uppfinningen och referensskär provades. Av dessa fyra eggar kördes två fyra minuter och två sex minuter.
Referenseggar körda fyra minuter visade fasförslitning 0.08 och 0.06 mm. Motsvarande värden för skär enligt uppfinningen var 0.07 och 0.06 mm. Alla eggar körda sex minuter visade fasförslitning 0.07 mm. Flagning av beläggningen inträffade endast i anslutning till plastisk deformation nära eggarna.
Exempel 4 Skär enligt uppfinningen provades i svarvning mot den kommersiella sorten Seco TP400 med substrat och beläggning identiska med T250M som beskrivits ovan. Referensskären var redan färdiga produkter avsedda för försäljning. Skär enligt uppfinningen var pressade, sintrade och belagda enligt Exempel 1 ovan.
Skärgeometrin var CNMG120408 och ställvinkeln 95°.
Svarvning utfördes i ett rundämne av SS2343 (motsvarar W-nr 1.4436, DIN X5 CrNiMo 17 13 3 eller AISI/SAE 316) med skärhastighet 180 m/min, matning 0.3 mm/varv och skärdjup 1.5 mm.
Inget kylmedel användes. Bearbetning utfördes i cykler med 15 s 15 20 25 30 35 521 4887 ingrepp följt av 15 s vila för att erhålla temperaturvariationer i skärverktyget. Tre eggar vardera av skär enligt uppfinningen och referensskär provades. De två uppsättningarna skär provades i par med total provtid (ingrepp + kylning) av respektive 10, 12 och 14 min.
Den resulterande förslitningen dominerades av urflisning längs egglinjen och strålförslitning. Inom alla tre paren av skär var den totala förslitningen likvärdig.
Exempel 5 Skär enligt uppfinningen med 6.0 vikt-% Fe och Ni med 50/50 viktsandelar som bindefas provades i svarvning mot den kommersiella sorten Seco TX150. Denna sort har 6.0 vikt-% Co i substratet och en beläggning bestående av ett inre skikt av åtminstone 5 um Ti(C,N) följt av 1.0-2.5 pm Al2O3 med total tjocklek 9-14 pm. Referensskären var redan färdiga produkter avsedda för försäljning. Skär enligt uppfinningen tillverkades enligt Exempel 1 ovan genom blandning och granulering av pulver följt av pressning, sintring och beläggning.
Skärgeometrin var CNMA120408 och ställvinkeln 957 Svarvning utfördes i ett rundämne av SSO727 (motsvarar DIN GGG 50 eller AISI/SAE 80-55-06) vid en skärhastighet av 140 m/min, matning 0.4 mm/varv och skärdjup 2.0 mm. Inget kylmedel användes.
De två varianterna av skär provades i par med 5 minuter vardera av ingrepp mellan förslitningsmätningar.
Det dominerande slitaget var fasförslitning. Tre eggar per variant provades tills 0.3 mm fasförslitning uppnåtts.
Referensskär nådde denna förslitning efter (interpolerade värden) 16.6, 17.5 och 17.9 minuter. Motsvarande värden för skär enligt uppfinningen var 17.3, 16.9 och 18.3 minuter.
Exempel 6 Skär enligt uppfinningen provades i fräsning mot Seco T250M som beskrivits ovan. Referensskär och skär enligt uppfinningen erhölls enligt Exempel 1 ovan. 10 15 20 521 4888 M ¿¿¿,¿,w...
Skärgeometrin var SNUN1204l2 med eggradie ca 35-40 um.
Skaren provades i planfrasning i SS2244 (motsvarar W-nr l.7225, DIN 42CrMo4 eller AISI/SAE 4140) med matning 0.2 mm/tand och skärdjup 2.5 mm. Fräskroppen var en Seco 220.74-0125.
Skarhastigheten var 200 m/min med kylmedel och 300 m/min utan kylmedel. Vid vardera skärhastigheten provades tre eggar per variant. Skärlängden for varje egg var 2400 mm.
Fasförslitningen uppgick till omkring 0.1 mm for båda varianterna vid 200 och 300 m/min.
Efter 200 m/min med kylmedel hade de kommersiella skären 2 till 3 kamsprickor genom egglinjerna medan provskären visade 0 till 1. Efter 300 m/min utan kylmedel hade de kommersiella skären 4 till 5 kamsprickor medan provskaren hade 2 till 3.
Efter 200 m/min och kylmedel kunde ingen gropforslitning upptäckas på något skar. Efter 300 m/min utan kylmedel kunde gropförslitningen på de kommersiella skaren inskrivas inom ytareorna 1.9 x 0.2 mm, 2.2 x 0.3 mm och 2.5 x 0.3 mm. Motsvarande värden för skär tillverkade enligt uppfinningen var 1.9 x 0.1, 1.7 x 0.1 och 2.2 x 0.3 mm.
Exemplen ovan visar att ett belagt skär kan tillverkas av hàrdmetall med järn-nickel-baserad bindefas. Prestandan för ett sådant skär är åtminstone lika god som för ett motsvarande kommersiellt skär med Co-baserad bindefas.

Claims (4)

10 15 521 488 Krav q
1. Skär bestående av ett hårdmetallsubstrat och en beläggning k ä n n e t e c k n a t av att hårdmetallsubstratet består av WC med en medelinterceptlängd av 0.4-1.0 pm, 0.1-8.5 vikt-% kubisk (Ti,Ta,Nb,W)C, <1 vikt-% VC och/eller Cr3C2 samt 4-15 vikt-% bindefas bestående av 35-65 vikt-% Fe och rest Ni förutom upplösta element.
2. Skär enligt föregående krav k ä n n e t e c k n a t av att sagda bindefas har en ytcentrerat kubisk struktur.
3. Skär enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av att sagda bindefas består av 40-60 vikt-% Fe och rest Ni förutom upplösta element.
4. Skär enligt något av föregående krav k ä n n e t e c k n a t av att sagda beläggning består av ett inre skikt av 2-4 um Ti(C,N) följt av ett multiskikt av 2-4 pm Al2O3 och TiN.
SE0101561A 2000-12-22 2001-05-04 Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas SE521488C2 (sv)

Priority Applications (12)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0101561A SE521488C2 (sv) 2000-12-22 2001-05-04 Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas
US09/988,646 US6666288B2 (en) 2000-12-22 2001-11-20 Coated cutting tool insert with iron-nickel based binder phase
AT01272402T ATE365234T1 (de) 2000-12-22 2001-12-06 Beschichteter schneidwerkzeugeinsatz mit bindemittelphase auf eisen-nickel-basis
IL15611801A IL156118A0 (en) 2000-12-22 2001-12-06 Coated cutting tool insert with iron-nickel based binder phase
EP01272402A EP1346074B1 (en) 2000-12-22 2001-12-06 Coated cutting tool insert with iron-nickel based binder phase
CZ2003-1757A CZ305378B6 (cs) 2000-12-22 2001-12-06 Vložka řezného nástroje obsahující podklad z tvrdokovu a povlak
PCT/SE2001/002690 WO2002052054A1 (en) 2000-12-22 2001-12-06 Coated cutting tool insert with iron-nickel based binder phase
CNB018204864A CN1204283C (zh) 2000-12-22 2001-12-06 具有铁镍基粘结相的涂层刀具
KR1020037008438A KR100859189B1 (ko) 2000-12-22 2001-12-06 철-니켈계 바인더 상을 갖는 코팅된 절삭 공구 인서트
DE60129040T DE60129040T2 (de) 2000-12-22 2001-12-06 Beschichteter schneidwerkzeugeinsatz mit bindemittelphase auf eisen-nickel-basis
JP2002553532A JP2004516948A (ja) 2000-12-22 2001-12-06 鉄−ニッケル基のバインダー相を有する被覆切削工具インサート
JP2008133568A JP2009000807A (ja) 2000-12-22 2008-05-21 鉄−ニッケル基のバインダー相を有する被覆切削工具インサート

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0004817A SE0004817D0 (sv) 2000-12-22 2000-12-22 Coated cutting tool insert with iron-nickel based binder phase
SE0101561A SE521488C2 (sv) 2000-12-22 2001-05-04 Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE0101561D0 SE0101561D0 (sv) 2001-05-04
SE0101561L SE0101561L (sv) 2002-06-23
SE521488C2 true SE521488C2 (sv) 2003-11-04

Family

ID=26655350

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0101561A SE521488C2 (sv) 2000-12-22 2001-05-04 Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas

Country Status (11)

Country Link
US (1) US6666288B2 (sv)
EP (1) EP1346074B1 (sv)
JP (2) JP2004516948A (sv)
KR (1) KR100859189B1 (sv)
CN (1) CN1204283C (sv)
AT (1) ATE365234T1 (sv)
CZ (1) CZ305378B6 (sv)
DE (1) DE60129040T2 (sv)
IL (1) IL156118A0 (sv)
SE (1) SE521488C2 (sv)
WO (1) WO2002052054A1 (sv)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1296518C (zh) * 2001-05-16 2007-01-24 韦狄亚有限公司 复合材料及其制备方法
SE520893C2 (sv) * 2002-02-21 2003-09-09 Sandvik Ab Element för slående bergborrning, innefattande åtminstone en gänga
CA2423273A1 (fr) * 2003-03-26 2004-09-26 Paul Caron Carbures de tungstene fondu et methode de fabrication
SE529302C2 (sv) * 2005-04-20 2007-06-26 Sandvik Intellectual Property Sätt att tillverka en belagd submikron hårdmetall med bindefasanriktad ytzon
AT501801B1 (de) * 2005-05-13 2007-08-15 Boehlerit Gmbh & Co Kg Hartmetallkörper mit zähem oberflächenbereich
DE102006045339B3 (de) * 2006-09-22 2008-04-03 H.C. Starck Gmbh Metallpulver
US20080164070A1 (en) * 2007-01-08 2008-07-10 Smith International, Inc. Reinforcing overlay for matrix bit bodies
DE102007047312A1 (de) * 2007-10-02 2009-04-09 H.C. Starck Gmbh Werkzeug
US20090188725A1 (en) * 2008-01-25 2009-07-30 Gansam Rai Hard formation insert and process for making the same
KR101012956B1 (ko) * 2008-11-11 2011-02-08 한국니트산업연구원 탄성사가 함유된 레이온편직물의 열고정방법
CA2685668A1 (en) 2008-11-24 2010-05-24 Smith International, Inc. A cutting element and a method of manufacturing a cutting element
ES2390427B1 (es) * 2011-04-14 2013-07-04 Roca Sanitario, S. A. Composición de una pasta conductora eléctrica co-sinterizable a altas temperaturas y su integración en materiales cerámicos en base porcelana, gres, gres porcelánico o similares
ES2628422T3 (es) * 2011-05-27 2017-08-02 H.C. Starck Gmbh Aglutinante de FeNi con aplicabilidad universal
CN103014472A (zh) * 2012-12-14 2013-04-03 苏州新锐合金工具股份有限公司 以铁镍为粘结金属的硬质合金及其制备方法
GB201302345D0 (en) * 2013-02-11 2013-03-27 Element Six Gmbh Cemented carbide material and method of making same
JP2016526102A (ja) * 2013-05-31 2016-09-01 サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ 超硬合金の新規製造方法及びそれにより得られる製品
BR112015030091A2 (pt) * 2013-05-31 2017-07-25 Sandvik Intellectual Property novo processo de manufaturação de metal duro e um produto obtido deste
CN103526101A (zh) * 2013-09-27 2014-01-22 无锡阳工机械制造有限公司 一种金属切削刀具及其制备方法
US10287824B2 (en) 2016-03-04 2019-05-14 Baker Hughes Incorporated Methods of forming polycrystalline diamond
US11396688B2 (en) 2017-05-12 2022-07-26 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements, and related structures and earth-boring tools
US11292750B2 (en) 2017-05-12 2022-04-05 Baker Hughes Holdings Llc Cutting elements and structures
CN111386356B (zh) * 2018-01-31 2022-01-04 日立金属株式会社 硬质合金和用于轧制的复合硬质合金轧辊
JP7094622B2 (ja) * 2018-03-29 2022-07-04 株式会社ディスコ 環状の砥石
US11536091B2 (en) 2018-05-30 2022-12-27 Baker Hughes Holding LLC Cutting elements, and related earth-boring tools and methods
CN114507789A (zh) * 2020-11-16 2022-05-17 中国科学院上海硅酸盐研究所 一种原位生成TiN颗粒增强镍基复合材料的制备方法
WO2024067985A1 (en) * 2022-09-29 2024-04-04 ALFA TIM d.o.o. WC-9.0FeNi-[0.5-1.0]Cr3C2-0.5NbC HARD METAL WITH IMPROVED MECHANICAL PROPERTIES AND CORROSION RESISTANCE

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3909895A (en) * 1974-03-13 1975-10-07 Minnesota Mining & Mfg Coated laminated carbide cutting tool
US4531595A (en) 1979-01-08 1985-07-30 Housman Robert J Wear resistant composite insert and boring tool with insert
US4339272A (en) * 1979-06-29 1982-07-13 National Research Development Corporation Tungsten carbide-based hard metals
US4608318A (en) * 1981-04-27 1986-08-26 Kennametal Inc. Casting having wear resistant compacts and method of manufacture
ZA818744B (en) 1982-02-01 1982-12-30 Gec Cemented carbide compositions
DD208482A3 (de) * 1982-03-11 1984-05-02 Joerg Heinrich Schneideinsatz aus tantalcarbid enthaltendem sinterhartmetall
US4597456A (en) * 1984-07-23 1986-07-01 Cdp, Ltd. Conical cutters for drill bits, and processes to produce same
JPS61261454A (ja) 1985-05-13 1986-11-19 Hitachi Metals Ltd ワイヤ−ドツトプリンタ−用超硬合金およびドツトプリンタ−用ワイヤ−
JPH0215159A (ja) 1988-07-01 1990-01-18 Mitsubishi Metal Corp 表面被覆サーメット製切削工具の製造法
JP2684688B2 (ja) * 1988-07-08 1997-12-03 三菱マテリアル株式会社 切削工具用表面被覆炭化タングステン基超硬合金
JPH0222454A (ja) * 1988-07-08 1990-01-25 Mitsubishi Metal Corp 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具の製造法
JP2748583B2 (ja) * 1989-08-24 1998-05-06 三菱マテリアル株式会社 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
US5305840A (en) * 1992-09-14 1994-04-26 Smith International, Inc. Rock bit with cobalt alloy cemented tungsten carbide inserts
JPH08225878A (ja) 1995-02-17 1996-09-03 Toshiba Tungaloy Co Ltd 鉄基強靭超硬合金およびその製造方法
DE29617040U1 (de) 1996-10-01 1997-01-23 United Hardmetal Gmbh WC-Hartlegierung
US5773735A (en) 1996-11-20 1998-06-30 The Dow Chemical Company Dense fine grained monotungsten carbide-transition metal cemented carbide body and preparation thereof
US6024776A (en) 1997-08-27 2000-02-15 Kennametal Inc. Cermet having a binder with improved plasticity
US6010283A (en) * 1997-08-27 2000-01-04 Kennametal Inc. Cutting insert of a cermet having a Co-Ni-Fe-binder
DE19822663A1 (de) 1998-05-20 1999-12-02 Starck H C Gmbh Co Kg Sinteraktive Metall- und Legierungspulver für pulvermetallurgische Anwendungen und Verfahren zu deren Herstellung und deren Verwendung
US6214247B1 (en) * 1998-06-10 2001-04-10 Tdy Industries, Inc. Substrate treatment method
SE519235C2 (sv) 1999-01-29 2003-02-04 Seco Tools Ab Hårdmetall med härbar bindefas

Also Published As

Publication number Publication date
KR100859189B1 (ko) 2008-09-18
SE0101561D0 (sv) 2001-05-04
EP1346074A1 (en) 2003-09-24
SE0101561L (sv) 2002-06-23
DE60129040T2 (de) 2008-02-21
CN1479796A (zh) 2004-03-03
US6666288B2 (en) 2003-12-23
CZ20031757A3 (en) 2004-05-12
JP2004516948A (ja) 2004-06-10
CZ305378B6 (cs) 2015-08-26
JP2009000807A (ja) 2009-01-08
KR20030061012A (ko) 2003-07-16
ATE365234T1 (de) 2007-07-15
EP1346074B1 (en) 2007-06-20
DE60129040D1 (de) 2007-08-02
US20020112896A1 (en) 2002-08-22
WO2002052054A1 (en) 2002-07-04
CN1204283C (zh) 2005-06-01
IL156118A0 (en) 2003-12-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE521488C2 (sv) Belagt skär med järn-nickel-baserad bindefas
JP2890592B2 (ja) 超硬合金製ドリル
JP4377685B2 (ja) 微細粒焼結超硬合金、その製造・使用方法
US6010283A (en) Cutting insert of a cermet having a Co-Ni-Fe-binder
KR101326325B1 (ko) 절삭 공구 밀링 인서트, 절삭 공구 밀링 인서트의 제조 방법 및 인서트를 사용하는 방법
US5447549A (en) Hard alloy
EP0913489A1 (en) Cemented carbide, process for the production thereof, and cemented carbide tools
KR20030076380A (ko) Ｐｖｄ 코팅된 커팅툴 인서트
US20070160843A1 (en) Coated cemented carbide inserts
JP2003508632A (ja) 被覆された転削インサート
JP2018528865A (ja) コーティング切削工具
JPH02254131A (ja) 窒素含有サーメット及びその製造方法並びに被覆窒素含有サーメット
US8053063B2 (en) Coated cutting insert for milling applications
KR20060110811A (ko) 바인더상 밀집 표면 영역을 갖는 코팅된 초경합금
US5068149A (en) Wire member of cemented carbide
CN109863257A (zh) 机械加工Ti、Ti合金和Ni基合金的方法
JP3612966B2 (ja) 超硬合金、その製造方法および超硬工具
EP1222316B1 (en) Coated cemented carbide insert
CN111286661A (zh) 一种高温合金加工工具及其应用
CN102257171B (zh) 金属陶瓷
JPH116025A (ja) 超硬合金と、この超硬合金を母材とする被覆合金および被覆硬質工具
EP4059637A1 (en) Cutting tool
JPH08176719A (ja) 窒素含有焼結硬質合金
JPS61266550A (ja) 強靭性焼結硬質合金
JP2021152190A (ja) 耐塑性変形性、耐欠損性にすぐれたｗｃ基超硬合金製切削工具および表面被覆ｗｃ基超硬合金製切削工具

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed