SE511508C2 - Rubber composition for tire tread and use of it for tire ventilation - Google Patents

Rubber composition for tire tread and use of it for tire ventilation

Info

Publication number
SE511508C2
SE511508C2 SE9801882A SE9801882A SE511508C2 SE 511508 C2 SE511508 C2 SE 511508C2 SE 9801882 A SE9801882 A SE 9801882A SE 9801882 A SE9801882 A SE 9801882A SE 511508 C2 SE511508 C2 SE 511508C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
rubber
resin
tread
rubber composition
weight
Prior art date
Application number
SE9801882A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE9801882L (en
SE9801882D0 (en
Inventor
Mitsuru Araki
Original Assignee
Bridgestone Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Bridgestone Corp filed Critical Bridgestone Corp
Publication of SE9801882D0 publication Critical patent/SE9801882D0/en
Publication of SE9801882L publication Critical patent/SE9801882L/en
Publication of SE511508C2 publication Critical patent/SE511508C2/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L9/00—Compositions of homopolymers or copolymers of conjugated diene hydrocarbons
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L7/00—Compositions of natural rubber

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Tires In General (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a rubber composition for tire treads, excellent in performances on ice, abrasion resistance, tearing resistance, extrusion stability, etc., in virtue of its ability to efficiently absorb and exclude a liquid layer on ice causing a decrease in a coefficient of friction without increasing the number of foams acting as failure nuclei in abrasion and a pneumatic tire made therefrom. SOLUTION: This composition is prepared by mixing 100 pts.wt. rubber component comprising a natural rubber and/or a synthetic diene rubber with 1-40 pts.wt. thermoplastic resin (desirably polyethylene or partially modified polyethylene) having a melting point of 80-160 deg.C and a density of 0.92-1.0 and 1-30 pts.wt. cylindrical fibrous material (desirably polyester or partially modified polyester) satisfying the requirement: (1) and (2): (1) L1 /D1 >=5, 0.5 mm<=L1 <=10 mm, and 1.0 μm<=D1 <=1,000 μm (wherein L1 is the length of the cylindrical fibrous material; and D1 is its mean particle diameter) and (2) the melting point of the cylindrical fibrous material is 150 deg.C or above.

Description

511 lO 15 20 25 30 35 508 2 ett gummi som ej har god avnötnings- och rivhàllfasthet praktiskt oanvändbart, oavsett hur goda isegenskaper det har. 511 10 15 20 25 30 35 508 2 a rubber which does not have good abrasion and tear resistance practically unusable, no matter how good ice properties it has.

Den huvudsakliga orsaken till försämrade inbroms- ningsegenskaper på is härrör från det vätskeskikt som finns mellan ett däck och en frusen körbana, eller på en mellanliggande kontaktyta, och som förhindrar överföring av inbromsande och drivande krafter.The main cause of deteriorating braking properties on ice stems from the liquid layer present between a tire and a frozen carriageway, or on an intermediate contact surface, and which prevents the transmission of braking and driving forces.

Inbromsningsegenskaperna på is kan förbättras genom att nämnda vätskeskikt absorberas och avleds till kont- aktytans utsida med hjälp av däckets roterande rörelse.The braking properties on ice can be improved by absorbing said liquid layer and diverting it to the outside of the contact surface by means of the rotating movement of the tire.

Närmare bestämt används antingen däck som framställts medelst inblandning av skummedel i gummi för åstadkom- mande av skumbildning under vulkaniseringen, eller däck som erhållits medelst inblandning av finfördelat material som varken är kombinerbart med eller binder till gummi, exempelvis glaskulor, risskal och delar av valnötsskal, varvid nämnda material tillåts lossna från gummit under bilkörning, varigenom porer i form av celler slutligen bildas på ytan.More specifically, either tires made by mixing foaming agents into rubber to produce foaming during vulcanization, or tires obtained by mixing finely divided materials which are neither compatible with nor bonding to rubber, such as glass beads, rice husks and parts of walnut shells, wherein said material is allowed to detach from the rubber while driving, whereby pores in the form of cells are finally formed on the surface.

Dessutom kan nämnas, att beträffande konventionella tekniker för förbättring av avnötnings- och rivhållfast- heten för dubbfria däck används ett förfarande enligt vilket kolsvart av hög kvalitet inblandas vid hög hastig- het, avnötningshállfastheten. och detta är en generell teknik för förbättring av När man försökt att förbättra rivhållfastheten via gummits egenskaper, har användning av såväl celler, främmande material som kolsvart av hög kvalitet resulte- rat i negativa effekter, varför nuläget är sådant att förbättringar ej uppnås via gummits sammansättning i sig, utan i stället är inriktade på undvikande av koncen- trerad påkänning medelst huvudsakligen olika mönster- konstruktioner, såsom exempelvis optimering av spårens bottenradie.In addition, with regard to conventional techniques for improving the abrasion and tear strength of studless tires, a method is used in which high quality carbon black is mixed at high speed, abrasion resistance. and this is a general technique for improving When trying to improve the tear strength via the properties of the rubber, the use of cells, foreign materials and carbon black of high quality has resulted in negative effects, so the current situation is such that improvements are not achieved via the rubber composition. per se, but instead focus on avoiding concentrated stress by means of mainly different pattern constructions, such as, for example, optimization of the bottom radius of the grooves.

Om andelen celler eller den inblandade mängden främmande material ökas för åstadkommande av förbättrade 10 15 20 25 30 35 s 511 sole 3 isegenskaper, fungerar dessa som brottkärnor i gummit, varigenom såväl avnötnings- som rivhàllfastheten för- sämras. Med andra ord är det rimligt att påstå, att enligt de tekniker där antingen skummedel sätts till gummit för åstadkommande av skumbildning under vulkaniseringen, eller finfördelat främmande material som varken är kombinerbart med eller binder till gummi inblandas, är goda isegenskaper oförenliga med hög av- nötnings- och rivhàllfasthet. Följaktligen eftersträvas ett skumgummi som förbättrar isegenskaperna ytterligare utan en ökning av andelen celler, dvs som utan en ökning av antalet celler, som vid avnötning bildar brottkärnor, effektivt absorberar och avlägsnar det vätskeskikt på is som orsakar minskad friktionskoefficient.If the proportion of cells or the amount of foreign material involved is increased to provide improved ice properties, these act as breaking cores in the rubber, thereby deteriorating both abrasion and tear strength. In other words, it is reasonable to say that according to the techniques in which either foaming agent is added to the rubber to effect foaming during vulcanization, or finely divided foreign material which is neither compatible with nor binds to rubber is mixed, good ice properties are incompatible with high abrasion. and tear resistance. Consequently, a foam rubber is sought which further improves the ice properties without an increase in the proportion of cells, i.e. which without an increase in the number of cells which, when worn, form fracture nuclei, effectively absorbs and removes the liquid layer on ice which causes a reduced coefficient of friction.

Den förut nämnda teknik enligt vilken kolsvart av hög kvalitet inblandas vid hög hastighet orsakar dessutom ökad gummihårdhet och minskad brottöjning, och det är oundvikligt att rivhàllfastheten minskar samtidigt som avnötningshållfastheten kan bli förhöjd. I nuläget används kolsvart i precis så hög grad som rivhàllfast- heten tillåter, men denna användning har nu nått en gräns för de ytterligare förbättringar av avnötningshållfast- heten som kan åstadkommas med hjälp av enbart kolsvart.The aforementioned technique according to which high quality carbon black is mixed at high speed also causes increased rubber hardness and reduced elongation at break, and it is inevitable that the tear strength decreases while the abrasion resistance can be increased. At present, carbon black is used to the same extent as the tear strength allows, but this use has now reached a limit for the further improvements in abrasion resistance that can be achieved with the help of carbon black alone.

Via mönstrets utformning finns dessutom inget annat alternativ än att minska frihetsgraderna i dess utformning för att kompensera för den minskade rivhàll- fastheten, varigenom isegenskaperna försämras. För mön- ster vid kantdelarna är det vidare nödvändigt att skum- gummi tillhandahålles med en stomme som har förbättrad sprickhållfasthet.Via the design of the pattern, there is also no other alternative than to reduce the degrees of freedom in its design to compensate for the reduced tear resistance, whereby the ice properties deteriorate. For patterns at the edge parts, it is further necessary that foam rubber is provided with a frame which has improved crack strength.

Sammanfattning av uppfinningen Det är ett ändamål med föreliggande uppfinning att lösa de problem som är förknippade med de konventionella tekniker som beskrivits ovan, och att tillhandahålla en gummikomposition för slitbana som har utmärkt sträng- sprutningsstabilitet, liksom att tillhandahålla däck med god avnötnings- och rivhàllfasthet och utmärkta isegen- S11 508 10 l5 20 25 30 35 4 skaper, vilka åstadkommes medelst effektiv absorbtion och avlägsnande av det vätskeskikt på is som orsakar minskad friktionskoefficient, utan en ökning av antalet celler som resulterar i brottkärnor vid avnötning, samt att tillhandahålla en luftring för däck i vilken nämnda gummikomposition används.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to solve the problems associated with the conventional techniques described above, and to provide a tread rubber composition having excellent extrusion stability, as well as to provide tires with good abrasion and tear resistance and excellent ice properties, which are achieved by efficient absorption and removal of the liquid layer on ice which causes a reduced coefficient of friction, without an increase in the number of cells resulting in fracture nuclei upon wear, and to provide an air ring for tires in which said rubber composition is used.

Föreliggande uppfinnare har intensivt studerat de problem som är förknippade med konventionella tekniker, och som ett resultat därav har de lyckats åstadkomma både en gummikomposition för slitbana som uppnår ovan nämnda ändamål och en luftring för däck i vilken nämnda gummi- komposition används, vilket åstadkoms medelst blandning av en konventionell gummikomposition för slitbana med specifika hartser och fibrösa material i specifika mängder, vilket resulterade i föreliggande uppfinning.The present inventors have intensively studied the problems associated with conventional techniques, and as a result, they have succeeded in providing both a tire tread rubber which achieves the above-mentioned object and a tire air ring in which said rubber composition is used, which is achieved by mixing of a conventional rubber tread rubber composition with specific resins and fibrous materials in specific amounts, which resulted in the present invention.

Sålunda innefattar gummikompositionen för slitbana enligt föreliggande uppfinning, och den luftring för däck i vilken nämnda gummikomposition används, följande punkt- er (l) till (8): (l) En gummikomposition för slitbana innefattande 100 viktdelar av en gummikomponent innefattande naturgummi och/eller dienbaserat syntetgummi blandad med l till 40 viktdelar av ett termoplastiskt harts, med en smältpunkt av 80 till l60°C och en densitet av 0,92 till 1,0, och l till 30 viktdelar av ett cylindriskt fibröst material som uppfyller följande villkor (l) och (2): villkor (1): L1/D1z5, l,0 umsD1sl000 um 0,5 mmsL1sl0 mm och vari L1 är det cylindriska fibrösa materialets längd och D; dess medeldiameter; och villkor (2): det cylindriska fibrösa materialet har en smältpunkt av l50°C eller A högre (2) Gummikomposition för slitbana, såsom beskrivits i (l) ovan, vari det ovan beskrivna termoplastiska hartset är polyeten eller modifierad polyeten, som erhållits medelst modifiering av en del av denna. 10 15 20 25 30 35 - 511 508 5 (3) Gummikomposition för slitbana, såsom beskrivits i (1) ovan, vari det ovan beskrivna cylindriska fibrösa materialet är polyester eller modifierad polyester som erhållits medelst modifiering av en del av denna. (4) Gummikomposition för slitbana innefattande 100 viktdelar av en gummikomponent innefattande naturgummi och/eller dienbaserat syntetgummi blandad med 1 till 40 viktdelar av ett termoplastiskt harts, med en smältpunkt av 80 till l60°C och en densitet av 0,92 till 1,0, och 1 till 30 viktdelar av ett harts som uppfyller följande villkor (3) och (4): villkor (3): L2/D2z5 och 3 umsD2s300 um, varvid hartset har cylindrisk form, vari L2 är hartsets längd och D; dess medeldiameter; och villkor (4): hartset är av ett material som mjukats vid, eller har en mjuknings- 100-l60°C. (5) Gummikomposition för slitbana, såsom beskrivits i (4) punkt av, ovan, vari det ovan beskrivna hartset år minst ett harts valt bland polyeten, polypropen, modifierad polyeten eller modifierad polypropen, som erhållits medelst modi- fiering av en del av dessa. (6) Gummikomposition för slitbana, såsom beskrivits i till (5) fattande en skumgummikomposition blandad med ett skum- vilken som helst av punkterna (1) ovan, inne- medel. (7) Gummikomposition för slitbana, såsom beskrivits i (6) ovan, vari hela den hålrumsvolym som medelst en skum- reaktion åstadkommes i gummit är 2 till 50%. (8) Luftring för däck i vilken en gummikomposition för slitbana, såsom beskrivits i vilken som helst av punkt- erna (1) till (7) ovan, används för en del av luftringens slityta.Thus, the tread rubber composition of the present invention, and the tire air ring in which said rubber composition is used, comprises the following items (1) to (8): (1) A tread rubber composition comprising 100 parts by weight of a rubber component comprising natural rubber and / or diene-based synthetic rubber mixed with 1 to 40 parts by weight of a thermoplastic resin, having a melting point of 80 to 160 ° C and a density of 0.92 to 1.0, and 1 to 30 parts by weight of a cylindrical fibrous material meeting the following conditions (1 ) and (2): conditions (1): L1 / D1z5, 1.0 msD1sl000 um 0.5 mmsL1sl0 mm and wherein L1 is the length and D of the cylindrical fibrous material; its average diameter; and condition (2): the cylindrical fibrous material has a melting point of 150 ° C or A higher (2) Rubber composition for tread, as described in (1) above, wherein the thermoplastic resin described above is polyethylene or modified polyethylene, obtained by modification of part of it. (3) Rubber composition for tread, as described in (1) above, wherein the cylindrical fibrous material described above is polyester or modified polyester obtained by modifying a portion thereof. (4) Rubber composition for tread comprising 100 parts by weight of a rubber component comprising natural rubber and / or diene-based synthetic rubber mixed with 1 to 40 parts by weight of a thermoplastic resin, having a melting point of 80 to 160 ° C and a density of 0.92 to 1.0 , and 1 to 30 parts by weight of a resin which satisfies the following conditions (3) and (4): conditions (3): L2 / D2z5 and 3 μmD2s300 μm, the resin having a cylindrical shape, wherein L2 is the length of the resin and D; its average diameter; and condition (4): the resin is of a material softened at, or has a softening 100-160 ° C. (5) Rubber tread composition as described in (4) above, wherein the above-described resin is at least one resin selected from polyethylene, polypropylene, modified polyethylene or modified polypropylene obtained by modifying a portion thereof . (6) Rubber composition for tread, as described in to (5) comprising a foam rubber composition mixed with a foam any of the items (1) above, means. (7) Rubber composition for tread, as described in (6) above, wherein the entire void volume created by a foam reaction in the rubber is 2 to 50%. (8) Tire air ring in which a tread rubber composition, as described in any of the items (1) to (7) above, is used for a part of the wear surface of the air ring.

Detaljerad beskrivning av de föredragna utföringsformerna Utföringsformerna av föreliggande uppfinning redo- visas i detalj nedan. 511 508 10 15 20 25 30 35 6 Gummikompositionen för slitbana enligt föreliggande uppfinning innefattar 100 viktdelar av en gummikomponent innefattande naturgummi och/eller dienbaserat syntet- gummi blandad med l till 40 viktdelar av ett termo- plastiskt harts, med en smältpunkt av 80 till 160°C och en densitet av 0,92 till 1,0, och 1 till 30 viktdelar av ett cylindriskt fibröst material som uppfyller följande villkor (1) och (2): villkor (1): L1/D1z5, 1,0 umsD1s1OO0 pm 0,5 mmsL1s1O mm och vari L1 är det cylindriska fibrösa materialets längd och D1 dess medeldiameter; och villkor (2): det cylindriska fibrösa materialet har en smältpunkt av l50°C eller högre.Detailed Description of the Preferred Embodiments The embodiments of the present invention are set forth in detail below. The tread rubber composition of the present invention comprises 100 parts by weight of a rubber component comprising natural rubber and / or diene-based synthetic rubber mixed with 1 to 40 parts by weight of a thermoplastic resin, having a melting point of 80 to 160 ° C and a density of 0,92 to 1,0, and 1 to 30 parts by weight of a cylindrical fibrous material which satisfies the following conditions (1) and (2): conditions (1): L1 / D1z5, 1,0 umsD1s1OO0 pm 0.5 mmsL1s10 mm and wherein L1 is the length of the cylindrical fibrous material and D1 its average diameter; and condition (2): the cylindrical fibrous material has a melting point of 150 ° C or higher.

Det termoplastiska harts som används i föreliggande uppfinning måste ha en smältpunkt av 80 till 160°C och en densitet av 0,92 till 1,0. företrädesvis en smältpunkt av 110 till l35°C och en densitet av 0,945 till 0,965. avnötningshàllfastheten för ett gummi, Det termoplastiska hartset har Riv-, sprick- och speciellt ett kan förbättras medelst inblandning av ett Detta skumgummi, termoplastiskt harts med de nämnda egenskaperna. beror på att ett termoplastiskt harts med nämnda egen- skaper höjer sprickhållfastheten för den gummidel (gummi/matris-del) som ej är celler.The thermoplastic resin used in the present invention must have a melting point of 80 to 160 ° C and a density of 0.92 to 1.0. preferably a melting point of 110 to 135 ° C and a density of 0.945 to 0.965. abrasion resistance of a rubber, The thermoplastic resin has tear, crack and especially one can be improved by mixing a This foam rubber, thermoplastic resin with the mentioned properties. is due to the fact that a thermoplastic resin with said properties increases the crack strength of the rubber part (rubber / matrix part) which are not cells.

Sålunda erhålles märkbart förbättrade egenskaper hos dubbfria däck som uppvisar brister i riv/Sprick- hàllfastheten pga mönstrets form, och speciellt hos däck för lastbilar och bussar under sådana betingelser där mönstret slits hårt.Thus, markedly improved properties are obtained in studless tires which exhibit defects in tear / crack resistance due to the shape of the tread, and especially in tires for trucks and buses under such conditions where the tread wears hard.

Vidare är enligt föreliggande uppfinning det termo- plastiska hartset nästan homogent dispergerat i gummit och insmält däri under de genomförda processtegen från knådning till vulkanisering, förutsatt att det termo- plastiska hartsets smältpunkt ligger inom ett intervall av 80 till l60°C. Det på så sätt i gummit dispergerade 10 l5 20 25 30 35 -511 503 7 hartset fungerar som en förstärkande fas i gummit, även om det ej bibringar lika hög styrka som kolsvart. Nämnda dispergerade harts bibringar egenskaper som höjer av- nötnings-, riv- och skärhâllfastheten medelst delad upptagning av stress som är koncentrerad på kol.Furthermore, according to the present invention, the thermoplastic resin is almost homogeneously dispersed in the rubber and melted therein during the process steps performed from kneading to vulcanization, provided that the melting point of the thermoplastic resin is in a range of 80 to 160 ° C. The resin thus dispersed in the rubber acts as a reinforcing phase in the rubber, although it does not impart as high a strength as carbon black. Said dispersed resin imparts properties which increase the abrasion, tear and shear strength by means of a shared uptake of stress which is concentrated on carbon.

Om smältpunkten är lägre än 80°C, blir hartset under normala användningsbetingelser mjukare och slutligen flytande, på tàlighet mot det värme som vid användning uppstår i varför sådant harts är opraktiskt med avseende ett däck. Om å andra sidan smältpunkten överstiger l60°C, blir hartset mindre benäget att mjukas under tillverk- ningsprocessen från gummi till däck, varigenom det termoplastiska hartset ej i tillräckligt hög grad kan dispergeras och insmältas i gummit, varvid den efter- strävade pàkänningsavlastande effekten ej blir tillräck- ligt god. blir den förstärkande hartsfasens styrka otillfredsställande i Om dessutom densiteten är lägre än 0,92, sig, även om såväl dispergeringen som insmältningen är tillfredsställande, så mycket som förväntas. Harts med en densitet högre än varigenom varaktigheten ej förbättras 1,0 är vanligtvis ej tillgängligt, men om det kunde an- vändas torde dess effekt ej vara väsentligt annorlunda.If the melting point is lower than 80 ° C, under normal conditions of use, the resin becomes softer and finally liquid, on resistance to the heat generated during use, which is why such resin is impractical with respect to a tire. On the other hand, if the melting point exceeds 160 ° C, the resin becomes less likely to soften during the manufacturing process from rubber to tire, whereby the thermoplastic resin can not be sufficiently dispersed and melted into the rubber, whereby the desired stress-relieving effect is not good enough. if the strength of the reinforcing resin phase becomes unsatisfactory in If, moreover, the density is lower than 0.92, itself, even if both the dispersion and the melting are satisfactory, as much as expected. Resin with a density higher than whereby the duration does not improve 1.0 is usually not available, but if it could be used, its effect would not be significantly different.

Den inblandade mängden av det termoplastiska hartset med de ovan angivna egenskaperna är 1 till 40 viktdelar, företrädesvis 2 till 15 viktdelar, per 100 viktdelar av gummikomponenten. Om den inblandade mängden termo- plastiskt harts med de ovan angivna egenskaperna är mindre än l viktdel, kan effekterna enligt föreliggande uppfinning ej uppnås. Om å andra sidan den inblandade mängden överstiger 40 viktdelar, ökar värmekrympningen för det icke-vulkaniserade gummit i så hög grad att hanterbarheten och speciellt strängsprutningen försvåras, vilket ej är önskvärt.The amount of thermoplastic resin involved having the above properties is 1 to 40 parts by weight, preferably 2 to 15 parts by weight, per 100 parts by weight of the rubber component. If the amount of thermoplastic resin involved with the above properties is less than 1 part by weight, the effects of the present invention can not be achieved. On the other hand, if the amount involved exceeds 40 parts by weight, the heat shrinkage of the non-vulcanized rubber increases to such an extent that the handleability and especially the extrusion are made more difficult, which is not desirable.

Det termoplastiska hartset med de ovan angivna egenskaperna som företrädesvis används i enlighet med (PE), föreliggande uppfinning är polyeten eller 511 10 15 25 30 35 sås e modifierad polyeten som erhållits medelst modifiering av en del av denna, därtill, utan att specifikt vara begränsad så länge som nämnda termoplastiska harts har de ovan angivna egenskaperna.The thermoplastic resin having the above-mentioned properties which is preferably used in accordance with (PE), the present invention is polyethylene or sauce modified modified polyethylene obtained by modifying a part thereof, thereto, without being specifically limited as long as said thermoplastic resin has the above properties.

Det cylindriska fibrösa material som används enligt föreliggande uppfinning måste uppfylla följande villkor (1) (2)I villkor och (1): L1/D1z5, 1,0 umsD1slOOO um 0,5 mmsL1slO mm och vari L1 är det cylindriska fibrösa materialets längd och D1 dess medeldiameter; och villkor (2): det cylindriska fibrösa materialet har en smältpunkt av l50°C eller högre.The cylindrical fibrous material used according to the present invention must meet the following conditions (1) (2) In conditions and (1): L1 / D1z5, 1,0 msD1slOOO um 0,5 mmsL1slO mm and wherein L1 is the length of the cylindrical fibrous material and D1 its average diameter; and condition (2): the cylindrical fibrous material has a melting point of 150 ° C or higher.

Användning av cylindriskt fibröst material (hädanefter benämnt enbart som ”kortfiber”) som uppfyller de ovan uppställda villkoren resulterar i eliminering av de brister som uppstår vid användning av nämnda termo- plastiska harts med de ovan angivna egenskaperna. Med andra ord föreligger problemet att nämnda termoplastiska harts, med de ovan angivna egenskaperna, som används enligt föreliggande uppfinning har en annan värmekrymp- ningshastighet jämfört med gummit, varigenom hela gummi- delen krymper högst väsentligt, speciellt vid sträng- sprutning. När vanligt gummi och gummi med harts in- blandat strängsprutats tillsammans för formning, har detta varit svårt att genomföra i konventionella produktions-anläggningar, men detta problem löses medelst kombinerad användning av det cylindriska fibrösa material (kort-fiber) Detta beror på att det cylindriska fibrösa (kortfiber), (70 till lOO°C) sprutningen orienteras i strängsprutningens flödes- som uppfyller de ovan uppställda villkoren. materialet som ej mjuknar vid strängsprut- ningstemperaturer och som under sträng- riktning, fungerar som ett stöd mot krympning av harts- komponenten såväl före som efter strängsprutningen, vari- genom krympningen hämmas. 10 l5 20 25 30 35 .511 508 9 För möjliggörande av tillräcklig grad av nämnda krymphämmande effekt är det nödvändigt att kortfibern ej mjuknar inom strängsprutningens temperaturintervall.The use of cylindrical fibrous material (hereinafter referred to simply as "short fiber") which satisfies the conditions set out above results in the elimination of the defects which arise from the use of said thermoplastic resin with the above-mentioned properties. In other words, there is the problem that said thermoplastic resin, with the above-mentioned properties, used according to the present invention has a different heat shrinkage rate compared to the rubber, whereby the whole rubber part shrinks very substantially, especially in extrusion. When ordinary rubber and rubber with resin mixed are extruded together for molding, this has been difficult to carry out in conventional production plants, but this problem is solved by combined use of the cylindrical fibrous material (short-fiber). This is because the cylindrical fibrous (short fiber), (70 to 100 ° C) spraying is oriented in the flow of the extrusion which meets the conditions set out above. The material, which does not soften at extrusion temperatures and which, during extrusion, acts as a support against shrinkage of the resin component both before and after extrusion, thereby inhibiting shrinkage. In order to enable a sufficient degree of said shrinkage inhibiting effect, it is necessary that the short fiber does not soften within the temperature range of the extrusion.

Följaktligen måste det material som kortfibern består av ha en smältpunkt av l50°C eller högre.Consequently, the material of which the short fiber consists must have a melting point of 150 ° C or higher.

Om förhållandet L1/D1 dessutom är mindre än 5 eller L1 är mindre än 0,5 mm eller D1 är mindre än 1,0 um, vari L1 är längden och D1 är medeldiametern, försämras den stödande funktionen såpass mycket att värmekrympningen ej hämmas i tillräcklig grad, varför en sådan fiber är olämplig.In addition, if the ratio L1 / D1 is less than 5 or L1 is less than 0.5 mm or D1 is less than 1.0 μm, where L1 is the length and D1 is the average diameter, the supporting function deteriorates so much that the heat shrinkage is not sufficiently inhibited degree, why such a fiber is unsuitable.

Kortfibern som orienteras i riktningen för slit- banans strängsprutning, som är identisk med däckets perifera riktning (roterande riktning), faller av från däckets yta vid tidpunkten för rotation, varvid ett dränerande mikrodike bildas, vars form är nästan densamma som kortfiberns form på slitbanan. Detta mikrodikes position är orienterad i däckets roterande riktning.The short fiber oriented in the direction of tread extrusion, which is identical to the peripheral direction of the tire (rotating direction), falls off the surface of the tire at the time of rotation, forming a draining micro-ditch, the shape of which is almost the same as the short fiber shape on the tread. The position of this micro-ditch is oriented in the rotating direction of the tire.

Sålunda drar man nytta av denna egenskap genom att en kortfiber med ett lämpligt L1/D1-värde under sträng- sprutning bibringas en naturlig orientering i sträng- sprutningens riktning.Thus, this property is taken advantage of by imparting a short fiber with a suitable L1 / D1 value during extrusion to a natural orientation in the direction of extrusion.

Denna orientering leder till àstadkommande av en dränerande verkan medelst effektivare absorption av vatten jämfört med konventionella däck i vilka sfäriska celler dispergerats. Trots att hàlrumsvolymen är den- samma som den hos konventionella celler, kan de för- bättrade isegenskaperna observeras. Vidare möjliggör en kombination av mikrodiken med konventionella celler att kortfibrernas mikrodiken kan sammanlänkas via cellhålig- heter, vilket möjliggör en ytterligare förbättring av den dränerande effekten.This orientation leads to a draining effect by more efficient absorption of water compared to conventional tires in which spherical cells are dispersed. Although the void volume is the same as that of conventional cells, the improved ice properties can be observed. Furthermore, a combination of the micro-ditch with conventional cells enables the micro-ditch of the short fibers to be linked together via cell cavities, which enables a further improvement of the draining effect.

Kortfiberns form är reglerad till L1/Dlzö, eftersom ett värde lägre än 5 leder till försämrade orienteringe- egenskaper, och i ett sådant fall kan tillfredsställande förbättrade isegenskaper ej förväntas. Av samma anledning är ett L;-värde lägre än 0,5 mm olämpligt. Om å andra ; - "4 -' ' ' :f f: ' Zlfrïfjff 511 5-08 10 20 25 30 35 10 sidan L1-värdet överstiger 10 mm eller D1-värdet överstiger 1000 pm, minskar sprickhàllfastheten i alltför hög grad, varigenom kompositionen blir olämplig som slitbana. Vidare leder ett D1-värde lägre än 10 um till en försämrad dränerande verkan.The shape of the card fiber is regulated to L1 / Dlzö, since a value lower than 5 leads to deteriorated orientation properties, and in such a case satisfactory improved ice properties can not be expected. For the same reason, an L; value lower than 0.5 mm is inappropriate. On the other hand; - "4 - '' ': ff:' Zlfrïfjff 511 5-08 10 20 25 30 35 10 side L1 value exceeds 10 mm or D1 value exceeds 1000 μm, reduces crack resistance too much, making the composition unsuitable as a tread Furthermore, a D1 value lower than 10 μm leads to a deteriorated draining effect.

Den inblandade mängden av det ovan beskrivna cylind- riska fibrösa materialet är 1 till 30 viktdelar, före- trädesvis 3 till 15 viktdelar, per 100 viktdelar av gummikomponenten. Om den inblandade mängden av det ovan beskrivna cylindriska materialet är mindre än 1 viktdel, kan effekten enligt föreliggande uppfinning ej uppnås. Om å andra sidan den inblandade mängden överstiger 30 vikt- delar, minskar sprickhållfastheten märkbart, och detta leder till försämrad hanterbarhet vid tillverkningen (vals- och strängsprutningsegenskaper), vilket ej är önskvärt.The amount of the cylindrical fibrous material described above is 1 to 30 parts by weight, preferably 3 to 15 parts by weight, per 100 parts by weight of the rubber component. If the amount of the cylindrical material described above is less than 1 part by weight, the effect of the present invention can not be achieved. On the other hand, if the amount involved exceeds 30 parts by weight, the crack strength decreases markedly, and this leads to impaired maneuverability during manufacture (rolling and extrusion properties), which is not desirable.

Det cylindriska fibrösa material som används enligt föreliggande uppfinning och som uppfyller de ovan uppställda villkoren är företrädesvis en polyester, eller en modifierad polyester som erhållits medelst modifiering av en del av denna, men är ej specifikt begränsat därtill, så länge som nämnda cylindriska fibrösa material uppfyller de villkor som uppställts ovan.The cylindrical fibrous material used in the present invention which satisfies the above conditions is preferably a polyester, or a modified polyester obtained by modifying a part thereof, but is not specifically limited thereto, as long as said cylindrical fibrous material satisfies the conditions set out above.

Det termoplastiska harts som beskrivits ovan dispergeras företrädesvis i gummit medelst insmältning.The thermoplastic resin described above is preferably dispersed in the rubber by melting.

Närmare bestämt måste hartset dispergeras jämnt i gummit inom ett område i storleksordningen 50 um eller mindre, företrädesvis 5 pm eller mindre. För uppnående av detta tillsätts företrädesvis hartset medelst inblandning utanför själva produktionen, varvid den högsta tempera- turen under inblandningen företrädesvis överstiger 130°C.More specifically, the resin must be evenly dispersed in the rubber within a range of the order of 50 μm or less, preferably 5 μm or less. To achieve this, the resin is preferably added by mixing outside the production itself, the highest temperature during mixing preferably exceeding 130 ° C.

Dessutom kan nämnas, att om detta harts i förväg tillverkas som en förblandning med NR (naturgummi), och om man i kombination därmed använder ett bindemedel, såsom ett silanbaserat bindemedel, åstadkommes därigenom en effektiv förbättring av kombiner- och disperger- barheten med och bindningsegenskaperna till gummit. lO l5 20 25 30 35 _ 511 308 11 Vidare åstadkommer det ovan beskrivna cylindriska fibrösa materialet ej enbart en förbättring av isegen- skaperna, utan det bibringar även stabilitet vid sträng- sprutningen av gummit, varför det är föredraget att nämnda cylindriska fibrösa material har en smältpunkt av l50°C eller högre.In addition, if this resin is prepared in advance as a premix with NR (natural rubber), and if a binder, such as a silane-based binder, is used in combination, an effective improvement of the combinability and dispersibility with and bonding properties is thereby achieved. to the rubber. Furthermore, the cylindrical fibrous material described above not only provides an improvement in the ice properties, but it also imparts stability to the extrusion of the rubber, so that it is preferred that said cylindrical fibrous material has a melting point of 150 ° C or higher.

Dessutom kan man i stället för det cylindriska fibrösa material som uppfyller de ovan angivna villkoren, inblanda l till 30 viktdelar av ett harts som uppfyller följande villkor (3) (4): villkor (3): L2/D2z5 och 3 umsD2s30O um, varvid och hartset har cylindrisk form, vari L; är hartsets längd och D2 dess medeldiameter; och hartset är av ett material som mjukats vid 100-l60°C.In addition, instead of the cylindrical fibrous material which satisfies the above conditions, 1 to 30 parts by weight of a resin which satisfies the following conditions (3) (4) can be incorporated: condition (3): L2 / D2z5 and 3 μmD2s30O um, wherein and the resin has a cylindrical shape, wherein L; is the length of the resin and D2 its average diameter; and the resin is of a material softened at 100-160 ° C.

I det här fallet när ett termoplastiskt harts med de villkor (4): ovan angivna egenskaperna blandas med ett gummi, blir vid tidpunkten för strängsprutning krympningens omfattning betydande, eftersom det termoplastiska hartset har en krympningshastighet vid värmning som är skild från gummits dito, varigenom det termoplastiska hartset dispergeras och insmälts i gummit i något otillfreds- ställande grad. Det harts (hädanefter benämnt enbart som ”kort fibröst harts”) som uppfyller de ovan uppställda villkoren (3) problem. En annan viktig funktion för kort fibröst harts och (4) har som funktion att lösa detta hänför sig speciellt till ett mera effektivt bibringande av förbättrade isegenskaper medelst celler.In this case, when a thermoplastic resin having the conditions (4): the above properties are mixed with a rubber, at the time of extrusion, the extent of shrinkage becomes significant, since the thermoplastic resin has a shrinkage rate on heating which is different from the rubber ditto, whereby it the thermoplastic resin is dispersed and melted into the rubber to a somewhat unsatisfactory degree. The resin (hereinafter referred to simply as "short fibrous resin") meets the above (3) problem. Another important function of short fibrous resin and (4) has the function of solving this relates in particular to a more efficient imparting of improved ice properties by means of cells.

Sålunda är ett kort fibröst harts med en mjuknings- temperatur av 100 till l60°C närvarande i form av en styv (70 till 95°C) är vanliga vid strängsprutning, och har som funktion att fiber under de temperaturbetingelser som reglera gummits krympning vid strängsprutningen. Som en följd av denna styvhet orienteras det korta fibrösa hartset i strängsprutningens flödesriktning. | x fx) M7 :n 511 šoß lO 15 20 25 30 35 l2 Det korta fibrösa harts som uppvisar nämnda orienteringsegenskaper har vid tillräcklig mjukning under vulkanisering förmåga att möjliggöra att en skummande reaktion koncentreras därtill, och som ett resultat därav frambringa en ihålig kropp, hålighet. orienterade i ett däcks roterande riktning, dvs en cylindrisk cellulär Eftersom sådana cylindriska celler är kan däcket såväl avleda som absorbera ett vätskeskikt på is mera effektivt i jämförelse med ett vanligt gummi med sfäriska celler och med samma andel celler, varigenom nämnda däck uppvisar hittills oöverträffade isgenskaper.Thus, a short fibrous resin with a softening temperature of 100 to 160 ° C present in the form of a rigid (70 to 95 ° C) is common in extrusion, and has the function that fiber under the temperature conditions which regulate the shrinkage of the rubber during extrusion . As a result of this stiffness, the short fibrous resin is oriented in the direction of flow of the extrusion. | x fx) M7 511 šoß lO 15 20 25 30 35 l2 The short fibrous resin which exhibits said orientation properties has, with sufficient softening during vulcanization, the ability to enable a foaming reaction to be concentrated thereon, and as a result to produce a hollow body, cavity . oriented in a rotating direction of a tire, i.e. a cylindrical cellular Since such cylindrical cells can both divert and absorb a liquid layer on ice more efficiently compared to a conventional rubber with spherical cells and with the same proportion of cells, whereby said tire exhibits hitherto unsurpassed ice properties .

Eftersom nämnda styvhet ej kan föreligga om det korta fibrösa hartsets smältpunkt är lägre än lOO°C, tillhandahålles krympningsegenskaper vid värmning eller nämnda orient- i ett sådant fall varken förbättrade erande egenskaper. Följaktligen kan ej heller några för- bättrade isegenskaper förväntas. Om å andra sidan det korta fibrösa hartsets smältpunkt överstiger l60°C, mjukas det ej under vulkanisering, och som en följd därav bildas ej heller cylindriska celler. Sålunda är en smält- punkt högre än l60°C ej önskvärd.Since said rigidity cannot exist if the melting point of the short fibrous resin is lower than 100 ° C, shrinkage properties on heating or said orientation in such a case are not provided with improved irritating properties. Consequently, no improved ice properties can be expected either. On the other hand, if the melting point of the short fibrous resin exceeds 160 ° C, it does not soften during vulcanization, and as a result, cylindrical cells are not formed either. Thus, a melting point higher than 160 ° C is undesirable.

Anledningen till att formeln är uppställd som L;/D2z5 leder detta och effekt- erna avseende förbättrade isegenskaper blir då inte jäm- är att om förhållandet L2/D2 är lägre än 5, till långsam bildning av cylindriska celler, förbara med sfäriska cellers motsvarande effekter. Av samma anledning är det ej önskvärt att värdet för medel- diametern D2 är lägre än 3 um. Om å andra sidan medel- diametern D2 är högre än 300 um, minskar avnötnings- och rivhållfastheten i så hög grad att däckslitbanans gummi blir oanvändbart, även om det förstärkande hartsskiktet eventuellt skulle kunna bibringa en förbättrad effekt avseende sprickhållfastheten. Följaktligen är en medel- diameter som överstiger 300 um ej önskvärd.The reason why the formula is set up as L; / D2z5 leads this and the effects regarding improved ice properties then do not become equal that if the ratio L2 / D2 is lower than 5, to slow formation of cylindrical cells, comparable to the corresponding effects of spherical cells . For the same reason, it is not desirable for the value of the average diameter D2 to be lower than 3 μm. On the other hand, if the average diameter D2 is higher than 300 μm, the abrasion and tear strength decreases to such an extent that the rubber of the tire tread becomes unusable, although the reinforcing resin layer could possibly provide an improved effect on the crack strength. Consequently, an average diameter exceeding 300 μm is undesirable.

Isegenskaperna för varje enhet av en andel celler kan jämfört med konventionellt skumgummi i högre ut- sträckning förbättras medelst inblandning av ett harts 10 15 20 25 30 35 1511 0508 13 som har cylindrisk form och som uppfyller villkoret (3) att L2/D2z5 och 3 umsD2s300 um.The ice properties of each unit of a proportion of cells can be improved to a greater extent than conventional foam rubber by mixing in a resin which has a cylindrical shape and which satisfies the condition (3) that L2 / D2z5 and 3 umsD2s300 um.

Dessutom kan nämnas att om hartset uppfyller villkoret (4), och sålunda är ett material som mjukas vid 100 till 160°C, får detta som effekt att hartset mjukas vid konventionella vulkaniseringstemperaturer från 130 till l60°C, varvid de ovan beskrivna cylindriska cell- hålrummen erhålles. Eftersom hartset uppträder som en jämförelsevis styv kortfiber vid vanliga strängsprut- ningstemperaturer från 70 till 95°C, tillhandahålles emellertid även en förbättring av det krympningsförlopp vid strängsprutning som är en nackdel med det termo- plastiska harts som har de tidigare angivna egenskaperna.In addition, it may be mentioned that if the resin satisfies the condition (4), and thus is a material which is softened at 100 to 160 ° C, this has the effect that the resin is softened at conventional vulcanization temperatures from 130 to 160 ° C, the above-described cylindrical cellular the cavities are obtained. However, since the resin appears as a comparatively rigid short fiber at ordinary extrusion temperatures from 70 to 95 ° C, an improvement in the extrusion shrinkage process is also provided which is a disadvantage of the thermoplastic resin having the previously stated properties.

Den inblandade mängden av det korta fibrösa harts som beskrivits ovan är 1 till 30 viktdelar, företrädesvis 3 till 15 viktdelar, nenten. Om den inblandade mängden av det korta fibrösa per 100 viktdelar av gummikompo- harts som beskrivits ovan är mindre än 1 viktdel, kan ej effekterna enligt föreliggande uppfinning åstadkommas. Om å andra sidan den inblandade mängden är större än 30 viktdelar försämras sprickhàllfastheten märkbart, vari- genom det blir praktiskt omöjligt att genomföra en till- verkningsprocess på grund av de försämrade vals- och strängsprutningsegenskaperna. Följaktligen är en in- blandad mängd som överstiger 30 viktdelar ej önskvärd.The amount of the short fibrous resin involved as described above is 1 to 30 parts by weight, preferably 3 to 15 parts by weight, of the content. If the amount of the short fibrous involved per 100 parts by weight of rubber composite resin described above is less than 1 part by weight, the effects of the present invention can not be achieved. On the other hand, if the amount involved is greater than 30 parts by weight, the crack strength deteriorates markedly, making it practically impossible to carry out a manufacturing process due to the deteriorated rolling and extrusion properties. Consequently, an amount mixed in excess of 30 parts by weight is undesirable.

Det korta fibrösa harts som används enligt föreliggande uppfinning och som uppfyller de ovan uppställda villkoren är företrädesvis minst ett harts (PP), polyeten eller modifierad polypropen som erhållits valt bland polyeten (PE), polypropen modifierad medelst modifiering av en del av denna. Hartset är dock ej specifikt begränsat, under förutsättning att nämnda korta fibrösa harts uppfyller de ovan uppställda villkoren.The short fibrous resin used in the present invention which satisfies the above conditions is preferably at least one resin (PP), polyethylene or modified polypropylene obtained from polyethylene (PE), polypropylene modified by modifying a part thereof. However, the resin is not specifically limited, provided that said short fibrous resin meets the conditions set forth above.

Huvudkomponenterna i den gummikomponent som används enligt föreliggande uppfinning innefattar naturgummi (NR) 511 5Û_8 10 15 20 25 30 35 14 och dienbaserat syntetgummi. Det dienbaserade syntet- (IR), (BR) varav minst ett av gummit innefattar exempelvis isoprengummi Styren/butadien-gummi (SBR), butadiengummi och akrylnitril/butadien-gummi (NBR), dessa kan inblandas.The main components of the rubber component used in the present invention include natural rubber (NR) 514 5Û_8 10 15 20 25 30 35 14 and diene-based synthetic rubber. The diene-based synthetic (IR), (BR) of which at least one of the rubber comprises, for example, isoprene rubber Styrene / butadiene rubber (SBR), butadiene rubber and acrylonitrile / butadiene rubber (NBR), these can be mixed.

Gummikompositionen för slitbana enligt föreliggande uppfinning framställs medelst blandning av den ovan beskrivna gummikomponenten, det termoplastiska hartset med de ovan angivna egenskaperna och det cylindriska fibrösa material som uppfyller de ovan beskrivna och (2) uppfyller de ovan angivna villkoren (3) och (4). villkoren (l) eller det korta fibrösa harts som Den skummade gummikomposition som företrädesvis framställs innefattar 100 viktdelar av föregående gummikomponent blandad med 0,5 till l5,0 viktdelar, till 8,0 viktdelar, De skummedel som vanligtvis används till skumgummi företrädesvis 2,0 av ett skummedel. kan även användas som skummedel enligt föreliggande uppfinning och innefattar skummedel av sönderfallande typ, exempelvis azoföreningar, såsom azodikarbonamid (ADCA), azo-bis-formamid (ABFA), azo-bis-isobutyronitril (AIBN) och diazoaminobensen (DAB), nitrosoföreningar, såsom N,N'-dinitrosopentametylentetramin (DPT) och N,N'- dimetyl-N,N'-dinitrosotereftalamid (DMDNTA), och hydrazider, (OBSH), bensensulfonylhydrazid (BSH) (TSH). såsom P,P'-oxi-bis-bensensulfonylhydrazid och toluensulfonyl- hydrazid Dessutom kan skumbefrämjande karbamid- baserade medel användas i kombination med dessa skum- medel.The tread rubber composition of the present invention is prepared by mixing the above-described rubber component, the thermoplastic resin having the above-mentioned properties and the cylindrical fibrous material meeting the above-described and (2) satisfying the above-mentioned conditions (3) and (4). the conditions (1) or the short fibrous resin as The foamed rubber composition preferably prepared comprises 100 parts by weight of the foregoing rubber component mixed with 0.5 to 105.0 parts by weight, to 8.0 parts by weight. The foaming agents commonly used for foam rubber preferably 2.0 of a foaming agent. can also be used as a foaming agent according to the present invention and includes disintegrating type foaming agents, for example azo compounds such as azodicarbonamide (ADCA), azo-bis-formamide (ABFA), azo-bis-isobutyronitrile (AIBN) and diazoaminobenzene (DAB), nitroso compounds such as N, N'-dinitrosopentamethylenetetramine (DPT) and N, N'-dimethyl-N, N'-dinitrosoterephthalamide (DMDNTA), and hydrazides, (OBSH), benzenesulfonyl hydrazide (BSH) (TSH). such as P, P'-oxy-bis-benzenesulfonyl hydrazide and toluenesulfonyl hydrazide. In addition, foam-promoting urea-based agents can be used in combination with these foaming agents.

Hela den hålrumsvolym som vid skumreaktionen under vulkaniseringssteget bildas i gummit av nämnda skummedel är 2 till 50%, företrädesvis 5 till 25%.The entire void volume formed in the rubber of the foaming agent during the foaming reaction during the vulcanization step is 2 to 50%, preferably 5 to 25%.

Om den totala hålrumsvolymen är mindre än 2%, är förmågan att absorbera och avleda ett vätskeskikt otill- fredsställande, varigenom inbromsningsegenskaperna på is försämras. Om å andra sidan den totala hålrumsvolymen överstiger 50%, blir avnötnings- och rivhållfastheten 10 15 20 25 30 35 511 503 15 lägre än de tillåtna värdena, varför nämnda totala hål- rumsvolym ej är önskvärd.If the total void volume is less than 2%, the ability to absorb and dissipate a liquid layer is unsatisfactory, thereby degrading the braking properties on ice. On the other hand, if the total void volume exceeds 50%, the abrasion and tear strength 10 15 20 25 30 35 511 503 15 becomes lower than the allowable values, so said total void volume is not desirable.

Förutom de ovan angivna komponenterna kan man enligt föreliggande uppfinning lämpligtvis inblanda fyllmedel, och tillsatsmedel, ämnen, ämnen som accelererar eller aktiverar vulkani- (ZnO)f varav samtliga såsom kolsvart, såsom vulkaniserande seringen, ämnen som motverkar åldrande, zinkvitt stearinsyra, vaxer och antioxidanter, dessa ämnen är vanligt förekommande inom gummiindustrin.In addition to the above components, the present invention may conveniently incorporate fillers, and additives, substances, substances which accelerate or activate volcanic (ZnO) f all of them as carbon black, such as vulcanizing ring, anti-aging substances, zinc white stearic acid, waxes and antioxidants. , these substances are common in the rubber industry.

Enligt föreliggande uppfinning kan gummikomposi- tionen för slitbana framställas medelst sammmanknådning av den ovan angivna gummikomponenten, det termoplastiska hartset med de ovan angivna egenskaperna, det cylindriska material som uppfyller de ovan angivna villkoren (l) och (2) eller det korta fibrösa harts som uppfyller de ovan (4), såsom kolsvart, medelst användning av en angivna villkoren (3) och ett skummedel och ett fyllmedel, blandare, såsom en vals och en konventionell blandare.According to the present invention, the rubber composition for tread can be prepared by kneading the above-mentioned rubber component, the thermoplastic resin having the above-mentioned properties, the cylindrical material which satisfies the above-mentioned conditions (1) and (2) or the short fibrous resin which satisfies the above (4), such as carbon black, by using a specified conditions (3) and a foaming agent and a filler, mixer, such as a roller and a conventional mixer.

Denna gummikomposition för slitbana uppvisar god stabi- litet vid strängsprutning och utmärkta isegenskaper samt hög avnötnings- och rivhållfasthet.This rubber composition for tread shows good stability during extrusion and excellent ice properties as well as high abrasion and tear strength.

Enligt föreliggande uppfinning används gummikomposi- tionen för slitbana med ovan angivna egenskaper till en del av en slitbana till en luftring för däck, varigenom ett vätskeskikt på is som orsakar minskad friktions- koefficient effektivt absorberas och avleds utan att själva antalet celler som resulterar i avnötande brott- kärnor har ökats, varför nämnda luftring har utmärkta isegenskaper och hög avnötnings- och rivhållfasthet.According to the present invention, the tread rubber composition having the above properties is used as part of a tread for a tire air ring, whereby a liquid layer on ice which causes a reduced coefficient of friction is effectively absorbed and diverted without the actual number of cells resulting in abrasion breakage. cores have been increased, so that said air ring has excellent ice properties and high abrasion and tear strength.

Exempel Föreliggande uppfinning förklaras mer detaljerat nedan med hjälp av såväl exempel som jämförande exempel, dock utan att vara begränsad till dessa.Examples The present invention is explained in more detail below by means of both examples and comparative examples, but without being limited thereto.

De gummikompositioner för slitbana som erhölls i såväl exemplen som de jämförande exemplen utvärderades riv- med avseende på isegenskaper, avnötningshållfasthet, 511 šos 10 15 20 25 30 35 16 hållfasthet, stabilitet vid strängsprutning och värme- tålighet, varvid följande metoder användes: Isegenskaper: De resulterande gummikompositionerna för slitbana användes till ett stycke slitbana för framställning av dubbfria däck med dimensionerna 11R 22.5, varpå däcken testades monterade på en bil. Vid utvärdering av broms- sträckan (30 km/h) på en frusen vägbana tillordnades de (kontroll). desto bättre är isegenskaperna. jämförande exemplen 1 och 12 ett värde av 100 Ju högre värde, Avnötningshàllfasthetz Samma däck som användes vid den ovan beskrivna ut- värderingen av isegenskaperna användes i biltester, vid vilka avnötningshàllfastheten utvärderades. De jämförande exemplen 1 och 12 tillordnades ett värde av 100 troll). fastheten.The tread rubber compositions obtained in both the examples and the comparative examples were evaluated for ice properties, abrasion resistance, strength, extrusion stability and heat resistance, using the following methods: Ice properties: The the resulting rubber tread compositions were used for a piece of tread for the manufacture of studless tires of dimensions 11R 22.5, after which the tires were tested mounted on a car. When evaluating the braking distance (30 km / h) on a frozen road surface, they were assigned (control). the better the ice properties. Comparative Examples 1 and 12 a value of 100 Ju higher value, Abrasion resistance The same tires used in the above-described evaluation of the ice properties were used in car tests, in which the abrasion resistance was evaluated. Comparative Examples 1 and 12 were assigned a value of 100 trolls). the firmness.

Rivhàllfasthet: Samma däck som användes vid den ovan beskrivna ut- (kon- Ju högre värde, desto högre är avnötningshåll- värderingen av isegenskaperna utvärderades med hjälp av ett test, De jämförande exemplen 1 och 12 tillordnades ett värde av 100 (kontroll). fastheten. vid vilket en kantsten pàkördes i en testbana.Tear strength: The same tire used in the above-described (con- The higher the value, the higher the wear resistance rating of the ice properties was evaluated using a test, The comparative examples 1 and 12 were assigned a value of 100 (control). in which a curb was hit in a test track.

Ju högre värde, desto högre är rivhàll- Vid testet där en kantsten påkördes upprepades tio gånger ett förfarande enligt vilket i en hastighet av 5 km/h en kantsten med en höjd av 15 cm och en bredd av 30 cm pàkördes, varpå nämnda värde beräknades ur hela tvärsnittet av den resulterande rivna slitbanan.The higher the value, the higher the tear resistance. In the test where a curb was hit, ten times a procedure was repeated according to which at a speed of 5 km / h a curb with a height of 15 cm and a width of 30 cm was hit, whereupon said value was calculated. from the entire cross section of the resulting torn tread.

Stabilitet vid strängsprutning: Stabiliteten vid strängsprutning utvärderades med hjälp av ett krympningsförhàllande som erhölls genom jäm- förelse mellan den ovan angivna gummikompositionen omed- elbart efter utflöde från ett munstycke och densamma efter 30 sekunder, när nämnda gummikomposition sträng- sprutas under temperaturbetingelser av 85°C medelst en 8 tums strängsprutningsapparat. 10 15 20 511 508" 17 De jämförande exemplen 1 och 12 tillordnades ett (kontroll). stabiliteten vid strängsprutning. värde av 100 Ju högre värde, desto högre är I det aktuella proces- steget innebär ett värde av 80 eller högre inga problem, ett värde från 70 till 80 hanterbarhet, lägre än 70 ohanterlighet. och ett värde Tålighet mot bildat värme: Tåligheten mot bildat värme uppmättes medelst an- vändning av ett trumuthållighetstest, varvid de jämför- ande exemplen 1 och 12 tillordnades ett värde av 100 (kontroll). bildat värme.Extrusion stability: The extrusion stability was evaluated by a shrinkage ratio obtained by comparing the above rubber composition immediately after effluent from a nozzle and the same after 30 seconds, when said rubber composition is extruded under temperature conditions of 85 ° C. by means of an 8-inch extruder. 10 15 20 511 508 "17 The comparative examples 1 and 12 were assigned a (control). The stability during extrusion. Value of 100 The higher the value, the higher In the current process step a value of 80 or higher means no problem, a value from 70 to 80 manageability, lower than 70 unmanageability and a value Resistance to formed heat: Resistance to formed heat was measured by using a drum endurance test, whereby the comparative examples 1 and 12 were assigned a value of 100 (control) formed heat.

Ju högre värde, desto högre är tàligheten mot Ett värde lägre än 90 innebär försämrad tålighet mot bildat värme, vilket ej är önskvärt.The higher the value, the higher the resistance to A value lower than 90 means reduced resistance to the heat generated, which is not desirable.

Exempel 1 till 8 och jämförande exempel 1 till 11: Gummikompositioner för slitbana framställdes i en- lighet med det tillblandningsrecept som framgår av de följande tabellerna 1 och 2. I såväl exemplen 1 till 8 som de jämförande exemplen 1 till 11 framställdes gummi- kompositionerna medelst användning av olika kombinationer av det termoplastiska hartset och det cylindriska fibrösa materialet, vilka båda är en del av föreliggande upp- finning. Resultaten av utvärderingarna redovisas i de följande tabellerna 1 och 2. ia 511 'sus OH OH OH OH OH QH Hm=@V vmcmfi 5 . . . _ . - vmuc@Hn= wHHm ma Q @@ 0 Hm Q wa Q mm O @@.o H@HHw=w@ HHwHHm«Hm oo m~H mmH cmH OHH om OHH HHcs@HHmem |oeHwH mm< mmm mm mm mm c@@=H mm =@@:H cw@=H HHOW Hopoëoußnflšm o.N o.N o.~ o.~ o.N o.N o.N m.N o.N |QHmx wncm |fiemHHwnes1m o.> o.> o.> @.> 0.» 0.» o.> o.@ o.> Hmuøav o.H o.H Q.H o.H o.H o.H o.H o.H o.H Hwuweesxm Hcwcomeox \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H Hw>m>w\HNoV n@ø:mHQcH . . . . . . . . HoHmHwH@ou< m m m.m m m m m m m m m m m m m m M HHH>H:HN \o H \o H \o H \o H \o « \o H \o H \Q H \0 H \@H>m:HHmwHw omumwHox om\o> om\o> om\o> om\o> @m\o> Qm\@> @m\o> om\o> om\o> mm\mz m H m N H H m N H Hwmëmxm Hwmšmxw wøcmuowëmw HH@H@øHxH>“u@=ms Umvcmflncfl uwuwzcwv H Hflwnmæ .S11 508 F? mod wofl QQH med OHH mæ OOH mm QQH we~w> pmøfifin uoE uwcmflfiwæ mcficusumm . |mcmuum Ufl> wwmmxw mm Nm Gm mm om QHH oß OOH oofi pwpfiflfinmpm »mn ncwom mHH mflfi mfifl ONH mNfi OF mNH Oß OOH lßwßwfiflwß>flm - uwnpmmwfifimn NHH mflfi maa owfi ofifl om omfi om oofl |wmcflcu©:>m uwamxm maa mmfi ewa mmfl mwfl mmfl øofl ofifi oofi |cwmwmH Awv E>~o>wE5H ce ov cv ov oe ov om cv om Iam: Hmu0H om om om om om om Aeiv än m m m m m m ^aev flg a H w w w w w @ @\ Q ^m=@v ømcme uwnfiw > > ß > ß > ømø:mHncH »uflox uoowfi uoowfi uoowfi uoowfi uoomfi uoowfi cwmcfi :m@cH :@@cH Qxcsmpflmem wwpmw umuww uwuww uwwww uwwww umßmw \uuow uæfiom |>Hom |>Hom xæfiom næflom zæfiom m w m N H w m N H Hwaëwxm Hmmåwxw mvcmunwëmw ^umHwUuxH>"UmcmE Umbcmflncfl uwßwscm Nmcflcuumwuuowv H Hflwflmä 511 508 ^mmmv ømcms OH OH OH OH OH OH OH OH OH OH UGUCGHQCH muumfi w@.o @@.o @@.o @m.Q @@.0 @m.o @@.o H@.o ~m.o @@.@ - pwpflwcwo ^U°v uxmfluwmfim ovfl oefi ovfi ovñ ovfl Qvfl ovfl cm ow oßfi pxcøaufiwem -oegwfi mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm ßgow Houoëoumñflëm o.~ @.~ o.~ o.N o.~ @.~ o.~ o.~ o.~ o.~ |n~mx wøcm Iflewuwwnazxw o.> 0.» o.> 0.» @.> 0.» o.> o.> @.> o.> ^ o.H o.H o.H o.H o.H o.H o.H o.~ ø.~ o.H Hwøweezxw Ucwcomeox \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \o.H \@.H %mwMwM%Www@ U@u=mHQ=H \wHW \wUW \wHm \mHm \mHm \WHm \mHm \wUw \wHw \wHM p~fl>¥CflN « 0 « O w « Q v \m~>m:fi~mwpw om"@wHox om\o> øm\@> om\o> øm\Q> om\Q> om\o> on\o> om\o> om\o> om\o> mm\mz HH ofi a w w ß w > w m Hwmšwxw møcmußwëmw Hwmewxm Hoaëwxw wøcmußwëmw AHGHÜUMMH> u UÜCNE UMUCMHDCH HQQQCCÜV N HHwQmH _ 517 508 wemm> mmmmmm mms mmmmmmmm mm mmm mmm mmm mmm mmm mmm mm mm mm mmmcmsmmm zmcmmuw Um> _ wmmxm mm mm mmm mm mm mm mm mm mm mm mmmmmmmmmm m um: lcwmm mmm mm mm mm mmm mmm mmm mm mmm mm |wmmmmmmm>mm mmmmmmmmmmm mmm mm mm mm mmm mmm mmm mm mmm mm |mmcmcmmc>< ummmxm mmm mmm mmm mmm mmm mmm mmm mmm mmm mmm |cmmwmm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm. s>mo>memm nmmz mmuoe mm mmmm mm mmm mm mmm mm mm mm mm msim mm m m mm m m m m m m m meem mm m m m m m m m m m m mm\mm mmmmm mmmma »mmmm m Cm H m m m m m m m m m m m m mn: lmmom mommm u.mmm oommm mcmmm uommm uommm uommm ucmmm uommm mømmm mmmmmmmmem Hwwmm Hwumw .mwvww ummuww COH>Z Hwuww Hwumw uwumw Hwuwmm mwumw \uHOm |>mom |>mom |>mom |>mom mlm uæmom |>mom \>mom |>mom |>mom mm mm m m m m m m m m mwmšwxw wucmmßwëmw mwmëmxm mwmšwxw oøcmmowëmn ^mmmwUuxm>"UocmE Umñcwmncm mmuwccw mmcmcuummpmowv N Hmmnmæ 511 508 LN 10 15 20 25 30 35 22 Kommentarer till de i tabell 1 och 2 redovisade resultat- en: I de ovan angivna tabellerna 1 och 2 (exempel 1 till 8 och jämförande exempel 1 till ll) redovisas de gummi- kompositioner som framställts medelst olika kombinationer av det termoplastiska hartset och det cylindriska fibrösa materialet, vilka båda används i föreliggande uppfinning.Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 11: Rubber compositions for tread were prepared according to the admixture recipe shown in the following Tables 1 and 2. In both Examples 1 to 8 and Comparative Examples 1 to 11, the rubber compositions were prepared by use of various combinations of the thermoplastic resin and the cylindrical fibrous material, both of which are part of the present invention. The results of the evaluations are reported in the following Tables 1 and 2. ia 511 'sus OH OH OH OH OH QH Hm = @ V vmcm fi 5. . . _. - vmuc @ Hn = wHHm ma Q @@ 0 Hm Q wa Q mm O @@. o H @ HHw = w @ HHwHHm «Hm oo m ~ H mmH cmH OHH om OHH HHcs @ HHmem | oeHwH mm <mmm mm mm mm c @@ = H mm = @@: H cw @ = H HHOW Hopoëoußn fl šm oN oN o. ~ o. ~ oN oN oN mN oN | QHmx wncm | fi emHHwnes1m o.> o.> o.> @.> 0. » 0. » o.> o. @ o.> Hmuøav oH oH QH oH oH oH oH oH oH oH Hwuweesxm Hcwcomeox \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH Hw> m> w \ HNoV n @ ø: mHQcH. . . . . . . . HoHmHwH @ ou <mm mm mmmmmmmmmmmmm M HHH> H: HN \ o H \ o H \ o H \ o H \ o «\ o H \ o H \ QH \ 0 H \ @H> m: HHmwHw omumwHox om \ o om \ o> om \ o> om \ o> @m \ o> Qm \ @> @m \ o> om \ o> om \ o> mm \ mz m H m NHH m NH Hwmëmxm Hwmšmxw wøcmuowëmw HH @ H @ øHxH> “u @ = ms Umvcm fl nc fl uwuwzcwv H H fl wnmæ .S11 508 F? mod wo fl QQH med OHH mæ OOH mm QQH we ~ w> pmø fifi n uoE uwcm flfi wæ mc fi cusumm. | mcmuum U fl> wwmmxw mm Nm Gm mm om QHH oß OOH oo fi pwp fiflfi nmpm »mn ncwom mHH m flfi m fifl ONH mN fi OF mNH Oß OOH lßwßw fifl wß> fl m - uwnpmmw fifi mn NHH m oo m ewa mm fl mw fl mm fl øo fl o fifi oo fi | cwmwmH Awv E> ~ o> wE5H ce ov cv ov oe ov om cv om Iam: Hmu0H om om om om om om Aeiv än mmmmmm ^ aev fl g a H wwwww @ @ \ Q ^ m = @v ømcme uwn fi w>> ß> ß> ømø: mHncH »u fl ox uoow fi uoow fi uoow fi uoow fi uoom fi uoow fi cwmc fi: m @ cH: @@ cH Qxcsmp fl mem wwpmw umuww uuww uuww uuww uu. NH wm NH Hwaëwxm Hmmåwxw mvcmunwëmw ^ umHwUuxH> "UmcmE Umbcm fl nc fl uwßwscm Nmc fl cuumwuuowv H H fl w fl mä 511 508 ^ mmmv ømcms OH OH OH OH OH OH OH OH OH OH OH MGM @ @ @. 0 @mo @@. O H @ .o ~ mo @@. @ - pwp fl wcwo ^ U ° v uxm fl uwm fi m ov fl oe fi ov fi ovñ ov fl Qv fl ov fl cm ow oß fi pxcøau fi wem -oegw fi mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm o ßgow . ~ @. ~ o. ~ oN o. ~ @. ~ o. ~ o. ~ o. ~ o. ~ | n ~ mx wøcm I fl ewuwwnazxw o.> 0. » o.> 0. » @.> 0. » o.> o.> @.> o.> ^ oH oH oH oH oH oH oH oH o. ~ ø. ~ oH Hwøweezxw Ucwcomeox \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ oH \ @. H% mwMwM% Www @ U @ u = mHQ = H \ wHW \ wUW \ wHm \ mHm \ mHm \ WHm \ mHm \ wUw \ wHw \ wHM p ~ fl> ¥ C fl N «0« O w «Q v \ m ~ > m: fi ~ mwpw om "@wHox om \ o> øm \ @> om \ o> øm \ Q> om \ Q> om \ o> on \ o> om \ o> om \ o> om \ o> mm \ mz HH o fi aww ß w> wm Hwmšwxw møcmußwëmw Hwmewxm Hoaëwxw wøcmußwëmw AHGHÜUMMH> u UÜCNE UMUCMHDCH HQQQCCÜV N HHwQmH _ 517 508 mmm mmm mmm mmm mm mm mm mm mm mm mm mmmmmmmmmm m um: lcwmm mmm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mmm mmm | cmmwmm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm mm. s> mo> memm nmmz mmuoe mm mmmm mm mmm mm mmm mm mm mm mm mms mm mm mm mmmmmmm meem mm mmmmmmmmmm mm \ mm mmmmm mmmma »mmmm m Cm H mmmmmmmmmmmm mn: lmmom mommm u.mmm oommm mcmmm uommm uommm uommm uommmm uommmm ucmmm mømmm mmmmmmmmem Hwwmm Hwumw .mwvww ummuww COH> Z Hwuww Hwumw uwumw Hwuwmm mwumw \ uHOm |> mom |> mom |> mom |> mom mlm uæmom |> mom \> mom |> mom |> mom mm mm mmmmmmmm mwmšwxw mwmwmw wwmw oøcmmowëmn ^ mmmwUuxm> "UocmE Umñcwmncm mmuwccw mmcmcuummpmowv N Hmmnmæ 511 508 LN 10 15 20 25 30 35 22 Comments on the results reported in Tables 1 and 2: In the above tables 1 and 2 (examples 1 to 8 and comparative examples 1 to 11) disclose the rubber compositions prepared by various combinations of the thermoplastic resin and the cylindrical fibrous material, both of which are used in the present invention.

De resultat som sammanfattas i de ovan angivna tabellerna 1 och 2 påvisar tydligt att exemplen l till 8, som faller inom ramen för föreliggande uppfinning, redo- visar såväl utmärkta isegenskaper som hög avnötningshåll- fasthet, rivhållfasthet, och tålighet mot bildat värme i jämförelse med motsvar- stabilitet vid strängsprutning ande egenskaper enligt de jämförande exemplen l till ll, som faller utanför ramen för föreliggande uppfinning.The results summarized in Tables 1 and 2 above clearly show that Examples 1 to 8, which fall within the scope of the present invention, show excellent ice properties as well as high abrasion resistance, tear strength, and resistance to heat formed in comparison with corresponding stability in extrusion properties according to Comparative Examples 1 to 11, which fall outside the scope of the present invention.

Vid vissa enskilda försök, såsom i de jämförande exemplen 1 och 2, innefattar gummikompositionerna skum- gummi som varken är blandat med de termoplastiska harts- erna eller med de cylindriska fibrösa materialen, och i det jämförande exemplet l (kontroll) är den totala hål- rumsvolymen 30%. Enligt det jämförande exemplet 2 är den totala hålrumsvolymen 40%, varför försämrad avnötnings- och rivhållfasthet kan påvisas.In some individual experiments, as in Comparative Examples 1 and 2, the rubber compositions comprise foam rubber which is neither mixed with the thermoplastic resins nor with the cylindrical fibrous materials, and in Comparative Example 1 (control) the total cavity is room volume 30%. According to Comparative Example 2, the total void volume is 40%, so deteriorated abrasion and tear strength can be detected.

Enligt det jämförande exemplet 3 inblandades enbart det termoplastiska harts som används enligt föreliggande uppfinning, vilket sålunda bekräftar den försämrade sta- biliteten vid strängsprutning.According to Comparative Example 3, only the thermoplastic resin used in the present invention was mixed in, thus confirming the deteriorated stability of extrusion.

Enligt det jämförande exemplet 4 inblandades enbart det cylindriska fibrösa material som används enligt före- liggande uppfinning, vilket följaktligen påvisade en för- sämrad avnötnings- och rivhàllfasthet.According to Comparative Example 4, only the cylindrical fibrous material used according to the present invention was involved, which consequently showed a deteriorated abrasion and tear strength.

Enligt det jämförande exemplet 5 har det termoplast- iska hartset en smältpunkt av 170°C (>l60°C), som ligger utanför ramen för föreliggande uppfinning, varför man sålunda kan påvisa försämrad avnötnings- och rivhàllfast- het samt minskad stabilitet vid strängsprutning. 10 15 20 25 30 35 5110508 23 Enligt det jämförande exemplet 6 har det termoplast- iska hartset en smältpunkt av 60°C (<80°C), som faller utanför ramen för föreliggande uppfinning, och följakt- ligen kan man påvisa såväl försämrad stabilitet vid strängsprutning som minskad tålighet mot bildat värme.According to Comparative Example 5, the thermoplastic resin has a melting point of 170 ° C (> 160 ° C), which is outside the scope of the present invention, so that deterioration and abrasion resistance as well as reduced extrusion stability can be demonstrated. According to Comparative Example 6, the thermoplastic resin has a melting point of 60 ° C (<80 ° C), which falls outside the scope of the present invention, and consequently, deteriorated stability can be detected as well. in extrusion as reduced resistance to heat generated.

Enligt det jämförande exemplet 7 har det termoplast- (<0,92), utanför ramen för föreliggande uppfinning, varför för- iska hartset en densitet av 0,91 som faller sämrad avnötnings- och rivhållfasthet kan påvisas.According to Comparative Example 7, it has a thermoplastic (<0.92), outside the scope of the present invention, so that the precharge resin has a density of 0.91 which decreases.

Enligt det jämförande exemplet 8 har det cylindriska fibrösa materialet ett L1/D1-värde (längd/medeldiameter) (<5), finning, varför en försämrad avnötnings- och rivhåll- av 3 som faller utanför ramen för föreliggande upp- fasthet kan fastställas.According to Comparative Example 8, the cylindrical fibrous material has an L1 / D1 value (length / average diameter) (<5), finning, so that a deteriorated wear and tear holding of 3 which falls outside the scope of the present firmness can be determined.

Enligt det jämförande exemplet 9 har det cylindriska fibrösa materialet en längd L1 av 12 mm (>l0 mm), som faller utanför ramen för föreliggande uppfinning, och så- lunda kan en försämrad avnötnings- och rivhàllfasthet fastställas.According to Comparative Example 9, the cylindrical fibrous material has a length L1 of 12 mm (> 10 mm), which falls outside the scope of the present invention, and thus a deteriorated abrasion and tear strength can be determined.

Enligt det jämförande exemplet 10 har det cylindris- ka fibrösa materialet en medeldiameter D1 av 1200 um (>1000 Hm) , uppfinning, som faller utanför ramen för föreliggande och följaktligen kan man påvisa en försämrad avnötnings- och rivhàllfasthet.According to Comparative Example 10, the cylindrical fibrous material has an average diameter D1 of 1200 μm (> 1000 Hm), invention, which falls outside the scope of the present and consequently a deteriorated abrasion and tear strength can be detected.

Enligt det jämförande exemplet ll har det cylindris- ka fibrösa materialet en smältpunkt av l20°C (<150°C), som faller utanför ramen för föreliggande uppfinning, och så- lunda observeras försämrad stabilitet vid strängsprut- ning.According to Comparative Example 11, the cylindrical fibrous material has a melting point of 120 ° C (<150 ° C), which falls outside the scope of the present invention, and thus deteriorated stability during extrusion is observed.

I motsats därtill har enligt exemplen l till 8 de termoplastiska hartser som används i föreliggande upp- finning smältpunkter och densiteter som alla faller inom ramen för föreliggande uppfinning, och de cylindriska fibrösa material som används i föreliggande uppfinning har sådana utmärkande värden på längden L;, medeldia- metern D1 och smältpunkten, att de samtliga faller inom ramen för föreliggande uppfinning. 511 508 10 15 20 25 30 24 Speciellt kan nämnas att det termoplastiska hartset i exempel 1 har en smältpunkt av 90°C, som är nära det (80°C), hartset i exempel 2 har en smältpunkt av 140°C. lägre gränsvärdet och att det termoplastiska I exempel 2 är såväl isegenskaperna som avnötningshållfastheten, rivhållfastheten, tàligheten mot bildat värme samtliga optimala. stabiliteten vid strängsprutning och Dessutom kan nämnas att i exempel 3 är det speciella (PP)> i exempel 4 är det använda termoplastiska hartset 1,2- termoplastiska harts som används polypropen syndiotaktisk polybutadien; i exempel 5 är det använda termoplastiska hartset ett akrylnitril/butadien/styren- (ABS); fibrösa materialet en längd L1 av 2 mm; harts i exempel 6 har det valda cylindriska i exempel 7 har det valda cylindriska fibrösa materialet en medeldiameter D1 av ZOO pm; och i exempel 8 är det speciella cylind- riska fibrösa material som används nylon-6,6. I dessa exempel kunde man påvisa att såväl isegenskaperna som avnötningshållfastheten, rivhållfastheten, stabiliteten vid strängsprutning och tåligheten mot bildat värme samtliga var utmärkta.In contrast, according to Examples 1 to 8, the thermoplastic resins used in the present invention have melting points and densities which all fall within the scope of the present invention, and the cylindrical fibrous materials used in the present invention have such characteristic values of length L 1; the average diameter D1 and the melting point, that they all fall within the scope of the present invention. In particular, it may be mentioned that the thermoplastic resin in Example 1 has a melting point of 90 ° C, which is close to that (80 ° C), the resin in Example 2 has a melting point of 140 ° C. lower limit value and that the thermoplastic In Example 2, both the ice properties and the abrasion resistance, tear strength, resistance to formed heat are all optimal. the stability of extrusion and In addition, it can be mentioned that in Example 3 is the special (PP)> in Example 4, the thermoplastic resin used is 1,2-thermoplastic resin used polypropylene syndiotactic polybutadiene; in Example 5, the thermoplastic resin used is an acrylonitrile / butadiene / styrene (ABS); fibrous material a length L1 of 2 mm; resin in Example 6, the selected cylindrical in Example 7, the selected cylindrical fibrous material has an average diameter D1 of ZOO μm; and in Example 8, the special cylindrical fibrous material used is nylon-6,6. In these examples it could be shown that both the ice properties as well as the abrasion resistance, tear strength, stability during extrusion and resistance to generated heat were all excellent.

Exempel 9 till 17 och jämförande exempel 12 till 19: Gummikompositioner för slitbana framställdes i enlighet med de tillblandningsrecept som anges i de följande tabellerna 3 och 4. I såväl exemplen 9 till 17 som de jämförande exemplen 12 till 19 framställdes gummi- kompositionerna medelst användning av olika kombinationer av det termoplastiska hartset och det cylindriska fiber- hartset, som båda är en del av föreliggande uppfinning.Examples 9 to 17 and Comparative Examples 12 to 19: Rubber compositions for tread were prepared according to the admixture recipes given in the following Tables 3 and 4. In both Examples 9 to 17 and Comparative Examples 12 to 19, the rubber compositions were prepared using various combinations of the thermoplastic resin and the cylindrical fibrous resin, both of which are part of the present invention.

Resultaten av utvärderingarna redovisas i de följande tabellerna 3 och 4. sh sos 2,3" Hmmmv uwcme CH QH OH OH OH OH - ømu=mHncH wpgmfl w@.o wm.0 @@.Q w@.o m@.o @m.o Hw»Hw=@@ HHmH»mmH@ QMH omH OHH OHH omH OWH »HCQQHHMWW -oeuwe mm mm mm mm mm mm cwmcw cwmcH »How uouoEouQUHEmQHmx o.~ o.~ o.~ o.~ m.~ O.~ m.~ N wøcmfiemwwwnesxm 0.» o.> o.> o.> o.m o;> ø.@ ß Hæuomv Hwuwessxm @.H o.H o.H o.H o.H o.H o.H H H@>m>w o.H o.H -o.H o.H o.H o.H o.H H HNQV ~o»mH@Hwou< Hcwcoasox m.m m.m m.m m.m m.m m.m m.m m pUH>x:HN ømø:mHQ=H c.« o.« o.« o.« o.« o.« @.H @.« mH>mcHHm@»m omnmmHom om\o> om\@~ om\o> om\o> om\o> om\Q> @m\@> om\o> mm\mz »H wH OH m HH HH mH NH Hwmëwxw Hwmäwxm Hwašwxw wøcmuowëmw wfiflmußwåflñ ^HßH®UUMH>nU@CNE UNUCÜHQGH HÜHÜCCÜV m Hfiwnmå. 511 508 wEmm> wmßfifln ßofi ofifi cofi moH mm. ooH mm oofi uoE uwcmflfimm. oo oofi oo oo oo oo ooñ ooH o ofioficzow 393m | cmuuw UT, »wuoflfinmum oo oo omm o~H oo oofi oo oofi o@:ooooHHoo>Hm lowou oo oo ooñ omm ofifl oofi oo oofi owoooooHHoooooHo»oc>< ovfi omfl omfl mmfi ofifi oofl ofifl oofi uwmmxmflwmwmm oo No oo oo oo oo oo oo ti ešoäeoofioo iooå ooo- oo oo oo EE No o o o o N33 ofioo mmm mcmš m cm :H oH om OH S A V U U U HQ »møwoñm ofi oZ. ooH omm S: oxooooocooooofiz mm mm mm mm cmmcm cwocm cwacm cwmcm uuom S om oH m 2 må md 2 Hwmawxw Hwmåwxw flwmawxw wvcmuomëmw wøcwmowëmw = AHMHÜUHx H.> U UOCNE Ußwufiñfiflflfi HOUÜCCW .àšfißoooooooo o Song 23/ 0 511 ses 33m3wUu33>3UmcmE UmUcm3nc3 3wpw:cmv v fiflwflmrfi 03 03 03 03 03 00 03 3 3 E00: 000033 0033033303 332 30.0 00.0 00.0 00.0 3.0.0 00.0 00.0 3.0.0 00.0 30330360 330330030 00 33 003 03 03 03 003 00 03 3333003303 056.3. 00 00 032 000 033 0.3 00 0.3 0.3 .-.3380 3330336333303333003333 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 00003203300003330 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3. 0.0 0.0 303003330 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 30330330 3000000393 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 303030300023300003003 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33353030 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0330033330 00320 00320 03.20 00J20 00ß20 00920 00320 00u20 00320 33050383 033 033 033 033 033 033 033 033 033 0302 03 03 03 03 03 3.3 3 03 33 3mmEwxw Hwašwxm wucmuowëmh _25/ 511 åns mEum> ußUHHQ mm om NOH oOH vOH NHH moH moH moH »OS wwL@HHmH om 3 om å 2 m» å mm om 93553 ÉQQVE Q 2. 0.3 G2 02 m3 m2 02 0.2 -wšfim v? »wfiïnmä Löwm umLummwHHm:>Hm 2 mm ÄH m3 m2 m2 m3 OS m2 äfimmïäcmmcficpßcå mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH uwmmxmcwmwmm ov ov ov cv ov wv ow cv mv Awv E>Ho>wE:~Hm: Hmuoæ m- m m m m m m m om ^E1v ND O m w 0 w w w w O NQ\NQ WUIHML oH oH oH oH oH oH oH oH oH 2:3 Umcmë ømøcmHflcH wwounflm omH omH omH omH omH omH omH omH omH Aoov ux:5mw@cHcx5wZ . . mm mm mm mm mm mm mm mm Hm uuom mH æH ßH wH mH eH mH NH HH Hwmëwxw Hwmëwxm ÜUGMHOMENÜ ^umHwUuxH>HU@cmE UmUcmHncH HÜUÜCCÜ ~@CHCuJWmUHO%v W HHÜDNF 10 15 20 25 30 35 511 508 29 Kommentarer till de i tabell 3 och 4 redovisade resultaten: De gummikompositioner som framställdes medelst olika kombinationer av det termoplastiska hartset och det cylindriska fibrösa hartset, vilka i enlighet med före- liggande uppfinning båda används, redovisas i de ovan uppställda tabellerna 3 och 4 (exempel 9 till 17 och jämförande exempel 12 till 19).The results of the evaluations are reported in the following Tables 3 and 4. sh sos 2.3 "Hmmmv uwcme CH QH OH OH OH OH - ømu = mHncH wpgm fl w @ .o wm.0 @@. Q w @ .om @ .o @ mo Hw »Hw = @@ HHmH» mmH @ QMH omH OHH OHH omH OWH »HCQQHHMWW -oeuwe mm mm mm mm mm mm cwmcw cwmcH» How uouoEouQUHEmQHmx o. m. ~ N wøcm fi emwwwnesxm 0. » o.> o.> o.> om o;> ø. @ ß Hæuomv Hwuwessxm @ .H oH oH oH oH oH oH oH HH @> m> w oH oH -oH oH oH oH oH oH H HNQV ~ o »mH @ Hwou <Hcwcoasox mm mm mm mm mm mm mm mm m pUH> x: HN ømø: mHQ = H c. «O.« O. «O.« O. «O.« @ .H @. «MH> mcHHm @» m omnmmHom om \ o> om \ @ ~ om \ o> om \ o> om \ o> om \ Q> @m \ @> om \ o> mm \ mz »H wH OH m HH HH mH NH Hwmëwxw Hwmäwxm Hwašwxw wøcmuowëmw w fifl mußwå fl ñ ^ HßH®UUMH> nU @ CNE UNUCÜHQGH HÜHÜCCÜV m H fi wnmå. 511 508 wEmm> wmß fifl n ßo fi o fifi co fi moH mm. ooH mm oo fi uoE uwcm flfi mm | omm o ~ H oo oo fi oo oo fi o @: ooooHHoo> Hm lowou oo oo ooñ omm o fifl oo fi oo oo fi owoooooHHoooooHo »oc> <ov fi om fl om fl mm fi o fifi oo fl o fifl oo fi uwmmxm fl wmwmm oo No oo oo oo oo oo oo oo oo oo oo oo EE No oooo N33 o fi oo mmm mcmš m cm: H oH om OH SAVUUU HQ »møwoñm o fi oZ. ooH omm S: oxooooocooooo fi z mm mm mm mm cmmcm cwocm cwacm cwmcm uuom S om oH m 2 må md 2 Hwmwx Hwmw wøcwmowëmw = AHMHÜUHx H.> U UOCNE Ußwu fi ñ fiflflfi HOUÜCCW .à š fi ßoooooooo o Song 23/0 511 ses 33m3wUu33> 3UmcmE UmUcm3nc3 3wpw: cmv v fifl w fl mr fi 03 03 03 03 03 00 03 3 3 E00: 000033 0033033303 332 30.0 00.0 00.0 00.0 00.0 3.0.0 00.0 00.0 00.0 3.0.0 00.0 30.0 30.0 03 03 003 00 03 3333003303 056.3. 00 00 032 000 033 0.3 00 0.3 0.3 .- 3380 3330336333303333003333 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 00003203300003330 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.3. 0.0 0.0 303003330 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 30330330 3000000393 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 303030300023300003003 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33353030 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0.3. 0330033330 00320 00320 03.20 00J20 00ß20 00920 00320 00u20 00320 33050383 033 033 033 033 033 033 033 033 033 0302 03 03 03 03 3.3 3.3 3 03 33 3mmEwxw Hwašwxm wucmuowëmh _25 / 511 oms nH moH moH> uH mHH> OS wwL @ HHmH om 3 om å 2 m »å mm om 93553 ÉQQVE Q 2. 0.3 G2 02 m3 m2 02 0.2 -wš fi m v? »W fi ïnmä Löwm umLummwHHm:> Hm 2 mm ÄH m3 m2 m2 m3 OS m2 ä fi mmïäcmmc fi cpßcå mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH mNH uwmmxmcwmwmm ov ov ov cv m Wmm Wwmm om ^ E1v ND O mw 0 wwww O NQ \ NQ WUIHML oH oH oH oH oH oH oH oH oH oH oH 2: 3 Umcmë ømøcmH fl cH wwoun fl m omH omH omH omH omH omH omH omH omH omH omH Aoov ux: 5mw @ cHcx5wZ. . mm mm mm mm mm mm mm mm Hm uuom mH æH ßH wH mH eH mH NH HH Hwmëwxw Hwmëwxm ÜUGMHOMENÜ ^ umHwUuxH> HU @ cmE UmUcmHncH HÜUÜCCÜ ~ @ CHCuJWmUHO% 35 de 10 W HHÜD Tables 3 and 4 show the results: The rubber compositions prepared by various combinations of the thermoplastic resin and the cylindrical fibrous resin, both of which are used in accordance with the present invention, are reported in Tables 3 and 4 set forth above (Examples 9 to 17 and 4). comparative examples 12 to 19).

De resultat som sammanfattas i de ovan uppställda tabellerna 3 och 4 påvisar tydligt att exemplen 9 till 17, som faller inom ramen för föreliggande uppfinning, redovisar såväl utmärkta isegenskaper som hög avnötnings- hàllfasthet, rivhållfasthet och stabilitet vid sträng- sprutning i jämförelse med motsvarande egenskaper enligt de jämförande exemplen 12 till 19, som faller utanför ramen för föreliggande uppfinning.The results summarized in Tables 3 and 4 set forth above clearly show that Examples 9 to 17, which fall within the scope of the present invention, report excellent ice properties as well as high abrasion resistance, tear strength and stability when extruded in comparison with corresponding properties. according to Comparative Examples 12 to 19, which fall outside the scope of the present invention.

Vid vissa enskilda försök, såsom i de jämförande exemplen 12 och 13, innefattar gummikompositionerna skum- gummi som varken är blandat med de termoplastiska eller de cylindriska fibrösa hartserna, och i det jämförande (kontroll) Enligt det jämförande exemplet 13 är den totala hål- exemplet 12 är den totala hålrumsvolymen 30%. rumsvolymen 40%, varför försämrad avnötnings- och riv- hållfasthet kan påvisas.In some individual experiments, such as in Comparative Examples 12 and 13, the rubber compositions comprise foam rubber which is neither mixed with the thermoplastic nor the cylindrical fibrous resins, and in the comparative (control) according to Comparative Example 13, the total hollow example is 12, the total void volume is 30%. the room volume is 40%, which is why reduced wear and tear strength can be detected.

Enligt de jämförande exemplen 14 och 15 inblandades enbart det termoplastiska harts som används i före- liggande uppfinning, och det kunde påvisas att de totala hàlrumsvolymerna var 30% i det jämförande exemplet 14 respektive 40% i det jämförande exemplet 15, samt att stabiliteten vid strängsprutning i båda fallen var för- sämrad.According to Comparative Examples 14 and 15, only the thermoplastic resin used in the present invention was mixed, and it could be shown that the total void volumes were 30% in Comparative Example 14 and 40% in Comparative Example 15, respectively, and that the stability of extrusion in both cases was impaired.

Enligt det jämförande exemplet 16 har det fibrösa hartset en mjukningspunkt av 170°C (>160°C), som ligger utanför ramen för föreliggande uppfinning, varför för- sämrad avnötnings- och rivhållfasthet kan påvisas.According to Comparative Example 16, the fibrous resin has a softening point of 170 ° C (> 160 ° C), which is outside the scope of the present invention, so that deteriorated abrasion and tear strength can be detected.

Enligt det jämförande exemplet 17 har det fibrösa av 4 (<5) hartset ett L2/D2-värde (längd/medeldiameter) 511 šos 10 15 20 25 30 35 30 och en medeldiameter D2 av 400 pm (>3OO pm), varför försämrad avnötnings- och rivhållfasthet kan fastställas.According to Comparative Example 17, the fibrous of the 4 (<5) resin has an L2 / D2 value (length / average diameter) 511 os 10 15 20 25 30 35 30 and an average diameter D2 of 400 μm (> 300 μm), therefore deteriorated abrasion and tear strength can be determined.

Enligt det jämförande exemplet 18 har det termo- plastiska hartset en smältpunkt av l70°C (>160°C), som faller utanför ramen för föreliggande uppfinning, varför såväl försämrad avnötnings- och rivhållfasthet som minskad stabilitet vid strängsprutning kan fastställas.According to Comparative Example 18, the thermoplastic resin has a melting point of 170 ° C (> 160 ° C), which falls outside the scope of the present invention, so that both deterioration and tear strength as well as reduced stability during extrusion can be determined.

Enligt det jämförande exemplet 19 har det termo- (<0,92), utanför ramen för föreliggande uppfinning, plastiska hartset en densitet av 0,91 som faller varför för- sämrad avnötnings- och rivhållfasthet kan påvisas. 17 de termoplastiska hartser som används i föreliggande upp- I motsats därtill har enligt exemplen 9 till finning smältpunkter och densiteter som alla faller inom ramen för föreliggande uppfinning, och de fibrösa hartser som används i föreliggande uppfinning har sådana utmärk- ande värden på längden L2, medeldiametern D2 och smält- punkten, att de samtliga faller inom ramen för före- liggande uppfinning.According to Comparative Example 19, the thermo- (<0.92), outside the scope of the present invention, plastic resin has a density of 0.91 which falls, so that deteriorated abrasion and tear strength can be detected. The thermoplastic resins used in the present invention, in contrast, according to Examples 9, have melting points and densities which all fall within the scope of the present invention, and the fibrous resins used in the present invention have such characteristic values of length L2, the average diameter D2 and the melting point, that they all fall within the scope of the present invention.

Speciellt kan nämnas att det fibrösa hartset i exempel 9 har en smältpunkt av 130°C, och i exempel 10 har det fibrösa hartset en smältpunkt av 100°C, som utgör det lägre gränsvärdet; i exempel 11 är det speciella (PE); det använda termoplastiska hartset en smältpunkt av 90°C; fibrösa harts som används polyeten i exempel 12 har i exempel 13 har det använda termoplastiska hartset en smältpunkt av 150°C; i exempel 14 har den inblandade mängden termoplastiskt harts ökats till 20 viktdelar; i exempel 15 är det använda termoplastiska hartset poly- (PP); hartset 1,2-syndiotaktisk polybutadien i exempel 16 är det använda termoplastiska (SPB); propen och i exempel 17 är det använda termoplastiska hartset ett (ABS). I exempel kunde man påvisa att såväl isegenskaperna som akrylnitril/butadien/styren-harts alla dessa avnötningshållfastheten, rivhållfastheten, stabiliteten vid strängsprutning och tåligheten mot bildat värme samtliga var utmärkta.In particular, the fibrous resin of Example 9 has a melting point of 130 ° C, and in Example 10, the fibrous resin has a melting point of 100 ° C, which is the lower limit; in Example 11 it is special (PE); the thermoplastic resin used has a melting point of 90 ° C; fibrous resin used polyethylene in Example 12 has in Example 13, the thermoplastic resin used has a melting point of 150 ° C; in Example 14, the amount of thermoplastic resin involved has been increased to 20 parts by weight; in Example 15, the thermoplastic resin used is poly (PP); the 1,2-syndiotactic polybutadiene resin of Example 16 is the thermoplastic (SPB) used; propylene and in Example 17 the thermoplastic resin used is one (ABS). In examples, it could be shown that both the ice properties and acrylonitrile / butadiene / styrene resin all of these abrasion resistance, tear strength, extrusion stability and resistance to heat formed were all excellent.

Claims (8)

10 15 20 25 30 35 »s11sosi 31 PATENTKRAV10 15 20 25 30 35 »s11sosi 31 PATENTKRAV 1. l. Gummikomposition för slitbana innefattande 100 viktdelar av en gummikomponent innefattande naturgummi och/eller dienbaserat syntetgummi blandad med 1 till 40 viktdelar av ett termoplastiskt harts, med en smältpunkt av 80 till l60°C och en densitet av 0,92 till 1,0, och 1 till 30 viktdelar av ett cylindriskt fibröst material som och (2): 0,5 mmsL1sl0 mm och uppfyller följande villkor (1) villkor (1): L1/D1z5, 1,0 wnsD1sl000 pm vari L1 är det cylindriska fibrösa materialets längd och D1 dess medeldiameter; och villkor (2): det cylindriska fibrösa materialet har en smältpunkt av l50°C eller högre.A rubber tread composition comprising 100 parts by weight of a rubber component comprising natural rubber and / or diene-based synthetic rubber mixed with 1 to 40 parts by weight of a thermoplastic resin, having a melting point of 80 to 160 ° C and a density of 0.92 to 1, 0, and 1 to 30 parts by weight of a cylindrical fibrous material as and (2): 0.5 mmsL1sl0 mm and satisfies the following conditions (1) condition (1): L1 / D1z5, 1.0 wnsD1sl000 pm where L1 is the cylindrical fibrous the length of the material and D1 its average diameter; and condition (2): the cylindrical fibrous material has a melting point of 150 ° C or higher. 2. Gummikomposition för slitbana enligt kravet 1, vari det termoplastiska hartset är polyeten eller modi- fierad polyeten erhållen medelst modifiering av en del av denna.A tread rubber composition according to claim 1, wherein the thermoplastic resin is polyethylene or modified polyethylene obtained by modifying a part thereof. 3. Gummikomposition för slitbana enligt kravet 1, vari det cylindriska fibrösa materialet är en polyester eller en modifierad polyester erhållen medelst modi- fiering av en del av denna.A tread rubber composition according to claim 1, wherein the cylindrical fibrous material is a polyester or a modified polyester obtained by modifying a part thereof. 4. Gummikomposition för slitbana innefattande 100 viktdelar av en gummikomponent innefattande naturgummi och/eller dienbaserat syntetgummi blandad med 1 till 40 viktdelar av ett termoplastiskt harts, med en smältpunkt av 80 till l60°C och en densitet av 0,92 till 1,0, och l till 30 viktdelar av ett harts som uppfyller följande villkor (3) och (4): villkor (3): Lz/D2z5 och 3 pmsD2s300 pm, varvid hartset har cylindrisk form, vari Lz är hartsets längd och D2 dess medeldiameter; och villkor (4): hartset är av ett material som är mjuka: vid 1oo-16o°c. -- ~..-;'.f.:c.;..-E¿. lO 15 32Rubber web for tread comprising 100 parts by weight of a rubber component comprising natural rubber and / or diene-based synthetic rubber mixed with 1 to 40 parts by weight of a thermoplastic resin, having a melting point of 80 to 160 ° C and a density of 0.92 to 1.0, and 1 to 30 parts by weight of a resin satisfying the following conditions (3) and (4): conditions (3): Lz / D2z5 and 3 pmsD2s300 μm, the resin having a cylindrical shape, wherein Lz is the length of the resin and D2 its average diameter; and condition (4): the resin is of a material which is soft: at 100-160 ° C. - ~ ..-; '. f.:c.;..-E¿. 10 15 32 5. Gummikomposition för slitbana enligt kravet 4, vari hartset är minst ett harts valt bland polyeten, polypropen, modifierad polyeten eller modifierad poly- propen erhàllen medelst modifiering av en del av denna.A tread rubber composition according to claim 4, wherein the resin is at least one resin selected from polyethylene, polypropylene, modified polyethylene or modified polypropylene obtained by modifying a portion thereof. 6. Gummikomposition för slitbana enligt något av kraven l till 5, blandad med ett skummedel. innefattande en skumgummikompositionRubber composition for tread according to one of Claims 1 to 5, mixed with a foaming agent. comprising a foam rubber composition 7. Gummikomposition för slitbana enligt kravet 6, vari den totala hàlrumsvolym som uppkommit i gummikom- positionen i samband med en skumbildande reaktion är 2 till 50%.A rubber composition for a tread according to claim 6, wherein the total void volume formed in the rubber composition in connection with a foaming reaction is 2 to 50%. 8. Luftring för ett däck, vari gummikompositionen för slitbana enligt något av kraven l-7 är använd för en del av däckets slitbana.An air ring for a tire, wherein the rubber composition for the tread according to any one of claims 1-7 is used for a part of the tread of the tire.
SE9801882A 1997-05-29 1998-05-28 Rubber composition for tire tread and use of it for tire ventilation SE511508C2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP9140501A JPH10330547A (en) 1997-05-29 1997-05-29 Rubber composition for tire tread and pneumatic tire using the rubber composition

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9801882D0 SE9801882D0 (en) 1998-05-28
SE9801882L SE9801882L (en) 1998-11-30
SE511508C2 true SE511508C2 (en) 1999-10-11

Family

ID=15270114

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9801882A SE511508C2 (en) 1997-05-29 1998-05-28 Rubber composition for tire tread and use of it for tire ventilation

Country Status (4)

Country Link
JP (1) JPH10330547A (en)
FI (1) FI118049B (en)
NO (1) NO319161B1 (en)
SE (1) SE511508C2 (en)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3095648B1 (en) * 2019-05-03 2021-04-16 Hutchinson Rubber composition for dynamic or static applications, its preparation process and products incorporating it.

Also Published As

Publication number Publication date
JPH10330547A (en) 1998-12-15
FI980986L (en) 1998-11-30
FI118049B (en) 2007-06-15
NO982411L (en) 1998-11-30
FI980986A0 (en) 1998-05-04
SE9801882L (en) 1998-11-30
SE9801882D0 (en) 1998-05-28
NO982411D0 (en) 1998-05-27
NO319161B1 (en) 2005-06-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6021831A (en) Pneumatic tire having foamed rubber
CA2221302C (en) Pneumatic tire, method of manufacturing a pneumatic tire, rubber composition, and vulcanized rubber composition
US6427738B1 (en) Tire and vulcanized rubber including elongated cells
JP5030367B2 (en) tire
JP4171531B2 (en) Pneumatic tire
JP4884235B2 (en) tire
CN104520373A (en) Tire
JPS6389547A (en) Expanded rubber composition
JP4448224B2 (en) Foamable rubber composition and pneumatic tire
JP4750235B2 (en) Vulcanized rubber and tires
JP3766183B2 (en) Rubber composition, vulcanized rubber and tire
SE511508C2 (en) Rubber composition for tire tread and use of it for tire ventilation
EP3495418B1 (en) Rubber member and tire
JP5390106B2 (en) Rubber composition, vulcanized rubber and tire
JP4694659B2 (en) Rubber composition for tire, vulcanized rubber for tire and tire
JP5363739B2 (en) tire
JP3779437B2 (en) Pneumatic tire
JPH1160821A (en) Method for producing rubber composition for tire tread and pneumatic tire using the rubber composition
JP2008169264A (en) Rubber composition and pneumatic tire using the same
JP5557466B2 (en) Rubber composition, vulcanized rubber and tire
JP2008150519A (en) Rubber composition and pneumatic tire using same
JP2005060478A (en) Rubber composition, its vulcanizate, and tire using the same
CN109563295A (en) Rubber component, its manufacturing method and tire
JPH04176707A (en) Pneumatic tire
JP3779427B2 (en) Pneumatic tire

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed