SE508595C2 - Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret - Google Patents

Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret

Info

Publication number
SE508595C2
SE508595C2 SE9702909A SE9702909A SE508595C2 SE 508595 C2 SE508595 C2 SE 508595C2 SE 9702909 A SE9702909 A SE 9702909A SE 9702909 A SE9702909 A SE 9702909A SE 508595 C2 SE508595 C2 SE 508595C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
chromium
weight
iron
aluminum alloy
tubes
Prior art date
Application number
SE9702909A
Other languages
English (en)
Other versions
SE9702909D0 (sv
SE9702909L (sv
SE508595C3 (sv
Inventor
Johan Linden
Urban Forsberg
Original Assignee
Sandvik Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sandvik Ab filed Critical Sandvik Ab
Priority to SE9702909A priority Critical patent/SE508595C2/sv
Publication of SE9702909D0 publication Critical patent/SE9702909D0/sv
Priority to ES98937903T priority patent/ES2181254T3/es
Priority to DE69808928T priority patent/DE69808928T2/de
Priority to PCT/SE1998/001454 priority patent/WO1999010554A1/sv
Priority to US09/485,120 priority patent/US6296953B1/en
Priority to EP98937903A priority patent/EP1002139B1/en
Priority to JP2000507859A priority patent/JP2001514327A/ja
Priority to AU86545/98A priority patent/AU8654598A/en
Publication of SE9702909L publication Critical patent/SE9702909L/sv
Publication of SE508595C3 publication Critical patent/SE508595C3/sv
Publication of SE508595C2 publication Critical patent/SE508595C2/sv

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/02—Rigid pipes of metal
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
    • Y10S428/923—Physical dimension
    • Y10S428/924—Composite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
    • Y10S428/923—Physical dimension
    • Y10S428/924—Composite
    • Y10S428/925—Relative dimension specified
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y10T428/12979—Containing more than 10% nonferrous elements [e.g., high alloy, stainless]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12986—Adjacent functionally defined components

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

508 595 10 15 20 25 30 2 nickelbaslegeringar eller rostfria stål. Dessa material har dock begränsad beständighet mot metal dusting, vilket medför förkortad livslängd eller gör att för utbytet ej optimala processparametrar måste användas vid ångreformeringen. Nickelbaslegeringarna är vidare pga högt legeringsinnehåll och krävande tillverkningsprocesser mycket dyra.
Ett första syfte med föreliggande uppfinning är således att få fram en mer beständig produkt till lägre kostnad än nuvarande lösning.Detta syfte har ernåtts genom att använda legeringar enligt krav l vid tillverkning av kompoundrör.
Tillverkning av kompoundröret görs så att de två olika komponenterna tillverkas på konventionellt sätt till stång. Stängerna borras och svarvas med nogrannan toleranskrav och sätts ihop till ett strängsprutningsämne. Vanligtvis utgör det korrosionsskyddande ferritiska järn-krom-aluminium-legerade materialet mellan 20-50% av den totala väggtjockleken. Ämnet uppvärms till en temperatur mellan 900 och l200°C och strängsprutas till rör. De strängsprutade rören svalnar i luft för nu minimera krokighet pga termiska spänningar som uppkommer vid svalningen. Om nödvändigt följer kallbearbetningsoperationer (kallvalsning) till färdig dimension. Under strängsprutningsoperationen uppstår den metallurgiska bindningen. Denna. liksom de båda komponenternas skikttjocklek, vidimeras genom en kontroll av den färdiga produkten i leveranstillstånd.
Föreliggande uppfinning baserar sig på upptäckten att det är möjligt, att medelst optimering av processparametrar vid strängsprutningen utnyttja ett ferritiskt järn-krom-aluminium-legerat material med mycket god beständighet mot metal dusting, genom att använda det som ut eller invändig komponent i ett sk kompoundrör, vilka uppfyller de krav som ställs på konstruktionsmaterial avsedda att användas som bajonettuber samt överhettar- och reformerrör i 10 508 595 3 ângreformeringsanläggningar. De krav som måste tillgodoses är bra motstånd mot metal dusting, oxidationsbeständighet, tillräckliga mekaniska egenskaper (hållfasthet) och strukturstabilitet. Det ferritiska järn-krom-aluminium-legerade stålet är i sig förut känt genom exempelvis Stahl och Thomsen: Survey of Worldwide Experience with Metal Dusting, presenterat vid AIChE:s symposium om säkerhet vid ammoniak, Tucson, Arizona, 18-20 september 1995.
Vid provningar i laboratorieskala samt i produktionsanläggningar har den ferritiska järn-krom-aluminium-legeringen visat sig överlägsen de material som idag normalt används i ångreformerings-anläggningar.
Uppfinningen omfattar användningen av en järn-krom-aluminium- legering med ferritisk struktur och innehållande, i vikt-%: NIVÅ' 1 2 3 kol <0.05 <0.l0 <0.3 krom 15-25 5-30 nickel <2 <5 mangan <2 <5 molybden <2 <5 aluminium 3-7 3-12 3-20 kisel <2 <5 kväve <0.05 <0.l0 <0.3 Ce + La 0.00-0.5 0.00-l.0 + Hf + Y 2 titan 0.005-0.3 0,005-l,0 0.000-l.0 zirkonium 0.005-0.5 0,005-1.0 0.000-l.0 vanadin 0.005l-0.5 0,005-l,0 0.000-l.0 niob 0.005]-0.5 0.005-l,O 0.000-l.0 järn rest (förutom sedvanliga föroreningar) 508 595 10 15 20 30 ' Nivå s: lämplig han Nivå 2: föredragen halt Nivå l: särskilt föredragen halt 2 Tillsatsen är valfri och kan göras i form av ett eller flera av elementen. Halten avser total halt av dessa element.
Legeringen ovan skall utgöra den för korrosion genom metal dusting (samt uppkolning) utsatta komponenten i ett genom samsträngsprutning tillverkat kompoundrör, där den andra, lastbärande. komponenten består av ett lägre legerat kolstål, s.k. 942% kromstål, ett konventionellt rostfritt stål eller en nickelbaslegering. Vilken av komponenterna som är ytter- respektive innerkomponent beror på om processgasen strömmar på in- eller utsidan av röret.
De miljöer där metal dusting och uppkolning uppkommer karakteriseras av en hög kolaktivitet och relativt lågt syrepartialtryck i processgasen, samt en temperatur på normalt 450-900°C. För att ett metalliskt material skall vara beständigt mot denna typ av korrosionsangrepp krävs att det har en god förmåga att bilda en skyddande oxid på ytan. Avgörande för denna förmåga är i huvudsak materialets halt av det oxidbildande ämnet samt materialets mikrostruktur. På grund av den relativt låga syrehalten i gasen. kan i praktiken endast tre typer av skyddande oxider bildas i den aktuella miljön: aluminiumoxid, kromoxid och kiseloxid. Legering av stål eller nickelbaslegeringar med aluminium eller kisel för att gynna bildning av dessa typer av oxider medför försämrad duktilitet hos legeringen. vilket gör att tillverkningen blir mycket svår. Diffusionen av det oxidbildande ämnet till ytan är kritisk, varför det i det aktuella temperaturområdet är en förutsättning att legeringen har en mikrostruktur med ferritisk grundmassa. l0 15 20 25 30 508 595 5 Det ferritiska järn-krom-aluminium-legerade material som uppfinningen avser har å andra sidan mycket låg hållfasthet vid höga temperaturer och kan dessutom försprödas under drift genom s.k. 475- gradersförsprödning. Detta gör att det ej lämpar sig för användning i tillämpningar som arbetar under mekanisk påkänning. Den låga hållfastheten gör vidare att det lätt deformeras genom krypning, vilket är negativt bl.a. för skyddet mot metal dusting eftersom den skyddande oxiden då lätt bryts upp. Dvs, det feirritiska järn-krom-aluminium- legerade materialet kan som sådant inte användas som bajonettuber, överhettar- och reformerrör i ångreformeringsanläggningar.
Genom att i form av ett kompoundrör sammanfoga det korrosionsbeständiga ferritiska järn-krom-aluminium-legerade materialet , som vanligtvis utgör 20-50 % av den totala väggtjockleken, med en legering med hög hållfasthet, så att det jârn-krom-aluminium- legerade materialet exponeras mot den korrosiva processgasen, erhålls en produkt som klarar både kravet på beständighet mot metal dusting och mekanisk (varm-)hållfasthet. Rören kan ha en ytterdiameter på 15- 200 mm och en total väggtjocklek på 2-20 mm, Valet av lastbärande komponent, dvs den komponent på vilken det ferritiska järn-krom-aluminium-legerade korrosionsskyddsstålet skall anbringas, beror på arbetstemperatur och mekanisk påkänning för komponenten. Förutom krav på hållfasthet ställs krav på den lastbärande komponentens beständighet mot oxidation i förbränningsgaser eller vattenånga. Generellt kan sägas att oxidationsegenskaperna blir mer avgörande ju högre arbetstemperatur komponenten skall användas vid. Vanligen uppnås oxidationsbeständighet genom legering med krom. Lämpliga legeringar för lastbäraren är därför vid högre (T 2 550°C) temperatur, austenitiska rostfria stål eller Ni-Cr-legeringar. Vid lägre temperatur (T S 550°C) kan lägre legerade stål, s.k. 9-l2% kromstål, vara lämpliga som lastbärare. 508 595 10 15 IQ ut 30 6 Exempel på lämplig lastbärare för denna typ av kompoundrör, som skall användas vid temperaturer över 600°C, är Alloy SOOH (Fe-BÛNi-20Cr-0.4Al-0.4Ti). Den karakteriseras av god kryphållfasthet och strukturstabilitet, vilket gör den lämplig för användning i trycksatta applikationer. Vidare har den en god oxidationsbeständighet som gör att den motstår angrepp från exempelvis förbränningsgaser.
Exempel på lämplig lastbärare för den typ av kompoundrör, som skall användas vid temperaturer under 600°C, är legeringen 58142203 (Fe-0,l5C-9Cr-lMo). Den karakteriseras av god varmhållfasthet och är godkänd för användning i trycksatta applikationer. Vidare har den en god oxidationsbeständighet som gör att den motstår angrepp från exempelvis förbränningsgaser vid den aktuella temperaturen.
Nedan följer en kort redogörelse för varje ingående grundämnes inverkan på den slutliga stållegeringen. Grundämnenas inverkan avgör naturligtvis önskade min.- och max.-halter enligt nivåöversikten ovan.
C : alltför hög kolhalt har negativ inverkan på den lastbärarande komponenten. Under drift diffunderar kolet in i denna och ger en försämrad duktilitet (sprödhet) N: alltför hög kvävehalt har negativ inverkan på den lastbärarande komponenten. Under drift diffunderar kvävet in i denna och ger en försämrad duktilitet (sprödhet). Vidare bildare kväve nitrider tillsammans med aluminium, vilket ger mindre mängd aluminium tillgängligt för oxidbildning.
Cr: Kromhalten bör vara >lO% för att kunna bidra till s.k. selektiv oxidation av aluminium. Alltför höga kromhalter medför stora bearbetningsproblem. 10 15 20 30 508 595 7 Al: Mer än 3% aluminium krävs för att en heltäckande aluminiumoxid skall kunna bildas på materialet. Alltför höga aluminiumhalter medför bearbetningsproblem (sprödhet).
Ni: nickel är austenitstabiliserande, dvs vid för höga halter blir inte grundmassan längre ferritisk, vilket är en förutsättning för att ett skyddande oxidskikt skall bildas. Vidare är Ni ett dyrt ett legeringsämne och bör därför hållas lågt.
Mo: höga halter av Mo kan ge upphov till bildning av en smält oxid vid höga temperaturer, vilket nedsätter materialets metal dusting-beständighet. Mo är dessutom dyrt.
Mn: är liksom: nickel austenitstabiliserande, dvs vid för höga halter blir inte grundmassan längre ferritisk, vilket är en förutsättning för att ett skyddande oxidskikt skall bildas.
Si: . Alltför höga kiselhalter verkar försprödande och medför stora bearbetningsproblem.
Ce, La, Hf, Y: Dessa s.k. sällsynta jordartsmetaller bidrar till att förbättra det bildade oxidskiktets vidhäftning till metallytan och till att sänka oxidens tillväxthastighet, vilket eftersträvas. I höga halter är de skadliga eftersom de försämrar varmduktiliteten (varmbearbetningsegenskaperna).
Ti, Zr, Nb, V: Förbättrar duktiliteten genom att skilja ut stabila karbider och nitrider, vilket ger en finkornigare struktur och därmed bättre duktilitet. I höga halter verkar de försprödande och försämrar också materialets oxidationsegenskaper.
Exempel 1 En stålsmälta med sammansättning A enligt tabell 1 tillverkades på konventionellt vis genom smältning av skrot i ljusbågsugn, raffinering och färskning i AOD-konverter och stränggjutning till formatet 265x365 mm. Det stränggjutna ämnet varmvalsades sedan till rundstång av format ø87 mm. Ur denna stång 508 595 10 l5 20 25 30 8 kapades ett 250 mm långt ämne, i vilket ett ø60 mm genomgående hål borrades.
En stålsmälta med sammansättning B, vilken är avsedd för den lastbärande komponenten, enligt tabell 1, tillverkades på samma sätt som smälta A, men varmvalsades i stället till rundstång av format 960 mm. Ur denna stång kapades en 250 mm långt ämne i vilken ett ø20mm genomgående hål borrades.
De två kutsarna sammanfogades genom att ämnet från smälta B placerades inuti ämnet från smälta A, varefter de två komponenterna samsträngsprutades vid l100°C till ett rör med ytterdiameter ø30mm och väggtjocklek 5 mm. Det på detta vis erhållna röret har en inner- och ytterkomponent med vardera tjocklek på 2.5 mm Att metallurgisk bindning erhållits undersöktes med metallmikroskop Genom bockning kontrollerades att hållfastheten i bindzonen var gud vilket bekräftar att metallurgisk bindning erhållits.
T lll Charge: A B C 0,01 l 0,067 Si 0,14 0,59 Mn 0,37 0,55 Cr 20,55 20,70 Ni 0,24 30,77 Mo 0,02 0,03 Al 5,4 0,49 Ti 0,006 0,49 Zr 0,005 - N 0,010 0,016 V 0,03 0,05 Nb 0,01 0,01 Ce 0,013 - La 0,005 - 508 595 De enligt uppfinningen producerade kompoundrören har en hittills oupnådd beständighet mot metal dusting, med lång funktionsduglig livslängd.

Claims (3)

10 15 20 30 508 595 10
1. PATENTKRAV l. Användning av en jäm-krom-aluminiurn-legering med ferritisk struktur vid framställning av kompoundrör innefattande dels ett skikt av nämnda järn-krom- aluminium-legering, dels ett skikt av en lastbärande komponent, samt eventuellt flera skikt, varvid nämnda järn-krom-aluminium-legering innefattar i vikt-%: < 0,3 kol, 5-30 krom, < 10 nickel, < 5 mangan, < 5 molybden, 3-20 aluminium, <5hæL < 0,3 kväve, < 1,0 cerium + lantan + hafnium + yttrium, 0,000-1 ,0 titan, 0,000-l,O zirkonium, 0,000-1,0 vanadin, 0,000-1,0 niob, samt resten järn, förutom naturligt förekommande föroreningar.
2. Användning enligt krav 1, varvid kromhalten är 15-25 vikt-%. 3. Användning enligt krav l eller 2, varvid nickelhalten är < 5 vikt-%. 4. Användning enligt krav l-3, varvid aluminiumhalten är 3-7 vikt-%. 5. Användning enligt något av föregående krav, varvid kiselhalten är < 2 vikt-%. 6. Användning enligt något av Föregående krav, varvid Ce + La + Hf + Y är < 0,5 vikt-%. 10 15 20 25 30 508 595 11 7. Användning enligt något av föregående krav, varvid Ce + La + Hf + Y är mellan 0,01 och 0,5 vikt-%. 8. Kompoundrör innefattande åtminstone ett skikt av en järn-krom-aluminium-legering, åtminstone ett skikt av en lastbärande komponent, samt eventuellt något eller några ytterligare skikt, kännetecknar därav, att järn-krom-aluminium-legeringen har följande sanimansättning i vikt-%: < 0,3 kol, 5-30 krom, < 10 nickel, < 5 mangan, < 5 molybden,
3. -20 aluminium, < 5 kisel, < 0,3 kväve, < 1,0 cerium + lantan + hafnium + yttrium, 0,000-1,0 titan, 0,000-1,0 zirkonium, 0,000-1,0 vanadin, 0,000-1,0 niob, samt resten jäm, förutom naturligt förekommande föroreningar. 9. Kompoundrör enligt krav 8, vari rörets ytterdiameter är mellan 15 och 200 mm och har en sammanlagd väggtjocklek på mellan 2 och 20 mm. 10. Kompoundrör enligt krav 8 eller 9, vari nämnda skikt av jäm-krom-aluminium- legeringen utgör 20-50% av den totala väggtjockleken. 1 1. Användning av kompoundrör enligt krav 8-10 såsom bajonettuber samt överhettar- och reforrnerrör vid ångreforrnering.
SE9702909A 1997-08-12 1997-08-12 Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret SE508595C2 (sv)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9702909A SE508595C2 (sv) 1997-08-12 1997-08-12 Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret
AU86545/98A AU8654598A (en) 1997-08-12 1998-08-10 Steel alloy for compound tubes
ES98937903T ES2181254T3 (es) 1997-08-12 1998-08-10 Aleacion de acero para tubos compuestos.
DE69808928T DE69808928T2 (de) 1997-08-12 1998-08-10 Stahllegierung für kompositrohre
PCT/SE1998/001454 WO1999010554A1 (sv) 1997-08-12 1998-08-10 Steel alloy for compound tubes
US09/485,120 US6296953B1 (en) 1997-08-12 1998-08-10 Steel alloy for compound tubes
EP98937903A EP1002139B1 (en) 1997-08-12 1998-08-10 Steel alloy for compound tubes
JP2000507859A JP2001514327A (ja) 1997-08-12 1998-08-10 複合管用鋼合金

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9702909A SE508595C2 (sv) 1997-08-12 1997-08-12 Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret

Publications (4)

Publication Number Publication Date
SE9702909D0 SE9702909D0 (sv) 1997-08-12
SE9702909L SE9702909L (sv) 1998-10-19
SE508595C3 SE508595C3 (sv) 1998-10-19
SE508595C2 true SE508595C2 (sv) 1998-10-19

Family

ID=20407907

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9702909A SE508595C2 (sv) 1997-08-12 1997-08-12 Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6296953B1 (sv)
EP (1) EP1002139B1 (sv)
JP (1) JP2001514327A (sv)
AU (1) AU8654598A (sv)
DE (1) DE69808928T2 (sv)
ES (1) ES2181254T3 (sv)
SE (1) SE508595C2 (sv)
WO (1) WO1999010554A1 (sv)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7005105B2 (en) * 2000-12-28 2006-02-28 Korea Electrotechnology Research Institute Fe-Cr-Al alloys for electric resistance wires

Families Citing this family (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19942234C1 (de) * 1999-09-03 2001-03-01 Krupp Vdm Gmbh Verfahren zur Herstellung von Mehrphasen-Verbundwerkstoffen sowie Verwendung des Verbundwerkstoffes
US6692585B2 (en) * 2000-12-04 2004-02-17 Hitachi Metals Ltd. Ferritic Fe-Cr-Ni-Al alloy having exellent oxidation resistance and high strength and a plate made of the alloy
DE10157749B4 (de) * 2001-04-26 2004-05-27 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung
US6953062B2 (en) * 2001-06-01 2005-10-11 Nippon Steel Corporation Fuel tank or fuel pipe excellent in corrosion resistance and method for producing the same
JP3952861B2 (ja) * 2001-06-19 2007-08-01 住友金属工業株式会社 耐メタルダスティング性を有する金属材料
JP3886785B2 (ja) 2001-11-22 2007-02-28 日新製鋼株式会社 石油系燃料改質器用フェライト系ステンレス鋼
JP3550132B2 (ja) * 2002-04-15 2004-08-04 東北特殊鋼株式会社 析出硬化型軟磁性フェライト系ステンレス鋼
JP3958280B2 (ja) * 2003-02-28 2007-08-15 新日鐵住金ステンレス株式会社 重量検知センサー基板用高Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法並びに重量検知センサー
US7125913B2 (en) * 2003-03-14 2006-10-24 Conocophillips Company Partial oxidation reactors and syngas coolers using nickel-containing components
SE0301500L (sv) * 2003-05-20 2004-06-15 Sandvik Ab Strålningsrör i krackerugn
US8518234B2 (en) * 2003-09-03 2013-08-27 Ati Properties, Inc. Oxidation resistant ferritic stainless steels
US20050058851A1 (en) * 2003-09-15 2005-03-17 Smith Gaylord D. Composite tube for ethylene pyrolysis furnace and methods of manufacture and joining same
KR100570752B1 (ko) * 2004-02-26 2006-04-12 삼성에스디아이 주식회사 연료 전지 시스템의 개질기 및 이를 채용한 연료 전지시스템
SE528132C2 (sv) * 2004-04-30 2006-09-12 Sandvik Intellectual Property Metod för sammanfogning av dispersionshärdande legering
DE102005008250A1 (de) * 2005-02-22 2006-08-24 Hoesch Hohenlimburg Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung metallischer Verbundblöcke
US7354660B2 (en) * 2005-05-10 2008-04-08 Exxonmobil Research And Engineering Company High performance alloys with improved metal dusting corrosion resistance
DE102009031576A1 (de) * 2008-07-23 2010-03-25 V&M Deutschland Gmbh Stahllegierung für einen ferritischen Stahl mit ausgezeichneter Zeitstandfestigkeit und Oxidationsbeständigkeit bei erhöhten Einsatztemperaturen
US8906511B2 (en) * 2010-10-21 2014-12-09 Exxonmobil Research And Engineering Company Alumina forming bimetallic tube and method of making and using
US10112254B2 (en) 2014-08-21 2018-10-30 Huntington Alloys Corporation Method for making clad metal pipe
CN104831174B (zh) * 2015-05-08 2020-08-18 上海蓝铸特种合金材料有限公司 一种抗高温氧化金属材料及其制备方法
JP7059198B2 (ja) * 2016-04-22 2022-04-25 サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ フェライト合金
RU2612465C1 (ru) * 2016-06-16 2017-03-09 Юлия Алексеевна Щепочкина Жаростойкий сплав на основе железа
DE102016111591A1 (de) * 2016-06-24 2017-12-28 Sandvik Materials Technology Deutschland Gmbh Verfahren zum Umformen einer Luppe aus einer ferritischen FeCrAl-Legierung in ein Rohr
US10640854B2 (en) 2016-08-04 2020-05-05 Honda Motor Co., Ltd. Multi-material component and methods of making thereof
US11318566B2 (en) 2016-08-04 2022-05-03 Honda Motor Co., Ltd. Multi-material component and methods of making thereof
US11339817B2 (en) 2016-08-04 2022-05-24 Honda Motor Co., Ltd. Multi-material component and methods of making thereof
CN106435399B (zh) * 2016-10-21 2019-05-07 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种管件及其应用
CN106636963B (zh) * 2016-10-21 2019-02-12 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种合金材料
CN106636962B (zh) * 2016-10-21 2018-07-13 广东电网有限责任公司电力科学研究院 一种合金材料的制备方法
CN106755723B (zh) * 2016-12-05 2018-10-12 山东金海洋重工科技有限公司 一种耐高温耐腐蚀合金钢材料及制备方法
US10883160B2 (en) 2018-02-23 2021-01-05 Ut-Battelle, Llc Corrosion and creep resistant high Cr FeCrAl alloys
CN112219053B (zh) * 2018-05-22 2022-08-09 山特维克材料技术公司 管状元件和组件
ES2945796T3 (es) * 2018-09-13 2023-07-07 Jfe Steel Corp Chapa de acero inoxidable ferrítico, método para producir la misma y chapa de acero inoxidable chapada con Al
CN109136772A (zh) * 2018-10-22 2019-01-04 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种减少含镍低铬铁素体不锈钢铸坯横裂的方法
US11511375B2 (en) 2020-02-24 2022-11-29 Honda Motor Co., Ltd. Multi component solid solution high-entropy alloys
CN115449792B (zh) * 2022-08-29 2023-11-17 江苏科环新材料有限公司 用于锅炉用管受热面的金属纤维毡基自熔合金与渗铝复合防护层

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58217662A (ja) 1982-06-11 1983-12-17 Nippon Steel Corp 使用中脆化に抵抗のある高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ
DK167864B1 (da) * 1990-02-02 1993-12-27 Topsoe Haldor As Fremgangsmaade og reaktorsystem til reforming af carbonhydrider under varmeveksling
US5720920A (en) * 1993-07-06 1998-02-24 Nippon Steel Corporation Steel having excellent corrosion resistance and steel having excellent corrosion resistance and workability
SE513552C2 (sv) 1994-05-18 2000-10-02 Sandvik Ab Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7005105B2 (en) * 2000-12-28 2006-02-28 Korea Electrotechnology Research Institute Fe-Cr-Al alloys for electric resistance wires

Also Published As

Publication number Publication date
SE9702909D0 (sv) 1997-08-12
SE9702909L (sv) 1998-10-19
DE69808928D1 (de) 2002-11-28
ES2181254T3 (es) 2003-02-16
EP1002139B1 (en) 2002-10-23
US6296953B1 (en) 2001-10-02
AU8654598A (en) 1999-03-16
EP1002139A1 (en) 2000-05-24
JP2001514327A (ja) 2001-09-11
DE69808928T2 (de) 2003-02-27
WO1999010554A1 (sv) 1999-03-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE508595C2 (sv) Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret
SE508595C3 (sv) Användning av en ferritisk Fe-Cr-Al-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret
DK3112081T3 (en) Welding Assembly
JP5600012B2 (ja) 耐酸化性及び耐二次加工脆性に優れたフェライト系ステンレス鋼、並びに鋼材及び二次加工品
EP2246454A1 (en) Carburization-resistant metal material
JPH02200756A (ja) 加工性に優れた高強度耐熱鋼
JPWO2019131954A1 (ja) オーステナイト系耐熱合金
JP2024079699A (ja) フェライト合金
EP3010680A1 (en) Filler for the welding of materials for high-temperature applications
RU2373039C1 (ru) Сварочная проволока для сварки жаропрочных жаростойких сплавов
SE508594C2 (sv) Användning av en ferritisk Fe-Cr-legering vid framställning av kompoundrör, samt kompoundrör och användning av röret
JP3335647B2 (ja) 耐久性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ合金およびそれを用いた触媒担体
US20200181745A1 (en) Ferritic alloy
JP4314903B2 (ja) 溶接施工性に優れたステンレス鋼を用いた溶接継手
JP2018524183A (ja) 溶加材を用いて溶接によりＦｅＣｒＡｌ合金とＦｅＮｉＣｒ合金を接合する方法
JPH05195161A (ja) 耐浸炭性にすぐれた二層耐熱鋼管
JPH05239599A (ja) Ｃｒ−Ｎｉ系耐熱鋼
JPH07258782A (ja) 耐浸炭性に優れた耐熱合金
JP2021195602A (ja) 低合金耐熱鋼
JPH108194A (ja) 溶接性及び高温強度に優れた低Ｃｒフェライト鋼
JPS62207846A (ja) 高温強度と延性に優れた耐熱鋳鋼
JPH03232948A (ja) 耐浸炭性にすぐれた耐熱鋼

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed