SE508135C2 - Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatyp - Google Patents
Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatypInfo
- Publication number
- SE508135C2 SE508135C2 SE9604674A SE9604674A SE508135C2 SE 508135 C2 SE508135 C2 SE 508135C2 SE 9604674 A SE9604674 A SE 9604674A SE 9604674 A SE9604674 A SE 9604674A SE 508135 C2 SE508135 C2 SE 508135C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- pipe
- combustion gas
- secondary chamber
- recuperator
- tubes
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/004—Systems for reclaiming waste heat
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/237—Regenerators or recuperators specially adapted for glass-melting furnaces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Load-Engaging Elements For Cranes (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
15
508 135
2
vertikala schaktet via särskilda infästningsanordningar i
schaktets övre del. Via ett samlarrör leds förbränningsluften
eller -gasen igenom rören i korgen, varvid luften förvärms
innan den när fram till brännarna i smältkammaren. I praktiken
är emellertid dylika strálningskorgar förknippade med ett fler-
tal nackdelar. En nackdel är att samlarrörets och de enskilda
stràlningsrörens infästningar måste noggrant skyddas med hjälp
av eldfast massa för att ej angripas av rökgaserna. Vidare krä-
ver korgens montering relativt kostsamma arrangemang för att
minimera värmespänningar i konstruktionen till följd av termisk
expansion. En annan grav nackdel är att korgen i dess helhet
måste demonteras och avlägsnas ur sekundärkammaren därest någon
rördel i korgkonstruktionen skulle mankera, t ex till följd av
läckage. Detta innebär att ugnen, som vanligen skall arbeta
kontinuerligt i perioder om 5-8 år, måste ställas av under den
tid som åtgår för reparation av korgen. Dylika avbrott i den
kontinuerliga driften är extremt kostnadskrävande.
Ett problem i samband med användning av just luft som
förbränningsgas är att det under förbränningen bildas kväveoxi-
der som är skadliga för miljön. I syfte att eliminera detta
problem har på senare tid börjat användas oxygen i stället för
luft för förbränningen. Även i samband med användning av oxygen
såsom förbränningsgas, föreligger behov av att kunna förvärma
gasen genom utnyttjande av de heta rökgasernas värminnehåll. En
övergång till förvärmd oxygen låter sig emellertid ej genom-
föras utan vidare. Sålunda är oxygen en reaktiv, aggresiv gas
samtidigt som materialet i rekuperatorrören utsätts för mycket
t ex l0OO°C eller mer.
rekuperatorrör har använts antingen ferritiskt, rostfritt stål
höga temperaturer, I tidigare kända
med hög kromhalt av typen 27 Cr, resten Fe, eller austenitiskt
ll Ni, Si, REM,
den förstnämnda stáltypen är att den har god härdighet mot
stål av typen 21 Cr, resten Fe. Fördelen med
angrepp från rökgaserna även vid riklig förekomst av svavel-
föreningar som leder till sulfidering till följd av sulfatbild-
ning på rörväggarna. En nackdel med detta stål är emellertid
att detsamma har låg kryphållfasthet. Det austenitiska stålet
har à andra sidan goda krypegenskaper, men denna stáltyp mot-
står dock ej rökgaserna på ett tillfredsställande sätt; något
som gäller alla legeringar med hög nickelhalt. Därest oxygen
508 135
3
skulle matas genom rör med så hög temperatur som 1000°C eller
däröver föreligger därför i båda fallen en klar risk för skal-
bildning i rörmaterialets ytskikt på grund av oxidation. An-
vändning av förvärmd oxygen såsom förbränningsgas innebär även
ökade säkerhetskrav på grund av att gasen är mycket reaktiv och
lätt kan antändas med explosivt förlopp vid eventuella läckage.
II E. . E I n 3
Föreliggande uppfinning tar sikte på att undanröja ovan-
nämnda problem och nackdelar vid tidigare kända rekuperatorer
och skapa en förbättrad rekuperator. Ett grundläggande syfte
med uppfinningen är sålunda att skapa en rekuperator som vid
behov medger demontering av enskilda, defekta rör även under
pågående drift. Ett ytterligare syfte är att skapa en rekupera-
tor vars rör låter sig monteras på ett enkelt och optimalt sätt
i ugnens sekundärkammare. Ett annat syfte med uppfinningen är
att skapa en rekuperator som under drift har stor säkerhet mot
läckage. Det är även ett syfte med uppfinningen att skapa en
rekuperator som på ett tillförlitligt sätt medger användning av
oxygen såsom en rekuperatorn passerande förbränningsgas för
brännarna i huvud- eller smältkammaren.
Enligt uppfinningen nås åtminstone det grundläggande
syftet medelst de särdrag som är angivna i patentkravets 1 kän-
netecknande del. Fördelaktiga utföranden av uppfinningen är
vidare definierade i de osjälvständiga patentkraven.
i 1 1 . _ 1.5 3 . .
På ritningarna är:
Fig l en delvis i sidovy visad längdsektion genom en enskild
rörenhet ingående i en rekuperator enligt uppfinningen,
Fig 2 en tvärsektion A-A i fig 1,
Pig 3 en frontvy visande ett alternativt utförande av en en-
skild rörenhet enligt uppfinningen,
Fig 4 en sidovy av rörenheten enligt fig 3,
Fig 5 en planvy ovanifrån av rörenheten enligt fig 3 och 4,
Fig 6 en partiell sektion genom en till en glassmältugn anslu-
ten sekundärkammare illustrerande ett utförande av en
rekuperator med vertikalt monterade rörenheter,
Pig 7 en planvy B-B i fig 6,
508 135
4
Fig 8 en mot fig 6 svarande partiell sektion genom en sekun-
därkammare med en alternativ rekuperator innefattande
horisontellt monterade rörenheter, och
Fig 9 en från vänster i fig 8 betraktad sidovy av samma reku-
perator.
Detalierad beskrivning av föredragna utföranden av uppfinningen
I fig 6-9 betecknar 1 generellt en sekundär kammare som
ingår i en förbränningsugn, t ex en glasugn av vannatyp, vilken
smält- eller huvudbrännkammare.
dels ett vertikalt schakt 2, dels
ansluten till en bakre sektion av
även inbegriper en icke visad
Sekundärkammaren 1 inbegriper
en horisontell kanal 3 som är
den framförvarande smältkammaren. Sekundärkammaren l är helt
eller delvis avgränsad av eldfasta väggar 4, företrädesvis i
form av tegelväggar. Upptill uppvisar det vertikala schaktet 2
en takdel 5 i vilken finns en central öppning 6 till vilken är
ansluten en med 7 betecknad skorsten eller liknande.
Tidigare kända rekuperatorer, som städse monterats i
eller i anslutning till sekundärkammarens vertikala schakt, har
haft formen av en korgliknande konstruktion innefattande en
mångfald jämförelsevis klena rör som hållits samman inbördes
via styva överdelar och underdelar ingående i korgen. Om därför
läckage uppstått i något av de enskilda rören har det varit
nödvändigt att avbryta ugnens drift antingen för att helt av-
lägsna korgen ur sekundärkammaren, eller för att medge arbete
inuti denna.
I enlighet med föreliggande uppfinning är de olika rör i
en rörsats som samfällt bildar en rekuperator utformade såsom
enskilda enheter, vilka var för sig är demonterbart införda i
sekundärkammaren via hål i dennas väggar. I fig 6 och 7 visas
ett utförande vid vilket dylika rörenheter 8 är vertikalt mon-
terade i sekundärkammaren. Närmare bestämt är rörenheterna in-
stuckna i kammaren via hål i förutnämnda takdel 5 och försedda
med flänsar 9 vilka har till uppgift att dels täcka hålen, dels
tjäna såsom fästen som förmår uppta belastningen av rörenhetens
i kammaren fritt nedhängande del. Såsom visas i fig 7 kan ett
flertal rörenheter 8 vara ekvidistant fördelade i omedelbar an-
slutning till utloppsöppningen 6. I exemplet enligt fig 7 visas
sålunda tolv rörenheter monterade runt öppningen.
U
508 135
Nu hänvisas till fig 1-2 som illustrerar ett första,
föredraget utförande av en enskild rörenhet 8 enligt uppfin-
ningen. I detta fall är rörenheten sammansatt av ett jämförel-
sevis grovt ytterrör 10 och ett koncentriskt inuti detta place-
rat innerrör 11 med betydligt mindre diameter än ytterröret.
Vid en främre ände är ytterröret slutet med hjälp av en kupol-
liknande änddel 12. Även vid den motsatta, bakre änden är
ytterröret 10 slutet med hjälp av en ändplatta 13, vilken dock
genomskärs av innerröret 11. I närheten av denna bakre änd-
platta 13 uppvisar ytterröret dock en tvärställd rörstos 14
vars fria ände uppvisar en öppning 15 genom vilken förbrän-
ningsgas kan passera antingen in eller ut.
Innerröret 11 är öppet vid sina båda motsatta ändar.
Närmare bestämt mynnar en främre öppning 16 i ytterrörets
främre, slutna ändparti, medan en bakre öppning 15' ingår i en
försedd stos 14'
via en rörböj. Även stosen 14 är försedd med en analog fläns
med en fläns 17' som är ansluten till röret 11
17. I ringspalten 20 mellan innerrörets 11 utsida och ytterrö-
rets 10 insida är med fördel anordnade ett lämpligt antal radi-
ella distanselement 18 som håller innerröret stadigt på plats
inuti ytterröret. Från ytterrörets fria, främre ändparti kan
sticka ut ett utsprång 19 med vars hjälp långa rörenheter låter
sig stödas då de monteras horisontellt.
Via flänsarna 17, 17' låter sig rören 10 resp 11 anslu-
tas antingen till samlarrör eller till separata rör för att å
ena sidan leda förbränningsgas från en källa till den visade
rörenheten och å andra sidan leda förvärmd förbränningsgas från
rörenheten till ifrágakommande brännare i smältkammaren. Därest
öppningen 15 i rörstosen 14 tjänar såsom inlopp för ankommande
förbränningsgas tjänar givetvis den analoga öppningen 15' hos
innerröret 11 såsom ett utlopp (och vice versa).
Ehuru endast ett enda innerrör 11 visas inuti ytterröret
är det tänkbart att inuti ytterröret anordna en rörslinga
innefattande ett flertal enskilda, inbördes kommunicerande del-
rör. Det är även tänkbart att istället för ett rakt innerrör
använda ett skruvformigt rör.
Det skall särskilt påpekas att hela den del av rörenhe-
tens ytterrör 10 som sträcker sig från fästflänsen 9 till den
fria änddelen 12 och som sticks in i sekundärkammaren 1, är
508 155
6
utåt fullständigt sluten.
'
Inlopps- och utloppsöppningarna 15,
17' (vid vilka
eventuella läckage riskerar att uppstå) är däremot placerade
och därtill hörande kopplingsflänsar 17,
bakom flänsen 9, varför desamma i monterat, operativt tillstånd
förefinns utanför sekundärkammarens väggar.
Funktionen hos den i fig 1 och 2 visade rörenheten 8
under drift torde vara uppenbar. Antag att förbränningsgasen,
t ex luft, oxygen och/eller naturgas, i kallt tillstànd förs in
i innerröret 11 via den såsom inlopp tjänande öppningen 15',
såsom antyds med vit pil i fig 1. Gasen kommer då att först
passera genom innerröret och därefter genom den ringformiga
spalten 20 mellan ytter- och innerrören för att slutligen ledas
ut genom utloppsöppningen 15. Då gasen passerar genom innerrö-
innerröret är
t ex inom området 500-700°C.
ret sker en inledande uppvärmning i och med att
uppvärmt till avsevärd temperatur,
Vid den fortsatta passagen genom ringspalten 20 intensifieras
uppvärmningen av gasen i och med att ytterröret 10 håller en
mycket hög temperatur (oftast ca 1000°C eller högre) i och med
att detsamma omsveps av de från smältkammaren emanerande rökga-
serna.
Nu hänvisas till fig 3-5 som illustrerar ett alternativt
utförande vid vilket den enskilda rörenheten 8' har formen av
ett U-rör innefattande två inbördes parallella rörskänklar 21,
21' vilka är inbördes förbundna via en sluten U-böj 22 vid en-
hetens främre ände. Dessa båda rörskänklar genomskär en gemen-
sam platta 23 som i likhet med flänsen 9 vid utförandet enligt
fig 1-2 har till uppgift att dels täcka ett vägghål, dels tjäna
såsom montagefläns för enheten. Vid bakre ändar övergår rör-
skänklarna i detta fall via rörböjar i vinkelställda stosar 24
som är försedda med kopplingsflänsar 17, 17'. I detta fall förs
kall förbränningsgas in i den ena rörskänkeln för att passera
ut genom den andra, allt under successiv uppvärmning från in-
loppet mot utloppet.
Även vid detta utförande är den del av rörenheten som
sträcker sig från plattan 23 till den främre, fria änden, full-
ständigt sluten.
Enligt uppfinningen kan med fördel såsom material i de
beskrivna rörenheterna användas en aluminiumhaltig, järnbaserad
legering som på i och för sig känt sätt framställs på pulver-
l0
508 135
7
metallurgisk väg, t ex i form av ett rostfritt stål av typ
22CR, 4 à 6 Al resten Fe. Ett för ändamålet särskilt föredraget
rörmaterial är beskrivet i SE 8800914-7. Detta material utgörs
av en järnbaslegering med 10-40 viktsprocent krom, 2-10 vikts-
procent aluminium, högst 5 viktsprocent vardera av kobolt,
nickel, kisel, mangan, zircon, och titan, dock sammanlagt högst
viktsprocent < 2 viktsprocent sammanlagt av tillsatser av
kväve, kol och/eller yttrium, hafnium, och metaller i gruppen
sällsynta jordartsmetaller, samt därutöver 0,02-0,1 viktspro-
cent syre bundet i form av oxider eller andra refraktära föro-
reningar, resten järn, varvid oxiderna föreligger såsom i mate-
rialet jämnt fördelade dispergerade partiklar med en medeldia-
meter av 1000-3000 Å, varjämte kornen i den metalliska fasen är
väsentligen likaxliga. Efter behandling till rör och värmebe-
handling vid minst 1050°C kommer denna legering att i huvudsak
innehålla mycket långsträckta korn med en längd av minst 5 mm
och ett förhållande längd till tvärsnitt av minst 10 till 1.
Ehuru legeringen enligt SE 8800914-7 ursprungligen var
avsedd att användas såsom elektriskt motstàndmaterial, har det
visat sig att densamma är ytterst lämplig såsom material i
rekuperatorrör av det aktuella slaget. Sålunda har materialet
en mycket god kryphàllsfasthet även vid höga temperaturer sam-
tidigt som oxidation resp sulfidering av metallen är praktiskt
taget obefintlig även då densamma kommer i kontakt med aggresiv
oxygen som förvärms till höga temperaturer. Den goda kryphàll-
fastheten gör att rörenheterna håller för stora mekaniska
pàkänningar, varigenom möjliggörs yteffekter av upp till 50
kW/m2 i samband med värmeöverföringen. Med andra ord tillåter
ovannämnda material en betydligt högre metalltemperatur än för-
utnämnda, tradionella ståltyper.
I fig 8 och 9 visas ett alternativt utförande vid vilket
rörenheterna 8 är horisontellt monterade genom att vara in-
stuckna i kammaren genom hål i en vertikal kammarvägg. Därest
rörenheterna är särskilt långa kan utsprången 19 medverka till
att bära upp desamma, närmare bestämt genom att anordnas
vilande på tvärbommar 24 vilka sträcker sig tvärs sekundärkam-
maren mellan motsatta kammarväggar.
Claims (5)
1. Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatyp, innefattande en sats rör, vilka är in- satta i en efter en huvudbrännkammare till ugnen befintlig och av åtminstone delvis eldfasta väggar (4) avgränsad sekundär kammare (1) genom vilken rökgaser kan passera från huvudbränn- kammaren mot ett utlopp, och vilka har till uppgift att äter- vinna värmeenergi ur rökgaserna, närmare bestämt genom att en förbrànningsgas, t ex luft, oxygen och/eller naturgas, bringas att passera igenom rören på sin väg till brännare i huvudbränn- kammaren, k ä n n e t e c k n a d därav, att rörsatsens olika rör är utformade såsom enskilda enheter (8, 8'), vilka var för sig är demonterbart införda i sekundärkammaren (1) via hàl i dennas väggar (4) och vilka var och en i monterat skick har dels en sluten del instucken i sekundärkammaren, dels en från sekundärkammarväggarnas utsida utstickande del med inlopp och utlopp (15, 15') för icke värmd respektive förvärmd förbrän- ningsgas.
2. Rekuperator enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att den enskilda rörenheten (8) är sammansatt av ett grovt ytterrör (10) med en såsom inlopp eller utlopp för förbrän- ningsgas tjänande öppning (15) och åtminstone ett finare rör (11) som är monterat inuti ytterröret och som har dels en såsom utlopp eller inlopp för förbränningsgas tjänande öppning (15'), dels en inuti ytterröret lokaliserad mynning (16), varvid för- bränningsgas som matas in genom den ena öppningen (15, 15') och ut genom den andra tvingas att passera en spalt (20) mellan innerrörets utsida och ytterrörets insida för att förvärmas genom värmeöverföring fràn de heta rökgaserna via ytterröret (10).
3. Rekuperator enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d därav, att den enskilda rörenheten (8') har formen av ett U-rör med tvâ rörskänklar (21, 21'), vilka är inbördes förbundna via en sluten U-böj (22) vid en främre ände av rörenheten, och upp- visar såsom inlopp eller utlopp för förbränningsgas tjänande öppningar (15, 15') vid en bakre ände av rörenheten, varvid de 15 25 508 135 9 båda rörskänklarna i området av sagda bakre ände genomskär en (23) gemensam anslutningsplatta anordnad att täcka det vägghàl genom vilket enheten är instucken i den sekundära kammaren (1).
4. Rekuperator enligt något av föregående krav, i synnerhet för förvärmning av oxygen såsom förbränningsgas, k ä n n e - t e c k n a d därav, att sagda rörenheter (8, 8') är helt eller delvis förfärdigade av en aluminiumhaltig, järnbaserad legering som på i och för sig känt sätt är framställd på pnlvermetallurgisk väg.
5. Rekuperator enligt krav 4, k ä n n e t'e c k n a d därav, att sagda legering innefattar 10-40 viktsprocent krom 2-10 viktsprocent aluminium, högst 5 viktsprocent vardera av kobolt, nickel, kisel, mangan, zirkon och/eller titan, dock sammanlagt högst 10 viktsprocent av dessa, mindre än 2 viktsprocent sam- manlagt av tillsatser av kväve, kol och/eller yttrium, hafnium och metaller i gruppen sällsynta jordartsmetaller samt därut- över 0,2-0,1 viktsprocent syre bundet i form av oxider eller andra refraktära föroreningar, resten järn, och att oxiderna föreligger såsom i materialet jämnt fördelade, dispergerade partiklar med en medeldiameter av 1000-3000 Å, varvid kornen i den metalliska fasen är väsentligen likaxliga och varvid det efter bearbetning till rör och värmebehandling vid minst l050°C föreliggande materialet innehåller mycket långsträckta korn med en längd av minst 5 mm och ett förhållande längd/tvärsnitt av minst 10 till 1.
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9604674A SE508135C2 (sv) | 1996-12-19 | 1996-12-19 | Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatyp |
US09/331,209 US6139315A (en) | 1996-12-19 | 1997-12-18 | Recuperator for furnaces |
PCT/SE1997/002150 WO1998027017A1 (en) | 1996-12-19 | 1997-12-18 | Recuperator for furnaces |
AU55044/98A AU720093B2 (en) | 1996-12-19 | 1997-12-18 | Recuperator for furnaces |
DE69706885T DE69706885T2 (de) | 1996-12-19 | 1997-12-18 | Rekuperator für öfen |
EP97951390A EP0950031B1 (en) | 1996-12-19 | 1997-12-18 | Recuperator for furnaces |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9604674A SE508135C2 (sv) | 1996-12-19 | 1996-12-19 | Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatyp |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE9604674D0 SE9604674D0 (sv) | 1996-12-19 |
SE9604674L SE9604674L (sv) | 1998-06-20 |
SE508135C2 true SE508135C2 (sv) | 1998-08-31 |
Family
ID=20405040
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE9604674A SE508135C2 (sv) | 1996-12-19 | 1996-12-19 | Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatyp |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6139315A (sv) |
EP (1) | EP0950031B1 (sv) |
AU (1) | AU720093B2 (sv) |
DE (1) | DE69706885T2 (sv) |
SE (1) | SE508135C2 (sv) |
WO (1) | WO1998027017A1 (sv) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7062912B2 (en) | 2002-02-25 | 2006-06-20 | American Air Liquide, Inc. | Integrated heat recovery systems and methods for increasing the efficiency of an oxygen-fired furnace |
EP1990594A1 (fr) * | 2007-05-10 | 2008-11-12 | L'AIR LIQUIDE, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Echangeur de chaleur pour oxygène et son utilisation |
TR200809852A1 (tr) * | 2008-12-26 | 2010-07-21 | Yenbu Maki̇ne Sanayi̇ Ve Ti̇caret Anoni̇m Şi̇rketi̇ | Gazların genleşmesinden yararlanılarak yapılan tüketim tasarruf sistemi. |
US20120024498A1 (en) * | 2010-07-29 | 2012-02-02 | Jeffery Pruitt | Fluid Recirculating Economizer |
US10465904B2 (en) | 2017-06-30 | 2019-11-05 | American Air Liquide, Inc. | Furnace with integrated heat recovery utilizing radiative recuperator for preheating combustion reactants using heat from flue gas |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB931111A (en) * | 1960-02-08 | 1963-07-10 | Brown Fintube Co | Improvements in and relating to heat exchange recuperator units |
US3586098A (en) * | 1970-02-05 | 1971-06-22 | American Schack Co | Concentric tube heat exchanges |
US4106556A (en) * | 1976-11-26 | 1978-08-15 | Thermal Transfer, Division Of Kleinewefers | Ceramic tube recuperators |
DE2808213C2 (de) * | 1978-02-25 | 1979-10-11 | 4300 Essen | Rekuperativkoksofen sowie Verfahren zum Betreiben desselben |
US4269266A (en) * | 1979-08-23 | 1981-05-26 | United States Steel Corporation | Recuperator tube construction |
US4560349A (en) * | 1984-09-14 | 1985-12-24 | Sivaco Quebec | Heat recuperator and method for use with gas-fired furnace using nozzle or pre-mix burners |
US4642864A (en) * | 1985-12-20 | 1987-02-17 | Solar Turbines Incorporated | Recuperator tube assembly |
-
1996
- 1996-12-19 SE SE9604674A patent/SE508135C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-12-18 WO PCT/SE1997/002150 patent/WO1998027017A1/en active IP Right Grant
- 1997-12-18 EP EP97951390A patent/EP0950031B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-18 DE DE69706885T patent/DE69706885T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-18 AU AU55044/98A patent/AU720093B2/en not_active Ceased
- 1997-12-18 US US09/331,209 patent/US6139315A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU5504498A (en) | 1998-07-15 |
SE9604674L (sv) | 1998-06-20 |
EP0950031A1 (en) | 1999-10-20 |
EP0950031B1 (en) | 2001-09-19 |
SE9604674D0 (sv) | 1996-12-19 |
DE69706885T2 (de) | 2002-04-11 |
US6139315A (en) | 2000-10-31 |
WO1998027017A1 (en) | 1998-06-25 |
AU720093B2 (en) | 2000-05-25 |
DE69706885D1 (de) | 2001-10-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP1253390B1 (en) | Water jacket of arc furnace | |
AU2006210102B2 (en) | Support assembly for supporting heat regeneration checker work in a hot blast stove, hot blast stove provided with said support assembly, method of producing hot air using said hot blast stove | |
SE413431B (sv) | Aggregat for forbrenning av icke explosiva processgaser | |
EP2142853B1 (en) | Ceramic burner | |
SE508135C2 (sv) | Rekuperator för ugnar, i synnerhet kontinuerligt operativa glasugnar av vannatyp | |
US5870976A (en) | Boiler with serpentine tubes | |
US4168737A (en) | Heat exchange recuperator | |
RU2385896C1 (ru) | Трубчатая печь | |
Nimbalkar et al. | Technologies and materials for recovering waste heat in harsh environments | |
US1694376A (en) | Furnace for reduction of iron | |
CN209877363U (zh) | 新型合金烘烤装置 | |
Gonzalez et al. | Industrial operating experience of the GTE ceramic recuperator | |
US861693A (en) | Apparatus for pyritic smelting. | |
US972703A (en) | Crucible-furnace. | |
US139834A (en) | Improvement in metallurgy gas-furnaces | |
Yamamoto et al. | Heat-Resistant Austenitic Stainless Steel | |
US569537A (en) | Combined calciner and smelter | |
US718726A (en) | Smelting-furnace. | |
US176977A (en) | Improvement in puddling-furnaces | |
US559602A (en) | Gas-consumer and fuel-economizer | |
US1375754A (en) | Metallurgical furnace | |
CN113265506A (zh) | 一种转炉用烟气冷却装置 | |
US711089A (en) | Hot-blast stove. | |
RU2361925C2 (ru) | Воздухонагреватель доменной печи | |
US434715A (en) | Hearth - furnace for metallurgical operations |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |