SE463790B - Metod foer framstaellning av kapslingsroer foer braenslestavar i kaernreaktorer - Google Patents
Metod foer framstaellning av kapslingsroer foer braenslestavar i kaernreaktorerInfo
- Publication number
- SE463790B SE463790B SE8903595A SE8903595A SE463790B SE 463790 B SE463790 B SE 463790B SE 8903595 A SE8903595 A SE 8903595A SE 8903595 A SE8903595 A SE 8903595A SE 463790 B SE463790 B SE 463790B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- tube
- quenching
- temperature
- pipe wall
- outer part
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
- C22F1/186—High-melting or refractory metals or alloys based thereon of zirconium or alloys based thereon
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
- G21C3/07—Casings; Jackets characterised by their material, e.g. alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Description
10
J.
'ÉI\
7 Wfilfl 2
\_j[,a1
Den konventionella metoden för tillverkning av kapslingsrör
av Zr-baslegeringar typ Zircaloy för bränslestavar i
kärnreaktorer tillgår på följande sätt:
Efter det att materialet nedsmâlts och gjutits i form av göt
så sker smidning av materialet till stång, varefter
materialet undergàr så kallad betasläckning vilket innebär
uppvärmning till en temperatur i betafasomrádet och
släckning i vatten till rumstemperatur. Därefter
varmextruderas materialet vid en temperatur i
alfafasomràdet, varefter kallbearbetning sker i en serie
stegvalsverk med mellanglödgningar i alfafasomràdet mellan
kallbearbetningarna. Den konventionella metoden för
kapslingsrörsframställning resulterar i en önskvärd
kombination av hâllfasthet/duktilitet samtidigt som
resistensen mot nodulär korrosion blir otillräcklig när
bränslestavarna utsätts för långa drifttider.
USA-patentet 3,865,635 hänför sig till en metod för
framställning av kapslingsrör av Zr-baslegering typ
"Zircaloy" för bränslestavar i kärnreaktorer. Vid
framställning av rör enligt detta USA-patent 3,865,635
underkastas nedsmälta och gjutna göt en bearbetning i
alfafasomràdet följt av betasläckning. Därefter sker en
varmextrusion i alfa-området, varefter materialet
kallbearbetas till slutdimension, varvid kallbearbetningen
inkluderar flera reduktionssteg med mellanliggande
rekristallisationsglödgningar. Förfarandet innebär en
förbättring såtillvida att materialet upphettas till
betafasomrádet före den sista kallbearbetningen, varefter
materialet kyls till rumstemperatur.
I den i ASTM STP publicerade rapporten från 1982, sid. 75-95
beskrivs att den i USA-patentet 3,865,635 beskrivna metoden,
förutom förbättrad kryphállfasthet, även medför en
förbättrad resistens mot nodulär korrosion. Enligt denna
metod erhålls emellertid rör med en ojämn struktur hos
materialet med en blandning av grova och fina kristallkorn,
3 ¿;.
\a
ro
ca
vilket resulterar i försämrad duktilitet.
I USA-patentet 4,238,251 beskrivs en metod där materialet,
efter varm- och kallbearbetning med mellanliggande
vakuumglödgning till slutprodukt upphettas till en
temperatur i (u + ß)- eller ß-området. I enlighet med denna
metod erhålls ett material, vars mikrostruktur är extremt
grov av typen Widmanstättenstruktur, och vars duktilitet är
mycket låg. Dessutom är det svårt att kontrollera
uppvärmnings- och svalningsstegen hos den slutliga
produkten, och man får problem med restspänningar och med
avlägsnandet av oxider som bildats i samband med
värmebehandlingen av materialet.
Mot bakgrund härav är det ett starkt önskemål att kunna
förbättra resistensen mot nodulär korrosion hos ett
kapslingsrör av Zr-baslegering avsett för bränslestavar i
kärnreaktorer utan att behöva offra några egenskaper ifråga
om struktur, hàllfasthet och duktilitet hos därav
framställda rör. Skillnader i korrosionsresistens mellan ett
kapslingsrörs inner- och ytteryta kan ernås på flera sätt.
Exempelvis kan man förbättra korrosionsresistensen hos
ytterytan genom plätering eller genom att tillverka ett
samextruderat kompositrör. Sådan teknik är emellertid dyrbar
och det är därför önskvärt att kunna tillverka ett rör av en
Zr-baslegering med likformig kemisk sammansättning och med
förbättrad resistens mot nodulär korrosion.
Sammanfattning av uppfinningen
Enligt föreliggande uppfinning har det befunnits vara
möjligt att kunna tillverka kapslingsrör för kärnbränse-
stavar, som har minst lika bra resistens mot nodulär
korrosion som tidigare kända kapslingsrör och att samtidigt
bibehålla kombinationen god duktilitet och god hàllfasthet,
som är typisk för konventionellt framställda kapslingsrör.
Uppfinninen avser ett förfarande för tillverkning av ett
kapslingsrör av en Zr-baslegering för bränslestavar i en
WC: 4
kärnreaktor, där legeringen extruderas och sedan underkastas
flera kallvalsningar och glödgningar, såsom mellanglödgning,
mellan två på varandra följande kallvalsningar och en
betasläckning av en yttre del av rörväggen före det sista
kallbearbetningssteget. Extrusionen kan utföras vid
godtycklig temperatur inom alfafasomràdet.
Betasläckningen av den yttre rörväggen före det sista
kallbearbetningssteget utföres genom upphettning av 5-50 %,
företrädesvis 10-30 % av den yttre rörväggen till en
temperatur i betafasomrâdet, lämpligen till en temperatur av
950-l250'C, företrädesvis 1000-l150°C med efterföljande
snabbkylning till rumstemperatur. Den yttre delen av
rörväggen upphettas genom att röret bringas att passera
genom en induktionsslinga införd i en kammare med gasflöde
för skydd av ytterytan mot oxidation. Vidare tillses att
rörets inneryta undergår kylning, företrädesvis med en
kylhastighet överstigande 100°C/min med strömmande vatten på
insidan för att bibehålla temperaturen av den inre väggytan
tillräckligt under 90°C så att inga metallurgiska
förändringar sker vid rörväggens inneryta samt för att medge
en tillräckligt hög kylhastighet efter rörets passage av
induktionsslingan för att omvandla ß-fasen till en struktur
av Q-korn med fin fördelning av intermetalliska partiklar i
u-kornens korngränser för att därigenom förbättra
resistensen mot nodulär korrosion.
Zr-baslegeringen underkastas företrädesvis den sista
kallbearbetningen omedelbart efter betasläckning av en yttre
del av rörväggen. Det är emellertid möjligt att låta
materialet genomgå vakuumglödgning vid 400'-650' före den
sista kallvalsningen. Efter det att den sista kallvalsningen
genomförts underkastas produkten en slutglödgning vid en
temperatur av 400'-650°, företrädesvis 550°-600°C. Zr-
baslegeringen utföres företrädesvis av legeringar kända
under varumärkena Zircaloy-2 och Zircaloy-4, vilka består av
1.2-1.7 % Sn, 0.07-0.24 % Fe, 0.05-0.15 % Cr, 0-0.08 % Ni,
resten Zr och vanligt förekommande föroreningar, varvid
\J
\O
CU
ovannämnda halter avser vikts-%.
Zr-baslegeringen utsättes företrädesvis för ß-släckningen
före extrusionssteget, dvs. materialet upphettas till en
temperatur i ß-området och snabbkyls till en temperatur i u-
området. Det är emellertid möjligt att använda Zr-
baslegeringen utan att underkasta denna en ß-släckning före
extrusionen. ß-släckningen före extrusionen utföres genom
uppvärmning av legeringen till en temperatur i intervallet
950-1250°C företrädesvis 1000-1150°C, och genom att därefter
snabbkyla materialet till rumstemperatur.
Ett göt av Zircaloy-2 har genomgått smidning till stång med
dimensionen ca 150 mm. Stången har härefter underkastats ß-
släckning genom uppvärmning till en temperatur av 1050°C
under 15 min och efterföljande kylning i vatten, under
omröring till rumstemperatur. Extruderande ämnen har
härefter bearbetats maskinellt och beklätts med koppar på
utsidan och insidan. Åmnena extruderades i Q-fasområdet vid
en temperatur av 670-710°C. Efter kopparfodrets avlägsnande
har det extruderade röret kallvalsats i ett stegvalsverk i 2
efterföljande stick till avsedd håldiameter före den sista
kallvalsningen. Efter varje reduktionssteg har rörämnet
genomgått vakuumglödgning vid ca 650°C, 1 timme. Det två
gånger kallvalsade och vakuumglödgade röret har härefter
förts genom en induktionsslinga under samtidig inverkan av
en axialmatnings- och rotationsmekanism. Härvid har vatten
strömmat genom rörets inre med en hastighet av ca 16 1/min.
Induktionsslingan har härvid varit verksam medelst ett
kraftaggregat på 80 KW, 0.4 MHz. Rörets utsida har i
induktionsslingan uppvärmts till en temperatur av ca 1060°C
under ca 10 sek, vilket medfört att ca 20% av rörets
ytteryta omvandlats till ß-fas. Efter att ha passerat genom
slingan har röret på mindre än 5 sek kylts till 100°C
medelst strömmande vatten på insidan av röret. Det sålunda
partiellt ß-släckta rörämnet har härefter kallvalsats i
stegvalsverk till slutlig kapslingsrörsdimension på ca 12.3
mm i ytterdiameter och med en väggtjocklek av ca 0.8 mm. Det
1/-9
fiflJü
sålunda erhållna kapslingsröret har underkastats slutlig
v-ynm 5
;ïíU
vakuumglödgning vid 565°C. Provrörsbitar av kapslingsrör som
framställts enligt uppfinningen, har korrosionstestats i
ånga vid en temperatur av 500°C under 24 timmar. Som
jämförelse har rörämnen, tillverkade med konventionell
metodik, även testats. Dessa tester har väl visat sig
motsvara de förhållanden som råder i kokande vattenreaktorer
under drift. De kapslingsrörsprover som framtagits i
enlighet med uppfinningen visade en viktökning på utsidan av
60-70 mg/dm2, under det att viktökningen på de rörprover som
framtagits med känd teknik uppvisade en viktökning på
utsidan uppgående till 300-3000 mg/dmz. De rörprover, som
framtagits enligt uppfinningen, undersöktes även med
avseende på draghållfasthet vid 300'C tillsammans med de på
konventionellt sätt tillverkade rörproverna. Nedanstående
resultat visar att båda rörtyperna uppvisar ungefär samma
hållfasthets- och duktilitetsnivåer.
Egenskap Rör enl. uppfinningen Rör enl. känd teknik
Draghållfasthet,
N/mm2 320 325 300 296
Förlängning, % 41 40 ~ 42 45
Med hänsyn till det faktum att innerytan och en inre del av
rörväggen intill ett djup av minst 50 % av total
väggtjocklek bibehållits vid låg temperatur i u-fasområdet
under hela utövandet av uppfinningen har inga påtagliga
förändringar av mikrostrukturer konstaterats i detta område.
Detta betyder att uppfinningen år tillämpbar även på rör
bestående av skilda inre komponenter, t.ex. ren Zr eller en
Zr-baslegering med små tillsatser av Sn upp till 0,5 vikts-
%, som utgör en inre barriär som kan utstå varierande
driftsförhållanden i en kärnreaktor. En sådan kapsling,
vanligen kallad barriärkapsling eller liner-foder, är
företrädesvis bundna till varandra genom samextrusion av två
komponenter.
40
Claims (13)
1. Metod för framställning av kapslingsrör av en Zr- baslegering innehållande i vikts-% 1.2 - 1.7 % Sn, 0.07 - 0.24 % Fe, 0.05 - 0.15 % Cr, 0 - 0.08 % Ni och resten väsentligen Zr och vanliga föroreningar, i syfte att åstadkomma förbättrad resistens mot nodulär korrosion under drift av kokande nukleära vattenreaktorer med eller utan barriärskikt av Zr och en Sn-tillsats av 0 - 0.5 vikts-%, som bundits till kapslingens insida, k ä n n e t e c k n a d av följande steg: (a) extrusion av ett ihâligt ämne av en Zr-baslegering i u- fasområdet för erhållande av ett rör (b) kallvalsning av röret genom kallvalsning i flera steg till önskad slutdimension samt glödgning av röret vid en temperatur i u-fasområdet efter varje kallvalsningssteg, (c) uppvärmning av den yttre delen av rörväggen till ß- fasomrádet under en tid som är tillräcklig för att materialet i den yttre delen av rörväggen skall omvandlas till B-fas under samtidig kylning av innerväggen till en temperatur, som är tillräckligt låg så att väsentligen inga metallurgiska förändringar sker vid den inre rörväggen varefter röret kyls tillräckligt snabbt för att omvandla ß-fasen i strukturen till m- korn med en fördelning av intermetalliska partiklar i Q-kornens korngränser i och för förbättring av resistensen mot nodulär korrosion, (d) kallvalsning av det sålunda partiellt ß-släckta röret till slutlig kapslingsrörsdimension, och (e) glödgning av det kallvalsade röret vid en temperatur av 400-650°C. 10 15 20 25 30 35 Å f 7 L-lg. E.) v 79% 8
2. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den innefattar en begynnande ß-släckning av Zr-baslegeringen före extrusionen till extruderad produkt.
3. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den yttre delen av rörväggen under ß-släckningen uppvärms till åtminstone 950°C.
4. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den yttre delen av rörväggen under ß-släckningen uppvärms till åtminstone en temperatur av 950°C intill ett djup av 5- 50 % av den totala väggtjockleken.
5. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den inre delen av rörväggen under B-släckningen kyls medelst kontinuerligt framströmmande kylmedium inuti röret medan den yttre delen av rörväggen uppvärms till ß-fasomràdet.
6. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att röret under ß-släckningen kyls efter uppvärmning med en kylhastighet överstigande 100°C/min medelst kylmedium, som bringas att framströmma igenom rörets inre.
7. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att uppvärmningen avpassas så att innerytan under ß-slâckningen inte överstiger 90°C.
8. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att den yttre ytan hos röret under ß-släckningen skyddas mot oxidation genom att en inert gas bringas att strömma på rörets utsida.
9. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att det partiellt B-släckta röret underkastas en glödgning vid 400 - 650°C före den sista kallvalsningen till slutlig rördimension. 10 15 9 Lišfiašš
10. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att ß-släckningen av en yttre del av rörväggen, före den sista kallbearbetningen, utföres genom uppvärmning av ytterväggen till en temperatur av 950° - 1250°C.
11. Metod enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a d av, att den yttre delen av rörväggen under ß-släckningen uppvärms till en temperatur av 1000 - 1150°C.
12. Metod enligt krav 4, k ä n n e t e c k n a d av, att den yttre delen av rörväggen under ß-släckningen uppvärms till åtminstone en temperatur av 950°C intill ett djup av 10-30 % av rörväggens yttre parti.
13. Metod enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av, att glödgningen av det kallvalsade röret utföres genom uppvärmning till en temperatur av 550°-600°C.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8903595A SE463790B (sv) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | Metod foer framstaellning av kapslingsroer foer braenslestavar i kaernreaktorer |
EP90850360A EP0425465A1 (en) | 1989-10-27 | 1990-10-26 | A method of manufacturing cladding tubes for fuel rods for nuclear reactors |
JP2291670A JPH03209191A (ja) | 1989-10-27 | 1990-10-29 | 核燃料棒用クラッドチューブの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8903595A SE463790B (sv) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | Metod foer framstaellning av kapslingsroer foer braenslestavar i kaernreaktorer |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8903595A SE8903595A (sv) | 1991-01-21 |
SE463790B true SE463790B (sv) | 1991-01-21 |
Family
ID=20377309
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8903595A SE463790B (sv) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | Metod foer framstaellning av kapslingsroer foer braenslestavar i kaernreaktorer |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0425465A1 (sv) |
JP (1) | JPH03209191A (sv) |
SE (1) | SE463790B (sv) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995001639A1 (en) * | 1993-06-30 | 1995-01-12 | Abb Atom Ab | Fuel element for pressurized-water reactor with guide tubes finally heat-treated in two steps |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2638351B2 (ja) * | 1991-09-20 | 1997-08-06 | 株式会社日立製作所 | 燃料集合体 |
SE506174C2 (sv) * | 1992-12-18 | 1997-11-17 | Asea Atom Ab | Metod att framställa kärnbränsleelement |
US5437747A (en) * | 1993-04-23 | 1995-08-01 | General Electric Company | Method of fabricating zircalloy tubing having high resistance to crack propagation |
US5519748A (en) * | 1993-04-23 | 1996-05-21 | General Electric Company | Zircaloy tubing having high resistance to crack propagation |
DE19709929C1 (de) | 1997-03-11 | 1998-08-13 | Siemens Ag | Hüllrohr eines Brennstabs für ein Siedewasserreaktor-Brennelement und Verfahren zu seiner Herstellung |
US10221475B2 (en) | 2004-03-23 | 2019-03-05 | Westinghouse Electric Company Llc | Zirconium alloys with improved corrosion/creep resistance |
US9284629B2 (en) | 2004-03-23 | 2016-03-15 | Westinghouse Electric Company Llc | Zirconium alloys with improved corrosion/creep resistance due to final heat treatments |
KR101929608B1 (ko) * | 2011-06-16 | 2018-12-14 | 웨스팅하우스 일렉트릭 컴퍼니 엘엘씨 | 최종 열처리로 인해 개선된 부식/크리프 저항을 갖는 지르코늄계 합금 제품 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1025335A (en) * | 1972-09-05 | 1978-01-31 | Ake S.B. Hofvenstam | Method of making tubes and similar products of a zirconium alloy |
US4238251A (en) * | 1977-11-18 | 1980-12-09 | General Electric Company | Zirconium alloy heat treatment process and product |
US4279667A (en) * | 1978-12-22 | 1981-07-21 | General Electric Company | Zirconium alloys having an integral β-quenched corrosion-resistant surface region |
ZA8383B (en) * | 1982-01-29 | 1983-12-28 | Westinghouse Electric Corp | High energy beam thermal processing of alpha zirconium alloys and the resulting articles |
US4576654A (en) * | 1982-04-15 | 1986-03-18 | General Electric Company | Heat treated tube |
EP0198570B1 (en) * | 1985-01-22 | 1990-08-29 | Westinghouse Electric Corporation | Process for producing a thin-walled tubing from a zirconium-niobium alloy |
-
1989
- 1989-10-27 SE SE8903595A patent/SE463790B/sv not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-10-26 EP EP90850360A patent/EP0425465A1/en not_active Withdrawn
- 1990-10-29 JP JP2291670A patent/JPH03209191A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1995001639A1 (en) * | 1993-06-30 | 1995-01-12 | Abb Atom Ab | Fuel element for pressurized-water reactor with guide tubes finally heat-treated in two steps |
US5654993A (en) * | 1993-06-30 | 1997-08-05 | Abb Atom Ab | Fuel element for pressurized--water reactor with guide tubes finally heat-treated in two steps |
US5677937A (en) * | 1993-06-30 | 1997-10-14 | Abb Atom Ab | Fuel element for pressurized-water reactor with guide tubes finally heat-treated in two steps |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0425465A1 (en) | 1991-05-02 |
JPH03209191A (ja) | 1991-09-12 |
SE8903595A (sv) | 1991-01-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Loria | The status and prospects of alloy 718 | |
KR101148421B1 (ko) | 알루미늄 합금 단조재 및 그 제조방법 | |
US5637159A (en) | Nickel-cobalt based alloys | |
CN110050080B (zh) | Ni基锻造合金材料以及使用其的涡轮高温部件 | |
EP0912772B1 (en) | 6xxx series aluminium alloy | |
JPH07145441A (ja) | 超塑性アルミニウム合金およびその製造方法 | |
EP1256634A1 (en) | Zirconium alloy having excellent corrosion resistance and mechanical properties and method for preparing nuclear fuel cladding tube by zirconium alloy | |
CA3110188C (en) | High strength fastener stock of wrought titanium alloy and method of manufacturing the same | |
JP6491452B2 (ja) | アルミニウム合金連続鋳造材及びその製造方法 | |
JP6315319B2 (ja) | Fe−Ni基超耐熱合金の製造方法 | |
JP2012097321A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた高強度アルミニウム合金製鍛造品及びその鍛造方法 | |
EP2851446B1 (en) | Resource-saving titanium alloy member having excellent strength and toughness, and method for manufacturing same | |
KR19990072038A (ko) | 강도가 높으며 성형성이 우수한 알루미늄 합금의 얇은 스트립제조 방법 | |
SE463790B (sv) | Metod foer framstaellning av kapslingsroer foer braenslestavar i kaernreaktorer | |
JP3726087B2 (ja) | 輸送機構造材用アルミニウム合金鍛造材およびその製造方法 | |
CN114150180A (zh) | 一种电子束熔丝3d打印用海洋工程钛合金材料及其制备方法 | |
Hall et al. | Property-Microstructure relationships in the | |
JPH03193850A (ja) | 微細針状組織をなすチタンおよびチタン合金の製造方法 | |
SE513488C2 (sv) | Sätt att tillverka rör av zirkoniumbaslegering för kärnreaktorer och användning av sättet vid tillverkning av sådana rör | |
JPH0234752A (ja) | 純チタンまたはチタン合金製継目無管の製造方法 | |
JP2020152965A (ja) | アルミニウム合金材、その製造方法及びインペラ | |
US20190232349A1 (en) | Method of manufacturing ni-based super heat resistant alloy extruded material, and ni-based super heat resistant alloy extruded material | |
JP4996854B2 (ja) | 高温高速成形用アルミニウム合金材及びその製造方法、並びにアルミニウム合金成形品の製造方法 | |
JPS60149751A (ja) | 金属組成物 | |
US20220341016A1 (en) | Method for producing aluminum-copper alloys containing scandium |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8903595-0 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |