SE462103B - Foerfarande foer smidning av finkorniga gjutna gammaprim-foerstaerkta nickellegeringar - Google Patents
Foerfarande foer smidning av finkorniga gjutna gammaprim-foerstaerkta nickellegeringarInfo
- Publication number
- SE462103B SE462103B SE8406445A SE8406445A SE462103B SE 462103 B SE462103 B SE 462103B SE 8406445 A SE8406445 A SE 8406445A SE 8406445 A SE8406445 A SE 8406445A SE 462103 B SE462103 B SE 462103B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- temperature
- gamma
- prim
- forging
- carried out
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
- B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
462 103 10 15 20 25 30 35 'e och 4 110 131.
Sammanfattningsvis har därför trenden mot höghåll- fasta skivmaterial resulterat i framställningssvârigheter vilka har lösts upp enbart genom att ta tillflykt till dyrbara pulvermetallurgiska tekniker.
Det är ett syfte med föreliggande uppfinning att beskriva en metod genom vilken höghållfasta material lätt kan smidas.
Det är ett annat syfte med föreliggande uppfin- ning att beskriva en värmebehandlingsmetod vilken påtag- ligt ökar smidbarheten hos nickelbaserade varmhâllfasta legeringsmaterial. Ytterligare ett syfte med föreliggan- de uppfinning är att beskriva en metod för smidning av .gjutna varmhâllfasta legeringsmaterial innehållande gam- ma-primfas överstigande omkring H0 % volym och vilka van- ligtvis är ansedda att vara osmidbara.
Nickelbaserade varmhâllfasta legeringar härleder det mesta av sin hållfasthet från närvaron av en fördel- ning av gamma-primpartiklar i gammagrundmassan. Denna fas är baserad på föreningen Ni3Al i vilken olika legerings- element såsom Ti och Nb delvis ersätter Al. Svårsmälta ämnen Mo, W, Ta och Nb ökar även hållfastheten hos grund- massans gammafas. Påtagliga tillsatser av Cr och Co är vanligen närvarande jämte de små elementen så som C, B och Zr.
Tabell 1 visar nominella sammansättningar för ett flertal varmhâllfasta legeringar vilka användes i varm- bearbetad form. Waspaloy kan smidas konventionellt från gjuten heta. De återstående legeringarna är vanligtvis framställda från pulver, antingen genom direkt HIP-komp- rimering eller genom smidning av komprimerade pulverhalv- fabrikat; smidning är vanligen opraktisk på grund av den höga gamma-primfraktionen fastän Astroloy ibland smides utan tillgripande av pulvertekniker.
En sammansättningsvidd som omfattar legeringarna enligt tabell 1, såväl som andra legeringar som visar sig vara bearbetbara genom föreliggande uppfinning, är 7.7 10 5 462 103 (i viktprocent) 5-25 % Co, 8-20 % Cr, 1-6 % Al, 1-5 % Ti, 0-6 % Mo, O-7 % W, 0-5 % Ta, 0-5 % Nb, 0-5 % Re, 0-2 % Hf, 0-2 % V, resten i huvudsak Ni tillsammans med de sparsam- mare elmenten C, B och Zr i de vanliga mängderna. Summan av Al och Ti innehållen utgör området Ä-10 % och summan av Mo + W + Ta + Nb utgör området 2.5-12 %. Uppfinningen är i stor sett applicerbar på nickelbaserade varmhållfas- ta legeringar som har ett gamma-priminnehåll i ett område upp till 75 % volym, men är särskilt användbar tillsammans med legeringar vilka innehåller mer än H0 % och företrä- desvis mer än 50 % volym av gamma-primfasen och är därför i annat fall osmidbara med hjälp av konventionella (icke pulvermetallurgiska) tekniker. 462 103 ncmconc E>flo> ^=v Mm x =.c Lwfifiwnwscfi mß Åmmz Amy ßm ß m~.Q =@>w > ...ß G-P C0>W LmHHmzm::H.^mv LmHHm:wc:H APV mw mv mm em =@ mw .«...~» ämm flßm fimm ämm H12 fiqa flz @=.= we. o me. o m=.o | @=.ø uu @~=.u ~=.ø ~=. o =~=.° »=. o °==.o m @~.a m~°.o mo. c ~=.° wc.n a=.§ Q 1 fi.« >.~ m.n | | az | 1 =.w m.n 1 « 3 M ~.~ °.n m.n m~.m ~.~ oz ~.« m~.~ m.n m.~ m.n =.~ wa. m.~ °.m =.m m.~ v n.~ än OA - ß.=~ nä md m.«~ uu mfl øfi mä a ßfl m.n~ ou .«~oo~ zu ma qmmä Å mflfl ut mm mzmz æoflouumm äofimmmmï .~. ~@ zum ~. \ H Hflwßmfi 10 15 20 30 35 ö, 462 103 För att uppfinningen skall bli fullständigt för- stådd refereras till fig 1 som visar ett flödesschema som skisserar olika utföranden av uppfinningen.
De första förutsättningarna för uppfinningspro- cessen med referens till fig 1 är att utgângsmaterialet kan vara ett gjutet material som har en fin kornstorlek.
I halvfabrikat för smidning av skivor, gjutna enligt kon- ventionell teknik, skulle kornstorleken vara avsevärt större än ASTM-3 med typiska kornstorlekar större än 12.7 mm. Föreliggande uppfinning erfordrar att kornstorleken är lika eller finare än ASTM-0 och företrädesvis finare än ASTM-2. Tabell II visar sambandet mellan ASTM nummer och genomsnittlig kornstorlek.
Tabell II ASTM Nr Genomsnittlig korndiameter, mm - 1 0.50 0 0.35 1 0.25 2 0.18 3 0.125 Förutsättningarna applicerade på kornstorlek be- tyder således att utgângsmaterialet för användning enligt föreliggande uppfinning är avsevärt finare i kornstorlek än typiskt konventionellt gjutet material. En metod för att framställa finkornigt utgångsmaterial beskrivs i US- patentet nr Ä 261 H12 som innehas av Special Metals Cor- poration. Det mesta av utvecklingsarbetet rörande uppfin- ningen som beskrivs häri genomfördes med användning av utgångsmaterial som tillhandahölls av Special Metals Cor- poration, vilka material som antas ha framställts i en- lighet med kunskaperna enligt detta patent.
Det finkorniga utgångsmaterialet vill karaktä- ristiskt nog bli föremål för en HIP-behandling (hot iso- static pressing). Denna process består av samtidigt expo- nerande av materialet för höga temperaturer (dvs 10930 C, 20000 F) och högt yttre vätsketryck (dvs 103.Ä MPa, 15 ksi).
En sådan HIP-process kommer att ha en välgörande effekt 462 103 10 15 20 25 30 35 avseende tillslutning av inre mikroporositet vilken vanli- gen finns i gjutstycken av varmhållfasta legeringar och kan också ha en välgörande effekt på materialets hela ho- mogenitet. En sådan HIP-behandling kanske inte behövs om den varmhållfasta legeringskomponenten i den slutliga tillämpningen är en icke kritisk tillämpning i vilken_po- rositet kan tolereras. På samma sätt skulle HIP-förloppet inte behövas om en gjutningsprocess var tillgänglig vil- ken kunde framställa ett porositetsfritt gjutstycke.
Nästa steg i processen är en åldringsvärmebehand- ling. Syftet med detta steg är att framställa en grov gamma-primfördelning. Det har upptäckts att en grov gam- ma-primfördelning i hög grad minskar materialets benägen- het att spricka under smidning och också minskar materia- lets flytspänning. En åldrad struktur kan framställas ge- nom att hålla materialet vid en temperatur något (dvs 5.5- -550 C, 10-1000 F) under löslighetstemperaturen för gamma- prim för en utsträckt tidsperiod. En sådan behandling framställer en gamma-primpartikelstorlek i storleksord- ningen 1 till Zlpm. I samband med föreliggande uppfinning är en åldrad struktur en sådan i vilken den genomsnittli- ga storleken hos gamma-primpartiklarna överstiger 0.7 pm och företrädesvis överstiger 1_pm vid smidningstemperatur.
Som kontrast kan nämnas, att när materialet givits en kon- ventionell värmebehandling bestående av en upplösnings- värmebehandling följd av härdning följd av åldring (för att åstadkomma lämpliga mekaniska egenskaper), är gamma- primstorleken mindre än omkring en halv pm.
Efter åldringsvärmebehandlingssteget smides ma- terialet isotermiskt. Termen isotermisk smidning omfattar processer i vilka sänkets temperatur är nära smidnings- formningstemperaturen (dvs i 55-1100 C, :_100-2000 F) och i vilka temperaturförändringarna under processen är små ” (dvs 1 550 C, 3 1000 F). En sådan process genomföres med användning av sänken vilka uppvärmes strax intill arbets- styckets temperatur. Det isotermiska smidningssteget ut- föres vid en temperatur nära men under gamma-prims 10 15 20 25 30 35 462 103 2 löslighetstemperatur och företrädesvis mellan omkring (55-1oo° c, 1oo och 2oo° F) hetstemperatur. Användning av en smidestemperatur i denna under gamma-prims löslig- storleksordning åstadkommer en delvis kristalliserad mik- rostruktur som har en relativt fin kornstorlek.
Rutinförsök kan behövas för att fastställa den maximala reduktionen som kan utföras under detta isoter- miska smidningsstegi Det är vanligtvis fallet att den re- duktion som behövs för att åstadkomma den önskade slut- formen och önskad genomarbetning av materialet inte kan uppnås i ett smidningssteg utan söndersprickning. För att undvika söndersprickning, användes multipla smidessteg jämte de nödvändiga mellanliggande åldringsvärmebehand- lingsstegen. När en lämplig mängd smidesarbete (såsom fastställts genom experiment) har utförts, avlägsnas ma- terialet från smidningsanordningen och ges ytterligare en värmebehandling eller valfritt två värmebehandlingar.
Den rekristalliserande värmebehandlingen utföres vanligt- vis under villkor ganska lika de som behövs för åldrings- värmebehandlingen så att de två värmebehandlingarna ofta kombineras. Den rekristalliserande värmebehandlingen ut- föres företrädesvis ovanför den isotermiska smidnings- temperaturen men fortfarande under gamma-prims löslighet medan åldringsvärmebehandlingen utföres under det tidi- gare nämnda förhållandena. Det bör observeras att tempe- raturen för den andra åldringsvärmebehandlingen inte exakt behöver vara temperaturen som är optimal för den första åld- ringsvärmebehandlingen. Detta är en följd av den svaga ändringen i gamma-prims löslighetstemperatur som kan in- träffa under behandlingen som ett resultat av ökad tät- het.
I följd efter det andra åldringsvärmebehandlings- steget, utföres ytterligare en isotermisk smidning. Det bör åter noteras att de optimala förhållandena för det andra isotermiska smidningssteget kan skilja något från de för det första isotermiska smidningssteget och karak- täristiskt kan ett större mått av deformation tolereras i 462 103 f 10 15 20 25 30 35 sar ett utförande av uppfinningen.
Ett material innehållande 18.4 % Co, 12.4 % Cr, 3.2 % Mo, 5 % Al, 4.4 % Ti, 1.4 % Nb, 0.04 % C, rest i huvudsak nickel, erhölls i form av ett 127 cm långt cy- lindriskt gjutstycke med 12,7 cm diameter. Den ungefär- liga kornstorleken var omkring ASTM-0 (O.35 mm genomsnitt- lig korndiameter). Detta gjutstycke erhölls från Special Metals Corporation och'förutsättes ha framställts med an- vändning av kunskaperna från US-patentet nr 4 261 412.
Detta material har en eutektisk gamma-prim löslighets- temperatur på emkring 12o4° c (22oo° F).
Materialet HIF-benenaleaee vid 118z° c (216o° F) vid 103.4 MPa (15 ksi) anbringat tryck i 3 timmar. Mate- rialet åldredee seden vid 1121° c c2o5o° F) 1 4 timmer och smiddes isotermiskt vid 11210 C (2050° F) med använd- ning av sänken uppvärmda till 1121° C (2050° F). En 50 % (2050° F) i 4 timmar. Slutsteget i processen var isoterm- iek emidning vid 1121° c (2o5o° F) vid en preeeneetignet 9 462 105 uppfinningen och söndersprickning uppstod vid 30 % reduk- tion.
Det skall förstås att uppfinningen inte är begrän- sad till det speciella utförandet som visats och beskri- vits här, utan att olika förändringar och modifieringar kan göras utan att avvika från ramen till detta nya ut- förande så som det beskrivs i de följande kraven.
Claims (3)
1. Förfarande för smidning av finkorniga gjutna nickelbaserade varmhållfasta legerade material innehållande gamma-prim-fas och med en kornstorlek av 0,25 mm eller finare, k ä n n e t e c k n a t därav, att det innefattar följande steg: a. åldring av materialet vid en temperatur något under gamma-prim-solvus-temperaturen under en tid som är tillräcklig för att erhålla en gamma-prim-partikelstorlek större än O,7,um b. isotermisk smidning av det åldrade materialet.
2. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t därav, att åldringssteget utförs vid en temperatur av 5,5 till 550 C under gamma-prim-solvus-temperaturen och att den isotermiska smidningen utförs vid en temperatur ca 55 till 110° C under gamma-prims-solvus-temperaturen.
3. a Förfarande enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k - n a t därav, att efter den första isotermiska smidningen utförs en rekristallisation av materialet följd av en ny åldring av materialet och att det nyerhâllna åldrade materialet smids isotermiskt ytterligare.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/565,487 US4579602A (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Forging process for superalloys |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8406445D0 SE8406445D0 (sv) | 1984-12-18 |
SE8406445L SE8406445L (sv) | 1985-06-28 |
SE462103B true SE462103B (sv) | 1990-05-07 |
Family
ID=24258825
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8406445A SE462103B (sv) | 1983-12-27 | 1984-12-18 | Foerfarande foer smidning av finkorniga gjutna gammaprim-foerstaerkta nickellegeringar |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4579602A (sv) |
JP (1) | JPS60170548A (sv) |
BE (1) | BE901250A (sv) |
CA (1) | CA1229004A (sv) |
CH (1) | CH665145A5 (sv) |
DE (1) | DE3445768A1 (sv) |
DK (1) | DK162942C (sv) |
FR (1) | FR2557147B1 (sv) |
GB (1) | GB2151951B (sv) |
IL (1) | IL73865A (sv) |
IT (1) | IT1181942B (sv) |
NL (1) | NL8403732A (sv) |
NO (1) | NO165930C (sv) |
SE (1) | SE462103B (sv) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5328659A (en) * | 1982-10-15 | 1994-07-12 | United Technologies Corporation | Superalloy heat treatment for promoting crack growth resistance |
US4608094A (en) * | 1984-12-18 | 1986-08-26 | United Technologies Corporation | Method of producing turbine disks |
US4769087A (en) * | 1986-06-02 | 1988-09-06 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy articles and method for making |
US4908069A (en) * | 1987-10-19 | 1990-03-13 | Sps Technologies, Inc. | Alloys containing gamma prime phase and process for forming same |
US5169463A (en) * | 1987-10-19 | 1992-12-08 | Sps Technologies, Inc. | Alloys containing gamma prime phase and particles and process for forming same |
US4803880A (en) * | 1987-12-21 | 1989-02-14 | United Technologies Corporation | Hollow article forging process |
US4820356A (en) * | 1987-12-24 | 1989-04-11 | United Technologies Corporation | Heat treatment for improving fatigue properties of superalloy articles |
US4877461A (en) * | 1988-09-09 | 1989-10-31 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-base alloy |
US5100050A (en) * | 1989-10-04 | 1992-03-31 | General Electric Company | Method of manufacturing dual alloy turbine disks |
US5161950A (en) * | 1989-10-04 | 1992-11-10 | General Electric Company | Dual alloy turbine disk |
US5693159A (en) * | 1991-04-15 | 1997-12-02 | United Technologies Corporation | Superalloy forging process |
DE69218089T2 (de) * | 1991-04-15 | 1997-06-19 | United Technologies Corp | Schmiedeverfahren für Superlegierungen und verwandte Zusammensetzung |
US5120373A (en) * | 1991-04-15 | 1992-06-09 | United Technologies Corporation | Superalloy forging process |
GB9217194D0 (en) * | 1992-08-13 | 1992-09-23 | Univ Reading The | Forming of workpieces |
US5328530A (en) * | 1993-06-07 | 1994-07-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Hot forging of coarse grain alloys |
US5593519A (en) * | 1994-07-07 | 1997-01-14 | General Electric Company | Supersolvus forging of ni-base superalloys |
US5547523A (en) * | 1995-01-03 | 1996-08-20 | General Electric Company | Retained strain forging of ni-base superalloys |
US6059904A (en) * | 1995-04-27 | 2000-05-09 | General Electric Company | Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys |
WO2002092260A1 (en) | 2001-05-15 | 2002-11-21 | Santoku America, Inc. | Castings of alloys with isotropic graphite molds |
AU2002311959A1 (en) | 2001-05-23 | 2002-12-03 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys fabricated in anisotropic pyrolytic graphite molds under vacuum |
US6755239B2 (en) | 2001-06-11 | 2004-06-29 | Santoku America, Inc. | Centrifugal casting of titanium alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties in isotropic graphite molds under vacuum |
US6634413B2 (en) | 2001-06-11 | 2003-10-21 | Santoku America, Inc. | Centrifugal casting of nickel base superalloys in isotropic graphite molds under vacuum |
US6799627B2 (en) | 2002-06-10 | 2004-10-05 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties fabricated in titanium carbide coated graphite molds under vacuum |
EP1428897A1 (de) * | 2002-12-10 | 2004-06-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit verbesserter Schweissbarkeit und/oder mechanischen Bearbeitbarkeit aus einer Legierung |
US6986381B2 (en) * | 2003-07-23 | 2006-01-17 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties fabricated in refractory metals and refractory metal carbides coated graphite molds under vacuum |
US7449075B2 (en) * | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
US7553384B2 (en) * | 2006-01-25 | 2009-06-30 | General Electric Company | Local heat treatment for improved fatigue resistance in turbine components |
US20100037994A1 (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-18 | Gopal Das | Method of processing maraging steel |
US8313593B2 (en) * | 2009-09-15 | 2012-11-20 | General Electric Company | Method of heat treating a Ni-based superalloy article and article made thereby |
US20120051919A1 (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-01 | General Electric Company | Powder compact rotor forging preform and forged powder compact turbine rotor and methods of making the same |
EP2602336B1 (en) * | 2010-11-10 | 2014-12-17 | Honda Motor Co., Ltd. | Nickel alloy |
US10309232B2 (en) * | 2012-02-29 | 2019-06-04 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with stage dependent material selection for blades and disk |
US10718041B2 (en) | 2017-06-26 | 2020-07-21 | Raytheon Technologies Corporation | Solid-state welding of coarse grain powder metallurgy nickel-based superalloys |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2798827A (en) * | 1956-05-07 | 1957-07-09 | Gen Motors Corp | Method of casting and heat treating nickel base alloys |
GB1253755A (en) * | 1968-07-19 | 1971-11-17 | United Aircraft Corp | Method to improve the weldability and formability of nickel-base superalloys by heat treatment |
US3649379A (en) * | 1969-06-20 | 1972-03-14 | Cabot Corp | Co-precipitation-strengthened nickel base alloys and method for producing same |
BE756652A (fr) * | 1969-09-26 | 1971-03-01 | United Aircraft Corp | Superalliages contenant des phases precipitees topologiquement d'assemblage serre |
BE756653A (fr) * | 1969-09-26 | 1971-03-01 | United Aircraft Corp | Accroissement thermo-mecanique de la resistance des superalliages ( |
US3677830A (en) * | 1970-02-26 | 1972-07-18 | United Aircraft Corp | Processing of the precipitation hardening nickel-base superalloys |
US3676225A (en) * | 1970-06-25 | 1972-07-11 | United Aircraft Corp | Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys |
US3753790A (en) * | 1972-08-02 | 1973-08-21 | Gen Electric | Heat treatment to dissolve low melting phases in superalloys |
US3975219A (en) * | 1975-09-02 | 1976-08-17 | United Technologies Corporation | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys |
US4328045A (en) * | 1978-12-26 | 1982-05-04 | United Technologies Corporation | Heat treated single crystal articles and process |
-
1983
- 1983-12-27 US US06/565,487 patent/US4579602A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-10-09 CA CA000464974A patent/CA1229004A/en not_active Expired
- 1984-12-07 NL NL8403732A patent/NL8403732A/nl not_active Application Discontinuation
- 1984-12-11 BE BE0/214146A patent/BE901250A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-12-12 GB GB08431277A patent/GB2151951B/en not_active Expired
- 1984-12-14 DE DE19843445768 patent/DE3445768A1/de active Granted
- 1984-12-14 FR FR8419131A patent/FR2557147B1/fr not_active Expired
- 1984-12-18 SE SE8406445A patent/SE462103B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-12-19 IL IL73865A patent/IL73865A/xx not_active IP Right Cessation
- 1984-12-19 DK DK609584A patent/DK162942C/da not_active IP Right Cessation
- 1984-12-19 CH CH6116/84A patent/CH665145A5/de not_active IP Right Cessation
- 1984-12-20 NO NO845117A patent/NO165930C/no unknown
- 1984-12-25 JP JP59281910A patent/JPS60170548A/ja active Granted
- 1984-12-27 IT IT24262/84A patent/IT1181942B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IL73865A0 (en) | 1985-03-31 |
SE8406445D0 (sv) | 1984-12-18 |
IT1181942B (it) | 1987-09-30 |
DK609584A (da) | 1985-06-28 |
NO845117L (no) | 1985-06-28 |
CA1229004A (en) | 1987-11-10 |
SE8406445L (sv) | 1985-06-28 |
IT8424262A1 (it) | 1986-06-27 |
JPS60170548A (ja) | 1985-09-04 |
CH665145A5 (de) | 1988-04-29 |
GB2151951B (en) | 1987-03-25 |
NO165930B (no) | 1991-01-21 |
GB8431277D0 (en) | 1985-01-23 |
NL8403732A (nl) | 1985-07-16 |
FR2557147B1 (fr) | 1987-07-17 |
GB2151951A (en) | 1985-07-31 |
FR2557147A1 (fr) | 1985-06-28 |
BE901250A (fr) | 1985-03-29 |
NO165930C (no) | 1991-05-02 |
DK162942B (da) | 1991-12-30 |
US4579602A (en) | 1986-04-01 |
DE3445768A1 (de) | 1985-07-04 |
DE3445768C2 (sv) | 1992-04-23 |
DK162942C (da) | 1992-05-25 |
IT8424262A0 (it) | 1984-12-27 |
JPS6362584B2 (sv) | 1988-12-02 |
DK609584D0 (da) | 1984-12-19 |
IL73865A (en) | 1987-09-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE462103B (sv) | Foerfarande foer smidning av finkorniga gjutna gammaprim-foerstaerkta nickellegeringar | |
CN109385589B (zh) | Ni基合金部件的制备方法 | |
KR100862346B1 (ko) | 니켈계 초합금 및 그로부터 제조된 터빈 구성요소 | |
CN113166855B (zh) | 镍基超合金 | |
JP4026883B2 (ja) | タービンエンジン部品用ニッケル合金 | |
RU2712323C9 (ru) | Заготовка из ковочного сплава на основе ni и высокотемпературный элемент конструкции турбины с использованием этой заготовки | |
EP2281907A1 (en) | Nickel-Base Superalloys and Components Formed Thereof | |
US20070227630A1 (en) | Nickel-based alloy | |
JP2011012346A (ja) | スーパーソルバス熱処理ニッケル基超合金の最終結晶粒径を制御し改善する方法 | |
NO169137B (no) | Framgangsmaate for framstilling av smistykker fra nikkelbaserte superlegeringer | |
EP3202931B1 (en) | Ni BASED SUPERHEAT-RESISTANT ALLOY | |
KR20160033096A (ko) | 티타늄-알루미늄 합금 부품 제조 방법 | |
EP2420584B1 (en) | Nickel-based single crystal superalloy and turbine blade incorporating this superalloy | |
EP4083244A1 (en) | Heat-resistant powdered aluminium material | |
JPH0672296B2 (ja) | 耐クリープ性の高い単結晶合金の製法 | |
KR20210024119A (ko) | Ni기 합금 연화 분말 및 해당 연화 분말의 제조 방법 | |
EP3042973B1 (en) | A nickel alloy | |
EP3263724B1 (en) | Metallurgical process and article with nickel-chromium superalloy | |
JP2015165046A (ja) | 物品及び物品の製造方法 | |
WO2020059846A1 (ja) | 熱間金型用Ni基合金及びそれを用いた熱間鍛造用金型 | |
EP0940473B1 (en) | Ni-base directionally solidified alloy casting manufacturing method | |
WO2017123186A1 (en) | Tial-based alloys having improved creep strength by strengthening of gamma phase | |
TWI540211B (zh) | 高應力等軸晶鎳基合金 | |
EP1438441B1 (en) | Heat treatment of alloys having elements for improving grain boundary strength | |
WO2023157438A1 (ja) | Fe-Ni-Cr系合金製造物 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8406445-0 Effective date: 19930709 Format of ref document f/p: F |