DK162942B - Fremgangsmaade til smedning af finkornede stoebte nikkelbaserede varmefaste legerede materialer - Google Patents
Fremgangsmaade til smedning af finkornede stoebte nikkelbaserede varmefaste legerede materialer Download PDFInfo
- Publication number
- DK162942B DK162942B DK609584A DK609584A DK162942B DK 162942 B DK162942 B DK 162942B DK 609584 A DK609584 A DK 609584A DK 609584 A DK609584 A DK 609584A DK 162942 B DK162942 B DK 162942B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- gamma
- temperature
- forging
- aging
- alloy materials
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 27
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 20
- 238000005242 forging Methods 0.000 title claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 38
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 101000912561 Bos taurus Fibrinogen gamma-B chain Proteins 0.000 claims description 15
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 14
- 238000010275 isothermal forging Methods 0.000 claims description 13
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000012453 solvate Substances 0.000 claims description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 19
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 17
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 11
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 7
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 4
- 229910001247 waspaloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
- B21K1/00—Making machine elements
- B21K1/28—Making machine elements wheels; discs
- B21K1/32—Making machine elements wheels; discs discs, e.g. disc wheels
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
DK 162942B
- i -
Opfindelsen angår en fremgangsmåde til smedning af finkornede støbte nikkelbaserede varmefaste legerede materialer som angivet i krav l's indledning.
5 Legeringer på nikkelbasis finder stor anvendelse i gasturbinemotorer. En særlig anvendelse er turbineplader. De egenskaber, som kræves af materialet til sådanne plader, er vokset i takt med motorernes ydelse. I de tidligste motorer benytter man smedestål og stållegeringer til pladerne.
10 Disse materialer blev snart erstattet af den første generation af superlegeringer på nikkelbasis såsom "waspaloy", som lader sig smede, omend ofte med nogen vanskelighed.
Legeringer på nikkelbasis får en stor del af deres styrke 15 fra tilstedeværelsen af gamma'-fasen. Ved udviklingen af superlegeringer på nikkelbasis har der været en bevægelse mod en øget gamma'-rumfangsbrøkdel til forøgelse af styrken. Den waspaloy-legering, som blev benyttet i de tidlige motorplader, indeholdt ca. 25 rumfangsprocent af gamma'-fa-20 sen, medens nyere legeringer til plader indeholder 40-70% af denne fase. Desværre vil en forøgelse af gamma'-fasen, som giver en stærkere legering, i høj grad nedsætte legeringens smedbarhed. Waspaloy-materialet ville i og for sig kunne smedes ud fra støbte blokke som udgangsmateriale, men 25 de senere udviklede kraftigere pladematerialer kan ikke smedes på pålidelig måde, men kræver brugen af den mere bekostelige pulvermetallurgi til opnåelse af et formgivet pladeforprodukt, som på økonomisk måde kan bearbejde de endelige dimensioner. En proces på basis af pulvermetallur-30 gi, som har fået en betydelig succes ved fremstillingen af motorplader, er beskrevet i USA patentskrifterne 3.519.503 og 4.081.295. Denne proces har vist sig at være særdeles god, når man går ud fra pulvermetallurgisk materiale, men den er mindre egnet, når man går ud fra støbte materialer.
Af andre patentskrifter, som angår plademateriale, kan næv- 35 - 2 -
DK 162942 B
nes USA patentskrifter nr. 3.802.938, 3.975.219 og 4.110.131.
Sammenfattende kan man altså sige, at udviklingen mod pla-5 dematerialer med større styrke har medført fremstillingsvanskeligheder, som kun har kunnet løses ved, at man er gået over til bekostelig pulvermetallurgi.
Formålet med opfindelsen er at anvise en fremgangsmåde, ved 10 hjælp af hvilken materialer med stor styrke let kan smedes.
På denne måde forøges smedbarheden af legeringer på nikkelbasis i høj grad.
Der anvises en fremgangsmåde til smedning af støbte lege-15 ringer, som indeholder over 40 rumfangsprocent gamma'-fase, og som normalt betragtes som ikke smedbare.
Legeringerne på nikkelbasis får det meste af deres styrke fra tilstedeværelsen af en fordeling af gamma'-partikler i 20 gamma-grundmassen. Denne fase er baseret på forbindelsen Ni^Al, hvor forskellige legeringselementer som Ti og Nb delvis erstatter Al. De ildfaste elementer Mo, W, Ta og Nb forøger også styrken af gamma-grundmassefasen. Normalt forefindes der betydelige tilsætninger af Cr og Co tillige 25 med de elementer, som forekommer i mindre mængder såsom C, B og Zr.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er ejendommelig ved det i krav l's kendetegnende del anførte.
30 Følgende kendte teknik skal nævnes:
Teknikken ifølge dansk patentskrift nr. 153336 adskiller sig fra indholdet af den foreliggende opfindelse ved, at 3·* materialet ikke opvarmes til så tæt ved gamma'-solvustempe-raturen som materialet ifølge den foreliggende opfindelse, og følgelig er mulighederne for fremstillingen af virkelig
DK 162942B
- 3 - store gamma'-partikler ikke til stede. Ifølge den kendte teknik gås der endvidere ud fra metalpulver, medens opfindelsen angår fremstillingen af genstande ud fra blokke eller plader. Endelig dannes der ifølge den kendte teknik en 5 yderst fin kornstørrelse, hvilket muliggør formning under betingelser, som ligner superplasticitet. En sådan fin kornstørrelse kommer ikke i betragtning i forbindelse med den foreliggende opfindelse.
10 Ifølge engelsk patentskrift nr. 1.253.755 anvises dannelsen af en stor gamma'-størrelse til forbedring af formbarheden og svejseevnen ved stuetemperatur. Den gamma'-størrelse, som opnås ifølge denne kendte teknik, kommer ikke på højde med den ifølge opfindelsen opnåede, fordi den benyttede 15 varmebehandling er en anden end ifølge opfindelsen, idet materialet ikke opvarmes til så tæt ved gamma'-solvustemperaturen som ifølge opfindelsen, og afkølingshastigheden i nærheden af gamma'-solvus ses at være højere end ifølge opfindelsen. De ifølge den kendte teknik opnåede egenskaber 20 har ikke meget til fælles med den ifølge opfindelsen opnåede smedbarhed ved høj temperatur.
Fordelagtige udførelsesformer fremgår af krav 2 og 3.
25 Tabel I viser nominelle sammensætninger af en række legeringer, som benyttes under varmebearbejdningsbetingelser. Waspaloy kan smedes konventionelt ud fra et støbt materiale. De resterende legeringer formgives normalt ud fra pulver, enten ved direkte HIP-konsolidering (hot isostatic 30 pressing) eller ved smedning af konsoliderede pulverforpro-dukter. Smedning er normalt ikke gennemførlig på grund af den store gamma'-brøkdel, skønt "astroloy" undertiden kan smedes uden anvendelse af pulverteknologi.
35 Et område for sammensætning, som omfatter legeringerne i tabel I, samt andre legeringer, som synes at være bearbejdelige ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen, (i vægtpro- - 4 -
DK 162942B
cent): 5-25% Co, 8-20% Cr, 1-6% Al, 1-5%'Ti, 0-6% Mo, 0-7% W, 0-5% Ta, 0-5% Nb, 0-5% Re, 0-2% Hf og 0-2%V, medens resten i hovedsagen består af Ni tillige med mindre betydelige elementer C, B og Zr i de sædvanlige mængder. Summen af 5 Al og Ti vil normalt ligge i området 4-10%, og summen af Mo + W + Ta + Nb vil normalt ligge i området 2,5-12%. Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er generelt anvendelig på legeringer på nikkelbasis med gamma'-indhold op til 75 rumfangsprocent, men den er særlig anvendelig i forbindelse 10 med legeringer, som indeholder mere end 40 og fortrinsvis mere end 50 rumfangsprocent gamma'-fase, og som derfor ellers er usmedbar ved gængs teknik (altså ved ikke-pulverme-tallurgi).
15 20 25 30 35
DK 162942 B
- 5 -TABEL I
(3) RCM 82' '
Waspaloy Astroloy RENÉ 95 AF 115^ MERL 76 IN 100^ 5
Co 13,5 17 8 15 18 15
Cr 19,5 15 13 10,7 12 10
Al 1,3 4 3,5 3,8 5,0 4,5 10 Ti 3,0 3,5 2,5 3,9 4,35 4,7
Mo 4,3 5,25 3,5 3,0 3,2 3 W 3,5 6,0
Nb 3,5 1,7 1,3 15 -------------------------------------------------------------------- C 0,08 0,06 0,07 0,05 0,025 0,18 B 0,006 0,03 0,010 0,02 0,02 0,014
Zr 0,06 - 0,05 0,05 0,06 0,06 2 g Ni rest rest rest rest rest rest %gamma,(4) 25 40 50 55 65 65
(1) Indeholder også 1,0% V
(2) Indeholder også 0,75% Hf (3) MERL 76 indeholder 0,4% Hf 25 (4) Rumf angsprocent
Opfindelsen skal forklares nærmere i forbindelse med tegningen, hvis eneste figur viser et driftsdiagram af en udførelsesform for fremgangsmåden ifølge opfindelsen.
30
Den første betingelse i forbindelse med fremgangsmåden ifølge opfindelsen er, at udgangsmaterialet er et støbt ma- 35 - 6 -
DK 162942 B
teriale med fin kornstørrelse. I forprodukter til plader til turbinemotorer til smedning, som er blevet støbt under anvendelse af gængs teknik, vil kornstørrelsen være væsentlig højere end ifølge ASTM-3 med typiske kornstørrelser 5 over 12,7 mm. I forbindelse med den foreliggende opfindelses fremgangsmåde kræves der en kornstørrelse, som er lig med eller under den ifølge ASTM-0 og fortrinsvis finere end ifølge ASTM-2. Nedenstående tabel viser forholdet mellem ASTM-nummer og gennemsnitlig korndiameter.
10
Tabel ASTM nr. Gennemsnitlig korndiameter, mm - 1 0,50 15 0 0,35 1 0,25 2 0,18 3 0,125 20 Fordringerne til kornstørrelsen betyder således, at ud-gangsmaterialettil brug i forbindelse med den omhandlede fremgangsmåde skal være væsentlig mere finkornet end gængs støbt materiale. En metode til opnåelse af et finkornet udgangsmateriale fremgår af USA patentskrift nr.
25 4.261.412. I forbindelse med fremgangsmåden ifølge opfindelsen har man især benyttet et udgangsmateriale fra firmaet bag nævnte patentskrift, Special Metals Corporation, idet dette materiale antages at være fremstillet efter anvisningen i patentskriftet.
30
Det finkornede udgangsmateriale underkastes typisk en HIP-behandling (hot isostatic pressing). Denne behandling består i, at man samtidig udsætter materialet for høje temperaturer, fx 1093°C, og højere ydre fluidumtryk, fx 103,4 35 MPa. En sådan HIP-behandling vil have den gavnlige virk ning at lukke den interne mikroporøsitet, som normalt findes hos støbeemner af legering, og den kan også have en - 7 -
DK 162942 B
gunstig virkning på hele homogeniteten af materialet. HIP-behandlingen er muligvis ikke nødvendig, hvis den endelige anvendelse af legeringskomponenten er en ikke-kritisk anvendelse, hvor porøsiteten kan accepteres. Hvis der fore-5 findes en proces, hvor der frembringes en porøsitetsfri støbning, kan HIP-behandlingen ligeledes undværes.
Det næste trin i processen er en ældningsvarmebehandling. Formålet med dette trin er at frembringe en grov gamma'-10 fordeling. Det har vist sig, at en grov gamma'-fordeling i høj grad nedsætter materialets tilbøjelighed til revnedannelse og også nedsætter materialernes flydespænding. Den modnede struktur kan frembringes ved, at man holder materialet ved en temperatur en smule, fx 5,5-55°C, under gamma'-15 solvustemperaturen i et langt tidsrum. En sådan behandling vil frembringe en gamma'-partikelstørrelse af størrelsesordenen 1-2 pm. I forbindelse med den foreliggende opfindelse er en modnet struktur en sådan, hvor den gennemsnitlige gamma'-partikelstørrelse ved smedetemperaturen overstiger 20 0,7 pm og fortrinsvis overstiger 1 pm. Til sammenligning forholder det sig på den måde, at når materialet modtager en konventionel varmebehandling bestående i en opløsningsvarmebehandling efterfulgt af en bratkøling og atter efterfulgt af ældning (til frembringelse af gode mekaniske egen-25 skaber), vil gamma'-størrelsen være mindre end ca. 0,5 pm.
Efter ældningsbehandlingen smedes materialet isotermt. Udtrykket isoterm smedning omfatter processer, hvor temperaturen af formen eller sænken ligger tæt ved temperaturen af 30 smedeforproduktet, dvs. - 55-110°C, og hvor temperaturæn dringerne under processen er små, dvs. - 55°C. En sådan fremgangsmåde udføres under anvendelse af forme eller sænker, som opvarmes til i nærheden af emnets temperatur. Den isoterme smedning udføres ved en temperatur, som ligger nær 35 ved, men under gamma'-solvustemperaturen, og fortrinsvis 55-110°C under gamma'-solvustemperaturen. Brugen af en smedetemperatur i dette område giver en delvis rekrystalli- - 8 -
DK 162942 B
seret mikrostruktur med en forholdsvis fin kornstørrelse.
Det kan være nødvendigt at udføre rutineeksperimenter til bestemmelse af den maksimale reduktion, som kan overtages 5 under dette isoterme smedetrin. Normalt vil den nødvendige reduktion til frembringelse af den ønskede endelige form og den ønskede mængde arbejde på materialet ikke kunne opnås i et smedetrin uden revnedannelse. Til undgåelse af revner anvendes der flere smedetrin tillige med de fornødne mel-10 lemliggende ældningsbehandlingstrin. Når den rette mængde arbejde, bestemt ved forsøg, er blevet opnået, fjernes materialet fra smedeapparatet og underkastes en anden varmebehandling eller valgfrit to varmebehandlinger. Som vist i fig. 1, er den første varmebehandling en sådan, som frem-15 bringer en betydelig mængde rekrystallisation, dvs. mere end ca. 20 rumfangsprocent, og den anden varmebehandling er en anden ældningsvarmebehandling. Rekrystallisationsvarme-behandlingen udføres normalt under betingelser, som er meget nær de samme som de betingelser, som kræves til en æld-20 ningsvarmebehandling, så at de to varmebehandlinger ofte kan kombineres. Rekrystallisationsvarmebehandlingen udføres fortrinsvis over den isoterme smedetemperatur, men dog under gamma'-solvus, medens ældningsvarmebehandlingen udføres under de ovenfor nævnte betingelser. Det skal bemærkes, 25 at temperaturen for den anden ældningsvarmebehandling muligvis ikke er nøjagtig den temperatur, som er optimal for den første ældningsvarmebehandling. Dette skyldes en lille forandring i gamma'-solvustemperaturen, som kan forekomme under behandlingen som følge af forøget homogeni-3 0 tet.
Efter den anden ældningsvarmebehandling foretages der yderligere isoterm smedning. Det skal igen bemærkes, at de optimale betingelser for den anden isoterme smedning kan af-35 vige noget fra betingelserne for den første isoterme smedning, og typisk kan der accepteres en større mængde deformation i det andet smedningstrin uden revnedannelse. Hvis - 9 -
DK 162942 B
den ønskede slutkonfiguration ikke kan opnås under anvendelse af to isoterme smedetrin, kan man foretage yderligere trin omfattende rekrystallisations- og ældningsvarmebehandling efterfulgt af isoterm smedning; indtil den ønskede fi-5 guration er opnået, underkaster man materialet en gængs opløsningsvarmebehandling og ældning med henblik på etablering af et optimum af endelig gamma'-morfologi til opnåelse af maksimale mekaniske egenskaber under brugen.
10 Andre fordele vil fremgå af det følgende og af tegningen, som illustrerer en udførelsesform.
Et materiale indeholdende 18,4% Co, 12,4% Cr, 3,2% Mo, 5%
Al, 4,4% Ti, 1,4% Nb, 0,04% C, rest i hovedsagen nikkel, 15 fås i form af et cylindrisk støbelegeme med en diameter på 12,7 cm og en længde på 127 cm. Kornstørrelsen svarer omtrent til ASTM-0 (0,35 mm gennemsnitlig korndiameter).
Denne støbning fås fra Special Metals Corporation og antages at være fremstillet under anvendelse af teknikken iføl-20 ge USA patentskrift nr. 4.261.412. Dette materiale har en eutektisk gamma'-solvustemperatur på ca. 1204°C.
Materialet underkastes HIP-behandling (hot isostatic pressing) ved 1182°C og ved et tryk på 103,4 MPa i 3 timer.
25 Materialet ældes derpå ved 1121°C i 4 timer og smedes isotermt ved 1121°C under anvendelse af forme eller sænker, som er opvarmet til 1121°C. Der opnås en reduktion på 50% under anvendelse af en deformationshastighed på 0,1 cm/cm/ min. Materialet rekrystalliseres derpå ved 1149°C i 1 time 30 og modnes ved 1121°C i 4 timer.
Sluttrinet i behandlingen er isotermsmedning ved 1121°C ved en deformationshastighed på 0,1 cm/cm/min. til opnåelse af en yderligere reduktion på 40% til en total reduktion på 35 80%. Der gøres et forsøg på at smede dette materiale uden anvendelse af sekvensen ifølge opfindelsen, og der konstateres revnedannelse ved en reduktion på 30%.
Claims (3)
1. Fremgangsmåde til smedning af finkornede støbte nikkelbaserede varmefaste legerede materialer indeholdende gam- 5 ma'-fase og med en kornstørrelse på 0,25 mm eller finere, kendetegnet ved, at den omfatter følgende trin: a. ældning af materialet ved en temperatur noget under gamma1-solvustemperaturen i et tidsrum, som er tilstrækkeligt til opnåelse af en gamma1-partikelstørrelse 10 over 0,7 jim, og b. Isotermisk smedning af det ældede materiale.
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at ældningstrinet udføres ved en temperatur på 5,5 til 15 55°C under gamma'-solvustemperaturen, og at den isotermiske smedning udføres ved en temperatur ca. 55 til 110°C under gamma'-solvustemperaturen.
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendete g-20 net ved, at der efter den første isotermiske smedning udføres en rekrystallisation af materialet efterfulgt af en ny ældning af materialet, og at det således opnåede ældede materiale smedes yderligere isotermisk. 25 30 35
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/565,487 US4579602A (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Forging process for superalloys |
| US56548783 | 1983-12-27 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK609584D0 DK609584D0 (da) | 1984-12-19 |
| DK609584A DK609584A (da) | 1985-06-28 |
| DK162942B true DK162942B (da) | 1991-12-30 |
| DK162942C DK162942C (da) | 1992-05-25 |
Family
ID=24258825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK609584A DK162942C (da) | 1983-12-27 | 1984-12-19 | Fremgangsmaade til smedning af finkornede stoebte nikkelbaserede varmefaste legerede materialer |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4579602A (da) |
| JP (1) | JPS60170548A (da) |
| BE (1) | BE901250A (da) |
| CA (1) | CA1229004A (da) |
| CH (1) | CH665145A5 (da) |
| DE (1) | DE3445768A1 (da) |
| DK (1) | DK162942C (da) |
| FR (1) | FR2557147B1 (da) |
| GB (1) | GB2151951B (da) |
| IL (1) | IL73865A (da) |
| IT (1) | IT1181942B (da) |
| NL (1) | NL8403732A (da) |
| NO (1) | NO165930C (da) |
| SE (1) | SE462103B (da) |
Families Citing this family (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5328659A (en) * | 1982-10-15 | 1994-07-12 | United Technologies Corporation | Superalloy heat treatment for promoting crack growth resistance |
| US4608094A (en) * | 1984-12-18 | 1986-08-26 | United Technologies Corporation | Method of producing turbine disks |
| US4769087A (en) * | 1986-06-02 | 1988-09-06 | United Technologies Corporation | Nickel base superalloy articles and method for making |
| US5169463A (en) * | 1987-10-19 | 1992-12-08 | Sps Technologies, Inc. | Alloys containing gamma prime phase and particles and process for forming same |
| US4908069A (en) * | 1987-10-19 | 1990-03-13 | Sps Technologies, Inc. | Alloys containing gamma prime phase and process for forming same |
| US4803880A (en) * | 1987-12-21 | 1989-02-14 | United Technologies Corporation | Hollow article forging process |
| US4820356A (en) * | 1987-12-24 | 1989-04-11 | United Technologies Corporation | Heat treatment for improving fatigue properties of superalloy articles |
| US4877461A (en) * | 1988-09-09 | 1989-10-31 | Inco Alloys International, Inc. | Nickel-base alloy |
| US5100050A (en) * | 1989-10-04 | 1992-03-31 | General Electric Company | Method of manufacturing dual alloy turbine disks |
| US5161950A (en) * | 1989-10-04 | 1992-11-10 | General Electric Company | Dual alloy turbine disk |
| JP3073525B2 (ja) * | 1991-04-15 | 2000-08-07 | ユナイテッド・テクノロジーズ・コーポレイション | 超合金鍛造方法 |
| US5120373A (en) * | 1991-04-15 | 1992-06-09 | United Technologies Corporation | Superalloy forging process |
| US5693159A (en) * | 1991-04-15 | 1997-12-02 | United Technologies Corporation | Superalloy forging process |
| GB9217194D0 (en) * | 1992-08-13 | 1992-09-23 | Univ Reading The | Forming of workpieces |
| US5328530A (en) * | 1993-06-07 | 1994-07-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Hot forging of coarse grain alloys |
| US5593519A (en) * | 1994-07-07 | 1997-01-14 | General Electric Company | Supersolvus forging of ni-base superalloys |
| US5547523A (en) * | 1995-01-03 | 1996-08-20 | General Electric Company | Retained strain forging of ni-base superalloys |
| US6059904A (en) * | 1995-04-27 | 2000-05-09 | General Electric Company | Isothermal and high retained strain forging of Ni-base superalloys |
| US6799626B2 (en) | 2001-05-15 | 2004-10-05 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties fabricated in finegrained isotropic graphite molds under vacuum |
| WO2002095080A2 (en) | 2001-05-23 | 2002-11-28 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys fabricated in anisotropic pyrolytic graphite molds under vacuum |
| US6755239B2 (en) | 2001-06-11 | 2004-06-29 | Santoku America, Inc. | Centrifugal casting of titanium alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties in isotropic graphite molds under vacuum |
| US6634413B2 (en) | 2001-06-11 | 2003-10-21 | Santoku America, Inc. | Centrifugal casting of nickel base superalloys in isotropic graphite molds under vacuum |
| US6799627B2 (en) | 2002-06-10 | 2004-10-05 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties fabricated in titanium carbide coated graphite molds under vacuum |
| EP1428897A1 (de) * | 2002-12-10 | 2004-06-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils mit verbesserter Schweissbarkeit und/oder mechanischen Bearbeitbarkeit aus einer Legierung |
| US6986381B2 (en) * | 2003-07-23 | 2006-01-17 | Santoku America, Inc. | Castings of metallic alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties fabricated in refractory metals and refractory metal carbides coated graphite molds under vacuum |
| US7449075B2 (en) * | 2004-06-28 | 2008-11-11 | General Electric Company | Method for producing a beta-processed alpha-beta titanium-alloy article |
| US7553384B2 (en) * | 2006-01-25 | 2009-06-30 | General Electric Company | Local heat treatment for improved fatigue resistance in turbine components |
| US20100037994A1 (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-18 | Gopal Das | Method of processing maraging steel |
| US8313593B2 (en) * | 2009-09-15 | 2012-11-20 | General Electric Company | Method of heat treating a Ni-based superalloy article and article made thereby |
| US20120051919A1 (en) * | 2010-08-31 | 2012-03-01 | General Electric Company | Powder compact rotor forging preform and forged powder compact turbine rotor and methods of making the same |
| US8961646B2 (en) * | 2010-11-10 | 2015-02-24 | Honda Motor Co., Ltd. | Nickel alloy |
| US10309232B2 (en) * | 2012-02-29 | 2019-06-04 | United Technologies Corporation | Gas turbine engine with stage dependent material selection for blades and disk |
| US10718041B2 (en) | 2017-06-26 | 2020-07-21 | Raytheon Technologies Corporation | Solid-state welding of coarse grain powder metallurgy nickel-based superalloys |
| CN117660856A (zh) * | 2023-12-06 | 2024-03-08 | 哈尔滨工业大学 | 一种高温合金连续真空等温锻造与热处理的形变热处理方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2798827A (en) * | 1956-05-07 | 1957-07-09 | Gen Motors Corp | Method of casting and heat treating nickel base alloys |
| GB1253755A (en) * | 1968-07-19 | 1971-11-17 | United Aircraft Corp | Method to improve the weldability and formability of nickel-base superalloys by heat treatment |
| US3649379A (en) * | 1969-06-20 | 1972-03-14 | Cabot Corp | Co-precipitation-strengthened nickel base alloys and method for producing same |
| BE756653A (fr) * | 1969-09-26 | 1971-03-01 | United Aircraft Corp | Accroissement thermo-mecanique de la resistance des superalliages ( |
| BE756652A (fr) * | 1969-09-26 | 1971-03-01 | United Aircraft Corp | Superalliages contenant des phases precipitees topologiquement d'assemblage serre |
| US3677830A (en) * | 1970-02-26 | 1972-07-18 | United Aircraft Corp | Processing of the precipitation hardening nickel-base superalloys |
| US3676225A (en) * | 1970-06-25 | 1972-07-11 | United Aircraft Corp | Thermomechanical processing of intermediate service temperature nickel-base superalloys |
| US3753790A (en) * | 1972-08-02 | 1973-08-21 | Gen Electric | Heat treatment to dissolve low melting phases in superalloys |
| US3975219A (en) * | 1975-09-02 | 1976-08-17 | United Technologies Corporation | Thermomechanical treatment for nickel base superalloys |
| US4328045A (en) * | 1978-12-26 | 1982-05-04 | United Technologies Corporation | Heat treated single crystal articles and process |
-
1983
- 1983-12-27 US US06/565,487 patent/US4579602A/en not_active Expired - Lifetime
-
1984
- 1984-10-09 CA CA000464974A patent/CA1229004A/en not_active Expired
- 1984-12-07 NL NL8403732A patent/NL8403732A/nl not_active Application Discontinuation
- 1984-12-11 BE BE0/214146A patent/BE901250A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-12-12 GB GB08431277A patent/GB2151951B/en not_active Expired
- 1984-12-14 FR FR8419131A patent/FR2557147B1/fr not_active Expired
- 1984-12-14 DE DE19843445768 patent/DE3445768A1/de active Granted
- 1984-12-18 SE SE8406445A patent/SE462103B/sv not_active IP Right Cessation
- 1984-12-19 IL IL73865A patent/IL73865A/xx not_active IP Right Cessation
- 1984-12-19 DK DK609584A patent/DK162942C/da not_active IP Right Cessation
- 1984-12-19 CH CH6116/84A patent/CH665145A5/de not_active IP Right Cessation
- 1984-12-20 NO NO845117A patent/NO165930C/no unknown
- 1984-12-25 JP JP59281910A patent/JPS60170548A/ja active Granted
- 1984-12-27 IT IT24262/84A patent/IT1181942B/it active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8424262A0 (it) | 1984-12-27 |
| IT8424262A1 (it) | 1986-06-27 |
| SE462103B (sv) | 1990-05-07 |
| IT1181942B (it) | 1987-09-30 |
| NL8403732A (nl) | 1985-07-16 |
| BE901250A (fr) | 1985-03-29 |
| CH665145A5 (de) | 1988-04-29 |
| GB2151951B (en) | 1987-03-25 |
| DE3445768A1 (de) | 1985-07-04 |
| DK162942C (da) | 1992-05-25 |
| SE8406445D0 (sv) | 1984-12-18 |
| GB8431277D0 (en) | 1985-01-23 |
| DK609584D0 (da) | 1984-12-19 |
| GB2151951A (en) | 1985-07-31 |
| FR2557147A1 (fr) | 1985-06-28 |
| DE3445768C2 (da) | 1992-04-23 |
| JPS60170548A (ja) | 1985-09-04 |
| JPS6362584B2 (da) | 1988-12-02 |
| US4579602A (en) | 1986-04-01 |
| NO845117L (no) | 1985-06-28 |
| IL73865A (en) | 1987-09-16 |
| DK609584A (da) | 1985-06-28 |
| FR2557147B1 (fr) | 1987-07-17 |
| CA1229004A (en) | 1987-11-10 |
| SE8406445L (sv) | 1985-06-28 |
| NO165930B (no) | 1991-01-21 |
| IL73865A0 (en) | 1985-03-31 |
| NO165930C (no) | 1991-05-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK162942B (da) | Fremgangsmaade til smedning af finkornede stoebte nikkelbaserede varmefaste legerede materialer | |
| RU2712323C1 (ru) | Заготовка из ковочного сплава на основе ni и высокотемпературный элемент конструкции турбины с использованием этой заготовки | |
| TWI674934B (zh) | 鎳基合金高溫構件的製造方法 | |
| JP2782189B2 (ja) | ニッケル基超合金鍛造品の製造方法 | |
| CN109385589A (zh) | Ni基合金部件的制备方法 | |
| US4482398A (en) | Method for refining microstructures of cast titanium articles | |
| RU2361009C2 (ru) | Сплавы на основе никеля и способы термической обработки сплавов на основе никеля | |
| JP2011012346A (ja) | スーパーソルバス熱処理ニッケル基超合金の最終結晶粒径を制御し改善する方法 | |
| CN111304476B (zh) | 一种抑制原始颗粒边界形成的细晶粉末高温合金的制备方法 | |
| CN103302214B (zh) | 一种难变形镍基高温合金超塑性成形方法 | |
| NO163022B (no) | Fremgangsmaate for aa oeke smibarhet av nikkelbaserte superlegeringer. | |
| JP2010275636A (ja) | ニッケル基超合金及びその部品 | |
| CN109371268A (zh) | 一种高温、高热稳定性、高蠕变抗力钛合金棒材的制备方法 | |
| CN110640151A (zh) | 一种镍基合金、其制备方法与一种制造物品 | |
| CN1886526B (zh) | 含镍合金、其制造方法和由其得到的制品 | |
| RU2694098C1 (ru) | Способ получения полуфабрикатов из высокопрочных никелевых сплавов | |
| JP2015165046A (ja) | 物品及び物品の製造方法 | |
| CN104428431A (zh) | 镍基超合金、其方法和自其形成的部件 | |
| JPH0119992B2 (da) | ||
| JP6185347B2 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金の分塊用中間素材及びその製造方法、Ｎｉ基超耐熱合金の製造方法 | |
| JP2004538361A (ja) | ＴｉＡｌ合金からなる高負荷容量の部材を製造する方法 | |
| CN115466882B (zh) | 一种低偏析且减小枝晶间距的镍基高温合金制备工艺 | |
| EP1438441B1 (en) | Heat treatment of alloys having elements for improving grain boundary strength | |
| JP2020158888A (ja) | ニッケル基合金金型および該金型の補修方法 | |
| CN116536544B (zh) | 一种低密度高强度镍基高温合金及其制备方法和应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |