SE459663B - PHOSPHORETIC FERRITIC STAINLESS STEEL - Google Patents
PHOSPHORETIC FERRITIC STAINLESS STEELInfo
- Publication number
- SE459663B SE459663B SE8502523A SE8502523A SE459663B SE 459663 B SE459663 B SE 459663B SE 8502523 A SE8502523 A SE 8502523A SE 8502523 A SE8502523 A SE 8502523A SE 459663 B SE459663 B SE 459663B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steel
- ferritic stainless
- soluble
- content
- machinability
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
459 663 Beskrivning av uppfinningen Ett ändamål med uppfinningen är att åstadkomma ett nytt ferri- tiskt rostfritt stål som kan produceras ekonomiskt och som har mycket god formbarhet och sekundär bearbetbarhet. Description of the invention An object of the invention is to provide a new ferritic stainless steel which can be produced economically and which has very good formability and secondary machinability.
I överensstämmelse med uppfinningen åstadkommes ett P-haltigt (P-berikat) ferritiskt rostfritt stål med mycket god formbarhet och sekundär bearbetbarhet bestående väsentligen av, i vikt-%, C! 0,0050 till 0,0500 % Cr: 10,00 till 18,00 % Si: upp till 0,50 % Mn= upp till 0,50 % P: mer än 0,040 % men inte mer än 0,200 % S2 upp till 0,030 % Ni: upp till 0,60 % Lösl.Al= 0,005 till 0,200 %, och B: 0,0005 till 0,0050 % resten Fe och oundvikliga föroreningar, varvid legeringsele- menten vidare är balanserade så att den punkt som har procent- värdet representerat med formeln (Cr + 50 x P) såsom abskissa och pnnentvärdet representerat av formeln (C + 10 x B +]ösLAU såsom ordinata kan falla inom området av en fyrsiding ABCD enligt figur 1, vari punkterna A, B, C och D har koordinaterna (12,0, 0,30), (12,0, 0,005),(22,0, 0,020) 0ch(22,0, 0,30).In accordance with the invention, a P-containing (P-enriched) ferritic stainless steel is produced with very good formability and secondary machinability consisting essentially of, in% by weight, C! 0.0050 to 0.0500% Cr: 10.00 to 18.00% Si: up to 0.50% Mn = up to 0.50% P: more than 0.040% but not more than 0.200% S2 up to 0.030 % Ni: up to 0.60% Lösl.Al = 0.005 to 0.200%, and B: 0.0005 to 0.0050% the rest Fe and unavoidable impurities, the alloying elements being further balanced so that the point that has a percentage of the value represented by the formula (Cr + 50 x P) as abscissa and the pnnent value represented by the formula (C + 10 x B +] ösLAU as ordinate may fall within the range of a four-sided ABCD according to Figure 1, wherein points A, B, C and D has the coordinates (12.0, 0.30), (12.0, 0.005), (22.0, 0.020) 0ch (22.0, 0.30).
Allmän förklaring av ritningarna Figur 1 ett diagram som visar sambandet mellan halten av C, Cr,lösligt Al och B i stålet enligt uppfinningen, figur 2 är ett diagram som visar, för ferritiskt rostfritt stål med 13 % Cr - 0,03 % C, effekten av P-halten på Yevärdet, 459 663 :figur 3 är ett diagram som för ferritiskt rostfritt stål inne- hållande 13 % Cr - 0,03 % C - 0,10 % P visar effekten av hal- ten av löslig Al på Charpy-slagseghetsväråetfflch figur 4 ett diagram som visar resultaten av provning för bestämning av den sekundära bearbetbarheten (bägarexpansions- provning) vilka resultat utgör bas för härledande av samban- det mellan halten C, Cr, P, löslig Al och B i stål enligt uppfinningen.General explanation of the drawings Figure 1 is a diagram showing the relationship between the content of C, Cr, soluble Al and B in the steel according to the invention, Figure 2 is a diagram showing, for ferritic stainless steel with 13% Cr - 0.03% C, the effect of the P content on the Yev value, 459 663: figure 3 is a diagram which for ferritic stainless steel containing 13% Cr - 0.03% C - 0.10% P shows the effect of the soluble Al content on Charpy The impact strength value of Figure 4 is a diagram showing the results of testing for determining the secondary machinability (beaker expansion test) which results form the basis for deriving the relationship between the content C, Cr, P, soluble Al and B in steel according to the invention.
Beskrivning av uppfinningen Det ferritiska rostfria stålet enligt uppfinningen känneteck- nas i princip av det särdraget att P, som i konventionella ferritiska rostfria stål skall uppvisa reducerad halt, posi- tivt tillsättes i en lämplig mängd i förhållande till de andra legeringselementen.Description of the invention The ferritic stainless steel according to the invention is characterized in principle by the feature that P, which in conventional ferritic stainless steels must have a reduced content, is positively added in a suitable amount in relation to the other alloying elements.
Av ferritiska rostfria stål är 9 sorter av varmvalsad plåt standardiserade i JIS G 4304 under det att 10 sorter av kall- valsad plåt är standardiserade i JIS G 4305. Beträffande P-halten i dessa standardiserade ferritiska rostfria stål- plåtar och -band föreskriver standardvärdena icke mer än 0,030 % P för 2 sorters SUS 447 J1 (Cr: 28,50 till 32,00 %) och SUS XM 27 (Cr: 25,00 till 27,50 %), samt icke mer än 0,040 % för andra sorter. A ena sidan har ferritiskt rost- fritt stål en kristallstruktur med rymdcentrerat kubiskt gitter som i sig leder till minskad seghet hos materialet.Of ferritic stainless steels, 9 grades of hot-rolled sheet are standardized in JIS G 4304 while 10 grades of cold-rolled sheet are standardized in JIS G 4305. Regarding the P content of these standardized ferritic stainless steel sheets and strips, the standard values do not prescribe more than 0.030% P for 2 varieties SUS 447 J1 (Cr: 28.50 to 32.00%) and SUS XM 27 (Cr: 25.00 to 27.50%), and not more than 0.040% for other varieties. On the one hand, ferritic stainless steel has a crystal structure with a space-centered cubic lattice which in itself leads to reduced toughness of the material.
A andra sidan bidrar Cr, som förefinnes i materialet i en mängd av så mycket som 11 % eller mera, även till att ytter- ligare sänka materialet seghet. Det antages därför att beträf- fande föroreningar, som har uppfattats såsom ofördelaktigt pâverkande segheten hos materialet, i synnerhet P, föreskriver standarden strikt upprätthållande av icke mer än 0,030 (eller 0,040) % P.On the other hand, Cr, which is present in the material in an amount of as much as 11% or more, also contributes to further lowering the material toughness. It is therefore assumed that with respect to contaminants which have been perceived as adversely affecting the toughness of the material, in particular P, the standard prescribes strict maintenance of no more than 0.030 (or 0.040)% P.
Det har visat sig att tillsats av en lämplig mängd av P till 459 663 'ett ferritiskt rostfritt stål förbättrar betningsegenskaperna hos det varmvalsade materialet liksom bearbetbarheten hos det kallvalsade materialet.It has been found that the addition of a suitable amount of P to 459 663 'a ferritic stainless steel improves the pickling properties of the hot rolled material as well as the machinability of the cold rolled material.
Figur 2 visar grafiskt en effekt av P på Y-värdet hos den kallvalsade produkten, varvid man givit marginal för vissa variationer av mätningarna såsom visas med det streckade om- rådet. De resultat som visas på figur 2 erhölls för kallvalsad plåt med en tjocklek av 0,7 mm och en grundsammansättning av 13 % Cr - 0,03 % C med varierande P-halt. Alla de provade plâtarna framställdes med samma konventionella metod inklude- rande stegen varmvalsning, glödgning av den varmvalsade plâ-- ten, kallvalsning och glödgning av den kallvalsade plåten.Figure 2 graphically shows an effect of P on the Y-value of the cold-rolled product, giving a margin for certain variations of the measurements as shown by the dashed area. The results shown in Figure 2 were obtained for cold-rolled sheet with a thickness of 0.7 mm and a basic composition of 13% Cr - 0.03% C with varying P content. All the tested sheets were prepared by the same conventional method including the steps of hot rolling, annealing of the hot rolled sheet, cold rolling and annealing of the cold rolled sheet.
Såsom är välkänt inom tekniken är F-värdet ett typiskt mått som representerar materialets förmåga att djupdras. Ju större i -värdet är, i synnerhet ju mer f-värdet överstiger 1,0, desto bättre förmåga har materialet att djupdragas. Såsom framgår av figur 2 är med en P-halt av c:a 0,025 %, som nor- malt återfinnes i konventionella ferritiska rostfria stål, i -värdet under 1,0. När P-halten ökar och överstiger 0,075 % blir emellertid X-värdet högre, eventuellt till 1,4 eller mera.As is well known in the art, the F-value is a typical measure representing the ability of the material to be deep drawn. The larger the i -value, in particular the more the f -value exceeds 1.0, the better the material has the ability to be deep-drawn. As can be seen from Figure 2, with a P content of about 0.025%, which is normally found in conventional ferritic stainless steels, the value is below 1.0. However, when the P content increases and exceeds 0.075%, the X value becomes higher, possibly to 1.4 or more.
Såsom redan angivits förbättras betningsegenskaperna hos ett varmvalsat ferritiskt rostfritt stål genom tillsats av P.As already stated, the pickling properties of a hot-rolled ferritic stainless steel are improved by the addition of P.
Till följd härav kan betningssteget med fördel genomföras med användning av saltsyra som normalt användes vid betning av lâgkolhaltiga stål i stället för användning av salpetersyra och fluorvätesyra som normalt användes vid betning av ferri- tiska rostfria stål.As a result, the pickling step can be advantageously carried out using hydrochloric acid which is normally used in the pickling of low carbon steels instead of using nitric acid and hydrofluoric acid which are normally used in the pickling of ferric stainless steels.
Det förhållandet att bearbetbarheten och betningsegenskaperna hos ferritiska rostfria stål kan förbättras genom anrikning med P är mycket fördelaktigt med hänsyn till åstadkommandet av prisbilliga ferritiska rostfria stål. För det första är P i sig ett mycket billigt element. För förbättring av bear- betbarheten hos rostfria ferritiska stål har tidigare dyrbara 459 663% legeringselement, såsom Ti, Nb och Al, använts, vilket oundvik- ligen medför en ökning av priset för produkten. Anrikning av 'P kan genomföras genom tillsats av en lämplig P-källa, såsom Fe-P-legering, eller genom användning av P-haltigt smält tack- Ijärn. I det förstnämnda fallet är ökningen av produktens pris mycket ringa. I det sistnämnda fallet kan priset för produkten snarare sänkas eftersom P, som tidigare avlägsnats, utnyttjas effektivt och sålunda besväret med defosforisering kan elimi- neras eller minskas. Vidare är det möjligt i det sistnämnda fallet att såsom råmaterial använda P-haltiga järn- och krom- malmer som ekonomiskt har haft ett lågt värde såsom råmaterial för framställning av rostfria stål på grund av dessas höga P-halt. För det andra kan steget med betning av det varmvalsa- de materialet genomföras med användning av saltsyrabetvätska, vilket är fördelaktigt icke endast ekonomiskt utan även på grund av att behandlingen är lätt att genomföra.The fact that the machinability and pickling properties of ferritic stainless steels can be improved by enrichment with P is very advantageous in view of the production of inexpensive ferritic stainless steels. First, P is in itself a very cheap element. To improve the machinability of stainless ferritic steels, previously expensive 459,663% alloying elements, such as Ti, Nb and Al, have been used, which inevitably leads to an increase in the price of the product. Enrichment of P can be accomplished by the addition of a suitable P source, such as Fe-P alloy, or by the use of P-containing molten pig iron. In the former case, the increase in the price of the product is very small. In the latter case, the price of the product can rather be reduced because P, which has previously been removed, is used efficiently and thus the hassle of dephosphorization can be eliminated or reduced. Furthermore, it is possible in the latter case to use P-containing iron and chromium ores as raw material which have had a low economic value as raw material for the production of stainless steels due to their high P content. Secondly, the step of pickling the hot-rolled material can be carried out using hydrochloric acid pickling liquid, which is advantageous not only economically but also because the treatment is easy to carry out.
Det skall emellertid icke förnekas att P i ferritiskt rost- fritt stål ofta påverkar vissa egenskaper hos stålet ofördel- aktigt. Närvaron av P försämrar ofta segheten och sekundära bearbetbarheten hos det ferritiska rostfria stålet.However, it should not be denied that P in ferritic stainless steel often adversely affects certain properties of the steel. The presence of P often impairs the toughness and secondary machinability of the ferritic stainless steel.
Vi har föreslagit tillsats av P och lösligt Al till kända ferritiska rostfria stål i EP~Al~O 130 220, i vilken visas att dessa stål har förbättrad djupdragbarhet.We have proposed the addition of P and soluble Al to known ferritic stainless steels in EP ~ Al ~ 0 130 220, in which it is shown that these steels have improved deep drawability.
Vi har nu funnit att den skadliga effekten av P på segheten hos det ferritiska rostfria stålet kan övervinnas genom reglering av C och Cr samt tillsats av en mycket ringa mängd av löslig Al.We have now found that the deleterious effect of P on the toughness of the ferritic stainless steel can be overcome by regulating C and Cr and adding a very small amount of soluble Al.
Figur 3 visar grafiskt en effekt av halten av lösligt Al på segheten (angiven av Charpy-slagseghetsvärdet). Resultaten som visas i figur erhölls på provstycken med en grundsamman- sättning av 13 % Cr - 0,03 % C - 0,10 % P med olika halter av lösligt Al. Varje provstycke hade framställts genom bered- ning av ett 30 kg gjöt med den ovannämnda grundsammansätt- 459 663 ningen och den speciella halten av lösligt Al detta vid 11oo° 1so° , smidning av C, varmhållning av det smidda materialet vid C under 4 timmar och avskärning av provstycket från det .varmhållna materialet. Charpy-slagseghetsprovningarna genom- fördes vid temperaturer av 20°C respektive 0°C. Det anges all- mänt att det acceptabla slagseghetsvärdet är minst 5 kpm/cm2.Figure 3 graphically shows an effect of the soluble Al content on the toughness (indicated by the Charpy impact strength value). The results shown in the figure were obtained on test pieces with a basic composition of 13% Cr - 0.03% C - 0.10% P with different levels of soluble Al. Each specimen had been prepared by preparing a 30 kg ingot having the above composition and the special content of soluble Al this at 110 DEG-50 DEG C., forging C, keeping the forged material warm at C for 4 hours and cutting off the specimen from the .heated material. The Charpy impact tests were performed at temperatures of 20 ° C and 0 ° C respectively. It is generally stated that the acceptable impact strength value is at least 5 kpm / cm2.
Under det att, såsom framgår av figur 3, slagseghetsvärdet för stålet innehållande 0,002 % lösligt Al är nära 0 vid de prova- de temperaturerna kommer, när halten av lösligt A1 överstiger 0,005 % och närmar sig 0,010 % slagseghetsvärdet hos stålet att drastiskt öka väl över det acceptabla värdet av minst 5 kpm/cmz, och med en halt av lösligt Al av mer än cza 0,020 % tenderar effekten av lösligt Al för förbättring av segheten att vara mättad.While, as shown in Figure 3, the impact strength of the steel containing 0.002% soluble A1 is close to 0 at the tested temperatures, when the content of soluble A1 exceeds 0.005% and approaches the 0.010% impact strength of the steel to drastically increase well above the acceptable value of at least 5 kpm / cm 2, and with a soluble Al content of more than cza 0.020%, the effect of soluble Al for improving the toughness tends to be saturated.
Med uttrycket "sekundär bearbetbarhet“ avses bearbetbarheten hos ett djupdraget material. Vi har funnit att när en kall- valsad plåt av P-anrikat ferritiskt rostfritt stål djupdrages (en första dragning) och därefter på nytt drages (re-strikingL eller när en djupdragen plåt av P-anrikat ferritiskt rostfritt stål utsättes för chock orsakad av sprödskärning (frange cutting), uppträder sprödbrottssprickor ofta parallellt med riktningen av den första dragningen. Dessa sprickor till- skrivas en reduktion av segheten hos materialet på grund av den första dragningen och sannolikheten för att de uppträder är strörre, ju kraftigare den första dragningen och den lägre temperaturen är. Den sekundära bearbetbarheten är en egenskap hos materialet som är skild frân segheten och formbarheten.The term "secondary machinability" refers to the machinability of a deep-drawn material. We have found that when a cold-rolled sheet of P-enriched ferritic stainless steel is deep-drawn (a first drawing) and then re-strikingL or when a deep-drawn sheet of P-enriched ferritic stainless steel is subjected to shock caused by fringe cutting, brittle fracture cracks often occur in parallel with the direction of the first drawing.These cracks are attributed to a reduction in the toughness of the material due to the first drawing and the probability of the larger the initial drawing and the lower the temperature, the higher the machinability of the material which is different from the toughness and formability.
Det bör därför observeras att det ofta förekommer att även om ett material har mycket god djupdragningsförmâga, som rep- resenteras av dess höga f-värde, kan det icke med gott resul- tat formas till den önskade slutprodukten på grund av dess dåliga sekundärbearbetbarhet.It should therefore be noted that it often happens that even if a material has a very good deep drawing ability, which is represented by its high f-value, it cannot be formed into the desired end product with good results due to its poor secondary workability.
Beträffande inverkan av P på sekundärbearbetbarheten hos det P-anrikade ferritiska rostfria stålet är funktionsmekanísmaxän- nu icke helt klarlagd. Det antages emellertid att även om P är 459 665 ett element som i sig har benägenhet att segrereras eller av- skiljas i korngränserna, förstärkes verkan av P, som har seg- regerats i korngränserna för försvagning av den intergranulära bindningskraften, av den första dragningen varigenom sannolik- heten ökar för sprickbildningar på grund av intergranulärt brott.Regarding the effect of P on the secondary machinability of the P-enriched ferritic stainless steel, the mechanism of action is not fully understood. It is assumed, however, that although P is 459 665 an element which in itself tends to be segregated or separated in the grain boundaries, the effect of P, which has been segregated in the grain boundaries for weakening the intergranular bonding force, is enhanced by the first attraction whereby the probability increases for cracks due to intergranular fracture.
Det har visat sig att den skadliga effekten P på den sekundära bearbetbarheten kan övervinnas genom noggrann balansering av legeringselementen icke endast individuellt utan även inbördes såsom föreslås häri.It has been found that the detrimental effect P on the secondary machinability can be overcome by carefully balancing the alloying elements not only individually but also with each other as proposed herein.
Figur 4 är ett diagram som visar resultatet av provningen för bestämning av den sekundära bearbetbarheten (bägarexpansions- provning), och på basis av dessa resultat har sambanden mellan halten av C, Cr, P, lösligt Al och B i stålet enligt uppfin- ningen härletts. De resultat som visas på figur 4 erhölls på kallvalsad plåt med en tjocklek av 0,7 mm och olika samman- sättningar som hade framställts med samma konventionella me- tod inkluderande stegen varmvalsning, glödgning av den varm- valsade plåten, kallvalsning och glödgning av den kallvalsade plåten. Varje plåt som skulle provas djupdrogs med ett drag- ningsförhållande av 2,0 till en bägare med en yttre diameter av 27,0 mm, som expanderades till brott vid en temperatur av 0°C med hjälp av en konisk dorn. Man undersökte om brottet i bägaren var duktilt eller sprött. Av en viss stålsammansätt- ning som skulle provas framställdes 5 till 10 bägare och ex- panderades till brott, och den procentuella andel av bägarna som hade undergâtt sprödbrott (% sprödbrott) bestämdes. Denna provning benämnes bägarexpansionsprovning. Om alla bägarna med den speciella sammansättningen som provades hade undergâtt icke sprött brott i bägarexpansionsprovningen, d.v.s. om %- värdet av sprödbrott är 0, kan man säga att den sekundära be- arbetbarheten hos stålet med denna sammansättning är praktiskt tillfredsställande.Figure 4 is a diagram showing the result of the test for determining the secondary machinability (beaker expansion test), and on the basis of these results the relationships between the content of C, Cr, P, soluble Al and B in the steel according to the invention have been derived . The results shown in Figure 4 were obtained on cold rolled sheet having a thickness of 0.7 mm and various compositions which had been prepared by the same conventional method including the steps of hot rolling, annealing the hot rolled sheet, cold rolling and annealing the cold rolled sheet. Each plate to be tested was deep-drawn with a drawing ratio of 2.0 to a beaker with an outer diameter of 27.0 mm, which was expanded to fracture at a temperature of 0 ° C by means of a conical mandrel. It was investigated whether the fracture in the beaker was ductile or brittle. From a certain steel composition to be tested, 5 to 10 cups were produced and expanded to fracture, and the percentage of the cups that had undergone brittle fracture (% brittle fracture) was determined. This test is called the cup expansion test. If all the beakers with the special composition tested had undergone non-brittle fracture in the beaker expansion test, i.e. if the% value of brittle fracture is 0, it can be said that the secondary machinability of the steel with this composition is practically satisfactory.
På figur 4 Visas sammansättningen av de provade stâlen i ett . . 459 663 k00råinatSyStem med de %-värden som representeras av formeln (Cr + 50 c P) såsom abskissa och de procentvärden som repre- senteras av formeln (C + 10 x B + lösligt Al) såsom ordinata.Figure 4 shows the composition of the tested steels in one. . 459 663 CURRINATE SYSTEMS with the% values represented by the formula (Cr + 50 c P) as abscissa and the percentage values represented by the formula (C + 10 x B + soluble Al) as ordinate.
I dessa formler betyder Cr, P, C, B och lösligt Al procent- värdena av respektive element i stålet. Figur 4 visar att det finnes en tydlig korrelation mellan sammansättningen av stålet och den sekundära bearbetbarheten hos det kallvalsade materialet. Speciellt framgår det av figur 4 att med den sam- mansättning som representeras av en punkt som faller inom området ovanför den raka linje som sammanbinder punkterna B (12,0, 0,005) och C (22,0, 0,020) och vänstra sidan av den raka linje som sammanbinder punkterna C (22,0, 0,020) och D (22,0, 0,30) har inget sprödbrott observerats vid bägar- expansionsprovningen, med undantag av stâlen P1 och P2. Figur 4 visar vidare att Cr och P bidrar till att försämra den se- kundära bearbetbarheten under det att C, B och lösligt Al bi- drar till att förbättra den sekundära bearbetbarheten.In these formulas, Cr, P, C, B and soluble Al mean the percentages of the respective elements in the steel. Figure 4 shows that there is a clear correlation between the composition of the steel and the secondary machinability of the cold-rolled material. In particular, Figure 4 shows that with the composition represented by a point falling within the area above the straight line connecting points B (12.0, 0.005) and C (22.0, 0.020) and the left side of the straight line connecting points C (22.0, 0.020) and D (22.0, 0.30) no brittle fracture has been observed in the beaker expansion test, with the exception of steels P1 and P2. Figure 4 further shows that Cr and P contribute to deteriorating the secondary machinability while C, B and soluble Al contribute to improving the secondary machinability.
Det antages att exceptionella egenskaperna hos stâlen P1 och P2 bör härledas till halten av speciella legeringselement.It is assumed that the exceptional properties of steels P1 and P2 should be derived from the content of special alloying elements.
Stàlen P1 och P2 hade de sammansättningar som anges i tabell 1 nedan. Vi antar att stål P1 på grund av dess mycket låga kolhalt av 0,0035 % icke uppvisar en tillfredsställande sekundär bearbetbarhet trots närvaron av en rimlig mängd av lösligt Al, under det att den sekundära bearbetbarheten hos stål P2 försämras även av dess förhållandevis låga halt av P eftersom det innehåller en alltför stor mängd Cr (18,60 %).Steels P1 and P2 had the compositions given in Table 1 below. We assume that steel P1 due to its very low carbon content of 0.0035% does not show a satisfactory secondary machinability despite the presence of a reasonable amount of soluble Al, while the secondary machinability of steel P2 is deteriorated even by its relatively low content of P because it contains an excessive amount of Cr (18.60%).
Det är därför för ändamålen enligt uppfinningen nödvändigt att föreskriva den lägre gränsen för C liksom den övre gränsen för Cr. 459 665 Tabell 1. Kemisk sammansättning, Vikt*% c si nn P ' s P1 00035 0.29 0.18 0.082 0.006 e P2 00310 0.08 0.23 0.048 0,005 Cr Ni So1.Al N B =° 12.09 0.07 0.035 0.0070 tr. 18.60 0.13 0.023 0.0250 tr.It is therefore necessary for the purposes of the invention to prescribe the lower limit of C as well as the upper limit of Cr. 459 665 Table 1. Chemical composition, Weight *% c si nn P's P1 00035 0.29 0.18 0.082 0.006 e P2 00310 0.08 0.23 0.048 0.005 Cr Ni So1.Al N B = ° 12.09 0.07 0.035 0.0070 tr. 18.60 0.13 0.023 0.0250 tr.
Baserat på de ovannämnda bägarexpansionsprovningsresultaten och bedömningarna av dessa har vi härlett det ömsesidiga sam- bandet mellan vissa legeringselement som grafiskt visas på figur 4 liksom halterna C minimum 0,005 och Cr maximum 18,00 %: Den exakta funktionsmekanism med vilken C, B och lösligt Al inverkar för att förbättra den sekundära bearbetbarheten är ännu icke helt klarlagd. Följande antages emellertid. Vad beträffar C och B skulle dessa i sig förmodligen segregeras i korngränserna och häriqenom stärka korngränserna eller för- hindra att P, som är skadligt för den sekundära bearbetbar- heten, segregeras i korngränserna. Beträffande lösligt Al gäl- ler att eftersom detta ämne bidrager till att undertrycka ut- fällning av Cr-karbid minskas mängden C som förbrukas såsom Cr-karbid och i sin tur ökar mängden C, som är upplöst eller segregerad i korngränserna, och denna C verkar, enligt den ovannämnda mekanismen, till att förbättra den_sekundära bear- betbarheten.Based on the above-mentioned beaker expansion test results and the assessments thereof, we have deduced the mutual relationship between certain alloying elements shown graphically in Figure 4 as well as the levels C minimum 0.005 and Cr maximum 18.00%: The exact mechanism of action with which C, B and soluble Al effects to improve secondary machinability are not yet fully understood. However, the following is assumed. As far as C and B are concerned, these in themselves would probably be segregated in the grain boundaries and thereby strengthen the grain boundaries or prevent P, which is harmful to the secondary workability, from being segregated in the grain boundaries. Regarding soluble Al, since this substance helps to suppress precipitation of Cr carbide, the amount of C consumed as Cr carbide is reduced and in turn the amount of C, which is dissolved or segregated at the grain boundaries, increases, and this C acts , according to the above mechanism, to improve the secondary machinability.
Skälen till de numeriska begränsningarna av de enskilda lege- ringselementen kommer nu att beskrivas.The reasons for the numerical limitations of the individual alloying elements will now be described.
C bör vara minst 0,005O %. Om halten är alltför låg kommer den önskade sekundära bearbetbarheten icke uppnås, såsom visats 459 663 io i ovan beträffande stål P1. En alltför hög C-halt gör emellertid icke endast materialet alltför styvt, vilket leder till en otillfredsställande formbarhet, utan påverkar även ofördel- Å aktigt svetsbarheten hos materialet. För att undvika dessa olägenheter är det erforderligt att sätta den övre gränsen för C till 0,0500 %.C should be at least 0.005O%. If the content is too low, the desired secondary machinability will not be achieved, as shown 459 663 io in the above with respect to steel P1. However, an excessively high C content not only makes the material too rigid, which leads to unsatisfactory formability, but also adversely affects the weldability of the material. To avoid these inconveniences, it is necessary to set the upper limit of C at 0,0500%.
Den lägre gränsen av 10,00 % för Cr erfordras för att uppnå en önskad nivå av korrosionsbeständighet. Linjen AB på figur denna lägre gräns för Cr och den lägsta P. En alltför hög halt av Cr försämrar seg- heten liksom den sekundära bearbetbarheten hos materialet såsom visats ovan beträffande P2. Av detta skäl är den övre gränsen för Cr satt till 18,00 %. 1 är bestämd från möjliga halten av Si förbättrar oxidationsbeständigheten hos materialet vid förhöjd temperatur. Den övre gränsen för Si är emellertid satt till 0,50 % eftersom alltför hög halt Si gör materialet alltför styvt.The lower limit of 10.00% for Cr is required to achieve a desired level of corrosion resistance. Line AB shows this lower limit for Cr and the lowest P. An excessively high content of Cr impairs the toughness as well as the secondary machinability of the material as shown above with respect to P2. For this reason, the upper limit for Cr is set at 18.00%. 1 is determined from the possible content of Si improves the oxidation resistance of the material at elevated temperature. However, the upper limit for Si is set at 0.50% because too high a content of Si makes the material too stiff.
Mn är ett element som förbättrar varmbearbetbarheten hos materialet och segheten hos svetszoner av materialet. Med mer än 0,50 % Mn tenderar emellertid dessa effekter att bli mättade och produkten blir dyrbar. Av dessa skäl är den övre gränsen för Mn satt till 0,50 %.Mn is an element that improves the hot workability of the material and the toughness of welding zones of the material. However, with more than 0.50% Mn, these effects tend to become saturated and the product becomes expensive. For these reasons, the upper limit for Mn is set at 0.50%.
S är ett skadligt element som ofördelaktigt påverkar korro- sionsbeständigheten och varmbearbetbarheten hos materialet och sålunda är det bättre ju lägre halten av S är. Den tillâtbara övre gränsen för S är nu satt till 0,030 %.S is a harmful element which adversely affects the corrosion resistance and hot workability of the material and thus the lower the content of S. The permissible upper limit for S is now set at 0.030%.
Ni har en fördelaktig effekt genom att förbättra segheten hos de ferritiska materialen. Men en hög halt av Ni gör emellertid produkten dyrbar vilket motverkar ändamålet med uppfinningen.You have a beneficial effect by improving the toughness of the ferritic materials. However, a high content of Ni makes the product expensive, which counteracts the object of the invention.
Där har den övre gränsen av 0,60 % för Ni, som föreskrives för konventionella standardiserade ferritiska rostfria stål, övertagits såsom övre gräns för Ni i legeringarna enligt upp- 459 663 ll finningen.There, the upper limit of 0.60% for Ni, which is prescribed for conventional standardized ferritic stainless steels, has been taken over as the upper limit for Ni in the alloys according to the invention.
Halten av P är kritisk för ändamålet med uppfinningen. Med icke mer än 0,040 % P erfordras ett föregående avlägsnande av P från tackjärn eller en speciell behandling för avlägsnande av P i konverten, vilket leder till ökning av tillverknings- kostnaderna. Dessutom erhålles icke effekterna av den anrikade halten av P, d.v.s. förbättrade betningsegenskaper och för- bättrad formbarhet. Mer än 0,040 % P erfordras därför. Allt- för hög halt av P påverkar emellertid segheten, varmbearbet- barheten och den sekundära bearbetbarheten hos materialet ofördelaktigt. Även om dessa ofördelaktiga effekter av P kan minskas genom noggrann balansering av de övriga legeringsele- menten enligt uppfinningen sättes gränsen för den övre halten av P till 0,20 %.The content of P is critical for the purpose of the invention. With no more than 0.040% P, a prior removal of P from pig iron is required or a special treatment for removal of P in the converter, which leads to an increase in manufacturing costs. In addition, the effects of the enriched content of P are not obtained, i.e. improved pickling properties and improved formability. More than 0.040% P is therefore required. However, too high a content of P adversely affects the toughness, hot workability and secondary machinability of the material. Although these disadvantageous effects of P can be reduced by carefully balancing the other alloying elements according to the invention, the limit for the upper content of P is set to 0.20%.
Al verkar såsom desoxideringsmedel vid ståltillverknings- processen för minskning av syrehalten i stålet och för rening av stålet. Vidare bidrar syralösligt Al (lösligt Al) till att undertrycka de ofördelaktiga effekterna av P på segheten och sekundära bearbetbarheten hos produkten. För erhållande av denna fördelaktiga effekt av lösligt Al erfordas minst 0,005 % lösligt Al. Vid mer än 0,200 % lösligt Al tenderar emellertid denna effekt att bli mättad och ett teknologiskt problem kan dessutom uppkomma genom igensättning av munstycken vid tappningssteget. Av dessa skäl är den övre gränsen för lösligt A1 satt" till o,2oo Se.Al acts as a deoxidizing agent in the steelmaking process to reduce the oxygen content of the steel and to purify the steel. Furthermore, acid-soluble Al (soluble Al) helps to suppress the adverse effects of P on the toughness and secondary machinability of the product. To obtain this beneficial effect of soluble Al, at least 0.005% soluble Al is required. At more than 0.200% soluble Al, however, this effect tends to be saturated and a technological problem can also arise by clogging the nozzles at the tapping step. For these reasons, the upper limit of soluble A1 is set "to 0.2oo Se.
B verkar även i mycket ringa mängd effektivt till att förbätt- ra den sekundära bearbetbarheten hos materialet. För uppnående av den önskade sekundära bearbetbarheten kan en spårartad mängd av B vara tillräcklig, förutsatt att mängdera av de samverkande C och lösligt Al är lämpliga i förhållande till de ifrågavarande halterna av Cr och P. För en optimal sekun- där bearbetbarhet föredrar vi minst 0,0005 % B. Den övre gränsen för B är emellertid satt till 0,0050 % eftersom B tenderar att försämra produktens formbarhet. :från 0,005O % till 0,05 % Étionella ferritiska rostfria stålen. 459 663 12 *N är icke mycket kritisk för ändamålet enligt uppfinningen.B also acts in a very small amount effectively to improve the secondary machinability of the material. To achieve the desired secondary machinability, a trace amount of B may be sufficient, provided that the amounts of the cooperating C and soluble Al are suitable in relation to the levels of Cr and P. in question. For an optimal secondary machinability, we prefer at least 0 .0005% B. However, the upper limit for B is set at 0.0050% because B tends to impair the formability of the product. : from 0,005O% to 0,05% Ethylene ferritic stainless steels. 459 663 12 * N is not very critical for the purpose of the invention.
Det kommer oundvikligen in i produkten under förloppet av stålframställningsprocessen och kan ingå i det ferritiska rostfria stålet enligt uppfinningen i en mängd varierande , såsom det förekommer i de konven- För ändamålet enligt uppfinningen måste legeringselementen regleras individuellt inom de ifrågavarande intervallen såsom föreskrivits ovan, och dessutom måste, beroende på den ifråga- varande halten av Cr och P , halten av C, B och lösligt Al balanseras så att den punkt som har procentvärden represente- rade av formeln (Cr + 50 x P) såsom abskissa och procentvärden representerade av formeln (C + 10 x B + lösligt Al) såsom ordinata kan falla inom området av en fyrhörning ABCD på figur 1.It inevitably enters the product during the process of steelmaking process and may be included in the ferritic stainless steel of the invention in a variety varying as it occurs in the conventional For the purpose of the invention, the alloying elements must be individually controlled within the ranges provided above, and in addition must, depending on the content of Cr and P in question, the content of C, B and soluble Al must be balanced so that the point having percentage values represented by the formula (Cr + 50 x P) such as abscissa and percentage values represented by the formula ( C + 10 x B + soluble Al) as ordinate may fall within the range of a quadrilateral ABCD in Figure 1.
Bästa sätt för utövande av uppfinningen Karakteristiska särdrag och fördelaktiga resultat enligt upp- finningen beskrivas ytterligare i följande tillämpnings- och kontrollexempel.Best Mode for Carrying Out the Invention Characteristic features and advantageous results according to the invention are further described in the following application and control examples.
Smälta stål med de kemiska sammansättningar som anges i ta- bell 2 framställdes. Av varje smält stål framställdes ett varmvalsat band med en tjocklek av 3,2 mm. Ett stycke av det varmvalsade bandet behandlades för avlägsnande av oxidskikt genom betning och kallvalsades därefter till en tjocklek av 0,7 mm utan någon mellanglödgning samt underkastades därefter en slutglödgning innefattande såsom steg likformig upphett- ning till en temperatur av 820°C under minst en minut och fick svalna till svalare luft.Molten steels with the chemical compositions listed in Table 2 were prepared. From each molten steel, a hot-rolled strip with a thickness of 3.2 mm was produced. A piece of the hot-rolled strip was treated to remove oxide layers by pickling and then cold-rolled to a thickness of 0.7 mm without any intermediate annealing and then subjected to a final annealing comprising as step uniform heating to a temperature of 820 ° C for at least one minute. and allowed to cool to cooler air.
Stålprovstyckena som framställts på detta sätt provades be- träffande I-värdet och den sekundära bearbetbarheten. X'- värdet beräknades enligt formeln 459 665 13 f: (fo +2F4s+føo) /4 fvari rg, r45 och r90 är Lankford-värden uppmätta längs rikt- 'ningarna 00, 450 øch 900 i förhållande till valsningsrikt- Åningen. För bestämning av den sekundära bearbetbarheten ge- Énomfördes bägarexpansionsprovning, som nämnts ovan under hän- 'visning till figur 4; vid en temperatur av 0°C och resultaten är värderade på figur 4.The steel specimens prepared in this way were tested for I value and secondary machinability. The X 'value was calculated according to the formula 459 665 13 f: (fo + 2F4s + føo) / 4 fvari rg, r45 and r90 are Lankford values measured along the directions 00', 450 and 900 in relation to the rolling direction. To determine the secondary machinability, beaker expansion testing was performed as mentioned above with reference to Figure 4; at a temperature of 0 ° C and the results are evaluated in Figure 4.
Hw@mHfio»u=ox u m cmmcflccfiwmm: umflncm .Ûwvm u 4 14 459 663 _ = «@m=.° =m.- = =m==.= «==.= °_.= =~_ß» @°=.= ~@°.= -.@ @u.= ~vmu.° m m = m._Q.= @m.=~ = =m~°.Q m==.= @°.= @@.@_ m°=.= m~°.= =~.° @~.@ m@D=.@ m m _. ßv»=.° ~@.m~ = _~_=.° @~°.= w=.Q ~n.»_ @Q=.° _mv.° m~.= m~.° @mm=.= m ß ._ mm¶°.= @~.¶~ = m«_=.° m¶=.= =_.= «m.~_ @Q=.° vmQ.= «_.° mv.° @~°=.° m w ._ mm»=.° mm.«- = _m°°.= ~m=.= @=.= »=._. =_=.= -=.° @~.= =_.° m@~=.° m m _. mmm°.= ~@.m~ .~w.um n=.=.° m~=.° ~=.= vn... m°=.= =m~.= «~.° @~.= @=m=.= m . G ._ @m@=.= m~._~ m»==.= °@Q°.= ~m=.= »=.= °m.~. m=Q.= m@=.= mN.= m~.Q @m°=.° < m ._ m@@=.= °m.«_ ~@°°.= =.~°.° =_=.= ~=.= m@.»_ ~=Q.° _nm°.= «F.= @_.= m~m=.° < . N äucflmwwow. 2.3... 3.3 QSQ... D32. amd... S... 3.2 26... 5.... ä... ä... .E35 q d »mmm ødä+m=_+u m=m+ßø m z anwa fiz Lo w Q == fim U wmmfiz Mc Hmum N flfiwnmm. 459 663 ls tabell 3 Stål, Klass fee-Ile šíïïšíïšerhít 1 A 1.49 O 2 l 11.21 O 3 A e 1.34 o ' 4 B 1.32 1! s B 0.87 C) 6 B 1.45 CI 1 B ' 1.51 ll 8 B 1.43 ll B 1.33 II stål enligt uppfinningen ' kontrollstål bagarexpansionsprovning sprödbrott: 0 sprödbrott: mindre än 50 % sprödbrott: inte mindre än 50 % QQO*\;U> w Följande kan härledas. stålen nr 1 till 3 ner förhållandevis nöge I -värden vilket anger stâlens mycket goda förmåga att bli djupdragna, och undergâr icke sprödbrott vid bägarexpansionsprovning, vilket speglar deras tillfredsställande sekundära bearbetbarhet.Hw @ mH fi o »u = ox um cmmc fl cc fi wmm: um fl ncm .Ûwvm u 4 14 459 663 _ =« @ m =. ° = m.- = = m ==. = «==. = ° _. = = ~ _Ss» @ ° =. = ~@°.= -. @ @ U. = ~ Vmu. ° mm = m._Q. = @ M. = ~ = = M ~ ° .Q m ==. = @ °. = @ @. @ _ m ° =. = m ~ °. = = ~. ° @ ~. @ m @ D =. @ mm _. ßv »=. ° ~ @ .m ~ = _ ~ _ =. ° @ ~ °. = w = .Q ~ n.» _ @ Q =. ° _mv. ° m ~. = m ~. ° @ mm = . = m ß ._ mm¶ °. = @ ~ .¶ ~ = m «_ =. ° m¶ =. = = _. =« m. ~ _ @ Q =. ° vmQ. = «_. ° mv . ° @ ~ ° =. ° mw ._ mm »=. ° mm.« - = _m °°. = ~ M =. = @ =. = »= ._. = _ =. = - =. ° @ ~. = = _. ° m@~=.° m m _. mmm °. = ~ @ .m ~. ~ w.um n =. =. ° m ~ =. ° ~ =. = vn ... m ° =. = = m ~. = «~. ° @ ~. = @ = m =. = m. G ._ @m @ =. = M ~ ._ ~ m »==. = °@Q°.= ~ m =. =» =. = ° m. ~. m = Q. = m@=.= mN. = m ~ .Q @ m ° =. ° <m ._ m @@ =. = ° m. «_ ~@°°.= =. ~ °. ° = _ =. = ~ =. = m @. »_ ~ = Q. ° _nm °. =« F. = @ _. = m ~ m =. ° <. N äuc fl mwwow. 2.3 ... 3.3 QSQ ... D32. amd ... S ... 3.2 26 ... 5 .... ä ... ä .... .E35 qd »mmm ødä + m = _ + um = m + ßø mz anwa fi z Lo w Q == U m U wmm fi z Mc Hmum N flfi wnmm. 459 663 ls table 3 Steel, Class fee-Ile šíïïšíïšerhít 1 A 1.49 O 2 l 11.21 O 3 A e 1.34 o '4 B 1.32 1! s B 0.87 C) 6 B 1.45 CI 1 B '1.51 ll 8 B 1.43 ll B 1.33 II steel according to the invention' control steel baker expansion test brittle fracture: 0 brittle fracture: less than 50% brittle fracture: not less than 50% QQO * \; U> w The following can be deduced. the steels Nos. 1 to 3 have relatively satisfactory I values, which indicate the very good ability of the steels to be deep-drawn, and do not undergo brittle fracture during beaker expansion testing, which reflects their satisfactory secondary machinability.
Kontrollstål nr 4 innehåller P i en mängd överstigande den ovan föreskrivna, och har även även % av (Cr + 50 P) över- stigande det område som visas på figur 1. Såsom en följd är den sekundära bearbetbarheten hos detta stål otillfredsstäl- lande även en Y -värdet är förhållandevis högt.Control steel No. 4 contains P in an amount exceeding that prescribed above, and also has% of (Cr + 50 P) exceeding the range shown in Figure 1. As a result, the secondary machinability of this steel is also unsatisfactory. a Y value is relatively high.
Kontrollstål nr 5 har låg P-halt, och till följd härav är 459 663 16 dess i-värde lågt, vilket indikerar dess dåliga förmåga att djupdras.Control steel No. 5 has a low P content, and as a result its i-value is low, which indicates its poor ability to be deep drawn.
Kontrollstål nr 6 innehåller 0,0028 % C, vilket är lägre än det som föreskrives häri. Såsom ett resultat är den sekundära bearbetbarheten hos detta stål otillfredsställande.Control steel No. 6 contains 0.0028% C, which is lower than that prescribed herein. As a result, the secondary machinability of this steel is unsatisfactory.
Kontrollstâl nr 7 innehåller legeringselement i mängder som individuellt faller inom respektive härí föreskrivna områden.Control steel no. 7 contains alloying elements in quantities which individually fall within the respective areas prescribed herein.
Emellertid är % (Cr + 50 P) högre än det omrâde som visas på figur 1, vilket medför otillfredsställande sekundär bear- betbarhet.However,% (Cr + 50 P) is higher than the range shown in Figure 1, which results in unsatisfactory secondary machinability.
Kontrollstâl nr 8 innehåller 0,003 % lösligt Al vilket är lägre än det som föreskrives häri, och % (C + 10 B + lösligt Al) är alltför lågt för dess 20,59 % av (Cr + 50). Såsom ett resultat härav är den sekundära bearbetbarheten otillfreds- ställande.Control steel No. 8 contains 0.003% soluble Al which is lower than that prescribed herein, and% (C + 10 B + soluble Al) is too low for its 20.59% of (Cr + 50). As a result, the secondary machinability is unsatisfactory.
Kontrollstål nr 9 innehåller även lösligt Al i en mängd mindre än som föreskrives häri, och % Cr samt % (Cr + 50 P) är alltför hög. Såsom ett resultat är den sekundära bearbet- barheten hos stålet dålig.Control Steel No. 9 also contains soluble Al in an amount less than that prescribed herein, and% Cr and% (Cr + 50 P) are too high. As a result, the secondary machinability of the steel is poor.
Claims (1)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59104312A JPS60248868A (en) | 1984-05-23 | 1984-05-23 | P-added ferritic stainless steel having excellent formability and fabrication property |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8502523D0 SE8502523D0 (en) | 1985-05-22 |
| SE8502523L SE8502523L (en) | 1985-11-24 |
| SE459663B true SE459663B (en) | 1989-07-24 |
Family
ID=14377406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8502523A SE459663B (en) | 1984-05-23 | 1985-05-22 | PHOSPHORETIC FERRITIC STAINLESS STEEL |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60248868A (en) |
| KR (1) | KR920009990B1 (en) |
| BR (1) | BR8502419A (en) |
| DE (1) | DE3518618A1 (en) |
| ES (1) | ES8706847A1 (en) |
| FR (1) | FR2564864B1 (en) |
| GB (1) | GB2159177B (en) |
| IT (1) | IT1187823B (en) |
| SE (1) | SE459663B (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2123470C (en) * | 1993-05-19 | 2001-07-03 | Yoshihiro Yazawa | Ferritic stainless steel exhibiting excellent atmospheric corrosion resistance and crevice corrosion resistance |
| CN117604399A (en) * | 2022-05-07 | 2024-02-27 | 广西柳州钢铁集团有限公司 | Manufacturing method of 410 ferrite stainless steel |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB398680A (en) * | 1932-11-25 | 1933-09-21 | Hermann Josef Schiffler | A new or improved heat resisting steel alloy |
| FR746957A (en) * | 1932-12-05 | 1933-06-09 | Heat resistant alloy steel | |
| US2402424A (en) * | 1945-01-20 | 1946-06-18 | Roy B Mccauley | Hard alloys |
| GB760926A (en) * | 1953-08-21 | 1956-11-07 | Armco Int Corp | Stainless steels and their manufacture |
| FR1087022A (en) * | 1953-09-08 | 1955-02-18 | Armco Int Corp | Manufacturing process of alloys and resulting products |
| JPS56123356A (en) * | 1980-03-01 | 1981-09-28 | Nippon Steel Corp | Ferritic stainless steel with superior formability |
| MX156648A (en) * | 1980-10-21 | 1988-09-22 | Nippon Steel Corp | IMPROVED METHOD FOR PRODUCING STAINLESS STEEL SHEETS OR STRIPS |
| JPS59123745A (en) * | 1982-12-29 | 1984-07-17 | Nisshin Steel Co Ltd | Corrosion resistant alloy |
-
1984
- 1984-05-23 JP JP59104312A patent/JPS60248868A/en active Granted
-
1985
- 1985-05-14 KR KR1019850003290A patent/KR920009990B1/en not_active IP Right Cessation
- 1985-05-16 IT IT67451/85A patent/IT1187823B/en active
- 1985-05-20 GB GB08512667A patent/GB2159177B/en not_active Expired
- 1985-05-22 SE SE8502523A patent/SE459663B/en not_active IP Right Cessation
- 1985-05-22 BR BR8502419A patent/BR8502419A/en not_active IP Right Cessation
- 1985-05-22 ES ES543398A patent/ES8706847A1/en not_active Expired
- 1985-05-22 FR FR858507710A patent/FR2564864B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-05-23 DE DE19853518618 patent/DE3518618A1/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ES8706847A1 (en) | 1987-07-01 |
| SE8502523L (en) | 1985-11-24 |
| JPH0350827B2 (en) | 1991-08-02 |
| KR850008191A (en) | 1985-12-13 |
| SE8502523D0 (en) | 1985-05-22 |
| GB8512667D0 (en) | 1985-06-26 |
| JPS60248868A (en) | 1985-12-09 |
| FR2564864A1 (en) | 1985-11-29 |
| BR8502419A (en) | 1986-01-21 |
| ES543398A0 (en) | 1987-07-01 |
| GB2159177B (en) | 1988-05-11 |
| IT8567451A0 (en) | 1985-05-16 |
| DE3518618A1 (en) | 1985-11-28 |
| IT1187823B (en) | 1987-12-23 |
| FR2564864B1 (en) | 1990-03-16 |
| GB2159177A (en) | 1985-11-27 |
| KR920009990B1 (en) | 1992-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9528173B2 (en) | High-Mn austenitic stainless steel and a producing method of high-Mn austenitic stainless steel sheet | |
| US4878955A (en) | Process for preparing a high strength stainless steel having excellent workability and free form weld softening | |
| RU2312163C2 (en) | HIGH-STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET WITH THE ULTIMATE TENSILE STRENGTH OF 780 MPa OR MORE HAVING THE EXCELLENT LOCAL DEFORMABILITY AND TIME-DELAYED RISE OF THE HARDNESS OF THE WELDING POINT | |
| JP3886933B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet excellent in press formability and secondary workability and manufacturing method thereof | |
| JP3589036B2 (en) | Ferritic stainless steel sheet excellent in deep drawability and ridging resistance and method for producing the same | |
| EP3486347B1 (en) | Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet and method for producing same | |
| EP0765941B1 (en) | Ferritic stainless steel sheet having less planar anisotropy and excellent anti-ridging characteristics and process for producing same | |
| EP2915894A1 (en) | Ferritic stainless steel sheet having excellent heat resistance | |
| EP0130220B1 (en) | Corrosion-resistant alloy | |
| KR100821059B1 (en) | Ferritic stainless steel with high corrosion resistance and stretchability and the method of manufacturing the same | |
| TWI428454B (en) | High-toughness and high-corrosion resistance cold rolled ferritic stainless steel sheet and production method thereof | |
| EP1083237A2 (en) | Ferritic Cr-containing steel sheet having excellent ductility, formability, and anti-ridging properties, and method of producing the same | |
| EP3587610B1 (en) | Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet, and method for manufacturing same | |
| CA2621014C (en) | Low alloy steel | |
| US20180265951A1 (en) | Ferritic stainless steel and method for manufacturing the same | |
| CN102725432A (en) | Highly corrosion-resistant hot-rolled ferrite stainless steel sheet having excellent toughness | |
| CN109112397B (en) | Preparation method of low-carbon Q & P steel for 1400 MPa-grade bainite/martensite multiphase automobile | |
| US20180202023A1 (en) | Hot rolled ferritic stainless steel sheet, hot rolled and annealed ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same | |
| EP3559295A1 (en) | An object comprising a duplex stainless steel and the use thereof | |
| US5858129A (en) | Austenite stainless steel | |
| US20200347475A1 (en) | Ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same | |
| EP0735154A1 (en) | Austenitic stainless steels for press forming | |
| SE459663B (en) | PHOSPHORETIC FERRITIC STAINLESS STEEL | |
| JP3886864B2 (en) | Ferritic stainless steel cold-rolled annealed material excellent in secondary workability and manufacturing method thereof | |
| JP3857807B2 (en) | Method for producing ferritic stainless steel with excellent surface properties and low anisotropy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8502523-7 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8502523-7 Format of ref document f/p: F |