SE450985B - CIRCUIT FOR MODIFYING THE DYNAMIC AREA OF AN INPUT - Google Patents
CIRCUIT FOR MODIFYING THE DYNAMIC AREA OF AN INPUTInfo
- Publication number
- SE450985B SE450985B SE8104062A SE8104062A SE450985B SE 450985 B SE450985 B SE 450985B SE 8104062 A SE8104062 A SE 8104062A SE 8104062 A SE8104062 A SE 8104062A SE 450985 B SE450985 B SE 450985B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- circuit
- circuits
- threshold
- level
- signal
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03G—CONTROL OF AMPLIFICATION
- H03G7/00—Volume compression or expansion in amplifiers
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03G—CONTROL OF AMPLIFICATION
- H03G9/00—Combinations of two or more types of control, e.g. gain control and tone control
- H03G9/02—Combinations of two or more types of control, e.g. gain control and tone control in untuned amplifiers
- H03G9/12—Combinations of two or more types of control, e.g. gain control and tone control in untuned amplifiers having semiconductor devices
- H03G9/18—Combinations of two or more types of control, e.g. gain control and tone control in untuned amplifiers having semiconductor devices for tone control and volume expansion or compression
Landscapes
- Reduction Or Emphasis Of Bandwidth Of Signals (AREA)
- Tone Control, Compression And Expansion, Limiting Amplitude (AREA)
- Signal Processing Not Specific To The Method Of Recording And Reproducing (AREA)
- Coupling Device And Connection With Printed Circuit (AREA)
- Measurement And Recording Of Electrical Phenomena And Electrical Characteristics Of The Living Body (AREA)
Description
10 15 Z0 25 b-I UI 40 450 985 2 del tillhandahåller ett förutbestämt, maximalt kom- pressions- eller expansionsförhållande; samt 3) en högnivåíg linjär del med annan förstärkning än för- stärkningen i lågnivådelen. 10 15 Z0 25 bi UI 40 450 985 2 part provides a predetermined, maximum pressure or expansion ratio; and 3) a high-level linear part with reinforcement other than the strengthening in the low-level part.
Denna karakterístik benämnes "bi-linjär" eftersom den har två delar med i huvudsak konstant förstärkning.This characteristic is termed "bi-linear" because it has two parts with essentially constant reinforcement.
I praktiken är tröskeln och slutpunkten inte alltid väl- definierade "punkter". De båda övergàngsområdena där mellan- nivädelen övergår till de låg- och högnivåiga linjära delarna kan var och en variera i form från en mjuk till en skarp kurva beroende på kompressorns och expanderns styrkarakteri- stik.In practice, the threshold and end point are not always defined "points". The two transitional areas where the level part transitions to the low and high level linear parts each can vary in shape from a soft to a sharp curve depending on the power characteristics of the compressor and expander stik.
Det skall även framhållas att kretsarrangemang med bi- -línjära karakteristikor skiljer sig från andra klasser av kretsarrangemang, nämligen: (a) ett logaritmiskt eller olinjärt kretsarrangemang med fix eller föränderlig lutning och utan linjär del: ningen ändrar sig över hela dynamikområdet; (b) kretsarrangemang med en karakteristíka som har två eller flera delar, av vilka endast krets). förstärk- en är linjär ("uni-linjär" Kretsarrangemang med bi-linjär karakteristika har speci- ella fördelar och är allmänt använda. För att undgå risken att kretsen styrs av brus kan tröskeln inställas så att den ligger ovanför insignalbrusnivån eller transmissionskanalbrusnivån.It should also be emphasized that circuit arrangements with -linear characteristics differ from other classes of circuit arrangement, namely: (a) a logarithmic or nonlinear circuit arrangement with fixed or variable slope and without linear part: the change changes over the whole dynamic range; (b) circuit arrangement having a characteristic having two or several parts, of which only circuit). reinforcing one is linear ("uni-linear" Circuit arrangements with bi-linear characteristics have specific benefits and are widely used. To avoid the risk of the circuit is controlled by noise, the threshold can be set so that it is located above the input signal noise level or the transmission channel noise level.
Högnivådelen med i huvudsak konstant man undviker olínjär behandling av högnivåsignaler, något som eljest skulle introducera distorsion. Vid audiosignaler, då kretsen mäste vara syllabisk, tillhandahåller dessutom hög- nivådelen ett område, inom vilket de översvängningar kan be- handlas som uppträder hos en syllabisk krets när signalnivän ökar abrupt. Uversvängningarna undertryckes medelst klipp- dioder eller liknande organ. Endast bi-linjära karakteristi- kor är kapabla att ge alla dessa fördelar.The high level part with essentially constant non-linear processing of high-level signals is avoided, something like otherwise would introduce distortion. For audio signals, then circuit must be syllabic, in addition to providing high level part an area within which the overshoots can be trades that occur in a syllabic circuit when the signal level increases abruptly. The overshoots are suppressed by cutting diodes or similar bodies. Only bi-linear characteristics Cows are capable of providing all of these benefits.
Merparten av kända kretsar med bi-linjär karakteristik som för närvarande används i hem-audioprodukter ger 10 dB kompression och expansion, vilket är adekvat för många ända- mål. Detta kvarlämnar dock visst brus som kan uppfattas av vissa lyssnare, och för högsta fidelitet är större kompression och expansion önskvärd, säg 20 dB. Det är svårt att åstadkomma förstärkning innebär att ~ ngn-_ -f-f -v 10 15 Z0 25 30 35 40 -rzermnvnua-.f M m", u. ° - 450 98 så stor kompression eller expansion utan att påträffa problem som inverkar på signalkvaliteten.Most known circuits with bi-linear characteristics currently used in home audio products provides 10 dB compression and expansion, which is adequate for many purposes goal. However, this leaves some noise that can be perceived by some listeners, and for maximum fidelity is greater compression and expansion desirable, say 20 dB. It is difficult to achieve reinforcement means that ~ ngn-_ -f-f -v 10 15 Z0 25 30 35 40 -rzermnvnua-.f M m ", u. ° - 450 98 so much compression or expansion without encountering problems affecting signal quality.
Kretsar som ger 20 dB kompression eller expansion, eller t.o.m. ännu mer, är kända och kommersiellt tillgängliga, men de utgöres vanligen av logaritmiska kretsarrangemang med konstant kurvlutning, vilka således har en kontinuerligt för- änderlig förstärkning över hela eller nästan hela dynamik- området. Dylika kretsar besitter nackdelen att ha större dis- torsion och större signalföljningsproblem vid mycket låga och mycket höga signalnivåer än de bi-linjära kretsar, hos vilka förstärkningsändringen är begränsad till en mellandel av karakteristikan, och dessutom är problemen avseende översväng- ningar allvarligare än vid de bi-linjära arrangemangen. Kända kompandrar med konstant kurvlutning använder sig av kompres- síonsförhållanden inom området 1,5:1, 2:1 och 3:1, varvid dock 2:1 är vanligast.Circuits providing 20 dB compression or expansion, or Empty. even more, are known and commercially available, however they usually consist of logarithmic circuit arrangements with constant curve slope, which thus have a continuous finite amplification over all or almost all dynamics the area. Such circuits have the disadvantage of having larger dis- torsion and major signal tracking problems at very low and very high signal levels than the bi-linear circuits in which the gain change is limited to an intermediate part of characteristics, and in addition the problems of overshoot more severe than in the bi-linear arrangements. Known constant curve slopes use compressors ionic ratios in the range 1.5: 1, 2: 1 and 3: 1, however 2: 1 is most common.
Kompressionsförhållandet definieras som förhållandet mel- lan inkrementellt ingångsdynamikområde och inkrementellt ut- gångsdynamikomrâde. Expansionsförhållandet för en komplementär expander är invers till kompressionsförhållandet. Om kompres- sionsförhâllandet är 3:1, är expansiensförhållandet 1:3. För enkelhets skull är det lämpligt att använda begreppet "inverst expansionsförhållande", som för nyssnämnda exempel är 3:1 och således motsvarar kompressionsförhâllandet. För enkelhets skull kommer följande diskussion i hög grad att be- gränsas till kompressionsförhållandet, varvid det underförstås att samma villkor, med lämpliga ändringar, även gäller ex- pansionsförhållandet.The compression ratio is defined as the ratio between incremental input dynamic range and incremental output gait dynamics area. The expansion ratio for a complementary expander is inverse to the compression ratio. If compressed If the ratio is 3: 1, the expansion ratio is 1: 3. For For the sake of simplicity, it is appropriate to use the term "inverse expansion ratio", as for the example just mentioned is 3: 1 and thus corresponds to the compression ratio. For For the sake of simplicity, the following discussion will be is limited to the compression ratio, which is to be understood that the same conditions, with appropriate amendments, also apply to the pension ratio.
Ett stort kompressionsförhållande har den nackdelen, att det är svårt att garantera komplementaritet mellan kompres- sorn och expandern; speciellt leder nivåfel eller fel i frekvensgången hos transmissions- eller inspelningsmediet till motsvarande förstorade fel i expanderns utsignal.A large compression ratio has the disadvantage that it is difficult to guarantee complementarity between compressions sorn and the expander; especially leads to level errors or errors in the frequency response of the transmission or recording medium to corresponding magnified error in the expander's output signal.
Det är känt (exempelvis genom US-PS Z 558 002, US-PS 4 061 874 och japanska patentpublikationen 51-20124) att öka den tillgängliga kompressionen genom att kaskadkoppla ett an- tal kompressorsteg. Dessa kända kretsar (anordningar med styrd 'impedans, dioder etc) multiplicerar de individuella stegens kompressionsförhâllanden så att som resultat erhålles en hög kompression, åtföljd av de ovan förklarade nackdelarna. ....-.~.--..-,-,. _ ...__ .V ,. _.. _..-.- 10 15 20 30 40 450 985 4 Exempelvis erhålles med en krets med kompressionsförhâllan-H det 2:1 och en annan krets med kompressionsförhållandet 3:1 ett totalt kompressionsförhållande på 621. Det resulterande expansionsförhållandet på 1:6 skulle ställa mycket stora krav pâ transmissionskanalens uniformitet. En annan fråga som måste beaktas är de krav som ställs på den krets (av vilket slag den nu må vara) som åstadkommer den erforderliga för- stärkningsändringen för bildande av kompressor- och expander- karakteristikorna. Det är förhållandevis enkelt att förmå en krets utföra korrekta förstärkningsändríngar inom ett område om 10 dB men avsevärt svårare att förmå samma krets utföra korrekta förstärkningsändringar inom ett 20 dB-område. Det är således förenat med svårigheter att bilda en styrd, re- producerbar karakteristika avsedd för användning i ett kompandersystem. I den ovannämnda japanska publikationen dras den slutsatsen, att ett stort antal seriekompressorer (och -expandrar) icke är lämpliga som brusreduceríngssystem för återgivningsanläggningar av hifi-typ.It is known (for example, from US-PS Z 558 002, US-PS 4,061,874 and Japanese Patent Publication 51-20124) to increase the available compression by cascading an number of compressor stages. These known circuits (devices with controlled 'impedance, diodes etc) multiplies the individual steps compression conditions so that a result is obtained high compression, accompanied by the disadvantages explained above. ....-. ~. - ..-, - ,. _ ...__ .V,. _ .. _..-.- 10 15 20 30 40 450 985 4 For example, obtained with a circuit with compression ratio-H the 2: 1 and another circuit with the compression ratio 3: 1 a total compression ratio of 621. The resulting the expansion ratio of 1: 6 would set very large requirements for the uniformity of the transmission channel. Another question that must be taken into account are the requirements placed on the circuit (of which kind it may now be) which provides the necessary the reinforcement change to form the compressor and expander the characteristics. It is relatively easy to persuade one perform correct gain changes within an area about 10 dB but considerably more difficult to persuade the same circuit to perform correct gain changes within a 20 dB range. The is thus associated with difficulties in forming a controlled, re- producible characteristics intended for use in a companion system. In the above-mentioned Japanese publication is drawn the conclusion that a large number of series compressors (and -expanders) are not suitable as noise reduction systems for hi-fi rendering systems.
Det är ävenledes känt (US-PS 3 902 131 och US-PS 3 930 208) att kaskadkoppla ett flertal kompressorsteg som arbetar inom ömsesidigt uteslutande frekvensområden: Emedan dylika arrange- mand ej kan resultera i någon ökning av kompressionsförhàl- landet jämfört med ett enda steg, ökad kompression. medför de således ingen I ljuset av alla dessa betraktelser har föreliggande upp- finning till ändamål att åstadkomma höjd kompression eller expansion utan att det ställs alltför stora krav på någon av de kretsar som är inbegripna i genomförandet av förstärk- ningsändringen.It is also known (U.S. Pat. No. 3,902,131 and U.S. Pat. No. 3,930,208). to cascade several compressor stages operating within mutually exclusive frequency ranges: Since such arrangements cannot result in any increase in the compression ratio country compared to a single step, increased compression. they thus bring no one In the light of all these considerations, the present finning for the purpose of achieving height compression or expansion without placing too great demands on anyone of the circuits involved in the implementation of change.
Ett annat ändamål är att åstadkomma större audiokompres- síon eller -expansion utan alstring av oönskat stor ökning av de svängningar som bildas under tillstånd då transient- signaler uppträder.Another object is to provide greater audio compression. sion or expansion without generating an undesirably large increase of the oscillations formed under conditions when transient signals appear.
Ett närmare studium av bi-linjära kretsar ger vid handen att de ej endast är i besittning av de tidigare enumererade fördelarna utan därtill uppvisar ännu en - nämligen en möj- lighet att lösa problemet avseende stora kompressionsförhäl- landen och, vad gäller audiokretsar, även en möjlighet till lösning av problemen förknippade med stora översvängningar.A closer study of bi-linear circuits is at hand that they are not only in possession of the previously enumerated the advantages but in addition exhibits another - namely a possible ability to solve the problem of large compression ratios countries and, in the case of audio circuits, also an option solution of the problems associated with large overshoots.
Observera att överlagringen av de linjära områdena icke :zfàsrinflf-'Imlbaxcuzwa-:n-nrzv-vmanz. ':=f~1-,-».~.-:,~.'-- www ---" ~~ 'V-' ""'“ '“"""""“"""'“ ' ' " " " ”""""'"" ' '_ ' 10 15 ZS 30 35 40 S 450 985 ökar kompressionsförhållandet inom dessa områden; kompres- sionsförhållandet ökar endast inom det begränsade område där dynamikverkan uppträder. I enlighet med föreliggande uppfinning har det därför befunnits möjligt att separera områdena med dynamikverkan på sådant sätt, att den erforderliga totalökningen av kompressíonen erhålles utan att samtidigt ändra det tota- la, maximala kompressions- eller expansionsförhàllandet i någon betydande grad.Note that the overlay of the linear areas does not : zfàsrin fl f-'Imlbaxcuzwa-: n-nrzv-vmanz. ': = f ~ 1 -, - ». ~ .- :, ~ .'-- www ---" ~~' V- '""' “'“ "" "" "" ""' '' '' '"" "" "" ""' '"' '_' 10 15 ZS 30 35 40 S 450 985 increases the compression ratio in these areas; compress the ratio increases only in the limited area there dynamic effect occurs. In accordance with the present invention it has therefore been found possible to separate the areas with dynamic effect in such a way that the required total increase of the compression is obtained without simultaneously changing the total la, the maximum compression or expansion ratio in to any significant degree.
Ett ytterligare särdrag med detta arrangemang är att total- resultatet är bi-linjärt, med alla därtill hörande fördelar.A further feature of this arrangement is that the total the result is bi-linear, with all the associated benefits.
Möjligheten till spridd funktion av bi-linjära anordningar representerar således en ytterligare, hittills icke känd vin- ning hos denna typ av anordningar.The possibility of dispersed function of bi-linear devices thus represents an additional, hitherto unknown of this type of device.
Ovannämnda ändamål uppnås med föreliggande uppfinning, vilken utmärkes av att en första krets, som uppvisar bi-linjär in/ut-karakteristik, följs av en eller flera ytterligare kretsar, som likaså uppvisar bi-linjära karakteristikor vid varje godtycklig given frekvens inom det för kretsarna gemen- samma frekvensområdet. Kretsarnas trösklar och dynamikomràden inställes på olika värden i syfte att sprida kretskarakteri- stikornas mellannivådelar så att en"förstärkningsändring upp- kommer över ett större mellannivâområde än för kretsarna individuellt tack vare spridningen samt samtidigt alstra större skillnad mellan förstärkningarna vid låga och höga in- sígnalnivåer, men med ett maximalt kompressions~ eller ex: pansionsförhâllande, som i allt väsentligt icke är större än det maximala kompressionsförhàllandet för en enstaka krets.The above objects are achieved with the present invention, which is characterized by a first circuit having a bi-linear in / out characteristics, followed by one or more more circuits which likewise exhibit bi-linear characteristics at any given frequency within the circuit common to the circuits. same frequency range. The thresholds of the circuits and the dynamic ranges set to different values in order to spread the circuit characteristics the intermediate level parts of the connectors so that a "reinforcement change comes over a larger intermediate level range than for the circuits individually thanks to the spread and at the same time generate greater difference between the reinforcements at low and high signal levels, but with a maximum compression ~ or ex: pension ratio, which is essentially no greater than the maximum compression ratio for a single circuit.
^ Om det gäller audiokretsar, och om dessa kretsar är för- sedda med översvängningsundertryckande (-begränsande) element är det möjligt att även sprida dessas trösklar tillsammans med spridningen av de syllabiska trösklarna. Oversvängning- arna hos lâgnivákretsarna eller -stegen minskas i motsvarande grad, med minimal totalöversvängning hos nämnda flertal steg.^ In the case of audio circuits, and whether these circuits are seen with override suppressing (limiting) elements it is possible to also spread their thresholds together with the spread of the syllabic thresholds. Overflow- the lows of the low level circuits or steps are reduced accordingly degree, with minimal total overshoot of said plurality of steps.
Detta står i motsats till förhållandena vid konventionella logaritmiska kompressorer, som till följd av sin natur alstrar stora översvängningar.This is in contrast to the conditions at conventional logarithmic compressors, which by their nature generate large overshoots.
Var och en av kretsarna kan införa en förändring av sig- nalens spekUulüvæhåLh exempelvis en lågnivå-diskanthöjning i kompressorfallet. Sålunda kan varje efterföljande steg komma att påverkas av en signal med gradvis ändrat spektral- 10 15 20 25 30 35. 40 450 985 6 .innehåll. Vid komplexa signaler innebär detta den vinsten att spektral spridning sker av riskerna för fel i avkodnings- funktionen. Då det exempelvis gäller en bandspelare med ojämn frekvensgäng, medför spektralskifttendens att en reducering sker av de totala dynamik- och frekvensgångsfelen i det av- kodade resultatet.Each of the circuits can introduce a change of sig- For example, a low-level treble increase in the compressor case. Thus, each subsequent step can may be affected by a signal with gradually changing spectral 10 15 20 25 30 35. 40 450 985 6 .content. In the case of complex signals, this means the gain that spectral spread occurs due to the risks of decoding errors function. When, for example, it concerns a tape recorder with uneven frequency thread, the spectral shift tendency leads to a reduction occurs from the total dynamics and frequency response errors in the coded the result.
Storleken på den erforderliga spridningen skall nu tagas under beaktande. För enkelhets skull hänvisas härvid till det fall då tvâ kompressorkretsar är seriekopplade. Kompressions- förhàllandet hos vardera av dessa båda (första och andra) kretsar stiger från värdet ett vid respektive tröskel till ett maximum. Detta kommer att benämnas kompressionsförhållan- dets stigande flank. Kompressionsförhållandet faller därefter åter till ett, och detta kommer att benämnas den fallande flanken. Strängt taget kan den fallande flanken närma sig värdet ett asymptotiskt, men ur praktiska synpunkter kan flanken anses ha nått värdet ett när den skiljer sig från detta värde endast godtyckligt litet.The size of the required spread must now be taken taking into account. For the sake of simplicity, reference is made here cases where two compressor circuits are connected in series. Compression the relationship of each of these two (first and second) circuits rise from the value one at each threshold to a maximum. This will be called the compression ratio. its rising flank. The compression ratio then drops again to one, and this will be called the descending one the flank. Strictly speaking, the falling flank can approach value an asymptotic, but from a practical point of view can the flank is considered to have reached the value one when it differs from this value only arbitrarily small.
Spridningen av de första och andra kretsarnas mellannivå- delar medför att den ena kretsens fallande flank överlappar den andra kretsens stigande flank.-Åtminstone enligt en första approximation kan skillnaden mellan de bada trösklarna göras sådan, att flankernas överlappning resulterar i ett totalt kompressionsförhållande som ej i väsentlig grad över- skrider maximala kompressionsförhällandet hos kretsarna var för sig. __ Den andra kretsens tröskel är företrädesvis lägre än den första kretsens tröskel (om fler än två kretsar används, skall företrädesvis de efterföljande kretsarna ges gradvis lägre trösklar) om det gäller en kompressor; vid en expander är förhållandet det motsatta. I princip kan ordningen omkastas, varvid således den första kompressorkretsen har den lägre tröskeln. Vid mer än två kretsar kan ordningen mellan trösk- larna i princip göras godtycklig förutsatt att kretsarnas mellannivådelar är korrekt spridda.The spread of the intermediate levels of the first and second circuits parts cause the falling edge of one circuit to overlap the rising flank of the other circuit.-At least according to one first approximation can be the difference between the two thresholds be made so that the overlap of the flanks results in one total compression ratio which does not significantly exceed slides the maximum compression ratio of the circuits var separately. __ The threshold of the second circuit is preferably lower than that first circuit threshold (if more than two circuits are used, preferably the subsequent circuits are given gradually lower thresholds) in the case of a compressor; at an expander is the relationship the opposite. In principle, the scheme can be reversed, thus the first compressor circuit has the lower one the threshold. In the case of more than two circuits, the order between the The principles are in principle made arbitrary provided that the circuits intermediate level parts are correctly spaced.
Den ideala spridningen kan således anses vara den som förorsakar att den ena kretsens fallande flank överlappar den 'andra kretsens stigande flank i sy te att så långt som möj- ligt begränsa det nivåområde inom vilket dynamisk verkan uppträder hos den totala, seriekopplade anordningen under sam- 10 15 20 25 35_ 40 ,,._- ...¿.-. av __ -v a-.flu-m-wf., ..- 7 45Û 985 tidigt undvikande av någon väsentlig ökning av maximala kompressions- eller expansionsförhållandet jämfört med vad som råder vid en enda anordning. Om exempelvis det maximala kompressionsförhållandet hos varje krets är 7:1 kommer således det totala kretsarrangemangets kompressionsförhállande att stiga till 2:1, bibehålla detta värde över överlappningen och därefter äter falla till värdet ett. Idealt sker således ingen som helst ökning av förhållandet över 2:1, detta i motsats till förhållandena vid tidigare kända arrangemang av kaskad- kopplade kompressorsteg där förhållandet multipliceras till 4:1.The ideal spread can thus be considered to be the one that causes the falling edge of one circuit to overlap 'the rising flank of the second circuit in sy te that as far as possible limit the level range within which dynamic effect occurs in the total, series-connected device during the 10 15 20 25 35_ 40 ,, ._- ... ¿.-. of __ -v a-. fl u-m-wf., ..- 7 45Û 985 early avoidance of any significant increase in maximum the compression or expansion ratio compared to what prevailing in a single device. If, for example, the maximum the compression ratio of each circuit is 7: 1 thus comes the compression ratio of the total circuit arrangement that rise to 2: 1, maintain this value over the overlap and then eat fall to the value one. Ideally, then, no one happens any increase in the ratio over 2: 1, this in contrast to the conditions of prior art arrangements of cascading coupled compressor stages where the ratio is multiplied by 4: 1.
I praktiken kan det vara svårt att uppnå optimal överlapp- ning vid alla frekvenser, men det är uppenbart att - förut- satt att en rimlig approximation sker i förhållande till be- greppet ideal - det totala maximala kompressionsförhållandet kan förhindras stiga alltför kraftigt över 2:1 vid det givna exemplet. I ett i praktiken åstadkommet kretsarrangemang kan förhållandet eventuellt stiga till Z,5:1.In practice, it can be difficult to achieve optimal overlap. at all frequencies, but it is clear that - provided provided that a reasonable approximation is made in relation to grip ideal - the total maximum compression ratio can be prevented from rising too sharply above 2: 1 at the given the example. In a circuit arrangement achieved in practice can the ratio may rise to Z, 5: 1.
Ett lågt maximalt kompressionsförhâllande (t.ex. 1,5:l) möjliggör för expandern att lättare följa kompressorn i och för åstadkommande av god komplementaritet med signalkanaler som har något opålitliga förstärkningar och/eller frekvens- gångar. Ett lågt kompressionsförhállande sprider emellertid dynamikverkan över ett större nivåområde, vilket ger större benägenhet för brusmodulering för en given brusreducering _ (förstärkningsskillnad vid låga och höga ingångsnivâer)._Sà- ledes råder ett avvägningsförhàllande mellan oönskade effekter förorsakade av höga och låga kompressionsförhâllanden. Det ideala kompressíonsförhållandet beror följaktligen på systemets omgivning och de uppställda målen för konstruktionen. system- Möjligheten att sprida bi-linjära steg ger konstruktören ännu ett sätt för optimering av den totala kretsen. Härvid kan formen på de individuella stegens kompressíonskarakteristikor bestämmas under åtanke speciellt av denna spridning. Hänsyn tages även till kretsarnas transientegenskaper och företrädes- vis utnyttjas möjligheten att sprida översvängningsunder- tryckningströsklarna i audiokompressor och -expandrar så att resultatet blir minimala totalöversvängningar.A low maximum compression ratio (eg 1.5: l) enables the expander to more easily follow the compressor in and to achieve good complementarity with signal channels which have somewhat unreliable gain and / or frequency times. However, a low compression ratio spreads dynamic effect over a larger level range, which gives greater tendency to noise modulation for a given noise reduction _ (gain difference at low and high input levels). There is a trade-off between undesirable effects caused by high and low compression ratios. The the ideal compression ratio therefore depends on the environment of the system and the objectives set for it the construction. system- The ability to spread bi-linear steps gives the designer another way of optimizing the overall circuit. Hereby can the shape of the compression characteristics of the individual steps determined in mind especially by this spread. Regard also take into account the transient properties of the circuits and the opportunity to spread overshoot the pressure thresholds in audio compressor and expanders so that the result is minimal total overshoots.
En välkänd kretstyp benämnd "glidbandskrets" kan användas --1.;.:.:..:=>'2-_f"'.-u.-.'- ..-...:~'.' - -i-.........~- 10 15 20 25 30 35 40 - -,-v- un: --~_f 450 985 8 för såväl den första som den andra kretsen och åstadkommer specificerade önskade karakterístikan för audiokompression eller -expansion vid höga frekvenser genom att införa hf-h ning (för kompression) eller hf-sänkning (för expansion) m hjälp av högpassfilter med variabel lägre övergångsfrekven När sígnalnivån ökar inom högfrekvensbandet, förflyttar si ("glider") övergångsfrekvensen uppåt i syfte att begränsa höjda eller sänkta bandet och exkludera nyttosignalen frän höjningen eller sänkningen. Exempel på kretsar av detta sl återfinnes i US-PS Re 28 426, US-PS 3 757 254, US-PS 4 072 US-PS 3 934 190 och japanska patentansökningen 55529/71.A well-known type of circuit called a "slider circuit" can be used --1.;.:.: ..: => '2-_f "' .- u.-.'- ..-...: ~ '.' - -i -......... ~ - 10 15 20 25 30 35 40 - -, - v- un: - ~ _f 450 985 8 for both the first and the second circuit and accomplishes specified desired characteristics of audio compression or expansion at high frequencies by introducing hf-h ning (for compression) or hf-lowering (for expansion) m using high-pass filters with variable lower transition frequencies As the signal level increases within the high frequency band, si moves ("slides") the transition frequency upwards in order to limit raise or lower the band and exclude the useful signal from the increase or decrease. Examples of circuits of this sl can be found in US-PS Re 28,426, US-PS 3,757,254, US-PS 4,072 U.S. Patent 3,934,190 and Japanese Patent Application 55529/71.
Således kan vardera av de första och andra kretsarna u göras av en "glidbandskrets". I princip kan de vid vilotil stånd rådande övergångsfrekvenserna hos de båda glidbands- kretsarna vara olika, och fördel kan dragas härav för att åstadkomma en kompressíons- eller expansíonsgrad som är st re inom ena delen av det behandlade frekvensbandet än inom den andra. I enlighet med en viktig vidareutveckling av up finningen göres dock övergångsfrekvenserna i stort sett identiskt lika. Detta leder till den fördelen att skarpare åtskillnad uppkommer mellan det frekvensområde där höjning eller sänkning förekommer och det frekvensomràde där detta inte sker och således skarpare åtskillnad mellan det omrâd där brusreducering ej längre sker till följd av uppträdand den öj- ed s.Thus, each of the first and second circuits u made by a "sliding band circuit". In principle, they can at rest current transition frequencies of the two sliding bands the circuits may be different, and advantage may be taken from this to achieve a degree of compression or expansion which is st re within one part of the treated frequency band than within the other one. In accordance with an important further development of up the finding, however, is made of the transition frequencies in general identical. This leads to the advantage of being sharper difference arises between the frequency range where increase or decrease occurs and the frequency range where this does not occur and thus sharper distinction between that area where noise reduction no longer occurs as a result of behavior the öj- oath s.
O b det ag 914, t.. 1.. ör- p- e et av en betydande nyttosignal och det-område där brusreduce: ringen fortsätter att verka. _ Å andra sidan är kretsar välkända vid vilka frekvens- spektret uppdelas i ett antal band med hjälp av däremot svarande bandpassfilter, varvid kompression eller expansio utföres inom varje band med hjälp av en tillhörande förstä ningsstyrande anordning (antingen en automatiskt reagerand n rk- e begränsare av díodtyp eller en styrd begränsningsanordning) i kompressorn och med något slag av reciprok eller komple- mentär kretsanordning för expandern. Exempel på dylika kretsar återfinnes i US-PS 3 846 719. Dessa banduppdelade kretsar eller multibandskretsar har fördelen att arbeta obe- roende inom de olika frekvensbanden, och om denna egenskap önskas eller behövs, kan kretsar av detta slag användas i det första, det andra eller i ytterligare steg i kretsanord- ningen enligt uppfinningen. ..,_.\n___ f- 15,5. ,.¿~e ~,_-___,-_,_ _;,.___ _ ~-. ;u uuflaw" l0 15 20 25 35 40 _..~»;..'.-1~.=;:.a.~ 9 450 985 I princip kan den ena av de första och andra kretsarna vara en multibandskrets och den andra en glidbandskrets. Detta kan vara av intresse i speciella situationer då det exempelvis är önskvärt att framhäva kompressionen eller expansionen inom ett parti av det totala frekvensbandet, varvid man låter glidbandskretsen och en eller flera av banduppdelningskanaler- na verka över detta frekvenspartí.O b the ag 914, t .. 1 .. micro- p- e et of a significant utility signal and the area where noise reduction: the ring continues to operate. _ On the other hand, circuits are well known at which frequency the spectrum is divided into a number of bands by means of the opposite corresponding bandpass filter, whereby compression or expansion performed within each band by means of an associated understanding control device (either an automatic responder) n rk- e diode type limiter or a controlled limitation device) in the compressor and with any kind of reciprocal or complex mental circuit device for the expander. Examples of such circuits are found in U.S. Pat. No. 3,846,719. These are banded circuits or multiband circuits have the advantage of operating independently. depending on the different frequency bands, and on this property desired or needed, circuits of this type can be used in the first, the second or in additional steps in the circuit arrangement according to the invention. .., _. \ n___ f- 15.5. , .¿ ~ e ~, _-___, -_, _ _;, .___ _ ~ -. ; u uu fl aw " l0 15 20 25 35 40 _ .. ~ »; ..'.- 1 ~. =;:. A. ~ 9 450 985 In principle, one of the first and second circuits can be a multi-band circuit and the other a slider band. This may be of interest in special situations when, for example is desirable to emphasize the compression or expansion within a portion of the total frequency band, sounding the sliding band circuit and one or more of the band splitting channels act over this frequency batch.
Det är känt att konstruera bi-linjära kompressorer och expandrar - såväl av glidbandstyp som banduppdelningstyp - genom användning av blott en signalbana. Emellertid föredrages det i allmänhet att dylika anordningar konstrueras genom in- rättande av en huvudsignalkrets, som är linjär med avseende på dynamikomràdet och som innehåller en kombinationskrets, och en ytterligare krets som erhåller sin insignal från den ytter- ligare kretsens ingång eller utgång och har sin utgång kopp- lad till kombinationskretsen. Den ytterligare kretsen inne- håller en begränsare (självverknade eller styrd) och den ytterligare kretsens begränsade signal höjer huvudkretsens signal i kombinationskretsen, vid kompressionsfallet, men sänker eller motverkar huvudkretssignalen i expansionsfallet.It is known to design bi-linear compressors and expanders - of both sliding belt type and belt splitting type - by using only one signal path. However, it is preferred In general, such devices are designed by means of correction of a main signal circuit, which is linear with respect to the dynamic range and which contains a combination circuit, and an additional circuit which receives its input signal from the the input or output of the circuit and has its output add to the combination circuit. The additional circuit includes holds a limiter (self-acting or controlled) and it further the limited signal of the circuit raises the main circuit signal in the combination circuit, in the case of compression, but lowers or counteracts the main circuit signal in the expansion case.
Den begränsade signalen i den ytterligare banan är mindre än huvudbanans signal inom den övre delen av insignalens dynamik- område. Huvudkretsen och den ytterligare kretsen är lämpligen och företrädesvis separat identifierbara signalbanor.The limited signal in the additional path is less than the main path signal within the upper part of the input signal dynamics area. The main circuit and the additional circuit are suitable and preferably separately identifiable signal paths.
Kända kompressorer och expandrar av detta slag är speciellt fördelaktiga eftersom de möjliggör ett exakt upp: rättande av den önskade överföringskarakteristikan utan problem avseende högnivâdistorsion. Lågnivádelen med i huvud- sak konstant förstärkning åstadkommes genom att den ytterligare banan ges en tröskel ovanför brusnivån; under denna tröskel är den ytterligare banan linjär. Medelnivådelen bildas av det område över Vilket den ytterligare banans begränsande verkan delvis träder i funktion, och högnivâdelen med i huvudsak konstant förstärkning uppkommer efter det att begränsaren trätt helt i funktion så att den ytterligare banans signal upphör att öka och blir försumbar jämfört med huvudbanesig- nalen. Vid högsta delen av insignalens dynamikområde utgöres kretsens utsignal i praktiken endast av den signal som passe- rat genom den linjära huvudbanan, varmed med linjär åsyftas linjär med avseende på dynamikområdet. I dubbelbaniga audio- .ga-r _. wvh-apggg, _,_ _-¿,;,-,;.,..a-,4-,-.~.=-~a.-1n-a~f-=z-auefl. um.- z - -w - -=~=~ -~ ~«-,._..,_.. ._ f--wv ø-...ß m. .'v_.--. ___-__. 10 TS 20 30 40 450 985 w kretsar är inrättandet av översvängningsundertryckning speciellt lämpligt. _ Exempel på kända kretsar av detta slag àterfinnes i US-PS 3 846 719, US-PS 3 903 485 och US-PS Re 28 426. Vidare finns kända analogkretsar som uppnår liknande resultat men i vilka den ytterligare banan har en karakteristika som är invers till begränsningskarakteristikan, varjämte den ytterligare banans utsignal sänker eller motverkar huvudbanesignalen vid kompression och höjer densamma vid expansion (US-PS 3 S28 280 och US-PS 3 875 537).Known compressors and expanders of this kind are particularly advantageous because they allow an accurate up: correcting the desired transfer characteristics without problems with high-level distortion. The low-level part is included in the main thing constant reinforcement is achieved by the further the path is given a threshold above the noise level; below this threshold the additional path is linear. The average level part is formed by it area over Which the limiting effect of the additional course partly comes into operation, and the high-level part with mainly constant gain occurs after the limiter fully operational so that the signal of the additional path ceases to increase and becomes negligible compared to the main nalen. At the highest part of the dynamic range of the input signal is formed the output signal of the circuit in practice only of the signal through the main linear path, by which is meant linear linear with respect to the dynamic range. In dual-track audio .ga-r _. wvh-apggg, _, _ _-¿,;, -,;., .. a-, 4 -, -. ~. = - ~ a.-1n-a ~ f- = z-aue fl. um.- z - -w - - = ~ = ~ - ~ ~ «-, ._ .., _ .. ._ f - wv ø -... ß m. .'V _.--. ___-__. 10 TS 20 30 40 450 985 w circuits is the creation of overflow suppression especially suitable. _ Examples of known circuits of this kind can be found in US-PS 3,846,719, U.S. Pat. No. 3,903,485 and U.S. Pat. No. Re 28,426 known analog circuits which achieve similar results but in which the additional path has a characteristic that is inverse to the constraint characteristic, and further the path output signal lowers or counteracts the main path signal at compression and raises it during expansion (US-PS 3 S28 280 and U.S. Pat. No. 3,875,537).
Vilken som helst av dessa kända bi-linjära kretsar kan följaktligen utnyttjas som första och andra kretsar i krets- anordningen enligt uppfinningen i och för uppnående av de där- med förknippade fördelarna och även för att på enkelt sätt upprätta önskad grad av spridning. Detta utföres genom att trösklar och dynamíkomrâden hos de båda ytterligare banorna väljes på lämpligt sätt.Any of these known bi-linear circuits can consequently used as first and second circuits in the circuit the device according to the invention in order to achieve the with associated benefits and also to easily establish the desired degree of spread. This is done by thresholds and dynamic ranges of the two additional paths selected appropriately.
Såsom nämnts tidigare, är det icke väsentligt att den önskade formen av bi-linjär karakteristik åstadkommas medelst dylik "dubbelbaneteknik". Alternativ finnes, vilka arbetar med enkla banor, såsom beskrives exempelvis i US-PS 3 757 254, US-PS 3 967 219, US-PS 4 072 914, US-PS 3 909 753 och japanska patentansökningen 55529/71. Även om dessa alternativa kretsar vanligen icke förmår alstra lika goda resultat som dubbelbanekretsar, eller kan vara mindre lämpliga och därmed mindre ekonomiska, kan de i allmänhet ge lika goda resultat.As mentioned earlier, it is not essential that it desired form of bi-linear characteristic is achieved by such "dual track technology". There are alternatives, which work with single lanes, as described, for example, in U.S. Pat. No. 3,757,254, U.S. Pat. No. 3,967,219, U.S. Pat. No. 4,072,914, U.S. Pat. No. 3,909,753 and Japanese Patent Application 55529/71. Although these alternatives circuits are usually not able to produce as good results as dual circuit, or may be less suitable and thus less economical, they can generally give equally good results.
Följaktligen kan även dessa kända kretsar användas som en eller fler av kretsarna i det í enlighet med uppfinningen ut- förda kretsarrangemanget. Om så önskas, kan den ena av de första och andra kretsarna utgöras av en dubbelbanekrets och den andra av en enkelbanekrcts.Consequently, these known circuits can also be used as one or more of the circuits in the embodiment according to the invention conducted the circuit arrangement. If desired, one of them can the first and second circuits consist of a dual circuit and the other of a single track crects.
Uppfínníngen kommer nu att beskrivas mer i detalj i form av exempel och under hänvisning till den bifogade ritningen. §ig_l är en som exempel visad grupp kurvor som visar komple- mentära kompressions- och expansionskarakteristikor av bi- -linjär typ. §ig_Z är ett blockschema som illustrerar förelig- gande uppfinning i generell form. fig_§ är ett exempel på en grafisk representation av de dynamiska verkningsområdena och hur dessa kan separeras i seriekopplade kompressorer och ex- pandrar. fig_í är en förenklad form av fig 3. fig_§ är en :z-:xzzsaz-:rzaszrrr .f:zcacaaïarfztazzarrzff-Lfaeau:e.~=;-..f..-.-,,.._~.=.A.- a... ,_ . .--, - »- 10 15 20 25 b: U1 40 H 4bU 985 serie idealiserade bi-linjära kurvor som illustrerar en generell metod för spridning av seríekretsars trösklar. §ig_§ är ett schematiskt kopplingsschema för en känd kompressor av glidbandstyp. fig_Z är ett schematiskt kopplingsschema för en känd expander av glidbandstyp. §ig_§ är ett schematiskt kopplingsschema för en modifiering till fig 6 och 7. §ig_2 är ett kurvdiagram som visar frekvensgången under kompressions- tröskeln för två seriekopplade kompressorer resp. expandrar enligt en utföringsform av uppfinningen. Pig 10 är ett kurv- diagram som visar frekvensgången under kompressionströskeln för en känd kompressor och expander enligt fig 6, 7 och 8. Pig 11 är ett kurvdiagram som såsom funktion av frekvensen visar in/ut-kurvorna för en kompressor med serieanordningar enligt en utföringsform av uppfinningen. Pig 12 är ett kurvdiagram som såsom funktion av frekvensen visar in/ut-kurvorna för en känd kompressor försedd med en enda anordning. Pig 13-15 är en serie testtonskurvor som illustrerar bandglidningsfunktio- nen hos en utföringsform av uppfinningen och hos kretsarna enligt fig 6 och 8._Fig_16 visar karakteristiska kurvor under kompressionströskeln för en ytterligare utföringsform av uppfinningen. Pig 17 fig 11 men för en ytterligare utföringsform av uppfinningen.The invention will now be described in more detail in form by way of example and with reference to the accompanying drawing. §Ig_l is an example group of curves showing complex mental compression and expansion characteristics of bi- linear type. §Ig_Z is a block diagram illustrating the present present invention in general form. fig_§ is an example of a graphical representation of the dynamic areas of action and how these can be separated into series-connected compressors and pandrar. Fig. 1 is a simplified form of Fig. 3 : z-: xzzsaz-: rzaszrrr .f: zcacaaïarfztazzarrzff-Lfaeau: e. ~ =; - .. f ..-.- ,, .._ ~. =. A.- a ..., _. .--, - »- 10 15 20 25 b: U1 40 H 4bU 985 series of idealized bi-linear curves illustrating one general method for spreading the thresholds of series circuits. §Ig_§ is a schematic circuit diagram of a known compressor of slider type. fig_Z is a schematic wiring diagram for a known expander of the sliding belt type. §Ig_§ is a schematic wiring diagram for a modification to Figs. 6 and 7. §ig_2 is a graph showing the frequency response during compression the threshold for two series-connected compressors resp. expands according to an embodiment of the invention. Pig 10 is a curve diagram showing the frequency response below the compression threshold for a known compressor and expander according to Figs. 6, 7 and 8. Fig. 11 is a curve diagram which as a function of frequency shows the input / output curves of a compressor with series devices according to an embodiment of the invention. Pig 12 is a graph which as a function of frequency shows the input / output curves of a known compressor equipped with a single device. Pig 13-15 is a series of test tone curves illustrating belt slip function of an embodiment of the invention and of the circuits according to Figs. 6 and 8._Fig_16 show characteristic curves below the compression threshold for a further embodiment of the invention. Pig 17 Fig. 11 but for a further embodiment of the invention.
Pig 18 visar karakteristiska kurvor av samma slag som de i fig 11 och 17 men kraftigt hopgrupperade. visar kurvor~av samma slag som i Exempel på bi-linjära komplementära kompressions- och expansionsöverföringskurvor (vid en viss frekvens) visas iv fig 1, som (för kompressionskarakterístikan) visar lågnivá- delen med i huvudsak konstant förstärkning, tröskeln, den del där dynamikverkan föreligger, slutpunkten samt högnivädelen med i huvudsak konstant förstärkning.Pig 18 shows characteristic curves of the same kind as those in Figures 11 and 17 but strongly grouped together. shows curves ~ of the same kind as in Examples of bi-linear complementary compression and expansion transfer curves (at a certain frequency) are displayed iv Fig. 1, which (for the compression characteristic) shows the low level the part with essentially constant reinforcement, the threshold, the part where the dynamic effect is present, the end point and the high level part with essentially constant reinforcement.
Pig Z visar föreliggande uppfinning rent generellt; en första bi-linjär kompressor Z tillföres ingångsinformationen och matar sin utsignal till en andra bi-linjär kompressor 4, som är seriekopplad med den första och som har sin utgång un~ sluten till en störd informationsöverföringskanal N. Ett par seriekopplade bi-linjära expandrar 6 och 8 tillföres vid expandern 6 såsom insignal síngalen från kanalen N och avger vid expanderns 8 utgång brusreduceringssystemets utsignal.Fig. Z shows the present invention in general; one first bi-linear compressor Z is supplied with the input information and supplies its output to a second bi-linear compressor 4, which is connected in series with the first and which has its output un ~ closed to a disturbed information transmission channel N. A pair series-connected bi-linear expanders 6 and 8 are supplied at the expander 6 as an input signal signals from the channel N and outputs at the output of the expander 8 the output signal of the noise reduction system.
De seriekopplade anordningarnas dynamiskt verkande områden är separerade eller spridda relativt varandra inom det för an~ 45Û 985 12 anordningarna gemensamma frekvensområdet. Även om i figuren. visas två anordningar på vardera sidan om informationskanalen N, kan även fler än två användas, och uppfinningen avser så- ledes användning av två eller fler seriekopplade bi-linjära 5 kompressorer eller expandrar. När brusreduceringssystemet är utfört komplementärt, används samma antal seriekopplade bi-linjära kompressorer och expandrar.The dynamically acting areas of the series-connected devices are separated or scattered relative to each other within the an ~ 45Û 985 12 the devices common frequency range. Although in the figure. two devices are displayed on each side of the information channel N, more than two can also be used, and the invention thus relates to led the use of two or more series-connected bi-linear 5 compressors or expanders. When the noise reduction system is made complementary, the same number of series connected is used bi-linear compressors and expanders.
Ordningen mellan stegen med speciella karakteristikor i kompressorn är omvänd i expandern. Exempelvis är expanderns 10 sista steg komplementärt med avseende på kompressorns första steg, detta i samtliga avseenden - stationärt tillstånd och tidsberoende dynamiskt svar (frekven-, fas- och transientsvar vid alla signalnivà- och dynamiktillstànd).The order between the steps with special characteristics in the compressor is inverted in the expander. For example, the expander 10 last steps complementary to the first of the compressor step, this in all respects - steady state and time-dependent dynamic response (frequency, phase and transient response in all signal level and dynamic states).
En som exempel given grafisk framställning av separatio- 15 nen eller spridningen hos tvâ bi~1injära anordningar visas i fig 3, som visar kompressionsförhällandet som funktion av in- signalens amplitudnivå (utefter horisontella axeln) för en kompressor eller expander arbetande vid en viss frekvens. För tydlighets skull visas kurvorna i idealiserad form; i själva 20 verket är kurvorna något asymmetriska vid praktiska utföran- den av Dolby-brusreduceringssystem'ênfigt typ A och typ B (US-PS 3 846 719 resp US-PS Re 28 426). Kurva 12 hänför sig till den dynamiska verkan hos en kompressor eller expander (högnivåsteget). Kurva 10 hänför sig till en ytterligare 25 kompressor eller expander (lågnivåsteget) med ett annat dynamikverkansområde. Om högnivästeget ligger först i följden av kompressorer (och som andra steg i följden expandrar), så representerar kurva 12 kompressionsförhällandets variation hos det första (kompressor)steget som funktion av ingângsnirân 30 till detta steg, under det att kurva 10 återger kompressions- -förhållandets variation i det andra (kompressor)steget som funktion av ingángsnívân till det första steget.De övre kurvor- na hänför sig till kompressorerna, de undre till expsndrarna.An exemplary graphical representation of separation The distribution or scattering of two bi-linear devices is shown in Fig. 3, which shows the compression ratio as a function of the amplitude level of the signal (along the horizontal axis) for a compressor or expander operating at a certain frequency. For for the sake of clarity, the curves are shown in an idealized form; in themselves In this case, the curves are somewhat asymmetrical in practical the Dolby noise reduction system type A and type B. (U.S. Pat. No. 3,846,719 and U.S. Pat. No. Re 28,426). Curve 12 relates to the dynamic action of a compressor or expander (high level step). Curve 10 refers to a further one Compressor or expander (low level stage) with another dynamic range. If the high level step is first in the sequence of compressors (and as second step in the sequence expands), so curve 12 represents the variation of the compression ratio at the first (compressor) stage as a function of input input To this step, while curve 10 represents the compression -variation of the ratio in the second (compressor) stage as function of the input level to the first stage.The upper curves na refers to the compressors, the lower to the expensers.
I detta exempel är verkningsområdena med avseende pà ingångs- 35. amplitudnivån separerade på sådant sätt att produkten av de båda kurvorna medför en totalkarakteristika med ett kompres- sions- eller expansionsförhâllande som inte överstiger 2:1 (112) meiian de båda punkter ioa och 12 (1ob och 1zb) där kompressionen är maximal för de bada anordningarna. 40 Även med två anordningar i serie kommer sålunda funktions- . _ _, _ f. _.._..,.. _ _ f,.._., .-- »vr-v - - -~--.-f - «....- -fi--fi- -- n-..-f--q- - f- -- f - fe. -..H- -.--,- _ . .--._- - -~~-~- 10 20 25 35 40 -PâeYIJ¿ü.-.äaf-:.'-.Z"-.'~ h; 13 450 985 områdets ytterdelar att förbli fixa och de maximala kompres- sions- och expansionsförhållandena ökar icke så att de kommer att överstiga motsvarande förhållanden för enstegsanordningar, varför de med enkla bi-linjära anordningar förknippade för- delarna bíbehålles. Följaktligen kommer fel uppträdande inom dynamikverkningsområdet vid de seriekopplade anordningarna icke att överstiga motsvarande fel vid enkla anordningar.In this example, the areas of action with respect to the input 35. the amplitude level separated in such a way that the product of the both curves give an overall characteristic with a compression expansion or expansion ratio not exceeding 2: 1 (112) meiian the two points ioa and 12 (1ob and 1zb) there the compression is maximum for the two devices. Thus, even with two devices in series, the functional . _ _, _ f. _.._ .., .. _ _ f, .._., .-- »vr-v - - - ~ --.- f -« ....- -fi- -fi- - n -..- f - q- - f- - f - fairy. -..HRS- -.--,- _ . . - ._- - - ~~ - ~ - 10 20 25 35 40 -PâeYIJ¿ü .-. Äaf -: .'-. Z "-. '~ H; 13 450 985 the outer parts of the area to remain fixed and the maximum the conditions of expansion and expansion do not increase so that they come to exceed the corresponding conditions for single-stage devices, why those associated with simple bi-linear devices the parts are retained. Consequently, misconduct comes within the dynamic range of action of the devices connected in series not to exceed the corresponding error in simple devices.
Vid de flesta bi-linjära anordningar fastställes de fixa, konstant förstärkning uppvisande ändområdena medelst fixa, förinställda kretselement, såsom motstånd och kondensatorer, vilka till sin natur är stabila och ej kan införa dynamikfel, kurvformsdístorsion eller liknande. Följaktligen är det endast inom övergångsområdet mellan de linjära områdena med fix för- stärkning som dynamiskt aktiva delar av kretsarna kan intro- ducera signalfel.In most bi-linear devices, the fixed, constant reinforcement having the end regions by means of fixing, preset circuit elements, such as resistors and capacitors, which by their nature are stable and cannot introduce dynamic errors, waveform distortion or the like. Consequently, it is only within the transition area between the linear areas with fixed reinforcement as dynamically active parts of the circuits can be ducera signal error.
Vid representationen enligt fig 3 bör observeras att dynamikverkan hos en konventionell logaritmisk kompressor el- ler expander blir en horisontell linje; exempelvis utgör linje 11 karakteristikan för en 2:1-kompressor, linje 13 karakteri- stikan för en 1:2-expander. Genom denna analys är det uppen- bart att inga möjligheter föreligger att separera eller sprida verkan hos dylika anordningar.In the representation according to Fig. 3 it should be noted that dynamics of a conventional logarithmic compressor or clay expander becomes a horizontal line; for example, line 11 characteristics of a 2: 1 compressor, line 13 characteristics the stick for a 1: 2 expander. Through this analysis, it is clear that there are no possibilities to separate or disseminate effect of such devices.
Ur analyseringssynpunkt och för erhållande av en första approximation av de erforderliga tröskelnivåerna för bildande av optimal spridning enligt uppfinningen, är det praktiskt.att idealisera fig 3 ytterligare. Antag därför att varje kompres- sor (och expander) omedelbart når sitt maximala kompressions- förhållande vid en tröskelnivà och bibehåller detta förhållan- de tílls en slutpunkt nås vid en högre nivå där kompressorns _dynamiska verkan tvärt upphör. Härvid kommer en serie kompres- sorer och expandrar enligt fig 3 att uppträda som intill varandra liggande rektangulära kurvor på i fig 4 visat sätt.From an analysis point of view and for obtaining a first approximation of the required threshold levels for formation of optimal spread according to the invention, it is practical further idealize Fig. 3. Therefore, assume that each compression (and expander) immediately reaches its maximum compression condition at a threshold level and maintains this condition they till an end point is reached at a higher level where the compressor _dynamic effect abruptly ceases. In this case, a series of and expanders according to Fig. 3 to appear as adjacent overlapping rectangular curves as shown in Fig. 4.
Såsom exempel har antagits att tre kompressorer och expandrar med bi-linjära karakteristikor är kopplade i serie. Lågnivå- anordningen, som företrädesvis utgöres av den tredje kompres- sorn (den första expandern) har den lägsta tröskeln (TS), visad till -62 dB, och sin slutpunkt (F3) vid -46 dB, som bildar tröskeln (TZ) för mellannivàsteget. Detta mellannivå- steg har sin slutpunkt (FZ) vid -§O dB, som utgör tröskeln (TI) för högnivåsteget. Högnivàstegets slutpunkt (P1) ligger _.-_-_;:.ff.gzs.'1,zr«:.e;.n>1:~z.-. . :zruwffl-r. -'~.~~" f'--"-f '~""'^"' i* "“' ...,vV....__..,,.-\ .w -.-. .f .a ....,--_.-_-.._._,..-.-._ ~>-- 10 20 450 985 ” vid -14 dB. Samtliga nivåer är refererade till totalínsignal- en. Vidare antages att varje steg har en förstärkning på 8 dB och ett maximalt kompressionsförhållande om 2:1.As an example, it has been assumed that three compressors and expanders with bi-linear characteristics are connected in series. Low level the device, which is preferably the third compression device sorn (the first expander) has the lowest threshold (TS), shown at -62 dB, and its endpoint (F3) at -46 dB, which forms the threshold (TZ) for the intermediate level stage. This intermediate level step has its end point (FZ) at -§O dB, which constitutes the threshold (TI) for the high level step. The end point of the high level stage (P1) is located _.-_-_;:. ff.gzs.'1, zr «:. e; .n> 1: ~ z.-. . : zruwf fl- r. - '~. ~~ "f' -" - f '~ ""' ^ "'i *" “' ..., vV ....__ .. ,, .- \ .w -.-. .f .a ...., --_.-_-.._._, ..-.-._ ~> - 10 20 450 985 ” at -14 dB. All levels are referenced to total signal one. Furthermore, it is assumed that each step has a gain of 8 dB and a maximum compression ratio of 2: 1.
Pig 5 återger ídealiserade karakteristiska kurvor (total insignal visavi utsignal) för kompression baserad på exemplet enligt fig 4 (de spegelbildsliknande expansionskurvorna har för tydlighets skull utelämnatsl. Figuren visar hur varje stegs dynamiska verkan uppträder såsom liggande intill an- gränsande stegs dynamiska verkan; vilket resulterar i ett totalt kompressionsförhállande på 2:1 under erhållande av 24 dB kompression.Pig 5 reproduces idealized characteristic curves (total input signal vs. output signal) for compression based on the example according to Fig. 4 (the mirror image-like expansion curves have for the sake of clarity omitted. The figure shows how each step dynamic effect appears as lying next to the boundary step dynamic effect; resulting in a total compression ratio of 2: 1 while obtaining 24 dB compression.
Baserat på observationerna i fig 4 och 5 erhålles en enda ekvation för förhållandet mellan tröskelnivåerna (T), slut- punkten (F), maximalt kompressionsförhållande (C) och för- stärkning (G) för varje enskilt steg: T F - CG/ (C-Û Genom användning av denna ekvation kan tröskelniváerna för varje steg bestämmas med godtagbar approximation genom en iterativ process. Om exempelvis en total slutpunkt (P1) på -14 dB önskas vid en stegförstärkningapä 8 dB och ett maximalt kompressionsförhållande på 2, framgår av ekvationen att hög- nivåtröskeln (T1) är -30 dB. Detta värde används därpå som slutpunkt (FZ) för medelnivåsteget för fastställande av att dettas tröskel skall vara -46 dB, osv. För varje steg åter- hänvisas således vid denna analys till resultaten från föfe- gående steg. Den beräknade tröskeln är emellertid total- tröskeln med avseende på följdens ingång. För att man skall erhålla tröskeln för en viss krets med avseende på dennas egen ingång, tages hänsyn till den kumulativa signalförstärk- 'ningen fram till denna punkt. Exempelvis är tröskeln för det 35 lâgnivåigaste steget i fig S -46 dB med avseende på detta stegs ingång.Based on the observations in Figures 4 and 5, a single one is obtained equation for the relationship between the threshold levels (T), final point (F), maximum compression ratio (C) and ratio reinforcement (G) for each individual step: T F - CG / (C-Û By using this equation, the threshold levels for each step is determined by acceptable approximation by one iterative process. If, for example, a total end point (P1) of -14 dB is desired for a step gain of 8 dB and a maximum compression ratio of 2, it appears from the equation that high the level threshold (T1) is -30 dB. This value is then used as end point (FZ) of the intermediate level step to determine that its threshold should be -46 dB, etc. For each step, Thus, in this analysis, reference is made to the results of walking rose. However, the calculated threshold is total the threshold with respect to the input of the sequence. To obtain the threshold for a particular circuit with respect to its own input, the cumulative signal amplification is taken into account. up to this point. For example, the threshold for it 35 the lowest level step in Fig. S -46 dB with respect to this step input.
Ekvationen kan även lösas med avseende pâ slutpunkten F, kompressionsförhâllandet C eller förstärkningen G. Konstruk- tören kan således bestämma sina kretsparametrar pä basis av de av honom uppställda konstruktionsmålen. I dessa mål kan ingå fordringar på att lågnivâtröskeln skall vara belägen ovanför brusnivân, att den högsta nivåns slutpunkt skall vara tillräckligt lag för att medge användning av översvängnings- . _ ^'¿. -fl-F-XfJTfl-u. -- r-u-ue- -.- _ ~<;,-n- »fy » 4 ÉLFJ w-g-.f-U. 10 ...- Un 35 »fly~af~¿.The equation can also be solved with respect to the end point F, the compression ratio C or the reinforcement G. Design The operator can thus determine its circuit parameters on the basis of the construction goals set by him. In these cases can include requirements that the low-level threshold be located above the noise level, that the end point of the highest level should be sufficient law to allow the use of overflow . _ ^ '¿. -fl- F-XfJT fl- u. - r-u-ue- -.- _ ~ <;, - n- »fy» 4 ÉLFJ w-g-.f-U. 10 ...- Un 35 »Fl y ~ af ~ ¿.
QOU Vöb skydd samt att det totala maximikompressionsförhållandet ej skall överstiga ett visst värde.QOU Vöb protection and that the total maximum compression ratio does not shall exceed a certain value.
Vid i praktiken utförda kretsar är tröskeln och slut- punkten icke alltid så väldefinierade punkter som i denna analys. Såsom diskuterats inledningsvis kan de områden där karakteristíkens mellannivådel övergår till de låg- och hög- nivåiga, linjära delarna vara mjuka eller skarpa beroende på egenskaperna hos de kretsar som stvr dynamikverkan. Sålunda kommer i praktiken tröskelomràdet hos en krets att överlappa slutpunktsområdet hos en annan krets.In practical circuits, the threshold and final point not always as well-defined points as in this analysis. As discussed initially, the areas there may the intermediate level of the characteristic passes to the low and high level, linear parts be soft or sharp depending the properties of the circuits that control the dynamic effect. Thus in practice, the threshold range of a circuit will overlap the endpoint range of another circuit.
Betraktande av ovanstående ekvation och fig S visar att för det speciella fallet att kompressionsförhållandet är 2:1, så kommer hälften av tröskelspridníngen att åstadkommas av stegens signalförstärkningar, under det att resterande hälft måste åstadkommas genom ändrad förspänning hos styrelementet och/eller ändrad förstärkning i styrförstärkaren (kraftigare förstärkning för lägre tröskel). För kompressionsförhâllanden på 1,521 och 3:1 gäller på motsvarande sätt att 1/3 resp. 2/3 av spridningen àstadkommes av stegförstärkníngarna och att 2/3 resp, 1/3 av spridningen måste åstadkommas av styr- kretsarna. ~*'“ I såväl fig 1 som 5 är 0 dB en nominell maximi- eller iefmænsüvâ. I praktiken finns ett fritt utrymme på omkring 10-20 dB ovanför 0 dB-nivån.Considering the above equation and Fig. S shows that for the special case that the compression ratio is 2: 1, then half of the threshold spread will be achieved by step signal amplifications, while the remaining half must be achieved by changing the bias voltage of the control element and / or changed gain in the control amplifier (more powerful reinforcement for lower threshold). For compression conditions of 1,521 and 3: 1 applies correspondingly that 1/3 resp. 2/3 of the spread is achieved by the step reinforcements and that 2/3 and 1/3 of the spread must be achieved by the the circuits. ~ * '“ In both Figs. 1 and 5, 0 dB is a nominal maximum or iefmænsüvâ. In practice, there is a free space around 10-20 dB above the 0 dB level.
Såsom redan nämnts är det vanligen att föredraga att hög- nivåsteget är det första steget i kompressorföljden och läg- nivåsteget det sista. Emellertid är det omvända arrangemanget möjligt, varvid det första stegets styrförstärkare måste ha hög förstärkning för att den erforderliga låga tröskeln skall uppnås. Denna låga tröskel äger sedan giltighet även lvid förekomst av högnivåsígnaler, vilket vid kända "g1idbands- System" vanligen leder till att systemet som helhet får dåliga prestanda med avseende på brusmodulering. Vid detta omkastade arrangemang måste varje steg ge tillräcklig för- stärkning hos styrförstärkarna för att ifrågavarande stegs tröskel skall nås. Vidare är varje tröskel i huvudsak fix och oberoende av de övriga stegens funktion. Detta är en följd av att signalförstärkningen hos varje tidigare steg fallit till_i huvudsak ett när motsvarande efterföljande steg nått sin tröskel. Beräkningen av erforderliga trösklar för optimal '__ _ fi i V_____ Å_____ ___, _ _ _ V, __ . Nyby. ._ , ._. . 13,7- ..._ . ........... _... _. _ 'flfmarfi ' ' 10 15 20 ZS 35 40 - . »#221 wa. ...rzfzns-a. - sf,- 450 985 16 spridning sker vid detta omvända fall på samma sätt som vid det föredragna fallet. Tröskeln för varje steg refererad till sin egen ingång blir densamma som totaltröskeln.As already mentioned, it is usually preferred that high the level step is the first step in the compressor sequence and level step the last. However, it is the reverse arrangement possible, whereby the first stage control amplifier must have high gain to the required low threshold to be achieved. This low threshold is then also valid in the presence of high-level signals, which in known "sliding band System "usually leads to the system as a whole getting poor performance with respect to noise modulation. At this reversed arrangements, each step must provide sufficient amplification of the control amplifiers in order to increase the step in question threshold must be reached. Furthermore, each threshold is essentially fixed and independent of the function of the other steps. This is a consequence of the signal gain of each previous step falling to_ essentially one when the corresponding subsequent step has been reached its threshold. The calculation of the required thresholds for optimal '__ _ fi i V_____ Å _____ ___, _ _ _ V, __. Nyby. ._, ._. . 13.7- ..._. ........... _... _. _ 'mar fmar fi' ' 10 15 20 ZS 35 40 -. »# 221 wa. ... rzfzns-a. - sf, - 450 985 16 spread in this inverse case in the same way as in the preferred case. The threshold for each step referred to its own input becomes the same as the total threshold.
I motsats till vad som är fallet vid det omkastade fallet gäller vid det föredragna arrangemanget (där högnivåsteget således ligger först i kompressorkedjan och lågnivásteget sist) att det föreligger en gynnsam växelverkan mellan steg- förstärkningarna och trösklarna. Trösklarna hos de "nedströms" belägna stegen bestämmes delvis av de föregående stegens sig- nalförstärkningar. I ett tvâstegssystem med 10 dB lâgnivåför- stärkning per steg reduceras fordringarna på förstärkningen i det andra stegets styrförstärkare med 10 dB till följd av lågnivåsignalförstärkningen i det första steget. När en hög- nivåsignal uppträder, elimineras denna 10 dB-förstärkning i det första steget och lâgnívàstegets tröskel höjs i praktiken 10 dB. Vid kompandrar av glidbandstyp förbättrar detta syste- metsprestanda med avseende på brusreduceringen.In contrast to what is the case with the reversed case applies to the preferred arrangement (where the high-level step thus lies first in the compressor chain and the low level stage last) that there is a favorable interaction between the steps the reinforcements and thresholds. The thresholds of the "downstream" located steps are determined in part by the sig- nificance of the previous steps. nal reinforcements. In a two-stage system with 10 dB low level reinforcement per step, the requirements for reinforcement are reduced in the second stage control amplifier with 10 dB due to the low level signal gain in the first step. When a high- level signal occurs, this 10 dB gain is eliminated in the first step and the threshold of the lâgnívà step are raised in practice 10 dB. With sliding belt type companders, this system improves performance with respect to noise reduction.
Vid den föredragna utföringsformen är alla föregående stegs förstärkning fullt verksam upp till tröskeln hos ett visst efterföljande steg. Till skillnad mot det ovan beskrivna "omvända" systemet drar det föredragna arrangemanget mest nytta av de individuella stegens rådande sígnalförstärkningar.In the preferred embodiment, all are foregoing step reinforcement fully effective up to the threshold of one certain subsequent steps. Unlike what is described above the "reverse" system pulls the preferred arrangement the most benefit from the prevailing signal amplifications of the individual steps.
Sålunda gäller: 1. Under signaltillstånd med mycket låg nivå (under tröskeln) reduceras fordringarna på förstärkningen i styr: förstärkaren i varje steg i en grad lika med de kumulativu signalförstärkningarna i alla föregående steg. Vid exemplet enligt fig S reduceras sålunda erforderlig förstärkning hos styrförstärkaren i det mot lägsta nivån svarande steget, för _att en tröskel på -62 dB skall uppnås, med T6 dB jämfört med vad som skulle erfordras om steget arbetade oberoende eller i den tidigare beskrivna omkastade konfigurationen. Pâ liknan- de sätt minskas förstärkningen i mellannivåstegets styrför- stärkare med 8 dB, vilket sålunda leder till den mest ekono- miska kretsen. I 2. En sígnalberoende, variabel tröskeleffekt uppnås, vari- genom brusmodulationseffekter reduceras vid glidbandssteg.Thus: 1. Under very low level signal condition (below threshold) the requirements for the reinforcement in control are reduced: the amplifier in each step to a degree equal to the cumulative the signal amplifications in all previous steps. By the example according to Fig. 5, the required reinforcement of the control amplifier in the step corresponding to the lowest level, for that a threshold of -62 dB should be reached, with T6 dB compared to what would be required if the step worked independently or in the previously described inverted configuration. On liknan- In this way, the gain in the control level of the intermediate level is reduced. 8 dB amplifier, thus leading to the most economical miska circuit. IN 2. A signal-dependent, variable threshold effect is achieved, by noise modulation effects are reduced at sliding stage steps.
De effektiva trösklarna i lågnivåstegen höjs gradvis med till- tagande signalnivâ vid viss frekvens. Vid höga signalnivâer (på den linjära högnivådelen av överföringskarakteristíkan) ___m&,_:,_x__ ___,_,_V_«,_,__ _ _ ,_,,,. _ ., ._ . ..._-.... _ .__ . 10 15 ZO 25 35 40 W 450 985 höjs lågnivåstegets effektiva tröskel en nivå lika med för- stärkningarna i alla lågnivåsteg [sub-tröskelsteg) upp till denna punkt. I exemplet enligt fig 5 höjs tröskeln hos steget svarande mot lägsta nivån, vilken tröskel normalt är -62 dB under lâgniváiga signaltillstánd, sålunda med 16 dB, dvs till -46 dB, under högnivåiga signaltillstånd. På liknande sätt höjs medelnivåstegets tröskel till -38 dB.The effective thresholds in the low-level steps are gradually increased with signal level at a certain frequency. At high signal levels (on the linear high level part of the transfer characteristic) ___ m &, _:, _ x__ ___, _, _ V _ «, _, __ _ _, _ ,,,. _., ._. ..._-.... _ .__. 10 15 ZO 25 35 40 W 450 985 the effective threshold of the low-level stage is raised by a level equal to the gains in all low-level steps [sub-threshold steps) up to this point. In the example of Fig. 5, the threshold of the step is raised corresponding to the lowest level, which threshold is normally -62 dB under low level signal conditions, thus by 16 dB, ie to -46 dB, under high level signal conditions. Similarly the threshold of the intermediate level is raised to -38 dB.
Vid en första praktisk utföringsform av uppfinningen, där seriekopplade glidbandsanordningar används, utgöres kompres- ~ sorn 2 och expandern 8 i fig 2 i huvudsak av konventionella glídbandsanordningar av B-typ av det slag som visas i US-PS Re 28 426, under det att kompressorn 4 och expandern 6 har modifierade frekvenskarakteristikor. Med det av kassettband alstrade bruset har det visat sig att användbara resultat er- hålles när den andra anordningen (i kompressionsmoden) ej endast har spritt svar avseende insignalens amplitudnivâ utan även dessutom en gränsfrekvens som ligger två à tre oktaver lägre än vid anordningar av standard-B-typ. Närmare bestämt sänks den andra anordníngens tröskelnívåer, både hos de syllabiska filtren/begränsarna och hos den översvängnings- undertryckande begränsaren, i och för âstadkommande av sprid- ningen, och vidare sänks det fixa filtrets övergångsfrekvens två eller tre oktaver.In a first practical embodiment of the invention, there series-connected sliding belt devices are used, they are compressed 2 and the expander 8 in Fig. 2 are substantially conventional B-type sliding devices of the type shown in US-PS Re 28 426, while the compressor 4 and the expander 6 have modified frequency characteristics. With that of cassette tape generated noise, it has been found that useful results held when the second device (in compression mode) is not has only spread response regarding the amplitude level of the input signal without also in addition a cut-off frequency which is two to three octaves lower than standard B-type devices. More particularly the threshold levels of the other device are lowered, both in those syllabic filters / limiters and of the overflow suppressive limiter, in order to achieve dissemination and further, the transition frequency of the fixed filter is lowered two or three octaves.
Detaljer hos kretsen av B-typ framgår av fig 6, 7 och 8, vilka_motsvarar fig 4, 5 resp 10 i US-PS Re 28 426, och _ ytterligare detaljer hos dessa kretsar liksom deras funktion och teori återfinnes í denna skrift. Följande beskrivning av fig 6, 7 och 8 härstammar från US-PS Re 28 426.Details of the B-type circuit are shown in Figs. 6, 7 and 8. which correspond to Figures 4, 5 and 10, respectively, in US-PS Re 28 426, and further details of these circuits as well as their function and theory can be found in this publication. The following description of Figures 6, 7 and 8 are derived from US-PS Re 28 426.
Kretsen enligt fig 6 är speciellt dimensionerad för att _ in å i ins elninflskanalen hos en hem~bands elare och två p O I dylika kretsar erfordras för en storeobandspelare. Insignalen tillföres vid en klämma 10 till ett emitterföljarsteg 12, som alstrar en lågimpedanssignal. Denna signal matas dels via en huvud- eller direktpassagebana bestående av ett motstånd 14 till en utgångsklämma 16 och dels via en ytterligare bana, vars sista element utgöres av ett motstånd 18, som är anslutet till klämman 16. Motstånden 14 och 18 adderar utsignalerna från huvudbanan och den ytterligare banan i och för uppfyllan- de av den erforderliga kompressionslagen.The circuit of Fig. 6 is specially dimensioned to _ in å in the ins elnin fl channel of a home ~ bands elare and two p O I such circuits are required for a large tape recorder. The input signals is applied at a terminal 10 to an emitter follower stage 12, which generates a low impedance signal. This signal is fed in part via a main or direct passageway consisting of a resistor 14 to an output terminal 16 and partly via a further path, whose last element consists of a resistor 18, which is connected to terminal 16. Resistors 14 and 18 add the output signals from the main track and the additional track in order to those of the required compression law.
I den ytterligare banan ingår ett vist filter 20, ett 10 15 20 35 40 450 985 ”g filter 22 med variabel gränsfrekvens och innefattande en fälteffekttransistor 24 (utgörande filtret/begränsaren) samt en förstärkare 26, vars utgång är förbunden med en dubbel- diodsbegränsare eller -klippare 28 och även med motståndet 18.The further path includes a certain filter 20, a 10 15 20 35 40 450 985 ”g filter 22 with variable cut-off frequency and comprising a field effect transistor 24 (constituting the filter / limiter) and an amplifier 26, the output of which is connected to a double diode limiter or mower 28 and also with resistor 18.
Den olinjära begränsaren undertrycker översvängningar hos ut- signalen víd abrupt ökande insignaler. Förstärkaren 26 höjer signalen i den ytterligare banan till sådan nivå att knäet i karakteristikan hos begränsaren eller översvängníngsunder- tryckaren 28, som bestàr av kiseldioder, är verksamt vid korrekt signalnivà under transienttillstånd. Oversvängnings- undertryckarens effektiva tröskel ligger något ovanför tröskeln hos det syllabiska filtret/begränsaren. Motstånden 14 och 18 är dimensionerade så att den erforderliga dämpnings- kompensationsgraden erhålles för signalen i den ytterligare banan.The nonlinear limiter suppresses overshoot signal vid abruptly increasing input signals. Amplifier 26 raises the signal in the further path to such a level that the knee in the characteristics of the limiter or overshoot the printer 28, which consists of silicon diodes, is active at correct signal level during transient state. Overflow the effective threshold of the suppressor is slightly above the threshold of the syllabic filter / limiter. Resistors 14 and 18 are dimensioned so that the required damping the degree of compensation is obtained for the signal in the further banana.
Förstärkarens 26 utgång är även förbunden med en förstärk- are 30, vars utsignal likriktas av en germaniumdiod 31 och integreras i ett glättningsfilter 32 i och för àstadkommande av styrspänningen för fälteffekttransistorn 24.The output of the amplifier 26 is also connected to an amplifier. are 30, the output of which is rectified by a germanium diode 31 and integrated in a smoothing filter 32 in order to achieve of the control voltage of the field effect transistor 24.
Två enkla RC-filter används, men även därmed ekvivalenta LC- eller LCR-filter kan användas.“Det fixa filtret ger en gränsfrekvens på 1700 Hz, under vilken en avtagande kompression uppträder. Filtret 22 utgöres av en seríekondensator 34 och ett shuntmotstånd 36 följt av ett seriemotstând 38 och fält- effekttransistorn 24, vars emitter-kollektorbana är kopplgd som shuntmotstând. Vid vilotillstând med nollsignal på transistorns 24 styre är transistorn strypt och uppvisar i huvudsak oändlig impedans, varvid man kan bortse från mot- ståndet 58. Filtrets 22 gränsfrekvens är sålunda 800 H2, vil- ket man kan observera ligger väsentligt under det fixa filt- rets 20 gränsfrekvens.Two simple RC filters are used, but also equivalent LC or LCR filters can be used. ”The fixed filter provides one cut-off frequency of 1700 Hz, below which a decreasing compression occurs. The filter 22 consists of a series capacitor 34 and a shunt resistor 36 followed by a series resistor 38 and field the power transistor 24, the emitter-collector path of which is connected as shunt resistance. In idle mode with zero signal on the control of the transistor 24, the transistor is throttled and has i essentially infinite impedance, whereby one can ignore the stand 58. The cut-off frequency of the filter 22 is thus 800 H2, which can be observed to be significantly below the fixed filter 20 limit frequency of the year.
När signalen på styret ökar tillräckligt för att transis- torns 24 resistans skall falla till mindre än exempelvis 1 kohm, kommer motståndet 38 att shunta motståndet 56 så att gränsfrekvensen ökar och markant minskar filtrets passband.When the signal on the handlebars increases sufficiently to the resistance of the tower 24 should be less than, for example 1 kohm, resistor 38 will shunt resistor 56 so that the cut-off frequency increases and significantly reduces the pass band of the filter.
Gränsfrekvensens höjning sker givetvis gradvis.The increase in the cut-off frequency is of course gradual.
Användningen av en fälteffekttransistor är gynnsam efter- som denna inom ett lämpligt begränsat signalimplitudomrâde fungerar i huvudsak som ett linjart motstånd (för signal av endera polariteten), vars värde bestämmes av styrspänningen i ._ ta . w .a- 5,- W... ,,,¿A=-;,---' -mw-wra-s .. -,_;_1 -. ,,,-- --=.æ\.-V-,«a.-»....-..-«~.-.,.enter-w- .n-wv-.auu-h--va-u-a- -. .»-..----..--.--.--..__......_._.. ._ . ». vanan..- -_-_ . _aø.. _ ..._ . _. .-. . -. n -- -- - Uï 10 15 (s) UI 40 19 450 985 på styret.The use of a field effect transistor is favorable after- such as this within a suitably limited signal amplitude range acts mainly as a linear resistor (for signaling of either polarity), the value of which is determined by the control voltage i ._ ta. w .a- 5, - W ... ,,, ¿A = -;, --- '-mw-wra-s .. -, _; _ 1 -. ,,, - - =. æ \ .- V -, «a .-» ....-..- «~ .-.,. enter-w- .n-wv-.auu-h- -va-ua- -. . »-.. ---- .. -. -. - ..__......_._ .. ._. ». vanan ..- -_-_. _aø .. _ ..._. _. .-. . -. n - - - Ui 10 15 (s) UI 40 19 450 985 on the board.
Motståndet 36 och fälteffekttransistorn är förbundna med ett inställbart uttag 46 hos en spänningsdelare som innehål- ler en temperaturkompenserande germaniumdiod 48. Uttaget 46 möjliggör justering av filtrets 22 kompressíonströskel.The resistor 36 and the field effect transistor are connected an adjustable terminal 46 of a voltage divider containing a temperature compensating germanium diode 48. Socket 46 enables adjustment of the compression threshold of the filter 22.
Förstärkaren 26 innehåller komplementära transistorer som ger hög íngångsimpedans och låg utgångsimpedans. Eftersom för- stärkaren driver diodbegränsaren 28) erfordras en ändlig ut- gångsimpedans, vilket åstadkommas med kopplingsmotstándet S0.Amplifier 26 contains complementary transistors such as provides high input impedance and low output impedance. Since the the amplifier operates the diode limiter 28) a finite output is required walking impedance, which is achieved with the coupling resistor S0.
Såsom redan nämnts är dioderna 28 kiseldioder med ett skarpt knä kring 1/2 volt.As already mentioned, the diodes are 28 silicon diodes with a sharp knees around 1/2 volt.
Signalen över begränsaren och således över motståndet 18 kan kortslutas till jord medelst en strömställare 53 när det erfordras att kompressorn försätts ur funktion.The signal over the limiter and thus over the resistor 18 can be shorted to ground by means of a switch 53 when it the compressor is required to be deactivated.
Förstärkaren 30 är en NPN-transistor med ett emittertids- konstantnät 52 som höjer förstärkningen vid höga frekvenser.Amplifier 30 is an NPN transistor with an emitter timing constant network 52 which increases the gain at high frequencies.
Kraftiga högfrekvenser (t.ex. cymbalslag) kommer därför att leda till snabb minskning av det band inom vilket kompression sker, detta för undvikande av signaldistorsion.Strong high frequencies (eg cymbal beats) will therefore be lead to rapid reduction of the band within which compression This is done to avoid signal distortion.
Förstärkaren är kopplad till glättningsfiltret 32 via likriktardioden 31. Filtret består av”ett seriemotstànd 54 och en shuntkondensator 56.IMotstândet 54 är shuntat av en kiseldiod 58, som möjliggör snabb uppladdning av kondensatorn 56 för snabbt ikraftträdande förenat med god glättning under stationärtillstånd. Spänningen över kondensatorn 56 påtrygks direkt på transístorns 24 styre.The amplifier is connected to the smoothing filter 32 via rectifier diode 31. The filter consists of “a series resistor 54 and a shunt capacitor 56. The resistor 54 is shunted by one silicon diode 58, which enables fast charging of the capacitor 56 for rapid entry into force combined with good smoothing below stationary state. The voltage across capacitor 56 is applied directly on the transistor's 24 board.
Ett fullständigt kopplingsschema för den komplementära ekpandern visas i fig 7. En fullständig beskrivning är icke nödvändig eftersom kretsen i huvudsak är identiskt lik kret- sen i fig 6, och av samma skäl anges merendels ej heller komponentvärden i fig 7.A complete wiring diagram for the complementary the expander is shown in Fig. 7. A complete description is not necessary because the circuit is essentially identical to the circuit then in Fig. 6, and for the same reason is mostly not stated either component values in Fig. 7.
Skillnaderna mellan 6 och 7 är följande.The differences between 6 and 7 are as follows.
I fíg 7 erhäller den ytterligare banan sin insignal frán utgângsklämman 16a, förstärkaren 26a är inverterande samt de av motstânden 14 och 18 kombinerade signalerna matas till in- gången (basen) hos emitterföljaren 12, vars utgång (emittern) är kopplad till klämman lóa. För tillförsäkrande av låg driv- impedans är ingångsklämman 10a kopplad till motståndet 14 genom en emitterföljare 60. Lämpliga åtgärder måste vidtagas för att förhindra att förspänníngar inkommer i expandern. 10 15 20 25 30 40 450 985 2” Förstärkaren 26a göres inverterande genom att utsignalen' tas fràn den andra transistorns (av PNP-typ) emitter i stäl- let för kollektor. Denna förändring inbegriper även flytt- ning av 10 kohm motståndet 62 (fig 6) från kollektorn till emittern (fig 6), vilket automatiskt ger en lämplig utgångs- impedans för drivning av begränsaren. Motståndet 50 är därför utelämnat i fig 7.In Fig. 7, the further path receives its input signal from the output terminal 16a, the amplifier 26a are inverting and they of the combined signals 14 and 18 resistors are fed to the input the aisle (base) of the emitter follower 12, the output of which (the emitter) is connected to the terminal lóa. To ensure low propulsion impedance, the input terminal 10a is connected to the resistor 14 through an emitter follower 60. Appropriate measures must be taken to prevent biases from entering the expander. 10 15 20 25 30 40 450 985 2 ” The amplifier 26a is made inverting by the output signal ' taken from the emitter of the other transistor (of the PNP type) in let for collector. This change also includes relocation of the 10 kohm resistor 62 (Fig. 6) from the collector to emitter (Fig. 6), which automatically provides a suitable output impedance for driving the limiter. The resistor 50 is therefore omitted in Fig. 7.
För korrekt injustering av ett komplett brusreducerings- system bör det observeras att det är av vikt att samma signal- niváer föreligger på emittrarna hos transistorerna 12 i både kompressorn och expandern. Mätklämmor M visas anslutna till nyssnämnda emittrar.For proper adjustment of a complete noise reduction systems, it should be noted that it is important that the same levels are present at the emitters of the transistors 12 in both the compressor and the expander. Measuring terminals M are shown connected to just mentioned emitters.
Pig 8 visar en föredragen krets för ersättning av kretsen mellan punkterna A, B och C i fig 6 och 7. När fälteffekt- transistorn 24 är strypt är det andra RC-nätet 22 inoperativt, och det första RC-nätet 20 är härvid bestämmande för frekvens- gången i den ytterligare banan. Den förbättrade kretsen kombinerar de med avseende på fasen existerande fördelarna _med att ha endast en RC-sektion under vilotillstånd med dämp- ningen 12 dB/oktav hos ett tvåsektions RC-nät under signal- tillstånd. -~--r I en i praktiken utförd krets med användning av MPF 104 som fälteffekttransistorer, måste motståndet 36a på 39 kohm finnas för att ge en ändlig källimpedans för fäteffekttransis- torn. På detta sätt hàlles kompressionsförhållandet vid alla frekvenser och nivåer maximalt vid Z. Motståndet Sóa har samma kompressionsbegränsande funktion i den förbättrade kretsen som motståndet 36 har i kretsen i fig 6 eller 7. Dessutom tillhandahåller detta motstånd en lågfrekvensbana för sig- nalen. _ Vid den första utföríngsformen av föreliggande uppfinning utnyttjas i kompressorn 4 och expandern 6 enligt fig Z såsom tidigare nämnts anordningar av det slag som visas i fig 6, 7 och 8 med modifierade karakteristíkor. Den ändrade gräns- frekvensen och den sänkta tröskeln uppnås genom modifiering av det fixa filtrets (filtret 20 i fig 6) karakteristika och även genom ändring av styrförstärkarens förstärkning genom ändring av förstärkarens frekvensgång (emíttertidkonstant- nätet 52 hos förstärkaren 30 i fig 6). Oversvängningsunder- tryckarens tröskel sänks genom påtryckning av lämplig lik- 10 15 20 25 35 40 21 450 985 förspänning (i framriktningen) över dioderna 28. Impedanserna i det variabla filtret (variabla filtret 22 i fig 6 och 8) lämnas i stort sett orörda i och för bihehållande av lämplig anpassning till karakteristikorna hos tillgängliga spännings- styrda, variabla kretselement. En lämplig modifiering av den i fig 6-8 visade glidbandskretsen av B-typ är att ändra det fixa filtrets 20 motstånd på 3,3 kohm till 18 kohm i och för sänkning av gränsfrekvensen två till tre oktaver. För höjning av styrförstärkarens förstärkning ökas värdet pà kondensatorn i förstärkarens 30 tidskonstantnät 52 från 0,15,uF till 0,60,uF (eller från 0,1 pF till 0,4 p? om det föreslagna värdet 0,1 pF används). Förspänningar på omkring i 1/4 volt i framriktningen påtryckes över kíseldioderna 28, varigenom reducering med flera dB sker av översvängningsundertrycknings- nivån.Pig 8 shows a preferred circuit for replacement of the circuit between points A, B and C in Figs. 6 and 7. When the field effect the transistor 24 is throttled, the second RC network 22 is inoperative, and the first RC network 20 is in this case determining the frequency time in the additional path. The improved circuit combines the existing benefits with respect to the phase _with having only one RC section at rest with damping 12 dB / octave of a two-section RC network during signaling state. - ~ --r In a circuit performed in practice using MPF 104 as field effect transistors, the resistor 36a must be 39 kohm is to provide a finite source impedance for fat effect trans- tower. In this way, the compression ratio is maintained at all frequencies and levels maximum at Z. The resistance Sóa has the same compression limiting function in the improved circuit which the resistor 36 has in the circuit of Fig. 6 or 7. In addition this resistor provides a low frequency path for sig- nalen. _ In the first embodiment of the present invention is used in the compressor 4 and the expander 6 according to Fig. Z as previously mentioned devices of the type shown in Figs. 6, 7 and 8 with modified characteristics. The amended the frequency and the lowered threshold are achieved by modification of the characteristics of the fixed filter (filter 20 in Fig. 6) and also by changing the gain of the control amplifier by changing the frequency response of the amplifier (emitter time constant the network 52 of the amplifier 30 in Fig. 6). Overflow sub- the threshold of the printer is lowered by pressing the appropriate 10 15 20 25 35 40 21 450 985 bias voltage (in the forward direction) across the diodes 28. The impedances in the variable filter (variable filter 22 in Figs. 6 and 8) left largely untouched in order to maintain appropriate adaptation to the characteristics of available voltage controlled, variable circuit elements. An appropriate modification of it shown in Figs. 6-8, the B-type sliding circuit is to change it fix the filter 20 resistance of 3.3 kohm to 18 kohm in and for lowering the cut-off frequency by two to three octaves. For raising the gain of the capacitor increases with the gain of the control amplifier in the time constant network 52 of the amplifier 30 from 0.15, uF to 0.60, uF (or from 0.1 pF to 0.4 p? If proposed the value 0.1 pF is used). Pre-voltages of about 1/4 volt in the forward direction, pressure is applied across the silicon diodes 28, whereby reduction by several dB is due to overflow suppression level.
Det variabla filtret 22 uppvisar allpasskarakteristik som gensvar på vilo-styrspänning, och sålunda sänks totalfiltrets gränsfrekvens två till tre oktaver. ökning av kondensator- värdet i emitternätet hos förstärkaren 30 höjer sistnämndas förstärkning vid en given frekvens. Såsom förklarats ovan och i US-PS Re 28 426 kommer gränsfrckvensen för det variabla RC-filtret 22 att öka när styrspänningen (från förstärkaren 30, likriktaren 31 och glättníngsfiltret 32) ökar. Ned stora kapacitansvärden i nätet 52 kommer således det variabla filtret att förflyttas uppåt i frekvens från sitt vilovärde som gensvar på lâgnivåiga signaler, dymedelst spridande nivå- svaret eller tröskeln från vad som gäller i en omodifierad B-krets.The variable filter 22 exhibits all-pass characteristics such as response to the rest control voltage, and thus the total filter is lowered cut-off frequency two to three octaves. increase in capacitor the value in the emitter network of the amplifier 30 increases the latter gain at a given frequency. As explained above and in US-PS Re 28 426 comes the limit frequency for the variable RC filter 22 to increase when the control voltage (from the amplifier 30, the rectifier 31 and the smoothing filter 32) increase. Down big capacitance values in the network 52 thus come the variable the filter to be moved upwards in frequency from its rest value in response to low-level signals, by means of spreading level the answer or threshold from what applies in an unmodified B-circuit.
Nivåsvaret kan spridas på ett otal sätt utöver ändring av styrförstärkarens emitternät. Bland dessa möjligheter in- går ändring av förspänningen på styrelemcntet, annan ändiing av styrförstärkarens förstärkning, ändring av de relativa signalniváerna i filterbanan och styrsignalalstrande banan, osv.The level answer can be spread in countless ways in addition to change of the control amplifier's emitter network. These opportunities include there is a change in the bias voltage on the control element, another change of the gain of the control amplifier, change of the relative the signal levels in the filter path and the control signal generating path, etc.
Vissa detaljer i kretsarna enligt fig 6, 7 och 8 har vidareutvecklats under årens lopp och modernare kretstyper har publicerats och är välkända bland fackmän. Hänvisning till Us-Ps Re zs 426 har skett för att förenkla presentatio- nen.Some details in the circuits of Figs. 6, 7 and 8 have further developed over the years and modern circuit types has been published and is well known among those skilled in the art. Reference to Us-Ps Re zs 426 has been made to simplify presentation nen.
Fig 9 visar en faktiskt upptägen inspelningskurva under 10 15 20 25 40 .-.'“~5?“Å-'?J5.».... '“-'Z.2-'«7.- 'lf-IJZIC .Vi 450 985 22 kompressionströskeln för tva seriekopplade kompressorer, av' vilka den första är modifierad enligt ovan; därtill visas expanderns frekvensgàng. Jämför detta med fig 10 (svarande mot fig 12 i US-PS Re 28 426), som visar den faktiska inspel- ningskurvan under kompressionströskeln för en enda kompressor eller expander enligt fig 6-8.Fig. 9 shows an actually recorded recording curve below 10 15 20 25 40 .-. '“~ 5?“ Å -'? J5. ».... '“ -'Z.2 -' «7.- 'lf-IJZIC .Vi 450 985 22 compression threshold for two series-connected compressors, of ' which the first is modified as above; in addition is displayed expander's frequency response. Compare this with Fig. 10 (corresponding Fig. 12 of US-PS Re 28 426), which shows the actual recording curve below the compression threshold for a single compressor or expander according to Figs. 6-8.
Pig ll visar som funktion av frekvensen in/ut-svaret hos de seriekopplade kompressorerna. Vid betraktande av dessa kurvor framgår de båda dynamikområdena indikerande de båda spridda funktionsområdena. Under det att möjligheten att iak- taga dessa kurvors dynamikomràden är till nytta för demon- stration av anordningarnas spridda funktion, är det i praktik- en att föredraga att kurvorna är så jämna som möjligt utan iakttagbara dynamikområden eller "upphöjningar". Parallella linjer A och B är dragna genom tröskelområdena, varvid linje A hänför sig till standardkretsen och linje B till den modifie- rade kretsen. Jämför dessa kurvor med fig 12 (som är US-PS Re 28 426) som på liknande sätt visar frckvensgångskurvorna för en enkel glidbandskompressor av B-typ. Fig 11 illustrerar att den med seriekopplade anordningar försedda kompressorn ger i huvudsak dubbelt så stor kompression fördelad över större frekvens- och nivåområden.Pig ll shows as a function of the frequency in / out response of the series-connected compressors. When considering these curves show the two dynamic ranges indicating the two scattered functional areas. While the possibility of The dynamic ranges of these curves are useful for demonstrating distribution of the diffuse function of the devices, it is in practice one to prefer that the curves are as smooth as possible without observable dynamic ranges or "elevations". Parallel lines A and B are drawn through the threshold areas, line A refers to the standard circuit and line B to the modified circuit rade circuit. Compare these curves with Fig. 12 (which is US-PS Re 28 426) which similarly shows the frequency curves for a simple B-type sliding belt compressor. Fig. 11 illustrates that the compressor provided with series-connected devices gives essentially twice as much compression distributed over larger frequency and level ranges.
Det varíabla bandets verkan hos de spridd verkan uppvisan- de anordníngarna kan iakttagas i fig 13 och 14, vilka visar frekvensgången vid testtonsinspelning med nämnda seriekopp- lade kompressorer. Jämför härvid med fig 15 (som är fig lš i US-PS Re 28 426), som visar en faktisk inspelningskurva erhållen med kretsen i fig 6 innefattande kretsen i fig 8.The effect of the variable band on the scattered effects the devices can be observed in Figs. 13 and 14, which show the frequency response during test tone recording with said series charge compressors. Compare with Fig. 15 (which is Fig. Lš in US-PS Re 28 426), which shows an actual recording curve obtained with the circuit of Fig. 6 including the circuit of Fig. 8.
Det variabla bandets verkan visas genom upptagning av kompres- sorfrekvenssvaret vid en lågniväig testton (med en nivå lig- gande under kompressorns tröskel) i närvaro av en högnivåsig- nal; testsignalen detekteras vid kompressorutgângen medelst ett filter- Högnivâsignalen bringar kompressorkretsen att fungera, och kurvorna visar inverkan på filtrets övergångs- frekvens.The effect of the variable band is shown by recording compression the response rate at a low level test tone (with a level equal to below the compressor threshold) in the presence of a high level nal; the test signal is detected at the compressor output by means of a filter The high level signal causes the compressor circuit to function, and the curves show the effect on the filter frequency.
Fig 13 visar frekvenssvaret för en testton vid -65 dB och närvaro av 200 Hz signaltoner vid nivåer mellan -28 dB och_lägre upp till f10 dB. Pig 14 gäller för en 500 Hz sig- nalton vid nivåer från -34 dB och lägre till +10 dB.Fig. 13 shows the frequency response of a test tone at -65 dB and the presence of 200 Hz signal tones at levels between -28 dB and_lower up to f10 dB. Pig 14 applies to a 500 Hz sig- naltons at levels from -34 dB and lower to +10 dB.
Vid en ytterligare utföringsfbrm av uppfinningen med :Igwüg «'-;;~__,,1..v,=~_-¿;;_- f- y-.vøaa 11-1-1 'z-"r-a-w-r-ëza-Q :~:-»--'e:-.. :f- -.....<. “~_-"-._-- ._ _. _ - -.- - 10 15 25 40 :e-'fe-w-wy-ff f' ~ g.- -;.,~_..(,.|..-;~ -. f .-. WW. v; 23 450 985 bättre prestanda utgör såväl kompressorn Z och expandern 8 i fig 2 modifieringar av standardanordningar av B-typ. Bada serieanordningarna har sina övergångsfrekvenser sänkta tvâ oktaver för att därigenom ge en kraftigt stigande frekvensvàg vid låga nivåer. Spridning av den dynamiska verkan åstadkommes genom sänkning av trösklarna (både syllabiska och översväng- ningsundertryckande] hos den andra anordningen (vid kompressor- mod). ' Ett fördelaktigt särdrag hos föreliggande uppfinning är att de individuella kretsarnas frekvenssvar är sammansatta. Om så kraftigt stigande brusreduceringskurva som möjligt önskas, uppnås detta genom användning av kretsar med samma làgnivå- (vilo-J frekvenssvar.In a further embodiment of the invention with : Igwüg «'- ;; ~ __ ,, 1..v, = ~ _-¿;; - 'e: - ..: f- -..... <. “~ _-" -._-- ._ _. _ - -.- - 10 15 25 40 : e-'fe-w-wy-ff f '~ g.- -;., ~ _ .. (,. | ..-; ~ -. f .-. WW. v; 23 450 985 better performance is both the compressor Z and the expander 8 i Fig. 2 modifications of standard B-type devices. Bathe the series devices have their transition frequencies lowered by two octaves to thereby give a sharply rising frequency wave at low levels. Dissemination of the dynamic effect is achieved by lowering the thresholds (both syllabic and overflow suppression] of the second device (in the case of compressor Courage). ' An advantageous feature of the present invention is that the frequency responses of the individual circuits are complex. If as sharply rising noise reduction curve as desired, this is achieved by using circuits with the same low level (vilo-J frequency response.
Vid den förbätrrade utföringsformen medför valet av de identiska filterkurvorna så att de ligger omkring 2 oktaver under vad som förekommer vid standard-B-anordningar således att en karakteristika erhålles som stiger snabbt över omkring 300 Hz. Således erhåller systemet förmåga till väsentlig brusreducering inom det_kritiska området mellan 300 Hz och 2 kHz, ett område inom vilket bandbrus är märkbart efter det att brus ovanför 2 kHz reducerats. Brusbidraget från bandet är försumbart under 300 Hz. Genom att systemet endast har minimal brusreduceringsverkan under 300 Hz undvikes att manipulation sker med de fundamentala signalfrekvenserna, var- jämte systemets komplementaritet förbättras i praktiskt före- kommande bandspelare, vilka exempelvis kan ha frekvensgàngs- fel till följd av huvudstötar eller dylikt. Genom att man und- viker kompression av lâgfrekvenssignaler förbättras dessutom systemkompatíbiliteten eftersom höjning av lågfrekrenssignaler skulle resultera i besvärande rumble (brum) och bashöjning när kodade band återges i system som saknar komplemcntërn ex- pandrar.In the improved embodiment, the choice of the identical filter curves so that they are around 2 octaves below what occurs with standard B devices thus that a characteristic is obtained which rises rapidly over about 300 Hz. Thus, the system acquires the ability to essentially noise reduction in the critical range between 300 Hz and 2 kHz, an area within which band noise is noticeable after that that noise above 2 kHz has been reduced. The noise contribution from the band is negligible below 300 Hz. Because the system only has minimal noise reduction effect below 300 Hz is avoided manipulation takes place with the fundamental signal frequencies, in addition to the complementarity of the system is improved in practical future tape recorders, which may, for example, have frequency errors due to head shocks or the like. By avoiding folding compression of low frequency signals is also improved system compatibility as an increase in low frequency signals would result in troublesome rumble and hum when encoded bands are reproduced in systems that do not have the complementary pandrar.
Hänvisning sker nu åter till fig 6 och 8, där de båda serie- kopplade anordningarna i den under diskussion stående praktiska utföringsformen båda har motståndet i det fixa filtret 20 änd- rat frân 3,3 kohm, vilket förorsakar att totalgränsfrekvensen för filtren 20 och 22 sänks omkring tvâ oktaver ned till cirka 375 Hz. I den andra anordningen höjs kapacitansvärdet i styr- förstärkarens 30 emitternät 52 med en faktor fyra eller där- omkring, liksom i den tidigare diskuterade utföríngsformen. 10 15 20 ZS 35- 40 iQ-.at-.Lv v. .sa-s 43U 753 M Detta resulterar i en spridning av tröskelnivåerna på omkring 10-15 dB (beroende pà signalnivå och -frekvens). Lämplig för- spänning införes i diodbegränsarkretsen 28 i och för sänkning av nivån för översvängningsundertryckning.Reference is now made again to Figures 6 and 8, where the two series connected the devices in the practical under discussion embodiment both have the resistor in the fixed filter 20 end from 3.3 kohm, which causes the total cut-off frequency for filters 20 and 22, about two octaves are lowered to about 375 Hz. In the second device, the capacitance value in the control the emitter network 52 of the amplifier 30 by a factor of four or around, as in the previously discussed embodiment. 10 15 20 ZS 35- 40 iQ-.at-.Lv v. .sa-s 43U 753 M This results in a spread of the threshold levels around 10-15 dB (depending on signal level and frequency). Suitable for- voltage is introduced into the diode limiter circuit 28 for lowering of the level of overflow suppression.
I en modifiering av den senaste utföringsformen kan konden- satorn 34 i filtret 22 höjas till 0,01 pF i syfte att främja överensstämmelse mellan olika enheters karakteristikor och för att förbättra brusmodulationsegenskaperna. Till följd av de i huvudsak lika tidskonstanterna hos det fixa filtret 20 och det variabla filtret ZZ, kommer i detta fall arrangemanget att bli ekvivalent med ett enkelpoligt variabelt filter, och det fixa filtret kan elimineras. I detta fall placeras motståndet 36a (som har värdet 47 kohm i moderna typer av B-kretsar) som shunt till fälteffekttransistorns 24 emitter-kollektorbana i syfte att ge en vilo-övergångsfrekvens på omkring 375 Hz.In a modification of the latest embodiment, the the satin 34 in the filter 22 is raised to 0.01 pF in order to promote correspondence between the characteristics of different units and for to improve the noise modulation properties. As a result of the in substantially equal to the time constants of the fixed filter 20 and the variable filter ZZ, in this case the arrangement will be be equivalent to a single-pole variable filter, and that fix the filter can be eliminated. In this case, the resistor is placed 36a (which has the value 47 kohm in modern types of B-circuits) which shunt to the emitter-collector path of the field effect transistor 24 in order to provide a rest transition frequency of about 375 Hz.
Det är emellertid önskvärt att det fixa filtret bibehålles i högnivåkretsen så att kretsen kan omkopplas att självständigt' arbeta som B-krets av standardtyp.However, it is desirable that the fixed filter be maintained in the high-level circuit so that the circuit can be switched to independently ' work as a standard B-circuit.
I praktiken kommer en produkt försedd med de nyssnämnda förbättrade systemen att vara kampatibel med existerande okoaaa eller B-koaad mjukvara (rexlïfiäna och Fmraaiosänaning- ar). De förbättrade systemen innehåller en standardanordning av B-typ och kan således för uppnàende av full kompatibilitet omkopplas till att arbeta som B-typ-anordning. När á andra sidan_inspelade band blir tillgängliga kodade enligt det för- ' bättrade systemet, kan nu befintliga konsumentprodukter av B-typ komma att ge överdriven högfrekvensinformation eller diskantríkedom, vilket kan åtgärdas genom ändrad inställning av diskantkontrollen på samma sätt som man idag gör vid av- spelning av B-kodad programvara på utrustning utan speciella kretsar.In practice, a product comes with the aforementioned improved systems to be compatible with existing ones okoaaa or B-koaad software (rexlï fi äna and Fmraaiosänaning- are). The improved systems contain a standard device of the B-type and can thus for the attainment of full compatibility switched to work as a B-type device. When on others page_recorded tapes become available encoded according to the improved system, can now existing consumer products of B-type will provide excessive high frequency information or treble richness, which can be remedied by changing the setting of the treble control in the same way as is done today at playback of B-coded software on equipment without special circuits.
Standard-B-kretsen beskriven i US-PS Re 28 426 har ett maximalt kompressíonsförhâllande på omkring 2:1. Detta för- hållande har visat sig vara ett gott praktiskt val för kompandersystem för kassettband för privatbruk. I de seriekopp- lade kretsarna i de ovan beskrivna utföringsformerna bibehål- ler varje enskild krets ett maximalt kompressionsförhällande på omkring 2:1, och därtill är maximala kompressionsförhål- landet för totalkombinationen av seriekretsar likaså omkring 2:1 vid de flesta insignalnivâer och -frekvenser. I praktiken .._--~un~.-.a~=.m~<-,~. -............... . -f f-- ' U1 10 15 20 25 40 25 450 985 är det dock svårt att undvika något större förhållande, t.ex. 2,5:1, inom ett mindre nivå- och frekvensomrâde. Detta kan tolereras om kompressionsförhâllandet icke är större än 2,5:1 (eller omkring 1,25 ggr varje krets kompressionsförhål- lande) och om det nivå- och frekvensområde där detta förekom- mer icke är alltför stort.The standard B circuit described in US-PS Re 28,426 has one maximum compression ratio of about 2: 1. This holding has proven to be a good practical choice for cassette tape compander system for private use. In the series cup- circuits in the above-described embodiments are maintained. gives each individual circuit a maximum compression ratio of about 2: 1, and in addition, maximum compression ratios the country for the total combination of series circuits likewise around 2: 1 at most input signal levels and frequencies. In practice .._-- ~ un ~ .-. a ~ = .m ~ <-, ~. -................ -f f-- ' U1 10 15 20 25 40 25 450 985 however, it is difficult to avoid any major relationship, for example 2.5: 1, within a smaller level and frequency range. This can be tolerated if the compression ratio is not greater than 2.5: 1 (or about 1.25 times the compression ratio of each circuit). and on the level and frequency range in which this occurs. more is not too big.
En annan speciell utföringsform av den i fig 2 allmänt återgivna uppfinningen är att utföra en kompressor och en expander som en banduppdelad anordning, såsom beskrives i US-PS 3 846 719 och US-PS 3 903 485, och den andra kompressorn och den andra expandern som glidbandsanordningar. En lämplig anordning med uppdelat band, multibandsanordning, beskrives i "Journal of the Audio Engineering Society", Vol. 15, No. 4, okt 1967, sid 383-388. Banduppdelade anordningar i enlighet med de däri givna parametrarna har blivit allmänt kända såsom A-typ-anordningar.Another particular embodiment of that in Fig. 2 in general The present invention is to perform a compressor and a expander as a band-splitting device, as described in U.S. Pat. No. 3,846,719 and U.S. Pat. No. 3,903,485, and the second compressor and the second expander as sliding device. A suitable split band device, multiband device, is described in "Journal of the Audio Engineering Society", Vol. 15, no. 4, Oct. 1967, pp. 383-388. Banded devices according to with the parameters given therein have become generally known as A-type devices.
Vid en praktisk utföringsform tillföres en kompressor av A-typ en flat ínsignal och avger sin utsignal till en speci- ellt därtill anpassad glidbandsanordning. Det är mest gynn- samt att placera A-anordningen så att den matas med en obe- handlad ínsignal, eftersom den är utförd för behandling av en flat ínsignal. Placering av glidbandsanordningen först skulle medföra den nackdelen att den flata insignalen ändrades till en mindre lämplig form för inmatning i en A-anordning. På återgívningssidan matas glidbandsanordningen med signalen- från N-kanalen, behandlar denna signal och tillför den till en expander av A-typ.In a practical embodiment, a compressor is supplied A-type a flat input signal and emits its output signal to a specific or sliding belt device adapted thereto. It is most beneficial and to position the A-device so that it is fed with an traded input signal, because it is designed to process a flat input signal. Placement of the sliding device first would cause the disadvantage that the flat input signal was changed to a less suitable form for input into an A device. On the reproducing side, the sliding device is fed with the signal from the N-channel, processes this signal and supplies it to an A-type expander.
Fig 16 visar kurvor motsvarande de i fig 9 för làgnivå- svaret hos en ensam A-kompressor och för en ensam glidbands- kompressor samt svaret för den kombinerade kompressorn.Fig. 16 shows curves corresponding to those in Fig. 9 for low level the response of a single A-compressor and for a single sliding compressor and the answer for the combined compressor.
Expansionskurvorna är komplementära i överensstämmelse med för- hållandena vid fig 9. A-typanordningen ger 10 dB kompression upp till ungefär 5 kHz, och däröver stiger nivån mjukt till omkring 15 dB vid 15 kHz. Fördel drages av detta stigande frekvenssvar hos A-karakteristikan för att göra glidbands- karakteristikan mindre känslig vid höga frekvenser (se hög- frekvensdelen av "glidbands"-kurvan i fig 16); detta är gynn- samt för reducering av inverkan av osäkerheter vid hög fre- kvens hos kanalsvaret, vilket beskrivas mer i detalj nedan.The expansion curves are complementary in accordance with the holdings of Fig. 9. The A-type device provides 10 dB of compression up to about 5 kHz, and above that the level rises slightly about 15 dB at 15 kHz. Benefit from this rise frequency response of the A-characteristic to make the sliding characteristic less sensitive at high frequencies (see high the frequency portion of the "slipband" curve in Fig. 16); this is beneficial and to reduce the impact of uncertainties in the event of high frequency of the channel response, which is described in more detail below.
Den kombinerade frekvenssvarskurvan stiger således'mjukt upp 10 15 20 ZS 35- 4DU YÖÖ N till 20 dB där den planar ut och förblir i huvudsak vid denna nivå till 14 kHz där den åter faller. Glidbandsanordningen är dimensionerad så att dess arbetströsklar och resulterande dynamikverkansområden ligger gott och väl utanför vad som gäller A-kretsen.The combined frequency response curve thus rises smoothly 10 15 20 ZS 35- 4DU YÖÖ N to 20 dB where it flattens out and remains mainly at this level to 14 kHz where it drops again. The sliding device is dimensioned so that its work thresholds and resulting dynamic action areas are well beyond what applies to the A-circuit.
Pig 17 visar en grupp frekvenssvarskurvor för olika nivåer vid kompressorer med seriekopplade A-ngr och glidbandsanord- ningar. Dessa kurvor återger samma typ av information som fig 11. Det skuggade området C anger allmänt de dynamíkområden som härrör'från verkan av A-anordningen, under det att det skuggade området D härrör från verkan av glidbandsanordningen.Pig 17 shows a group of frequency response curves for different levels for compressors with series-connected A-ngr and sliding device nings. These curves represent the same type of information as Fig. 11. The shaded area C generally indicates the dynamic ranges resulting from the action of the A-device, while it the shaded area D derives from the action of the sliding device.
Detta arrangemang resulterar i ett maximalt kompressionsför- hållande som icke vid någon nivå eller frekvens överstiger omkring 2:1 och är därför relativt fritt från förstärknings- fel i i praktiken förekommande bandspelarkanaler.This arrangement results in a maximum compression ratio. not exceeding at any level or frequency about 2: 1 and is therefore relatively free of reinforcement errors in practice tape recorder channels.
Det inses att seriekopplingen av en standard-A-anordning med en speciell glidbandsanordning avser ett exemplifierande fall. I princip kan dock A-anordningen modifieras för skift- ning av sina dynamikområden så att den bäst passar tillsammans med glidbandsanordningens arbetsområden.It will be appreciated that the series connection of a standard A device with a special sliding device refers to an exemplary case. In principle, however, the A-device can be modified for shift of their dynamic ranges so that it best fits together with the working areas of the sliding device.
Exakt mängd erforderlig spridning eller skiftning vid denna och andra konfigurationer beskrivna ovan beror på de använda signalbehandlingsanordningarnas parametrar. Syftet med spridning av de dynamiskt verksamma områdena är att minimera hopgrupperingseffekter i frekvenssvarskurvorna. Dylik hop-- gruppering är ett tecken på stora kompressions- och expan- sionsförhállanden. Se exempelvis fig 18, som illustrerar ett fall med mycket kraftig hopgruppering; vid vissa frekvenser och nivåer resulterar en 10 dB insignalnivåändring i en änd- fring av utsignalen på Z 1/2 dB - ett förhållande på 4:1. Op- timalt kommer med lämplig spridning ett förhållande på 2:1 aldrig att överskridas i större grad i kassettkcmpander- system över merparten av nivå- och frekvensområdet. Vid andra typer av transmissionssystem kmihögre kompressionsförhållanden vara acceptabla.Exact amount required spreading or shifting at this and other configurations described above depend on the use the parameters of the signal processing devices. the purpose with spread of the dynamically active areas is to be minimized grouping effects in the frequency response curves. Such a hop-- grouping is a sign of large compression and expansion conditions. See, for example, Fig. 18, which illustrates one cases with very strong aggregation; at certain frequencies and levels, a 10 dB input signal level change results in an end fring of the output signal of Z 1/2 dB - a ratio of 4: 1. Op- timalt comes with appropriate spread a ratio of 2: 1 should never be exceeded to a greater extent in cassette expanders. systems over most of the level and frequency range. At others types of transmission systems with higher compression ratios be acceptable.
Claims (14)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US16395080A | 1980-06-30 | 1980-06-30 | |
US18077180A | 1980-08-22 | 1980-08-22 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8104062L SE8104062L (en) | 1981-12-31 |
SE450985B true SE450985B (en) | 1987-09-07 |
Family
ID=26860115
Family Applications (3)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8104063A SE447525B (en) | 1980-06-30 | 1981-06-29 | COMPRESSOR, EXPANDER AND NOISE REDUCTIONS INCLUDING A COMPRESSOR AND EXPANDER |
SE8104061A SE447524B (en) | 1980-06-30 | 1981-06-29 | SIGNAL KOMPRESSOR |
SE8104062A SE450985B (en) | 1980-06-30 | 1981-06-29 | CIRCUIT FOR MODIFYING THE DYNAMIC AREA OF AN INPUT |
Family Applications Before (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8104063A SE447525B (en) | 1980-06-30 | 1981-06-29 | COMPRESSOR, EXPANDER AND NOISE REDUCTIONS INCLUDING A COMPRESSOR AND EXPANDER |
SE8104061A SE447524B (en) | 1980-06-30 | 1981-06-29 | SIGNAL KOMPRESSOR |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
KR (4) | KR880000106B1 (en) |
AT (3) | AT372796B (en) |
AU (3) | AU545125B2 (en) |
BR (3) | BR8104158A (en) |
CH (3) | CH654703A5 (en) |
DE (3) | DE3125788A1 (en) |
DK (3) | DK168806B1 (en) |
ES (3) | ES503497A0 (en) |
FI (3) | FI74368C (en) |
GB (3) | GB2079112B (en) |
HK (3) | HK28285A (en) |
IT (3) | IT1137985B (en) |
MY (3) | MY8501147A (en) |
NL (3) | NL190214C (en) |
NO (3) | NO157400C (en) |
SE (3) | SE447525B (en) |
SG (3) | SG4385G (en) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4736433A (en) * | 1985-06-17 | 1988-04-05 | Dolby Ray Milton | Circuit arrangements for modifying dynamic range using action substitution and superposition techniques |
US4815068A (en) * | 1987-08-07 | 1989-03-21 | Dolby Ray Milton | Audio encoder for use with more than one decoder each having different characteristics |
US5651028A (en) * | 1995-05-09 | 1997-07-22 | Unisys Corporation | Data transmission system with a low peak-to-average power ratio based on distorting frequently occuring signals |
US5793797A (en) * | 1995-05-09 | 1998-08-11 | Unisys Corporation | Data transmisson system with a low peak-to-average power ratio based on distorting small amplitude signals |
DE10011193B4 (en) * | 2000-03-08 | 2004-02-05 | Sennheiser Electronic Gmbh & Co. Kg | Compander system with a compressor circuit and an expander circuit |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US28426A (en) * | 1860-05-22 | Shortening tires | ||
US2558002A (en) * | 1939-10-24 | 1951-06-26 | Int Standard Electric Corp | Volume compression system |
US3022473A (en) * | 1959-08-18 | 1962-02-20 | Bell Telephone Labor Inc | Signal recovery circuits |
US3903485A (en) * | 1968-01-10 | 1975-09-02 | Ray Milton Dolby | Compressors, expanders and noise reduction systems |
GB1253031A (en) * | 1968-01-10 | 1971-11-10 | ||
US3846719A (en) * | 1973-09-13 | 1974-11-05 | Dolby Laboratories Inc | Noise reduction systems |
USRE28426E (en) * | 1968-11-01 | 1975-05-20 | Signal compressors and expanders | |
US3757254A (en) * | 1970-06-05 | 1973-09-04 | Victor Co Ltd | N system noise reduction system and apparatus using a compression and expansio |
GB1390341A (en) * | 1971-03-12 | 1975-04-09 | Dolby Laboratories Inc | Signal compressors and expanders |
GB1367002A (en) * | 1971-04-06 | 1974-09-18 | Victor Company Of Japan | Compression and/or expansion system and circuit |
US3875537A (en) * | 1972-05-02 | 1975-04-01 | Dolby Laboratories Inc | Circuits for modifying the dynamic range of an input signal |
GB1432763A (en) * | 1972-05-02 | 1976-04-22 | Dolby Laboratories Inc | Compressors expanders and noise reduction systems |
US3934190A (en) * | 1972-09-15 | 1976-01-20 | Dolby Laboratories, Inc. | Signal compressors and expanders |
CA1000617A (en) * | 1973-05-17 | 1976-11-30 | Ray M. Dolby | Compressors, expanders and noise reduction systems |
US3971405A (en) * | 1974-07-15 | 1976-07-27 | Parker-Hannifin Corporation | Pressure controlled hydrant valve coupler |
US3930208A (en) * | 1974-08-29 | 1975-12-30 | Northern Electric Co | A-C signal processing circuits for compandors |
US3902131A (en) * | 1974-09-06 | 1975-08-26 | Quadracast Systems | Tandem audio dynamic range expander |
JPS51127608A (en) * | 1975-04-30 | 1976-11-06 | Victor Co Of Japan Ltd | Signal transmitting unit |
US4061874A (en) * | 1976-06-03 | 1977-12-06 | Fricke J P | System for reproducing sound information |
DE2803751C2 (en) * | 1978-01-28 | 1982-06-09 | Licentia Patent-Verwaltungs-Gmbh, 6000 Frankfurt | Circuit for automatic dynamic compression or expansion |
JPS5552971A (en) * | 1978-10-16 | 1980-04-17 | Mitsubishi Electric Corp | Simulator for radar indicator |
-
1981
- 1981-06-26 DK DK282981A patent/DK168806B1/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-26 DK DK282881A patent/DK172325B1/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-26 DK DK282581A patent/DK156356C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 GB GB8119972A patent/GB2079112B/en not_active Expired
- 1981-06-29 ES ES503497A patent/ES503497A0/en active Granted
- 1981-06-29 SE SE8104063A patent/SE447525B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 GB GB8119973A patent/GB2079113B/en not_active Expired
- 1981-06-29 SE SE8104061A patent/SE447524B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 ES ES503496A patent/ES503496A0/en active Granted
- 1981-06-29 NO NO812218A patent/NO157400C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 NL NLAANVRAGE8103122,A patent/NL190214C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 NL NLAANVRAGE8103124,A patent/NL189988C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 FI FI812024A patent/FI74368C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 FI FI812026A patent/FI76456C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 NO NO812216A patent/NO157398C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 NO NO812217A patent/NO157399C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 FI FI812025A patent/FI79428C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 SE SE8104062A patent/SE450985B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 ES ES503493A patent/ES8300233A1/en not_active Expired
- 1981-06-29 NL NL8103123A patent/NL192652C/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-29 GB GB8119974A patent/GB2079114B/en not_active Expired
- 1981-06-30 DE DE19813125788 patent/DE3125788A1/en active Granted
- 1981-06-30 CH CH4293/81A patent/CH654703A5/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 KR KR1019810002351A patent/KR880000106B1/en active
- 1981-06-30 BR BR8104158A patent/BR8104158A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 KR KR1019810002350A patent/KR880000105B1/en active
- 1981-06-30 AT AT0291581A patent/AT372796B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 AU AU72394/81A patent/AU545125B2/en not_active Expired
- 1981-06-30 KR KR1019810002352A patent/KR840002491B1/en active
- 1981-06-30 BR BR8104156A patent/BR8104156A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 AT AT0291681A patent/AT386911B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 CH CH4294/81A patent/CH660653A5/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 IT IT22650/81A patent/IT1137985B/en active
- 1981-06-30 AU AU72393/81A patent/AU544888B2/en not_active Expired
- 1981-06-30 IT IT22652/81A patent/IT1137987B/en active
- 1981-06-30 AT AT0291481A patent/AT386304B/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 AU AU72365/81A patent/AU546641B2/en not_active Expired
- 1981-06-30 IT IT22651/81A patent/IT1137986B/en active
- 1981-06-30 BR BR8104157A patent/BR8104157A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 DE DE19813125790 patent/DE3125790A1/en active Granted
- 1981-06-30 CH CH4292/81A patent/CH662684A5/en not_active IP Right Cessation
- 1981-06-30 DE DE3125789A patent/DE3125789C2/en not_active Expired
-
1984
- 1984-09-19 KR KR1019840005735A patent/KR840002492B1/en not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-01-16 SG SG43/85A patent/SG4385G/en unknown
- 1985-01-16 SG SG45/85A patent/SG4585G/en unknown
- 1985-01-16 SG SG42/85A patent/SG4285G/en unknown
- 1985-04-04 HK HK282/85A patent/HK28285A/en not_active IP Right Cessation
- 1985-04-04 HK HK284/85A patent/HK28485A/en not_active IP Right Cessation
- 1985-04-04 HK HK283/85A patent/HK28385A/en not_active IP Right Cessation
- 1985-12-30 MY MY1147/85A patent/MY8501147A/en unknown
- 1985-12-30 MY MY1149/85A patent/MY8501149A/en unknown
- 1985-12-30 MY MY1148/85A patent/MY8501148A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20180255396A1 (en) | System and method for digital signal processing | |
US11425499B2 (en) | System and method for digital signal processing | |
US9397629B2 (en) | System and method for digital signal processing | |
EP0583492B1 (en) | Audio signal bass frequency enhancement device | |
US4490691A (en) | Compressor-expander circuits and, circuit arrangements for modifying dynamic range, for suppressing mid-frequency modulation effects and for reducing media overload | |
US20160344361A1 (en) | System and method for digital signal processing | |
CN101859581B (en) | Signal processing device, signal processing method, and computer program | |
EP0041310A1 (en) | An electronic circuit for signal compression and expansion | |
US10998992B2 (en) | Method and device for improvement of the sound quality of an audio file | |
SE450985B (en) | CIRCUIT FOR MODIFYING THE DYNAMIC AREA OF AN INPUT | |
US4498055A (en) | Circuit arrangements for modifying dynamic range | |
US4293821A (en) | Audio channel separating apparatus | |
US4314207A (en) | Transistor amplifier | |
US3909733A (en) | Dynamic range modifying circuits utilizing variable negative resistance | |
US4250471A (en) | Circuit detector and compression-expansion networks utilizing same | |
USRE28426E (en) | Signal compressors and expanders | |
NL192860C (en) | Circuit arrangement for modifying the dynamics magnitude of an input signal such as, for example, an audio signal. | |
US20050069155A1 (en) | Audio pre-amp and mid-band compressor circuit | |
CA1164805A (en) | Signal expander | |
NL192905C (en) | Circuit arrangement for modifying the dynamics magnitude of input information signals. | |
US5113144A (en) | Feed-back type emphasis circuit | |
US3978423A (en) | Dynamic expander | |
US2980766A (en) | Balance indicator for stereophonic sound systems | |
US3729588A (en) | Transistorized amplifier | |
US4349787A (en) | Compressor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8104062-8 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8104062-8 Format of ref document f/p: F |