SE450838B - Vanadin innehallande, sintrat snabbstal av volframtyp - Google Patents
Vanadin innehallande, sintrat snabbstal av volframtypInfo
- Publication number
- SE450838B SE450838B SE8001084A SE8001084A SE450838B SE 450838 B SE450838 B SE 450838B SE 8001084 A SE8001084 A SE 8001084A SE 8001084 A SE8001084 A SE 8001084A SE 450838 B SE450838 B SE 450838B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- hardness
- vanadium
- percent
- niobium
- alloy
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0292—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with more than 5% preformed carbides, nitrides or borides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
450 858 Följaktligen är det främsta ändamålet med uppfinningen att åstadkomma ett sintrat snabbstål, som innehåller antingen ingen kobolt alls eller också relativt ringa mängd kobolt och ändå utmärks av hård- het och slitstyrka vid extremt höga arbetstemperaturer, som är lika bra eller bättre än hos konventionella legeringar, som innehåller halter av kobolt på t.ex. 5% och 8%. g Uppfinningen skall i det följande närmare förklaras med hänvisning till de bifogade ritningarna. Fig. 1 visar karakteristiska hårdhetsvärden under värme för ett stål enligt uppfinningen i jämfö- relse med konventionella stål, innehållande 5 eller 8% kobolt. Fig. 2 visar ett diagram, som visar inverkan av olika volfram-ekvivalenter på hårdheten. Fig. 3 visar ett diagram, som åskådliggör effekten av kol- halten på hårdheten vid olika värden på volfram-ekvivalenten. Fig. 4 visar ett diagram, som åskådliggör-hårdheter, vilka uppnåtts med en legering, som har en relativt låg vanadinhalt (r-- 1% V) men med vol- fram-ekvivalenten i överensstämmelse med föreliggande uppfinning.
Vid utövandet av föreliggande uppfinning har man funnit, att genom ökning av "volfram-ekvivalenten" hos ett snabbstål, som innehåller ca 1% - 6% vanadin, till högre än konventionella värden, det är möjligt att uppnå hårdheter och hårdheter under värme, som ut- märker annars liknande legeringar, vilka nominellt innehåller 5% och 8% kobolt. En illustration av den hårdhet under värme, som utmärker ett stål enligt uppfinningen, visas i fig. 1, där dess hårdhet under förhöjd temperatur jämförs med den hos kommersiellt tillgängliga supersnabbstål, som innehåller 5% och 8% kobolt (CPM T15 resp. CPM M42). Hårdhetsbestämmelser vid värme gjordes på en hårdhetstestare enligt Rockwell, som hade modifierats för att användas vid en högre temperatur genom tillägg av en ugn, som innehöll en neutral atmosfär och en förlängd inskärare med en diamantspets. Ugnen är monterad på en tvärslid, som tillåter exakt placering av hårdhetsinskärningarna på provet. För eliminering av interferens mellan de olika inskärningarna anger en yttre indikeringsanordning läget av tidigare inskärningar i provet på ett indikeringspapper. Provtemperaturen mäts med ett 450 838 termokors, som är punktsvetsat på provytan. Provets hårdhet mäts vid rumstemperatur med den förlängda inskäraren i högtemperaturkonstruk- tionen och jämföres med hårdhetsmätningar, som erhållits på samma prov med en normal testanordning på en annan hårdhetstestare. Om en över- ensstämmelse på 0,5 HRC uppnås mellan mätvärdena på de två testanord- ningarna, aktiveras ugnen och provet uppvärms till den lägsta av de specificerade, förhöjda temperaturerna. Provet genomdränks under 15 min. vid temperaturen, fem hårdhetsprov tas, provet värms till nästa önskade försökstemperatur och förfarandet upprepas. Fig. 1 visar de erhållna, genomsnittliga HRC-värdena för stål enligt uppfinningen och de kommersiellt tillgängliga stålen med 5% resp. 8% kobolt och härav framgår det, att alla tre stålen har jämförbara hårdhetskaraktäristi- kor vid förhöjda temperaturer. Om ytterligare hårdhet vid förhöjd tem- peratur önskas, kan man tillsätta en valfri mängd av kobolt upp till ett maximum på 3%. Dessutom kan ett förstärkande åstadkommas genom att en kolmatris är närvarande i en mängd, vilken överstiger den som er- fordras för att bindas med vanadinet. Även om det är känt att använda volfram och/eller molybden i snabbstål, har dessas effekt varit att förena sig med det kol, som är närvarande för att bilda karbider med dessa element. Dessutom påverkar kobolt legeringen, speciellt dess hårdhet vid förhöjda temperaturer, t.ex. värme- eller rödhårdheten, med en annan mekanism. Även om både volfram och/eller molybden och kobolt har använts i snabbstål, är det inte tidigare känt att volfram och/eller molybden kan användas i stället för kobolt för att bibringa snabbstål rödhårdhet.
Enligt uppfinningen skall den generella sammansättningen uttryckt i viktprocent vara: kol min. 0,60 + 0,20 x procenten vanadin och max. 1,20 + 0,20 x pro- gcenten vanadin; mangan max. 1,25; kisel max. 1,25; krom 3 - 5; vol- framekvivalenten 22 - 29, lämpligen 24>- 27, vanadin ca 0,8 - 6; och resten järn. En lämplig sammansättning är uttryckt i viktprocent, kol min. 0,60 + 0,20 x procenten vanadin och max. 1,2 + 0,20 x procenten vanadin; mangan max. 1,25; kisel max 1,25; krom 3 - 5; volframekviva- lenten 22 - 29, lämpligen 24 - 27; vanadin 3 - 6; och resten järn. 450 858 Legeringarna enïigt uppfinningen kan uppnå en hårdhet på åtminstone 67 Rc, när de är austenitiserade och härdade tre gånger vid 551,7°C.
Dessutom kan koboït förefinnas i haïter upp ti11 3% och niob i haiter upp tili 4% om summan vanadin och niob ej överstiger 6%. När niob in- går i ïegeringen, har man en kolbalanseringsfaktor på 0,13 x procenten niob.
Som ett exempei på och en demonstration av uppfinningen framstälïdes och testades sammansättningarna i Tabe11 1 med avseende på hårdhet. Resultaten visas i Tabe11 1. 450 838 .L ~+~+~\U°>.fmm Ufi> uflupmz .mwflu pmfimume u«>x@~@»w .cfle <\u@~.~n~« u«> um~mwH»«=@»w=<* m.mm m.N@ mw @@.mw«, mm., » <@.m ~m.@ mm.~« mn.« mn.o @m.Q fm.« mw xmm mm m.fi@ m.>@ m~.mP mm., ~m.« @.m mm.Q =.N« ~P.« GQ mm mm mN.mN n».F 1 @@.m mm_w m~.N« <«.< ~m.@ m<.= @m.f ><4~ am m_fw m.m@ ßm.>~ ~ß.P - m>.m >m.> n~.~F ~P.< nn.Q ~<.= @@.« @ mm m.@@ mm ~n.>~ @@.« « @>.m >m.~ mF.- ßP.= nm.o n«.= Nw m.«@ m.>@ @f.mN mm.~ - N<.m ß<.@ @,.~F <~.« @n.o mn.u >m.~ <<4H @.@@ m.«@ m.mw mN.@~ mm., 1 @m.m m@.@ n=.mf «~.< =n.Q @«.@ @m.P MQJH m.@m m.~w m.mw ßw.@N ~>.f - m».m @m.@ >m.,« __.< nn.Q mm.@ m>.« NQJH m.ßm vw ßw «@.«N n@.~ - m«.m ~m.@ om._« «F.< ßm m.P@ m.>w mm.>P @>._ - .Q m>.~ mmJH Üw mw mm rf.m~ mm.~ - >=.m «~.m m@.,P mm.n m~.@ m~.Q @@.P >m4H mm m.fw m.>@ «m.- mo., - @~.m ßm.m @m._~ Q@.« mN.Q m~.@ «>.f @n4H mfl rm m.>@ m@.qf @@.f - >».m cm., @m.Ff mm.m Nn.Q ~m.@ mß.« mnJH Pm om mw m~.~r ««.P - @@.m f@.Q «P.~« ~@.« mn.@ mm.@ >m.~ «n4H .C N+~ \ .L N ^ Rmwwmw Du > 0: 3 »U flm C: U wmmßmæ U mqw _ U mqw .ñncmflmn -m>fi>xu = www _ +o < +o < * -menmš 3 wumumumnfl Aucmuouamuvfiäv mcflcpumwcmëemm xmflëmx xenmïun: som umI umcnnw: _. ...ámflmh 450 858 Även om ståi enïigt uppfinningen kan uppnå en hårdhet på åtminstone 67 RC, när de har austenitiserats och härdats tre gånger vid 551,7°C, kan givetvis även andra värmebehandiingar användas med avseende på ståien.
Uttrycket "vo1framekviva1ent“, som används här, har avseen- de på voïframhaïten p1us den dubbïa moiybdenhaiten, eftersom effekten av voïfram åstadkommes av en häiften å stor mängd moiybden. Haiten koimatris är procenten inbïandat ko1 utöver det som behövs för att reagera med vanadin och niob, e11er andra eïement som bildar primär- karbider, för att biida karbider. Ungefär 0,2% ko1 behövs för detta ändamåi för varje procent vanadin i iegeringen och fö1jakt1igen är koïhaiten bestämd av forme1n; min. 0,60%C + 0,20 x procenten vanadin och max. 1,2%C + 0,20 x procenten vanadin.
Såsom framgår av Tabe11 1 och fig. 2 på ritningarna, vi1ka visar den hårdhet, som är möjiig att uppnå, och den hårdhet, som upp- nås efter en tvåtimmarsbehandiing vid 64906 samt den som uppnås efter ytteriigare en tvåtimmarsbehandiing vid 64906, är de som vär- mebehandïade hårdheterna för iegeringar eniigt uppfinningen, nämligen IL36, IL42, IL43, IL46 och IL47 jämförbara e11er något högre än de hos de konventioneiia T15 iegeringen, som nomineiit innehåïïer 5% koboit.
För att ana1ysera effekten av voïframekvivaienten på hårdhetskarakte- ristikan var det nödvändigt att kompensera för variationer i vanadin- haïten över vår måisättning på 5% vanadin, och i högvanadinhaitiga ut- föranden av iegeringar eniigt uppfinningen, genom att justera den verkïiga koihaïten med en faktor 0,2(V-ha1t - 5%). Tabe11 1 visar de justerade koïvärdena, som har använts för att konstruera Fig. 2 och 3.
Legeringarna eniigt uppfinningen, som genomgående visar hårdhetskarak- teristika, viika är jämförbara med en T15-legering, viiken innehåïier 5% koboit, är de som inte innehåiier koboït och har en voïframekviva- ient på me11an 22 och 29% enïigt uppfinningen. Det är inte he11er nå- got koboit närvarande i dessa ïegeringar. Man bör dock iägga märke ti11 att eftersom iegeringarna IL35 och IL39 har voïframekvivaïenter på l4,88% resp. l7,88%, de hårdhetsvärden, som visas i fig. 2, är un- derïägsna de hos de ovannämnda iegeringarna inom ramen för uppfin- ningen. Aiïa uppritade iegeringar, utom CMP T15, hade justerade 450 säs koïekvivaienter inom intervaïiet 1,68 - 1,73%. Liknande resuitat visas i fig. 3, där koiekvivalenten var justerad för en 5-procentig vanadin- ha1t. Även här uppvisade sådana iegeringar som IL42 och IL43 med voi- framekvivaienter inom ramen för uppfinningen överlägsna värden på upp- nåeiig hårdhet och på hårdhetsbevarande jämfört med iegeringarna IL35 och IL39 som hade voïframekvivaienter på 15 resp. 18% och iåg utanför uppfinningens ram. Det framgår därav, att verkan av voiframekvivaien- ten med avseende på uppnåeïig hårdhet är effektiv vid olika koiekviva- ïentnivåer inom ramen för uppfinningen. 'i' 450 838' 13 _; ~+~+~\uu~.«mm u«> nmuumz .mwflo pwfimums u~>x@nm»m .cfle «\unw.@m~« u«> nm~wm«»fi:m»w=q * m.@m rm Fm n~.Q~ >o.f ~>.> 1 oF.P ~N.m mm., <>.n >P.m >~.= mu.« ~«z azu m.mm m.ßm ßm ßfi.m~ w~.« - mm.F »m.= ß«.m n«.m @m.n w«.= n~.m »~.F mm4H m.@m Om m@_ >ß.m~ mN.F - m»~n mm.u wm.m m<.w nm.fi mP.= m~.@ >~.P mmJH m.mm m.~w mm ~..wN 0N.~ QQ.~ - mF.f mm.m «~.w wm.fi m«.Q m~.Q m~.P ~m4H m.mm m.mm »Q ~m.m» >~.« I - m=.F ~q.~F mw.m P@.m m=.m w..D m~.P @m4H mm m.0m Nm ß=.on w~.~ - - mo,F mm.~F w@.w wm m.ww ßm >~.mN m«.f - | wQ.fi wm.m mm.m mm.n mQ.= mP.= wf.f ~mJH mm oo ßw »m.m~ mF.P - | 0P.« mw.m no.w m@.m Qf.m n~.Q ßf.~ «m4H m.?m m.@m m.@m >@.- mwfw - | nP.« ~ß.m n~.n <>.n nr.= m~.@ mfi.f =m4H m.~m mm m.@@ mm.Q~ qf.F - | @F.« m».m mn.P ~ß.m @~.= NMÅU ßP._ m«4H Du az > D: 3 Hu _ Mm C: U ha C ~+~ L N Aqv > nn uwum \u mmqw.\uom«ø * ma: un... Öïumuonnmuxflå mcflcauwæcmesmw xmwsmx uwmcfic .LIEE -WMHMMM -sam -mmm -ææ Um: pmßngmz Emm . 2 U HH .fifimnmh 450 838 Värdena i Tabell II och fig. 4 visar, att gränsen för vol- framekvivalenten på 22 - 29% i enlighet med uppfinningen är kritisk, när det gäller hårdhetsbevarande även vid lägre vanadinhalter på ca 0,8%. Hos stålen IL51 och IL52 är vanadinhalten omkring 1% och ändå demonstreras effekten av att ha en_volframekvivalent enligt uppfin- ningen på hårdhetsbevarandet efter behandling vid förhöjd temperatur.
Volframekvivalenter på högre värden är uppfinningens övre gräns, dvs. omkring.29%, medför inte någon märkbar förbättring av hårdhetsbevaran- det och ökar dessutom kostnaderna för legeringen. Närvaron av vanadin inom gränserna enligt uppfinningen är nödvändig, för att legeringen skall få tillräcklig slitstyrka. Niob är ett annat element som bildar en liknande hård karbid och som kan bidra med slitstyrka till en lege- ring enligt uppfinningen. En inblandning av niob i en legering enligt uppfinningen kan delvis göras som ersättning för vanadin och medför en förbättring av den uppnåeliga hårdheten och hårdhetsbevarandet såsom visas i fig. 4. Legeringen enligt uppfinningen kan vidare modifieras med relativt små tillägg av kobolt till dess sammansättning för att öka de uppnåeliga värdena på hårdheten och hårdhetsbevarandet. Exem- pelvis gav ett tillägg av 1% kobolt till en legering med en volfram- ekvivalent på 26,12%, dvs. legering IL57, som resultat en ökning av hårdhetsbevarandet på ungefär 3 HRC-enheter efter en behandling vid 54906 under 2+2h såsom visas i fig. 4. ' .
Med tanke på den höga karbidhalten hos en legering enligt uppfinningen är det nödvändigt att hålla dess karbider små, homogena och jämnt fördelade i stålmatrisen. I annat fall kommer legeringen inte att ha den hårdhet som krävs för användning vid höghastighets- skärning. Därför är legeringen framställd med pulvermetallurgisk tek- nik. En lämplig produktionsform är den välkända tekniken, där gas fin- fördelar en smält ström av legeringen, för att man skall få en par- tikeltillsats till legeringen som störtkyls. Partikeltillsatsen kommer sedan att hoppressas med någon inom pulvermetallurgin känd metod för detta ändamål, dvs. isostatisk pressning under värme.
Claims (1)
1. Vanadin innehållande, sintrat snabbstål av vnlfram- typ, k ä n nfe t e c k n a t' d ä r e v, att det består av, uttryckt i viktsprocent: kol min. 0,60% + 0,20 x procenten vanadin + 0,15 x procenten niob och max. 1,2% + 0,20 x x procenten uanadin + 0,13 x procenten niob; mangan max. 1,25; kisel max. 1,25; krom 3 - 5; vanadin + niob 0,8 till 6 med niob ej överstigande 4% och en volframekvivalent, dvs. volframhalten plus två gånger molybdenhâlten, på 22 _ 29%. » 2; stål enligt kravet 1, u ä n n e t B C k n.¿ t d ä r a v, att det innehåller_upp till 3%_kobnIt.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/035,652 US4276087A (en) | 1979-05-03 | 1979-05-03 | Powder-metallurgy vanadium-containing tungsten-type high-speed steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8001084L SE8001084L (sv) | 1980-11-04 |
SE450838B true SE450838B (sv) | 1987-08-03 |
Family
ID=21883972
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8001084A SE450838B (sv) | 1979-05-03 | 1980-02-12 | Vanadin innehallande, sintrat snabbstal av volframtyp |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4276087A (sv) |
JP (1) | JPS55148747A (sv) |
KR (1) | KR840002073B1 (sv) |
AT (1) | AT370778B (sv) |
BE (1) | BE880821A (sv) |
BR (1) | BR7908363A (sv) |
CA (1) | CA1119846A (sv) |
DE (1) | DE3001761C2 (sv) |
DK (1) | DK156076C (sv) |
ES (1) | ES8100812A1 (sv) |
FR (1) | FR2455633B1 (sv) |
GB (1) | GB2049728B (sv) |
IN (1) | IN154300B (sv) |
IT (1) | IT1145328B (sv) |
LU (1) | LU82061A1 (sv) |
NL (1) | NL181034C (sv) |
SE (1) | SE450838B (sv) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4276087A (en) * | 1979-05-03 | 1981-06-30 | Crucible Inc. | Powder-metallurgy vanadium-containing tungsten-type high-speed steel |
JPS57181367A (en) * | 1981-04-08 | 1982-11-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Sintered high-v high-speed steel and its production |
JPS63137139A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-09 | Res Dev Corp Of Japan | 金属短繊維−黒鉛系複合材 |
IT1241490B (it) * | 1990-07-17 | 1994-01-17 | Sviluppo Materiali Spa | Acciaio rapido da polveri. |
EP0483668B1 (en) * | 1990-10-31 | 1996-03-13 | Hitachi Metals, Ltd. | High speed tool steel produced by sintering powder and method of producing same |
US6585483B2 (en) | 2001-11-20 | 2003-07-01 | Honeywell International Inc. | Stationary roller shaft formed of a material having a low inclusion content and high hardness |
US20050227772A1 (en) * | 2004-04-13 | 2005-10-13 | Edward Kletecka | Powdered metal multi-lobular tooling and method of fabrication |
US20060231167A1 (en) * | 2005-04-18 | 2006-10-19 | Hillstrom Marshall D | Durable, wear-resistant punches and dies |
EP1922430B1 (en) * | 2005-09-08 | 2019-01-09 | Erasteel Kloster Aktiebolag | Powder metallurgically manufactured high speed steel |
WO2016055098A1 (en) * | 2014-10-07 | 2016-04-14 | Aktiebolaget Skf | Steel alloy |
US9921128B2 (en) * | 2015-03-27 | 2018-03-20 | Exponential Business And Technologies Company | Method and apparatus for residual stress measurement through indentation with in-situ generated reference |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB781083A (en) | 1954-10-01 | 1957-08-14 | Gregory Jamieson Comstock | Improvements relating to high speed tool forms and their production |
US3561934A (en) * | 1967-09-11 | 1971-02-09 | Crucible Inc | Sintered steel particles containing dispersed carbides |
US3591349A (en) * | 1969-08-27 | 1971-07-06 | Int Nickel Co | High carbon tool steels by powder metallurgy |
DE2204886C3 (de) * | 1972-02-02 | 1979-11-22 | Gfe Gesellschaft Fuer Elektrometallurgie Mbh, 4000 Duesseldorf | Verfahren zur pulvermetallurgischen Herstellung von Schnellarbeitsstahl-Formkörpern |
US4036640A (en) * | 1977-01-06 | 1977-07-19 | Carpenter Technology Corporation | Alloy steel |
US4276087A (en) * | 1979-05-03 | 1981-06-30 | Crucible Inc. | Powder-metallurgy vanadium-containing tungsten-type high-speed steel |
-
1979
- 1979-05-03 US US06/035,652 patent/US4276087A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-11-20 CA CA000340210A patent/CA1119846A/en not_active Expired
- 1979-12-11 DK DK526079A patent/DK156076C/da active
- 1979-12-20 BR BR7908363A patent/BR7908363A/pt not_active IP Right Cessation
- 1979-12-21 FR FR797931891A patent/FR2455633B1/fr not_active Expired
- 1979-12-21 BE BE0/198715A patent/BE880821A/fr not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-01-03 IT IT47514/80A patent/IT1145328B/it active
- 1980-01-07 LU LU82061A patent/LU82061A1/fr unknown
- 1980-01-11 AT AT0014380A patent/AT370778B/de not_active IP Right Cessation
- 1980-01-18 DE DE3001761A patent/DE3001761C2/de not_active Expired
- 1980-01-19 KR KR1019800000188A patent/KR840002073B1/ko active
- 1980-01-31 GB GB8003269A patent/GB2049728B/en not_active Expired
- 1980-02-12 SE SE8001084A patent/SE450838B/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-02-12 IN IN104/DEL/80A patent/IN154300B/en unknown
- 1980-03-21 ES ES489812A patent/ES8100812A1/es not_active Expired
- 1980-04-10 JP JP4631180A patent/JPS55148747A/ja active Pending
- 1980-05-02 NL NLAANVRAGE8002572,A patent/NL181034C/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE880821A (fr) | 1980-04-16 |
FR2455633B1 (fr) | 1985-07-26 |
US4276087A (en) | 1981-06-30 |
ES489812A0 (es) | 1980-12-01 |
ES8100812A1 (es) | 1980-12-01 |
GB2049728A (en) | 1980-12-31 |
DK156076B (da) | 1989-06-19 |
NL181034B (nl) | 1987-01-02 |
DE3001761A1 (de) | 1980-11-13 |
JPS55148747A (en) | 1980-11-19 |
BR7908363A (pt) | 1980-12-09 |
DK156076C (da) | 1989-11-20 |
NL8002572A (nl) | 1980-11-05 |
GB2049728B (en) | 1983-03-16 |
AT370778B (de) | 1983-05-10 |
FR2455633A1 (fr) | 1980-11-28 |
KR830002057A (ko) | 1983-05-21 |
DE3001761C2 (de) | 1984-07-05 |
LU82061A1 (fr) | 1980-04-23 |
IT8047514A0 (it) | 1980-01-03 |
ATA14380A (de) | 1982-09-15 |
NL181034C (nl) | 1987-06-01 |
IN154300B (sv) | 1984-10-13 |
SE8001084L (sv) | 1980-11-04 |
CA1119846A (en) | 1982-03-16 |
IT1145328B (it) | 1986-11-05 |
KR840002073B1 (ko) | 1984-11-09 |
DK526079A (da) | 1980-11-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE450838B (sv) | Vanadin innehallande, sintrat snabbstal av volframtyp | |
RU2201990C2 (ru) | Сплав железо-кобальт | |
EP3208354B1 (en) | Ni-based superalloy for hot forging | |
Marucco | Phase transformations during long-term ageing of Ni Fe Cr alloys in the temperature range 450–600° C | |
EP3208355B1 (en) | Ni-based superalloy for hot forging | |
DE3907564A1 (de) | Nickel-chrom-eisen-legierung | |
WO1993024671A1 (en) | Steel for ball and roller bearings | |
DE2420362B2 (sv) | ||
JP5212772B2 (ja) | 靭性および高温強度に優れた熱間工具鋼 | |
US3306734A (en) | Low-alloy bearing steel | |
JP2960496B2 (ja) | 冷間工具鋼 | |
KR20130115879A (ko) | 고속도 공구강의 열처리방법 및 이에 의해 제조된 고속도 공구강 | |
JPS6117895B2 (sv) | ||
DE1953025B2 (de) | Oxydationsbeständige Kobaltlegierung und ihre Verwendung | |
JPS6363617B2 (sv) | ||
Roy et al. | Microstructure and current-voltage characteristics of erbium oxide doped multicomponent zinc oxide varistors | |
JP2917450B2 (ja) | 耐食性に優れたステンレス鋼 | |
KR102139177B1 (ko) | 크립 특성이 우수한 단련용 니켈기 초내열합금 및 이의 제조방법 | |
US2786756A (en) | Titanium alloys | |
JPH02175847A (ja) | 粉末冷間工具鋼 | |
USRE27226E (en) | Free-machining austenitic stainless steels | |
JPH05163551A (ja) | 粉末高速度工具鋼 | |
US2585613A (en) | Method of heat-treating electrical resistance alloy | |
Palma et al. | High temperature specific heats of iron-rich iron-titanium alloys between 600 and 1150K | |
USRE22021E (en) | Steel containing tellurium |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAL | Patent in force |
Ref document number: 8001084-6 Format of ref document f/p: F |
|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8001084-6 Format of ref document f/p: F |