SE449266B - Forfarande for avkenning av totaltryck jemte en totaltrycksond - Google Patents

Description

15 20 25 30 35 449 266 2 framkanten av en aerofoilkonstruktion. Sonden är relativt lätt att tillverka, men uppvisar större känslighet för gir- och stigningsvinkeln hos strömningslinjerna för det annalkande flödet än vad totaltryckrör av kieltyp gör.

Vetenskapsmän och ingenjörer arbetar på att utveckla trycksonder, som kan monteras i en kanal eller utformas som en integrerad del av framkanten på en aerofoil, som uppvisar större okänslighet för gir- och stigningsvinkeln på det annalkande flödet än vad den kända sonden enligt Fig. 9 gör, och som ändå inte är känslig för det axiella läget för stötavkännaren, såsom är fallet vid blockerade kielrörsonder, för att främja noggrannhet och underlätta tillverkning och installation av sonden under massproduktionsbetingelser.

Enligt föreliggande uppfinning har en sond för avkänning av totaltryck ett linjeinriktningsparti, ett avkänningsparti anordnat på avstånd från linjeinrikt- ningspartiet med kvarlämnande av en kammare däremellan, och ett avtappnings- parti i fluidförbindelse med kammaren och ett omrâde utanför sonden för att minska sondens känslighet för gir- och stigningskomponenter i flödet och minska sondens känslighet för avståndet mellan avkänningspartiet och linjeinrikt- ningspartiet i sonden. l enlighet med föreliggande uppfinning avkänns totaltrycket hos en strömningsbana av arbetsmedium medelst en sond genom att man omvandlar totaltrycket hos en del av strömmen till statiskt tryck och till hastighetstryck härrörande från strömningslinjer parallella med en första riktning, låter strömmen slå emot en vägg i inloppsområdet till en avkännare, och leder den ström, som stött mot väggen, bort från avkänningsområdet genom en avtapp- ningskanal.

Ett huvudsärdrag hos föreliggande uppfinning är en totaltrycksond, som är uppdelad i tre partier: ett linjeinriktningsparti, ett avkänningsparti och ett avtappningsparti. Linjeinriktningspartiet har en axiellt löpande kanal. Av- känningspartiet är anordnat på avstånd från linjeinriktningspartiet för att bilda en kammare däremellan. Avkänningspartiet har ett inloppsområde intill kammaren. En avtappningskanal är i fluidförbindelse med kammaren och med strömningsbanan för arbetsmediet. I en speciell utföringsform löper en över- gångskanal mellan kammaren och avtappningskanalen.

En primär fördel med föreliggande uppfinning är okänsligheten hos trycksondens prestanda för gir- och stigningsvinklar hos strömningslinjerna i arbetsmediets strömningsbana, som härrör från omvandling av icke-axiella _ hastighetskomponenter till statiskt tryck. En fördel med föreliggande uppfinning är totaltrycksondens noggrannhet, vilket är resultatet av att man låter den från linjeinriktningspartiet utmatade strömmen stöta mot en vägg i inloppsomrâdet hos avkänningspartiet. En annan fördel med föreliggande uppfinning är tryck- 10 15 20 25 30 35 449 266 3 sondens noggrannhetsokänslighet för toleransen på avståndet mellan avkännings- partiet och linjeinriktningspartiet i sonden.

Andra särdrag och fördelar kommer att framgå av beskrivningen och patentkraven samt de bifogade ritningarna, som illustrerar en utföringsform av uppfinningen och i vilka Fig. l är en tvärsektionsvy av turbinsektionen i en gasturbinmotor, som har en trycksond utgörande en integrerad del av statoraerofoilens framkant, Fig. 2 är en alternativ utföringsform av trycksonden enligt Fig. l, där sonden är ett separat instrumentstycke, Fig. 3 är en planvy ovanifrån av en trycksond av den i Fig. 1 eller Fig. 2 visade typen, delvis med delar borttagna och delvis i sektion, Fig. 4 är en tvärsektionsvy tagen längs linjen 4-4 i Fig. 3, med sondens» avkänningsparti visat med streckprickade linjer, Fig. 5 är en sprängvy, delvis i sektion, av en alternativ utföringsform av den i Fig. 2 visade trycksonden, där linjeinriktningspartiet är monterat inne i sonden, Fig. 6 är en tvärsektionsvy av den i Fig. 5 visade sonden tagens längs ringarna s-s i Fig. s, ' Fig. 7 är en speciell utföringsform av den i Fig. 2 visade trycksonden, Fig. 8 är en alternativ utföringsform av den i Fig. 6 visade trycksonden, _ med trycksonden monterad i íramkanten av en aerofoil, Fig. 9 är en tidigare känd sond av den typ, som är avpassad att monteras i framkanten av en aerofoil, i Fig. 10 är en-illustration av en ström av arbetsmediegaser som har en strömningslinje S inriktad med skärningen av girplanet och stigningsplanet, Fig. ll är en grafisk framställning av totaltryckskaraktäristikorna för de i Fig. 7, Fig. 8 och Fig. 9 visade sonderna, vilken visar felet i totaltryck för varje sond som odimensionerad procentandel av hastighetstryck mot girvinkeln i grader, Fig. 12 är en grafisk framställning av totaltryckskaraktäristikorna för de i Fig. 7, Fig. 8 och Fig. 9 visade sonderna, vilken visar felet i totaltryck för varje ' sond som odimensionerad procentandel av hastighetstryck mot stigningsvinkeln i grader, och Fig. 13 är en kurva med statisk tryckskillnad relaterad till machtal.

En utföringsform av uppfinningen vid gasturbinmotor illustreras i Fig. l.

Motorn har en turbinsektion- 10 (av vilken en del visas) och en ringformig strömningsbana l2 för arbetsmediegaser, vilken löper axiellt genom motorn.

Turbinsektionen i motorn har ett statoraggregat 14 och ett rotoraggregat 16.

Rotoraggregatet innefattar en rotorskiva 18, som har ett flertal skovlar, vilka 10 15 20 25 30 35 40 449 266 4 löper utåt tvärs strömningsbanan för arbetsmediet såsom representeras av den enda rotorskoveln 20. Statoraggregatet innefattar en yttre låda 22, som omsluter strömningsbanan för arbetsmediet. Ett flertal statorstöttor, representerade av en enda utloppsstötta 24, löper inåt från ytterlådan tvärs strömningsbanan för " arbetsmediet. Utloppsstöttan har ett flertal därmed integrerade totaltryck- sonder 26. Varje totaltrycksond ärri fluidförbindelse med en transduktor 28 för i att omvandla statiska trycknivåer till en analog utsignal. Ett rör 30 löper mellan trycksonden och transduktorn. lnga arbetsmediegaser släpps ut från strömnings- banan för arbetsmediet genom transduktorn.

Fig. 2 är en alternativ utföringsform av trycksonden 26 enligt Fig. l, där sonden visas som ett separat instrumenteringsstycke. Delar av sonden är utbrutna för att visa sondens innanmäte. Sonden innefattar en anordning för att avleda en del av flödet från strömningsbanan för arbetsmediet till trycksonden, såsom ett linjeinriktningsparti 32. Sonden har en anordning för avkänning av statiskt tryck såsom ett avkänningsparti 34, som är anordnat axlellt med mellanrum till linjeinriktningspartiet, kvarlämnande en kammare 36 däremellan.

Avkänningspartiet innefattar en vägg 38 och en kanal 40 genom väggen för avkänning av statiskt tryck. Kanalen 40 står i strömningsförbindelse med röret 30. En anordning för att föraallt avlett flöde bort från sonden till ett område utanför trycksonden, t.ex. en kanal #1, står i fluidförbindelse med kammaren.

Som visas i Fig. 2 är området utanför trycksonden strömningsbanan 12 för arbetsmediet vid en punkt nedströms ingången till linjeinriktningspartiet.

Fig. 3 är en planvy av en trycksond 26 av den typ, som visas i Fig. l eller Fig. 2, delvis i sektion och delvis med borttagna delar för att visa sondens innanmäte. Sondens linjeinriktningsparti innefattar en anordning för att leda den omriktade delen av flödet i en första riktning, t.ex. en första kanal 42, som är i fluidförbindelse med strömningsbanan 12 för arbetsmediet. Kanalen har en längdaxel A2, . En vägg 44 avgränsar kanalen. En anordning är anordnad för att omvandla totaltrycket på flödet till statiskt tryck och till hastighetstryck, där hastighetstrycket resulterar från flöde längs strömningslinjer parallella med den första riktningen. I den visade utföringsformen är anordningen ett inlopp 46, bildat av väggen lill hos linjeinriktningskanalen. Väggen 41+ konvergerar i nedströms riktning i inloppsområdet, så att det absoluta värdet på lutningen på väggen med avseende på kanalens axellinje vid en första punkt Il i inloppet är större än det absoluta värdet på väggens lutning i inloppet vid en andra punkt Iz nedströms den första punkten ' En anordning finns för att omvandla väsentligen allt hastighetstryck hos flödet till statiskt tryck. I den visade utföringsformen är anordningen avkännings- partiet 34. Väggen 38 avgränsar kammaren, som visas med klammern 36. Den andra kanalen 40 för avkänning av statiskt tryck är orienterad axiellt i linje med 10 15 20 25 30 449 266 5 den första kanalen. Den andra kanalen är i fluidíörbindelse med kammaren och med röret 30. Sonden har minst en tredje kanal såsom de med klamrarna 41 markerade avtappningskanalerna. Varje tredje kanal har ett inlopp 48 i fluidförbindelse med utloppet 50 från kammaren. Varje tredje kanal har ett utlopp 52, som sätter kanalen i fluidförbindelse med området utanför sonden, t.ex. arbetsmedieströmningsbanan 12 eller motorns omgivning. En övergångs- kanal 54 vid varje tredje kanal lll går mellankammaren och den tredje kanalen.

Varje övergångskanal har ett utlopp 56 och ett inlopp 58. I den visade utföringsformen är summan av tvärsektionsströmningsareorna för inloppen 58 till övergångskanalerna lika med tvärsektionsströmningsarean för utloppet 50 från kammaren. Tvärsektionsströmningsarean på inloppet #8 hos varje tredje kanal är minst lika stor som tvärsektionsströmningsarean hos utloppet 56 hos den intilliggande övergângskanalen. _ Fig. 4 är en tvärsektionsvy tagen längs linjerna 4-4 i Fig. 3 av en del av trycksonden enligt Fig. 3 med sensorpartiet visat med streckprickade linjer.- Fig. 5 är en sprängvy av en alternativ utföringsform av trycksonden enligt Fig. 2, där det yttre av sondens linjeinriktningsparti 32 är monterat inne i sonden.

Fig. 6 är en tvärsektionsvy av den i Fig. 5 visade sonden. Sonden har ett avkänningsparti 31+ anordnat med mellanrum till linjeinriktningspartiet, kvar- lämnande en kammare däremellan såsom visas med klammern 36. En övergångs- kanal 54 vid varje tredje kanal löper mellan kammaren och den tredje kanalen. Övergångskanalerna 51+ är i fluidförbindelse med varandra.

Fig. 7 är en speciell utföringsform av den i Fig. 2 visade trycksonden.

Fig. 8 är en alternativ utföringsform av trycksonden enligt Fig. 6, där trycksonden visas monterad i framkanten av en aerofoil. En tidigare känd sond visas i Fig. 9 och är markerad känd teknik. Dimensionerna på sonderna visas i Tabell I nedan. Längderna LI, Lz, 1.3 och Llk är mätta parallellt med längdaxelllnjen Al för sondens linjeinriktningsparti 32. Diametrarna D I, Dz och Du är mätta kring sondens längdaxellinje. 10 15 20 449 266 6 TABELL I Sond enligt Sond enligt Känd sond enligt Fig. 7 - mm Fig. 8 - mm Fig. 9 - mm D l 6,35 5,02 3,05 D2 2,54 1,78 --- D3 8,509 2,26 --- Dl* 1,02 1,02 1,02 L I 4,11 . 6,91 -- Lz 5,08 7,62 1,27 1.3 9,19 6,20 -- Lu 0,711 0,711 --- Lj 6,73 6,60 __- R I 2,54 1,73 --- a 3a° 3u° --- s zo° zs° __- Fig. 10 är en illustration av ett flöde av arbetsmedíegaser, som har en strömlinje S i linje med längdaxellinjen för inloppet till linjeinriktningspartiet i sonden. Ett flöde, som har strömlinjer i vinkel mot strömningslinjen S, som är i linje med längdaxellinjen, kan brytas upp i en komponent i ett girplan (girvinkel) och en komponent i ett stigningsplan (stigningsvinkel) i syfte att analysera sondens prestanda. Stigningsplanet löper mellan noll grader (0°) och etthundra- åttio grader (ISOO), och girplanet går mellan nittio grader (90°) och minus nittio grader (-90°).

Under drift av motorn strömmar arbetsmediegaser längs den ringformiga strömningsbanan 12. En del av flödet avleds från arbetsmedieströmningsbanan till inloppet 46 hos sondens linjeinriktningsparti 32. Detta är utformat för att omvandla totaltrycket hos flödet till statiskt tryck och till hastighetstryck, där hastighetstrycket är resultatet av flöde längs strömningslinjer parallella med inriktningskanalen. Som man inser är det teoretiskt omöjligt att omvandla alla de icke parallella hastighetskomponenterna (strömlinjerna) till statiskt tryck, men det antas med utgångspunkt från prestandadata att väsentligen alla [nittionio procent (9996)) av de icke-parallella hastighetskomponenterna omvandlas till statiskt tryck. Flödet leds längs inriktningskanalen i riktningen för denna. En del av det statiska trycket omvandlas till hastighetstryck. Det avledda flödet utmatas från inriktningskanalen och leds över kammaren 36' mot avkännings- partiet 34. Det avledda partiet av flödet får stöta mot avkänningspartiet 34 i sonden. Flödet får stöta mot väggen 38, som avgränsar kammaren, och mot den i kanalen 40 belägna gasen för avkänning av statiskt tryck. Eftersom kanalen 40, röret 30 och transduktorn 28 bildar ett slutet hâlrum utan utgång, verkar gasen i 10 l5 20 25 30 35 449 266, 7 kanalen 40 i avkänningspartiet som en relativt inkompressibel fluid vid gashastigheterna i sonden. Sonden är utformad för att låta hela den avledda delen av flödet stöta mot väggen och den inkompressibla fluiden i kanalen och är sålunda utformad för att alstra ett stagnationstryck i området för kammaren 36 intill väggen. Som man inser är det teoretiskt omöjligt att låta hela den avledda delen av flödet stöta mot avkännaren. Väsentligen hela den avledda delen av flödet stöter mot avkänningspartiet (9996), och i den mån flödet inte stöter mot inför detta ett fel i sondens noggrannhet. När felet är relativt litet (mindre än 196 av hastighetstrycket hos den fria strömmen) och är konstant över stignings- och girintervallet, kan avläsningen av sonden lätt kompenseras genom kalibrering därav. Eftersom väsentligen hela den avledda delen av flödet stöter mot väggen och den inkompressibla fluiden i avkänningskanalen och har hastigheten noll i väggområdet av kammaren, så blir det statiska trycket av flödet i väggområdet av kammaren väsentligen lika med stagnationstrycket (totaltrycket) på flödet.

Hela det motstötta, avledda flödet leds bort från kammaren genom de tredje kanalerna 41. De' tredje kanalerna etablerar en skillnad i statiskt tryck under driftsbetingelser mellan inloppet 46 till inrlktningspartiet och utloppet från den tredje kanalen, så att den del av arbetsmediegaserha, som går in i inriktnings- partiet, matas bort från kammaren till ett område utanför trycksonden, t.ex. strömningsbanan 12 för arbetsmediet.

Felkaraktäristikorna avseende totaltryck för sonden enligt Fig. 7, sonden enligt Fig. 8 och den tidigare kända sonden enligt Fig. 9, är plottade i Fig. ll (girning) och Fig. l2 (stigning). Totaltryckfelet i procent är odimensionerat *genom att från det angivna totaltrycket P t subtraherats det sanna totaltrycket Pt och detta dividerats med det sanna totaltrycket Pt för arbetsmedieström- ningsbanan minus det sanna statiska trycket Ps för arbetsrnedieströmningsbanan - (Ptp-Pt)/(Pt-Ps).

Som man inser av Fig. ll och Fig. l2 är känsligheten hos sonderna enligt Fig. 7 och Fig. 8 för girvinkeln och stigningsvinkeln för flödet mindre än känsligheten hos den i Fig. 9 visade kända sonden.

En markant och speciell fördel med sonderna enligt Fig. 7 och Fig. 8 är okänsligheten hos sonden för avståndet Lu över kammaren 36 mellan inriktnings- partiet 32 och avkänningspartiet 34. Det visar sig genom försök, att variationer i längden Lu hade försumbar effekt på sondens totaltryckfei, förutsatt att längden var minst två tiodels millimeter (0,2 mm). Under 0,2 mm påverkades noggrann- heten och totala procentuella felet väsentlighÖver 0,2 mm och till ett avstånd av 2,514 mm förblev noggrannheten relativt konstant över sondens arbetsintervall för girning och stigning, där sonden var okänslig för girvinkeln och stignlngs- vinkeln hos strömningslinjerna vid det annalkande flödet. Den markanta och 10 15 20 25 30 35 4494266 8 speciella fördelen med okänsligheten i felet för avståndet 1.4 är att när sonderna tillverkas, avståndet mellan inriktningspartiet och avkänningspartiet kan ha mycket stor tolerans. Exempelvis kan toleransen vara 0,508 mm för en längd La på. 1,27 mm. En sådan stor tolerans på avståndet underlättar i stor utsträckning massproduktion av sonden och installation av sonden under masstillverknings- betingelser.

Den flödesinteraktion, som sker i sondens kammare, är inte känd med säkerhet, men följande förklaring antas vara den trolígaste, baserad pâ utförda försök. Anordning av inriktningspartiet i sonden pâ ett avstånd från dess avkänningsparti på mindre än 0,2032 mm leder till att det inkommande flödet uppfattar sonden, med de i Fig. 7 och Fig. 8 visade dimensionerna, som ett stötrör och uppträder som en sond, som inte har något linjeinriktningsparti.

Följaktligen ökas sondens känslighet för gir- och stigningsvinklar kraftigt och närmar sig känsligheten hos den i Fig. 9 visade kända konstruktionen. Det antas teoretiskt att anordnande av inriktningspartiet pâ ett avstånd från avkännings- partiet som är större än 0,2032 mm övergângskanalen 56. undviker bildning av virvelströmmar i Dessa virvelströmmar blockerar flödet från att lämna kammaren och orsakar att sonden fungerar som den tidigare kända sonden.

Försök visade _att tillfredsställande prestanda uppnåddes med de i Fig. 7 och Fig. 8 visade sonderna: när tvärsektionsströmningsarean för inloppet till den tredje (avtappnings-) kanalen var minst lika stor som tvärsektionsström- ningsarean för utloppet 56 från övergångskanalen 54; när inloppets 58 tvärsek- tionsströmningsarea hos övergångskanalerna 54 var lika med tvärsektionsström- ningsarean hos utloppet 50 från kammaren; när summan av minsta tvärsektions- strömningsareorna hos de tredje (avtappnings-flmnalerna 41 var minst tvâ gånger minsta tvärsektionsströmningsarean hos den första (linjeinriktnings-) kanalen 48; och när den andra kanalen 40 i avkänningspartiet 34 var mindre än den första kanalen 42 i inriktníngspartiet. _ Den i Fig. 7 och Fig. 8 visade trycksonden har ett klockformat mynnings- inlopp bildat med en radie R 1. Det antas för sonder av den typ, som visas i Fig. 7 och Fig. 8, att skillnaden i statiskt tryck vid ett givet machtal mellan inloppet 46 till inriktningspartiet 32 och utloppet 52 från den tredje (avtappnings-) kanalen 41 är minst lika med skillnaden i statiskt tryck, som visas i Fig. 13 för ett givet machtal. Detta tillförsäkrar att det flöde, som går in i kammaren, inte interferar med det flöde, som lämnar kammaren. Skillnaden i statiskt tryck mellan inloppet till den tredje kanalen och utloppet till den tredje kanalen är inte större än 1096 av skillnaden i statiskt tryck mellan inloppet till inriktningspartet och utloppet från den tredje kanalen för att säkerställa att virvelströmmar hindras från att bildas vid kammaren utlopp. 449 266 9 Även om uppfinningen visats och beskrivits med avseende på föredragna utföringsformer därav, så inser fackmannen att olika ändringar och utelämnanden i form och detaljer kan göras utan att man avviker från uppfinningens grundtanke och omfattning.

Claims (13)

10 l5 20 25 30 35 449 2662 10 PATENTKRAV

1. l. Förfarande för avkänning av totaltryck i en kanal avgränsande en strömningsbana för en arbetsmediefluid med användning av en trycksond (26), som har en strömningsinriktningskanal (42), vilken leder till sondens (26) inre, och ett avkänningsparti (34), vilket innefattar att man: avleder en del av flödetfrân arbetsmediets strömningsbana till avkän- ningspartiet (34), omvandlar totaltrycket för det avledda flödet i inriktningskanalen (42) till ett statiskt tryck och till ett hastighetstryck, där hastighetstrycket är resultatet av flöde längs strömlinjer parallella med inriktningskanalen (42), låter åtminstone en del av det avledda flödet stöta emot avkänningspar- tiet (34), avkänner det dynamiska trycket vid avkänningspartiet (34), och leder hela det avledda flödet bort från avkänningspartiet (34), k ä n n e t e c k n a t av att man leder hela flödet från inriktningskanalen (42) till en samlingskammare (36) genom att låta väsentligen hela den avledda delen av flödet stöta emot en vägg (38), som avgränsar samlingskammaren (36), för att omvandla väsentligen hela hastighetstrycket hos det avledda flödet till statiskt tryck i samlingskammarens (36) väggområde, och att man avkänner det statiska trycket i samlingskammarens (36) väggområde.

2. Förfarande enligt patentkravet l, . k 'a' n n e t e c k n a t av att man omvandlar en del av det statiska trycket 'hos det avledda flödet i inriktningskanalen (42) till hastighetstryck, varvid hastig- hetstrycket är resultatet av strömning längs strömlinjer parallella med inrikt- níngskanalens (42) längdaxel.

3. Förfarande enligt patentkravet l, av att man leder hela det avledda flödet bort från avkänningspartiet (34) genom ett avtappningsparti (41) i fluidförbindelse med kännetecknar samlingskammaren (36) och arbetsmediets strömningsbana, och omvandlar det statiska trycket hos arbetsmediefluiden till hastighetstryck i sondens (26) avtappningsparti (41), så att det statiska trycket hos den fria strömmen är lika med det statiska trycket i sondens (26) avtappningsparti (41) vid förbindelsepunk- ten mellan avtappningspartiet (41) och arbetsmediets strömningsbana för att leda arbetsmediegaser från samlingskammaren (36) till arbetsmediets strömningsbana.

4. Totaltrycksond för att utföra förfarandet enligt patentkravet 1, inne- fattande ett strömningsinriktningsparti (32) för att avleda en del av flödet från 10 15 20 25 30 35 449 266 11 ett utanförliggande tryckomräde, varvid inriktningspartiet innefattar en första kanal (42) i fluidförbindelse med 'ett tryckområde utanför sonden (26), ett tryckavkänningsparti (34) med en andra kanal (40) orienterad axiellt i linje med den 'första kanalen (42) och organ för återföring av det avledda flödet till det utanförliggande tryckområdet, k ä n n e t e c k n a t av att avkänningspartiet (34) är anordnat på axiellt avstånd från strömningsinriktningspartiet (32) så att en samlingskammare (36) lämnas däremellan, varvid den andra kanalen (40) står i fluidförbindelse med samlingskammaren (36) genom en strömningsanslagsvägg (38) anordnad på avstånd från strömningsinriktningspartiet och som avgränsar samlingskammaren (36), och att organen för återföring av det avledda flödet till det utanförliggande tryckområdet innefattar minst en tredje kanal (41) i fluidförbindelse med samlingskammaren (36) och det utanförliggande tryckområdet.

5. Totaltrycksond enligt patentkravet 4, k ä n n e t e c k n a d av att strömningsinriktningspartiet (32) har en vägg (44) som avgränsar den första kanalen (42), varvid väggen bildar ett inlopp (46) som konvergerar i nedströmsriktningen, så att absolutvärdet på väggens (44) lutning vid en första punkt i inloppet (46) med avseende på kanalens (42) längdaxel är större absolutvärdet på väggens lutning i inloppet (46) vid en andra punkt nedströms den första punkten.

6. Totaltrycksond enligt patentkravet 4 eller 5, k ä n n e t e c k n a d av att strömningsinriktningspartiet (32) är monterat på en stationär aerofoil (24), som sträcker sig tvärs arbetsmediets strömningsbana, och att avkänningspartiet (34) är monterat i aerofoliens framkant (Fig. l till 4).

7. Totaltrycksond enligt patentkravet 4 eller 5, k ä n n e t e c k n a d av att strömningsinriktningspartiet (32) är monterat inom framkanten av en aerofoil och att nämnda tredje kanalorgan innefattar minst en kanal (41) som sträcker sig genom aeroíoilen (Fig. 5 och 6).

8. Totaltrycksond enligt patentkravet 5, k än n e t e c k n a d av att den tredje kanalen (41) har ett inlopp (48) och att skillnaden i statiskt tryck vid ett givet machtal mellan inloppet (46) till strömningsinriktningspartiet (32) och ett utlopp (52) från den tredje kanalen (41) är minst lika med skillnaden i statiskt tryck, (som visas i Fig. 13), för det givna machtalet, och att skillnaden i statiskt tryck mellan inloppet (48) till den tredje kanalen (41) och utloppet (52) från den tredje kanalen (41) inte är större än 1096 av skillnaden i statiskt tryck emellan inloppet (46) till strömningsinriktningspartíet 10” 15 20 4 4 9 2 6 6 12 (32) och utloppet (52) från den tredje kanalen (41).

9. Totaltrycksond enligt patentkravet 4, k ä n n e t e c k n a d av att en övergângskanal (54) är anordnad vid varje tredje kanal (41) och löper mellan samlingskammaren (36) och den tredje kanalen (41), vilken övergångskanal (54) har ett utlopp (56), och att den tredje kanalen (41) har ett inlopp (48) och tvärsektionsströmningsarean för inloppet (48) till den tredje kanalen (41) är minst lika stor som tvärsektionsströmningsarean för utloppet (56) från övergângskanalen (54).

10. Totaltrycksond enligt patentkravet 9, k ä n n e t e c k n a d av att samlingskammaren (36) har ett utlopp (50) och övergångskanalen (54) har ett inlopp (58), varvid den totala summan av inloppstvärsektionsströmningsareorna på övergångskanalerna (54) är lika med tvärsektionsströmningsarean för utloppet (50) från samiingskammaren (36).

11. ll. Totaltrycksond enligt patentkravet 4, k ä n n e t e c k n a d av att summan av tvärsektionsströmningsareorna för de tredje kanalerna (41) är minst tvâ gånger minsta tvärsektionsströmningsarean för den första kanalen (42).

12. l2. Totaitrycksond enligt patentkravet 4, k ä n n e t e c k n a d av att tvärsektionsarean på den andra kanalen (40) vid inloppet till avkänningspartiet (34) är mindre än diametern på den första kanalen (42) i strömningsinriktningspartiet (32) vid inloppet till samlingskammaren (36).

13. Totaltrycksond enligt något av patentkraven 4-12, k ä n n e t e c k n a d av att inloppet (42) till strömningsinriktningspartiet (32) har klockformad mynning. *I