SE448743B - Aldringsherdbar jern-krom-nickellegering innehallande gamma'- och gamma''-fas - Google Patents

Aldringsherdbar jern-krom-nickellegering innehallande gamma'- och gamma''-fas

Info

Publication number
SE448743B
SE448743B SE7902558A SE7902558A SE448743B SE 448743 B SE448743 B SE 448743B SE 7902558 A SE7902558 A SE 7902558A SE 7902558 A SE7902558 A SE 7902558A SE 448743 B SE448743 B SE 448743B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
gamma
phase
nickel
aluminum
alloy
Prior art date
Application number
SE7902558A
Other languages
English (en)
Other versions
SE7902558L (sv
Inventor
M K Korenko
R C Gibson
H F Merrick
Original Assignee
Westinghouse Electric Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Westinghouse Electric Corp filed Critical Westinghouse Electric Corp
Publication of SE7902558L publication Critical patent/SE7902558L/sv
Publication of SE448743B publication Critical patent/SE448743B/sv

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S376/00—Induced nuclear reactions: processes, systems, and elements
    • Y10S376/90—Particular material or material shapes for fission reactors

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)

Description

15 20 25 30 35 448 743 ning i kårntekniska tillämpningar, innehåller de mer än 50% nickel och mer än 5% nioh, vilka båda verkar som neutronabsor- .berare, som gör dem oönskvärda för bridreaktortillämpningar. Det är därför önskvärt att använda en legering, som har minskade mängder av dessa legeringstillsatser; men samtidigt har det be- funnits, att legeringar innehållande ca 37% nickel, t.ex. icke g kommer att fälla gamma-bis-fasen och att förhållandet mellan atomprooent järn-till-nickel måste vara mindre än ett för att ge de erforderliga mekaniska egenskaperna. Sålunda är de kända legeringarna, medan de har de erforderliga mekaniska egenskaper- na, olämpliga i ett eller flera avseenden under inverkan av strâl- n ning, såsom t.ex. är fallet i en snabb bridreaktor.
Således grundar sig föreliggande uppfinning på en åldringshärd- bar järn-níckelskromlegering, känneteoknad av att den har en kom- pakt morfologi av gamma-bis-fas, inneslutande gamma-prim-fas och bestående väsentligen av ca 40-50% nickel, 7,5-14% krom, 1,5-4% niob, 0,25-0,75% kisel, 1-3% titan, 0,1-0,5% aluminium, 0,02-Ö,1% kol, 0,002~Q,015% bor, 0~3% molybden, 0-2% mangan, 0-0,01%magnesium, 0-0,1% zirkonium och resten järn.
Föreliggande uppfinning grundar sig på upptäckten att nickel- och niobhalterna kan minskas i en järn-nickel-kromlegering, innehål- lande titan och aluminium för att åstadkomma en minskning i neu- tronabsorbering medan samtidigt gamma-prim- och gamma~bis-faserna behålls för att åstadkomma mekaniska egenskaper av hög styrka vid höjda temperaturer. Legeringen har även gott svällningsmotstånd som svar på bestrâlning. - Det har nämligen befunnits, att genom att minska aluminiumhalten i sådana legeringar till ca O,5% och öka titanhalten till ca 1,7%, nickelhalten minskas från ca 53% till ca 45% och niób från ca 5% till så litet som 1,7%, varigenom neutronabsorberingen mins- kas, medan svällniñqsmotståndet behålls under bestrålning. Dess- utom kan kromhalten minskas från Ca 19% till 12% eller lägre utan skadliga verkningar. 10 15 20 25 30 35 448 743 Föredragna kompositioner av legeringar enligt uppfinningen är upptagna i den följande tabllen I.
TABELL I ' Föredragna % Nickel 43-47 Krom 8-12 Niob 3-3,8 Kisel 0,3-0,4 Zirkonium 0-0,05 Titan 1,5-2 Aluminium 0,2-0,3 Kol 0,02-0,05 Bor 0,002-0,006 Molybden 0-2 Järn rest Uppfinningen skall nu belysas med det följande exemplet: EXEMPEL För att härleda den optimerade legeringen enligt uppfinningen, undersöktes ett antal legeringar, varvid kompositionen av dessa legeringar är upptagen i den följande tabellen II: 10 15 20 25 30 35 110 U5 448 743 1 4 TABELL II Lagaring Es Ei 9: Es Hk Ei êi äs 08 D31 Bal 37 12 - 2.5 - - - - D32 Bal 37 12 - 4.0 - - D33 Bal 45 12 - 4.0 - - - - 066 8a1 45 12» 3.0 - ~ - 0.5 - - D31-M-1 Bal 37 12 - 3.0 0.03 0.5 - - D31-M-2 , Ba1 37 12, - 3.0 0.03 0.5 - - 031-M-3 Bal 37 12 - 3.0 0.03 0.5 - - D31-M-4 Bal 37 12 - 3.0 0.03 0.5 - - 031-M-5 Bal 37 12 - 3.0 0.03 0.5 - - D31-M-6 Ba1 37 12 - 3.0 - 0.5 - - 031-M-7 Bal 37 12 2.0 4.0 - 0.5 - - 031-M-8 Bal 37 12 4.5 4.0 - 0.5 - - D31-M-9 _ Ba1 37 .15 3.0 4.0 - 0.5 0.2 0.02 031-M-10 Bal 45 12 - 4.0 - 0.5 0.2 0.02 D31-M-11 Ba1 45 12 - 4.0 - 0.5 0.2 0.02 D31-M-12 Bal 45 12 - 4.0 - 0.5 0.2 0.02 D31-M-13 Bal 45 12 2.0 4.0 - 0.5 0.2 0.02 031-M-14 Ba1 45 12 2.0 4.0 - 0.5 0.2 0.02 D31-M-15 Bal 45 12 - 3.6 '- 0.5 0.2 0.02 D31-M-16 Bal 37 12 - 4.0 - 1.5 0.2 0.02 .D68 Bal 45 12 - 3.6 - 0.35 0.2 0.01 069 Bal 37 12 - 4.0 - 0.35 0.2 0.01 _ Identifierad Lagering äs Ei ål E E fëllntns * D31 0.03 1.0 0.2 0.03 0.010 'ingen 032 0.03 2.8 0.8 0.03 0.010 Y', n D33 0.03 1.9 0.5 0.03 0.010 Y', Y", 066 ? 0.05 2.5 2.5 0.03 0.005 Y' D31-H-1 0.03 1.9 0.5 0.03 0.01 Ingen 031-M-2 0.03 1.9 0.8 0.03 0.01' Ingen D3l-M-3 0.03 1.9 1.3 0.03 0.01 Ingen 031-M-4 0.03 1.9 1.6 0.03 0.01 Ingen 031-M-5 0.03 1.9 1.9 0.03 0.01 Y' D31-M-6 0.05 2.5 2.5 0.03 0.005 -Y' D31-M-7 0.05 0.8 0.6 0.03 0.005 Y' D31-M-8 0.05 0.8 0.6 0.03 0.005 Y' 031~M-9 - 1.0 0.4 0.04 0.005 Y' D31-M-10 0.05 1.8 0.8 0.03 0.005 Y', D31-M-11 0.05 1.8 1.0 0.03 0.005 Y', D31-M-12 0.05 1.8 1.2 0.03 0.005 Y', 031-n-13 -0.05 1.8 0.8 0.03 0.005 - Y', 031-n-14 0.05 1.8 1.0 0.03 0.005 Y', D31-M-15 0.05 1.7 0.3 0.03 0.005 ** .D31-M-16 0.05 2.6 0.8 0.03 0.005 0* 068 0.05 1.7 0.3 0.03 0.005 0.05 2.6 0.8 0.03 0.005 D69 TExHuderanïe Ülêï-bider **I cke till verkningsba r Lagerangar a1araae.i områaet 16-24 tímmár"via-cirka 760°0. 10 15 20 25 30 35 448 743 Legering D31 efter undersökning av dess mikrofotografier inne- höll icke nägra fällningar på grund av den ökade lösligheten av titan och aluminium i detta område av fassystemet. På samma sätt gav legering D32 icke gamma-bis~fasen på grund av dess rela- itivt låga halt av nickel och höga halt av aluminium. Legering D33, innehållande 45% nickel och 12% krom, innehöll icke blott gamma-prim- och gamma-bis-faserna, utan även den oönskade delta- fasen.
I legeringsserierna D31-M-1 till D31-M-6, var baskompositionen satt till 37% nickel, 3% niob, och resten järn för att bilda en gräns på absorptionstvärsektionen; och hafnium, kisel och zirko- nium var tillsatta för svällningsmotstånd. Titan-till~aluminium- förhållandet varierades i serierna D31-M-1 till D31-M-6, som skulle förväntas ge gamma-prim- och gamma-bis-faserna i legering- arna med låg halt aluminium och gamma-prim-fasen ensam i legering- arna med hög halt aluminium. Tabell II visar emellertid, att le- geringar D31-M-1 till D31-M-4 icke innehöll nâgra fällningar alls utom karbider. Man tror, att detta beror på att legeringar i det- ta lägre krom-mellannickelområdet av fasdiagrammet har en mycket hög löslighet för titan och aluminium. Legeringar D66 och D31, som innehöll 5% titan plus aluminium och inga oönskade faser be- visade ytterligare denna slutsats.
Legeringar D31-M-7 till D31-M-9 smältes sedan med 4% niob och ökande tillsatser av molybden. Detta gjordes på den basis att molybden skulle minska lösligheten av legeringen för titan och aluminium. Närvaron av gamma-prim-fasen i dessa legeringar visar att molybdens förmodade roll är riktig. Dessa legeringar, som har titan- plus aluminiumhalt av 1,4% gav gamma-prim-fasen. A andra sidan kan det ses av tabell II att legering D31-M-4 inne- hållande titan plus aluminium av 3,5% och ingen molybden, icke innehåller gamma-prim-fasen. I legering D31-M-9 var kromhalten ökad från 12%-nivån. Att öka kromen verkar väsentligen som molyb- den i att minska aluminium- plus titanlösligheterna, men ökar icke benägenheten för gamma-bis-bildning. Dvs trots att titan- till-aluminiumförhållandena är i det riktiga omrâdet, kommer 10 15 20 25 30 35 448 743 gamma-bis-fasen icke att observeras. Av denna anledning spelar järn-till-nickelförhållandet en roll vid bestämning av gränserna för fasstabilitet för utfällning av gamma-bis. Dvs förhållandet av järn-till-nickel måste vara mindre än ett.
Såsom förklarats ovan, är det önskvärt, för tillämpningen be- klädnad av bränslestavar i kärnreaktorer, att utnyttja material, som har låg neutronabsorbering. Både nickel och niob har höga neutronabsorberingskarakteristikor; och medan ökning av niob från 4%-värdet använt i legering D31-M-7 till D31-M-9 skulle skifta materialet till gamma-bis-omràdet, är niob. tre gånger så dåligt som nickel vad beträffar neutronabsorbering på en vikt- procentbasis. ' Det enda alternativet är därför att öka nickelhalten såsom i fal- let med legeringar D31-M-10 till D31-M-15 i tabell II. Till dessa legeringar sattes mangan och magnesium för att inhibera verkning- ar av skörhet åstadkommande element, medan kisel sattes vid 0,5% för svällningsmotstând. I denna serie av legeringar varierades titan-till-aluminium-förhållandena över vad som ansågs vara ett skäligt område. Fasextraktionanalys av dessa legeringar avslöjade närvaron av gamma-prim- och deltafaser utan gamma-bis-fas. De legeringar (dvs D31-M-13 och 14), som innehöll 2% molybden, hade en :större volymfraktion av den oönskade deltafasen. En jämförelse av legeringar D33 och D31~M-10 avslöjar blott relativt små skill- nader i komposition. I främsta rummet ligger skillnaden i alumi- niumhalten, som är 0,5% i legering D33, som innehåller gamma-bis- fasen och 0,8% i legering D31-M-10, som icke innehöll gamma-bis- fasen. Genom att sänka aluminiumhalten till 0,3%, titanhalten till 1,7% och niobhalten till 3,6%, harbådegamma-prim- och gamma-bis-fas samt relativt låg neutron- härleddes legering D68, som absorbering och gott svällningsmotstånd. För maximalt svällnings- motstånd i D68~typlegeringar, skulle kiselhalten bibehållas nära den övre gränsen av området, nämligen-0,75%. * Den nominella kompositionen av legeringen enligt uppfinningen är därför ca 45% nickel, ca 12% krom, ca 3,6% niob, ca 0,35% kisel, 10 15 20 25 30 35 448 743 7. ca 1,7% titan, ca 0,3% aluminium, ca 0,03% kol, ca 0,005% bor och återstoden järn, med mangan, magnesium och zirkonium som val- fria tillsatser. ö Av föregående tabell II, framgår att molybdenhalten icke är vik- tig för förekomsten av gamma-bis-fasen, emedan legeringar inne- hållande gamma-bis-fasen utan molybden har framställts inom 41,5 till 53,8%-nickelområdet. När molybdenhalten ökas, ökar molybdens tillskott av lösningshärdning i fast fas och gamma/ /gamma-prim-missanpassningen ändras. Att öka molybden minskar lösligheten av titan och aluminium, vilka är de mest effektiva lösningshärdarna i fast fas. Den förlorade styrkan från en mins- kad lösning av_titan och aluminium är större än den positiva styrkeökningen från molybden. Sålunda dikterar detta resultat kopplat med resultaten av ökande deltabildning med ökande molyb- den och av den höga neutronabsorptionstvärsektionen av molybden, att molybdenen lämpligen skulle hållas så låg som möjligt och under 3%.
Aluminiumhalten är den enda känsligaste parametern. Aluminium bör hållas så låg som möjligt och icke större än 0,5%, varvid det föredragna värdet är 0,3%. Återigen emedan dess neutronabsorbe- ring ärhög, skulle niob hållas låg, icke större än 4%.
När en gång aluminiumhalten är fixerad, är de relativa och abso- luta värdena av-titan och niob viktiga. Titan- plus aliminium- -niobförhållandet större än 1 (uttryckt i atomprocent) är ett nödvändigt förhållande för att ge en gamma-prim/gamma-bis-morfo- logi. Att öka titanhalten gynnar enveloppstrukturen. Att öka titan minskar även svällning, minskar neutronabsorptionstvärsek- tionen och ökar legeringens styrka genom bildandet av ytterligare gamma-bis-fas, genom lösningshärdning i fast fas av gamma- och gamma-prim-faserna, och genom missanpassningsverkningar. När kompositionen av legering D68 omvandlas till atomprocent, är (Ti + Alï/Nb-förhållandet 1,1 och uppfyller kraven för den önska- de morfologin. 10 448 743 Legering D31-M-15 i tabell II tog icke med i beräkningen tillverk- ningsbarheten och därför brast den under varmválsning. Enda skill- naden mellan legering D31-M-15 och legering D68 som kunde påverka tillverkningsbarheten är kisel- och mangannivåerna, av vilka båda är lägre 1 legering nes. Därför skulle klsel hållas lågt, under 0,4%, och magnesium vid ca O,1%, såvida icke maximalt svällnings- motstånd önskas, i vilket fall kislet skulle ökas till området mellan 0,60% och 0,7å%.
Legeringen enligt uppfinningen har efter åldring under 2 timmar vid 800°C plus ugnskylning till 62500 och hållning under 12 timmar, en tid till brott av ca 280 timmar vid en provningspåkänning av 621 MPa och en tid till brott av ca 2,9 timmar vid en provnings- påkänning av 724 MPa. 1 MPa (megapascal) = 10,1 kg/cmz.
...W

Claims (7)

448 743 P A T E N T K R A V
1. Åldringshärdbar järn-nickel-kromlegering, k ä n n e - t e c k n a d av att den har en kompakt morfologi av gamma-bis-fas ( "), som innesluter gamma-prim-fas ( ') och består av 40-50% nickel, 7,5-14% krom, l,5-4% niob, 0,25-0,75% kisel, 1-3% titan, 0,1-0,5% aluminium, 0,002-0,1% kol, 0,002-0,015% bor, 0-3% molybden, 0-2% mangan, 0-0,01% magnesium, 0-O,1% zirkonium och resten järn.
2. Legering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 43-47% nickel, 8-12% krom, 3-3,8% niob, 0,3-0,4% kisel, 1,5-2% titan, 0,2-0,3% aluminium, 0,02- 0,05% kol, 0,002-0,006% bor, 0-2% molybden och 0-0,05% zirkonium.
3. Legering enligt krav 1 eller 2, k ä n n e t e c k n a d av att förhållandet järn/nickel, uttryckt i atomprocent, är mindre än ett.
4. Legering enligt krav 1, 2 eller 3, k ä n n e t e c k - n a d av att förhållandet Ti + Al/Nb, uttryckt i atompro- cent, är större än ett.
5. Legering enligt något av kraven 1-4, k ä n n e t e c k - n a d av att kisel finns i mängden av ca 0,75%.
6. Legering enligt krav 2, k ä n n e t e c k n a d av att nämnda legering innehåller ca 45% nickel, ca 12% krom, ca 3,e% niob, cc 0,35% kisel, ca 1,7% titan, ca o,3% alumi- nium, ca 0,03% kol och ca 0,005% bor.
7. Legering enligt krav 6, k ä n n e t e c k n a d av att den ytterligare innehåller ca 0,2% mangan, ca 0,01% magne- sium och ca 0,05% zirkonium.
SE7902558A 1978-06-22 1979-03-21 Aldringsherdbar jern-krom-nickellegering innehallande gamma'- och gamma''-fas SE448743B (sv)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US05/917,832 US4236943A (en) 1978-06-22 1978-06-22 Precipitation hardenable iron-nickel-chromium alloy having good swelling resistance and low neutron absorbence

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE7902558L SE7902558L (sv) 1979-12-23
SE448743B true SE448743B (sv) 1987-03-16

Family

ID=25439387

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE7902558A SE448743B (sv) 1978-06-22 1979-03-21 Aldringsherdbar jern-krom-nickellegering innehallande gamma'- och gamma''-fas

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4236943A (sv)
JP (1) JPS5585648A (sv)
BE (1) BE874958A (sv)
CA (1) CA1122819A (sv)
DE (1) DE2910581A1 (sv)
FR (1) FR2429265B1 (sv)
GB (1) GB2023651B (sv)
IT (1) IT1125955B (sv)
NL (1) NL7901497A (sv)
SE (1) SE448743B (sv)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2058834B (en) * 1979-07-27 1984-07-25 Westinghouse Electric Corp Method for heat treating iron-nickel-chromium alloys
US4359349A (en) * 1979-07-27 1982-11-16 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for heat treating iron-nickel-chromium alloy
US4578130A (en) * 1979-07-27 1986-03-25 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Iron-nickel-chromium alloy having improved swelling resistance and low neutron absorbence
US4377553A (en) * 1980-05-28 1983-03-22 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Duct and cladding alloy
DE3039473A1 (de) * 1980-10-18 1982-06-09 GHT Gesellschaft für Hochtemperaturreaktor-Technik mbH, 5060 Bergisch Gladbach Aufkohlungs- und korrosionsgeschuetzte nickelbasislegierung
FR2498632B1 (fr) * 1981-01-26 1986-07-11 Commissariat Energie Atomique Alliages a base de fer-nickel et leur procede d'elaboration
US4530727A (en) * 1982-02-24 1985-07-23 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Method for fabricating wrought components for high-temperature gas-cooled reactors and product
US4494987A (en) * 1982-04-21 1985-01-22 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Precipitation hardening austenitic superalloys
US4649086A (en) * 1985-02-21 1987-03-10 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Low friction and galling resistant coatings and processes for coating
DE10249355B4 (de) * 2002-10-23 2005-08-04 Framatome Anp Gmbh Brennstoffpellet für einen Kernreaktor und Verfahren zu seiner Herstellung
US7156932B2 (en) * 2003-10-06 2007-01-02 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloys and methods of heat treating nickel-base alloys
US7531054B2 (en) * 2005-08-24 2009-05-12 Ati Properties, Inc. Nickel alloy and method including direct aging
US7985304B2 (en) 2007-04-19 2011-07-26 Ati Properties, Inc. Nickel-base alloys and articles made therefrom
US8532246B2 (en) * 2007-08-17 2013-09-10 Westinghouse Electric Company Llc Nuclear reactor robust gray control rod
US10563293B2 (en) 2015-12-07 2020-02-18 Ati Properties Llc Methods for processing nickel-base alloys
US10640858B2 (en) 2016-06-30 2020-05-05 General Electric Company Methods for preparing superalloy articles and related articles
US10184166B2 (en) 2016-06-30 2019-01-22 General Electric Company Methods for preparing superalloy articles and related articles

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1250642B (sv) * 1958-11-13 1967-09-21
US2994605A (en) * 1959-03-30 1961-08-01 Gen Electric High temperature alloys
US3160500A (en) * 1962-01-24 1964-12-08 Int Nickel Co Matrix-stiffened alloy
US3598578A (en) * 1969-03-28 1971-08-10 Driver Co Wilbur B Electrical resistance alloy and method of producing same
CA920842A (en) * 1970-02-09 1973-02-13 The International Nickel Company Of Canada Nickel-chromium-iron alloys
US3705827A (en) * 1971-05-12 1972-12-12 Carpenter Technology Corp Nickel-iron base alloys and heat treatment therefor
JPS5631345B2 (sv) * 1972-01-27 1981-07-21
US4066447A (en) * 1976-07-08 1978-01-03 Huntington Alloys, Inc. Low expansion superalloy

Also Published As

Publication number Publication date
NL7901497A (nl) 1979-12-28
JPS5585648A (en) 1980-06-27
DE2910581A1 (de) 1980-01-17
GB2023651B (en) 1982-08-11
US4236943A (en) 1980-12-02
GB2023651A (en) 1980-01-03
CA1122819A (en) 1982-05-04
FR2429265B1 (fr) 1985-09-27
IT7941536A0 (it) 1979-03-21
IT1125955B (it) 1986-05-14
BE874958A (fr) 1979-09-19
FR2429265A1 (fr) 1980-01-18
DE2910581C2 (sv) 1989-08-31
SE7902558L (sv) 1979-12-23
JPH0127139B2 (sv) 1989-05-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE448743B (sv) Aldringsherdbar jern-krom-nickellegering innehallande gamma'- och gamma''-fas
EP0633325B1 (en) Nickel base alloy with superior stress rupture strength and grain size control
JPH04202729A (ja) 耐熱性に優れたＴｉ合金
US3164465A (en) Nickel-base alloys
JPWO2008032751A1 (ja) Ｎｉ基単結晶超合金
US4083734A (en) Nickel base alloy
US6966956B2 (en) Ni-based single crystal super alloy
US3922168A (en) Intermetallic compound materials
US4981647A (en) Nitrogen strengthened FE-NI-CR alloy
JPS6115135B2 (sv)
RU2697674C1 (ru) Жаропрочный никелевый сплав
US6471791B1 (en) Coating containing NiAl-β phase
RU2323994C2 (ru) Сплав на основе никеля
DE1241998B (de) Zirkoniumlegierung
JPH0798983B2 (ja) 窒素強化Ｆｅ―Ｎｉ―Ｃｒ合金
US4802934A (en) Single-crystal Ni-based super-heat-resistant alloy
US2756489A (en) Metal alloy
JPH064900B2 (ja) 耐食性高強度Ｎｉ基合金
US3576622A (en) Nickel-base alloy
US2830896A (en) Uranium alloys
US2993783A (en) Aluminum base alloys
US3515543A (en) Hafnium alloys
US3976480A (en) Nickel base alloy
JPH07138708A (ja) 高温強度と熱間加工性の良好なオーステナイト鋼
US4976791A (en) Heat resistant single crystal nickel-base super alloy

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed

Ref document number: 7902558-1

Effective date: 19910117

Format of ref document f/p: F