SE447469B - Beryteblad - Google Patents

Beryteblad

Info

Publication number
SE447469B
SE447469B SE8204424A SE8204424A SE447469B SE 447469 B SE447469 B SE 447469B SE 8204424 A SE8204424 A SE 8204424A SE 8204424 A SE8204424 A SE 8204424A SE 447469 B SE447469 B SE 447469B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
bearing surface
approx
thickness
shape
9sooo
Prior art date
Application number
SE8204424A
Other languages
English (en)
Other versions
SE8204424D0 (sv
SE8204424L (sv
Inventor
C Rohrbach
H S Wainauski
Original Assignee
United Technologies Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by United Technologies Corp filed Critical United Technologies Corp
Publication of SE8204424D0 publication Critical patent/SE8204424D0/sv
Publication of SE8204424L publication Critical patent/SE8204424L/sv
Publication of SE447469B publication Critical patent/SE447469B/sv

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades
    • F01D5/14—Form or construction
    • F01D5/141—Shape, i.e. outer, aerodynamic form
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
    • B64C—AEROPLANES; HELICOPTERS
    • B64C11/00—Propellers, e.g. of ducted type; Features common to propellers and rotors for rotorcraft
    • B64C11/16—Blades
    • B64C11/18—Aerodynamic features
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/20—Rotors
    • F05D2240/30—Characteristics of rotor blades, i.e. of any element transforming dynamic fluid energy to or from rotational energy and being attached to a rotor
    • F05D2240/301—Cross-sectional characteristics
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
    • Y02T50/00—Aeronautics or air transport
    • Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft

Description

447 469 2- lâg bullernivå att vara stränga.
För att motsvara bullerkraven måste propellerspetshastighe- ten hållas så låg som möjligt. Då emellertid det nya pendelflyg- planet är utformat att starta och landa på korta banor, får den låga spetshastigheten inte negativt påverka propellerbladets drag- effekt (lyftkoefficient) vid låg bladvikt (låg bladsoliditet) under start och stigning. Även vid minsta möjliga spetshastighet är luft- hastigheten över propellerbladytorna nödvändigtvis ganska hög. För att undvika uttalade chockvâgor och åtföljande flödesseparation och ge avkall på effekten på grund härav är det nödvändigt att maxi- mera de kritiska Mach-talen tillhörande flygplanets propellerblad- sektioner. För hög effekt erfordras även höga stig- och bromskraft- koefficienter under gång.
Förutom att tillfredställa ovannämnda aerodynamiska förmåga och bullerkrav, måste propellerbladen kunna framställas med känd teknik och förete mycket liten risk för skador, såväl vid normalt handhavande som vid stötar mot främmande objekt.
Bärytefamiljer enligt känd teknik avseende propellrar och lik- nande inkluderar NACA Serie 6 och Serie 16 bärytor, vilka hittills utvecklat adekvat aerodynamisk funktion och bullernivå. För ovan- nämnda nya generation pendlarflygplan är de funktionskaraktäristi- ska för propellrar som ges av dylika bäryteformer i bästa fall marginella. Nyare bärytor som Lieback, Wortmann, Whitcomb super- kritiska, och GAW-bärytor har utformats för speciella vingkonst- ruktioner och är såsom sådana inte lämpade för allmän propeller- användning därför att till största delen företer dessa bärytor former som är olämpliga för propellertillverkning ur strukturell och tillverkningssynpunkt. _ Syftet med föreliggande uppfinning är att åstadkomma_ett bär- yteblad med hög stigkraftkoefficient. speciellt under start och stigning. . _* å ' Dessutom avses att ge bladet höga stig- och bromskraftkoeffi- cienter vid marschhastighet.
Vidare avses att ge bladet i hög grad kritiska Mach-tal inom ett stort driftintervall.
Ett uppfinningssyfte att ge bladet en tvärsnittsform som är förenlig med känd propellertillverkningsteknik.
Slutligen avses även att ge bladet en form som ger ökad resi- stans mot skador under normal drift och vid stötar mot främmande objekt. ~.. ... _,.._.. _ . :______:____,,____ ________ _ ___ 3' 447 469 Enligt uppfinningen åstadkommes således ett förbättrat bäryte- blad av inledningsvis angivet utförande, vilket blad karaktäriseras av att en första form på bärytan, tagen vid en första yttre spänn- viddsstation, har ett tjockleksförhållande på 0,04, en maximal tjocklek vid ca. 0,35 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,5 X/C; att en andra form på bärytan, tagen vid en andra spännviddsstation innanför den första spännviddsstationen, har ett tjockleksförhâllan- de på 0,06, en maximal tjocklek vid ca. 0.34 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,50 X/C; att en tredje form på bärytan, tagen vid en tredje spännviddsstation innanför den andra spännviddsstationen, har ett tjockleksförhållande på 0,08, en maximal tjocklek vid ca. 0,33 X/C och en.maximal krökning vid ca. 0,50 X/C; att en fjärde form på bärytan, tagen vid en fjärde spännviddsstation innanför den tredje spännviddsstationen, har ett tjockleksförhållande på 0,12, en maximal tjocklek vid ca. 0,32 X/C och en maximal krökning vid Ca. 0,38 X/C; att en femte form på bärytan, tagen vid en femte spänn- viddsstation innanför den fjärde spännviddsstationen, har ett tjock- leksförhållande på 0,20, en maximal tjocklek vid ca. 0,315 X/C och en krökning vid ca. 0,30 X/C och att en sjätte form på bärytan, tagen vid en sjätte spännviddsstation innanför den femte spännvidds- stationen, har ett tjockleksförhållande på 0,30, en maximal tjock- lek vid ca. 0,310 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,29 X/C, varvid X/C utgör bäryteformernas dimensionslösa kordalängd och var- vid alla bäryteformerna uppvisar ett bakkantparti med en tjocklek _lika med ca. 10% av den maximala formtjockleken.
Uppfinningen skall nedan närmare beskrivas med hänvisning till bifogade ritningar, på vilka ~~> fig. l grafiskt visar stig- och bromskraftkoefficienterna vid start och stigning för vanliga låg- och höghastighetsbärytor vid olika angreppsvinklar; I fig. 2 visar grafiskt marschfunktionen (stig-/bromskraftï för vanliga hög- och låghastighetsbärytor vid olika värden för olika värden på stigkraftkoefficienten; fig. 3 är en serie tvärsnitt genom bärytebladet enligt uppfin- ningen och en planvy av bladet vid olika punkter utmed bladaxeln för dessa sektioner; fig. 4 visar grafiskt krökningslinjer och tjocklek hos en fa- milj bäryteformer, inom vilken bärytorna enligt fig. 3 inkluderas; fig. 5 är ett tvärsnitt genom en av bärytorna enligt fig. 3; fig. 6 är ett tvärsnitt genom en känd NACA Serie 16 bäryta; fig. 7 är sidovyer av NACA-bärytan enligt fig. 5 vid start, 447 469 4- stigning och under gång; fig. 8 är sidovyer av en av bärytorna i fig. 3 vid start, stigning och under gång; fig. 9, 10, 11 och 12 visar kurvor för tryckkoefficient och Mach-tal utmed tryck- och sugytorna för en av bärytesektionerna hos bladet enligt uppfinningen och hos en motsvarande NACA Serie 16 bäryta; fig. 13 och 14 visar kurvor för stig- resp. bromskraftkoeffi- cienterna för en av bärytesektionerna för bladet enligt uppfinningen och vid olika angreppsvinklar; fig. 15 och 16 visar kurvor för stig- resp. bromskraftkoeffi- cienter motsvarande fig. 13 och 14 men för en motsvarande NACA Serie 16 bäryta; fig. 17 och 18 visar grafiskt stig- och bromskraftkoefficien- ter resp. stig- och bromskraftförhållanden för en av bärytesektio- nerna för bladet enligt uppfinningen och för en motsvarande NACA Serie 16 bäryta; fig. 19 och 20 är prestandakartor för effekt- och kraftkoeffi- cienter som ritats mot framdrivningsförhållandet för en propeller med bäryteblad enligt uppfinningen resp. en propeller med NACA Serie 16 bäryteblad; och ' fig. 21 är en effektkurva relativt framdrivningsförhållandet för propellrarna, vars prestandakartor illustreras i fig. 19 och .
Allmänt kännetecknas propellerbladsektionens dragkraft av ut- trycket: 'rot CL bvz, där T är dragkraften CL är stigkraftkoefficienten b är sektionens kordalängd V är sektionens relativhastighet Ett studium av detta uttryck indikerar att då kordan b redu- ceras för minimivikt och sektionens relativhastighet V reduceras för lägre buller, måste sektionens stigkraftkoefficient CL ökas för att bibehålla en given dragkraft. Det är således uppenbart att stigkraftkoefficienten måste maximeras för att uppnå en given sek- tionsdragkraft då kordan och sektionens relativhastighet reduceras för att minimera vikt och buller. Samtidigt bör noteras att för Ä marschdrift med låga stigkraftkoefficienter och höga Mach-tal för sektionen, måste bärytesektionerna karaktäriseras av höga stig-/ bromskraftförhållanden. . 447 469 Hittills har det varit extremt svårt att uppnå hög aerodyna- misk funktion vid såväl start som under gång med ett bäryteblad med tvärsnittsformer som förekommer i en bärytefamilj. Med hänvisning till fig. l är kurvans skuggade partier indikativa för uteffektför- mågan hos en typisk låghastighetsbäryta och en typisk höghastighets- bäryta vid stigkraftkoefficienter motsvarande propellerstart (T.O.) och stigningstillstånd. Det kan ses att en klassisk "låghastighets" bäryta utvecklar en mycket större stigkraftkoefficient och väsent- ligt lägre bromskraft vid starttillstånd än en klassisk "höghastig- hets" bäryta och vore därför mera önskvärd än höghastighetsbärytan.
Med hänvisning till fig. 2, där det skuggade partiet indikerar ut- effektförmågan för samma två bärytor under marschförhållanden, fram- går emellertid att höghastighetsbärytan är mycket mera fördelaktig än låghastighetsbärytan, enär den utvecklar väsentligt större stig- /bromskraftförhållanden vid stigkraftkoefficienter motsvarande nor- mal gång. I fig. l och 2 anger de streokade kurvorna funktionen för bärytan HSl enligt uppfinningen. Det kan lätt ses på kurvorna att denna bäryta företer nästan lika bra start- och stigningskaraktä- ristiska som den klassiska låghastighetsbärytan och marschkarak- täristiska som den klassiska höghastighetsbärytan, allt förenat i en bäryta med ny tvärsnittsform enligt fig. 3.
I fig. 3 visas en serie tvärsektioner av bärytebladet enligt uppfinningen. Varje sektion identifieras med tre siffror som anger designstigningskoefficienten multiplicerad med 10 (första siffran) och tjocklekskoefficienten multiplicerad med l00 (de två sista siffrorna). Således kännetecknas t.ex. den översta bärytesektionen av en designstigkraftkoefficient på 0,4 och ett tjockleksförhållan- de om 0,04, den andra sektionen av en stigkraftkoefficient på 0,6 och ett tjockleksförhâllande om 0,06, den tredje sektionen av en stigkraftkoefficient på 0,7 och ett tjockleksförhållande på 0,08, den fjärde bärytesektionen av en stigkraftkoefficient på 0,7 och ett tjockleksförhållande om 0,12, den femte sektionen av en stig- kraftkoefficient på 0,6 och ett tjockleksförhållande om 0,20 och den sjätte bärytan av en designstigkoefficient på 0,4 samt ett tjockleksförhållande om 0,30. Av fig. 3 framgår även illustrativa punkter pâ ett enkelt bäryteblad av bärytesektionerna. Det kan ses att 404-bärytesektionen är lagd i huvudsak vid bladspetsen, 430- sektionen i närheten av bladroten och 620-sektionen vid en punkt ca. 0,175 X längden på bladets längdaxel från detsammas rotparti.
De återstående sektionerna är lagda ungefär vid 0,425 X längden på axeln från roten 0,625 X längden på axeln samt 0,825 X axel- 447 469 6' längden. Det skall naturligtvis noteras att emedan kordorna för bärytesektionerna visas ha gemensam längd, kan designkrav avseende bladets avsmalnande bestämma bärytesektionernas relativa storlek, varför uppfinningen inte är begränsad till ett särskilt storleks- förhållande mellan bärytesektionerna.
Bladets tvärsektioner mellan bärytesektionerna enligt fig. 3 definieras av en övergångsyta som sammanbinder motsvarande partier av två vilka som helst närliggande bäryteformer. Bärytans tvärsek- tioner skall naturligtvis vara förskjutna i vinkel från varandra på känt sätt för att ge bladet tillräcklig vridning för att åstad- komma olika bladangreppsvinklar som bestämmes av aerodynamiska funktionskrav.
Följande tabeller anger exakta dimensionslösa koordinater för ett antal bärytesektioner till bladet enligt uppfinningen, varvid X/C- värdena är dimensionslösa punkter på bladets kordalinje, y/c- övre är de dimensionslösa höjderna från kordalinjen för punkter på sugytan och y/c - nedre är de dimensionslösa höjderna från korda- linjen för punkter på tryckytan. 11/ X/c oxmmm o.o0050 0.0o1o0 0.00200 0.0o300 0.00500 0.007s0 0101000 o.02o00 0.03000 0.0a0o0 0.o50oo 0.0e000 0.070o0 0.0so0o 0.09oo0 oJow0 o.12o0o 0.14ooo 0.1eoo0 o.180oo o.20000 o.22o00 0.2ao0o 0.2eooo 0.2s000 0.300oo 0.34000 0.36000 0.3s000 0.4000o ty/C) övre 0.0C009 0.00171 0.0025O 0.00372 0.00470 0.00628 0.00788 0.00923 0.0l339 0.0]655 0.01922 0.02l58 0.02375 0.02577 0.02766 0.02943 0.03107 0.03403 0.03659 0.03883 0.04077 0.0424b 0.04386 0.0A504 0.0b601 0.0b680 0.047A5 0.04844 0.0b88O 0.0à906 0.0b920 o.oooo4 -o.oo113 -o.0o1s5 -o.ooz1o -o.0o253 -o.0o323 4o.oo39s -0.oo4ss -o.ooszo -o.oo7o9 -o.o07s1 -o.oo7e1 -o.o075s -o.0o724 -o.0osa6 -0.ooe39 -o.0osea -o.oo4s1 ~0.oo29s -o.oo123 0.00oss o.0023o 0.00393 o.oos3e o.0oéss o.oo7sß 0.0oB4o 0.oo9e1 o.o1oo7 o.01044 o.o1o74 7.
Tubëll 1 HSl"404 o.4@ooo o.Ls000 0.4s000 o.so0o0 0.5aooo o.se0o0 0.saooo o.so00o o.eaoo0 o.6e000 0.ßs0oo 0.7o00o o.7a00o o.760o0 0.7s0oo 0.ß00oo o.a2ooo 0.saooo o.ß6ooo o.ssooo o.9oooo 0.91000 0.92ooo o.9300o 0.940o0 o.9s0o0 0.950o0 0.9700o o.98o0o 0.990oo 1.ooooo 447 469 §y/C) UVIIB 0.049]b o.o«e9s o.o«ss0 0.o4s1s o.o47os o.04e3s o.oa5ss o.o44e1 o.oa223 o.o4o7e o.03911 o.o372s o.o3319 o.o3o97 0.o2se7 o.oze31 o.0z3s9 0.o214a o.o1a9z o.o1e37 o.o137e o.o1243 0.o11os o.oo970 o.oos29 o.o0eaa o.00s3s o.003sß o.0o2z9 0.ooo7o -o.ooo92 (y/C) nedre 0.01J16 0.01)29' 0.01137 0.0l139 0.0l132 0.01l22 0.01l08 0.01091 0.0l043 0.01010 0.00971 0.00924 0.00809 0.00741 0.00668 0.Û059l 0.005l2 0.00429 0.003b3 0.00252 0.00lS6 0.00106 0.00054 0.00000 -0.00054 -0.00110 -0.00l67 -0.00225 -0.00285 -0.00346 -0.00Å08 447 469 X/c ø.ooooø o.oooso o.oo1oo o.oo2oo o.oo3oo o.oo5on d.oo75o o.o1ooó o.c2uce o.o3ooo o.o4ooo o.osooo o.o6ooo o.o7oo0 o.osooo o.o9ooo o.1oooo o.12ooo o.14ooo o.16ooo _ O.l8000 0.2000O 0.22000 O.24000 O.26000 0.28000 0.30000 0.34000 0.36000 0.38000 0.40000 (y/C) övre 0.00015 0.00259 0.00379 0.00562 0.00708 0.0093B 0.0116A 0.01352 Q.O1926 0-0237l 0.02756 0.03]05 0.03429 0.03731 0.0h012 0.04273 0.04515 0.04946 0.05318 0.05638 0.059l5 0.06l53 _ 0.06354 0.06522 ' 0.06659 0.D6772 0.06865 0.07005 0.07056 0.07092 0.07ll2 Tabell II nsl-eos x/c IIGÖIQ 0.00015 0.44000 -o.oo1e2 o.46ooo ~ø.oo2zo o.4sooo -o.ooz9s o.soooo -o.oo3s4 o.saooo -o.oo4ss o.sßooo -o.oosea o.ssooo -o.ooass o.eoooo -o.oo92s o.e4ooo -o.o1o79 o.esooo -o.o11so o.esooo -o.o119o o.7oooo -o.o11s7 o.7aooo -o.o11e1 o.7eooo -o.o111s o.7sooo -o.o1oeo o.aoooo -o.oo9ss o.szooo -o.ooßo7 " o.s4ooo -o.oossa -o.ssooo -o.oo347 o.aaooo -o.ooo99 o.9oooo o.oo14a o.91ooo o 00367 o.92ooo o.øosss o.93ooo 0.DO734 0.9A00O ' o.dbs75 o.9sooo¶ o.oo992 o.9eooo o.o11e7 o.97ooo o.o1231 o.9ßooo o.o12sa 1.99ooo o.o13ze 1.ooooo (Y/C) övre o.o71oo o.o7oe9 o.o7o21 o.oe9s9 o.o679s ofoèess o.oes7s o.oea4z O.Û6098 o.osaae o.ose47 o.os3s3 o.ø4794 o.o4474 o.oa1a2 o.o3soz o.os4s3 o.o3o99 o.o27sa o.øza71 o.o199e o.o1so4 o.o1e1e o.o1a11 0.01209 o.o1oo1 o.oo1ss o.oos7o o.oo3ae o.oo11e -o.oo11s (Y/C) nedre 0.013B7 0.0l406 0.01h19 G.01L25 0101420 0.01409 0.01394 0.01373 0.D1314 0.0l273 0.0l224 0.01165 0.01018 0.00930 0.00835 0.00734 0.00530 0.00522 0.00408 O.D0288 0.00161 0.0009å 0.00025 -0.000b6 -0.00l19- -0.00193 -0.00289 -0.003&6 ~0.00425 -0.0050B -0.005S9 9. 447 469 Tabell III nsl-708 x/c (y/C) (y/C) X/C (y/C) (Y/C) öv re 'ned-re övre nedre n.ooooo o.ooo13 o.ooo13 o.4Looo o.os@s1 o.o1neo o.oooso o.oo:so -o.ooz44 o.4enoo o.oa6ßo o.o1oa7 0.00100 0-00479 -o.oo33e o.4sooo o.oss79 o.o11o6 o.ou2oo o.oo7o4 -o.ooass o.soooo o.oasoz 0,0112o 0-00300 0-00883 -o.oo5e1 0.54ooo o.oa3o1 n.01129 0-00500 0-01173 ~o.oo71s o.seooo o.os176 o.o112s 0.00750 0-01461 -o.ooß65 o.ssooo o.oßo33 o.o111a 0-01000 0-01704 -o.oo99o o.eoooo o.o7ses _o.o11o5 0 02000 0-02448 -o.o1a22 o.eaooo o.o7443 o.o1oe5 o.o3ooo o.oao11 -o.o1sos o.eeoóo. o.o71s4 o.o1o34 0.040Uø 0-03501~ -o.o1so3 o.esooo o.oea92_ o.oo99e 0.05000 0.03932 -o.o164s o.1oooo o.oes7o o.oo9L7 0.0fi000 0.04326 -ø.o1sso o.7aooo o.osßss o.oos1a o.o7o0o o.oa692 -o.o1ß29 o.7ßooo o.os4es o.oo73s 0.08000 0-05031 -o.o1sss o.7eooo o.o5o62 o.ooßso 0.09000 0-05344 -o.o153o o.soooo o.o4ea9 o.oo5s7 o.1oøoo o oseaa -o.o14s6 o.s2ooo o.o4z21 o.oo4s9 0 12000 0-06151 -o.o1271 o.s4ooo o.o379s o.oo35e 0.14000 0-06595 ~o.o1o5o o.seooo o.o3360 o.oo24s 0.16000 0-069í7 -o.ooaos 4o.ßsooo o.o291e o.oo133 0.18000 0.07308 -o.ooss9 o.9oooo o.o24e2 o.oooos 0.20000 0-07687 ~o.oo31a o.91ooo o.oz231 -o.oooss 0.22000 0-07824 -o.ooo92 o ezooo o.o1996 -o.oo12a 0.24000 0-08021 -o.oo113 o.93ooo o.o17s7 -o.oo19e 0.26000 0-08182 -o.oo293 o.9aooo o.o1s12 -o.oo2ss 0.28000 0-08313 -o.ooaso o.9sooo o.o12e2 -o.oo3a1 0-30000 0-08421 o.ooß33 o.9sooo o.o1oos -o.oo41s o.3aooo o.osss3 o.oo791 0_97000 0_oo741 -o.oo493 0 36000 0-08640 9-00868 o.9aooo o.ooA71 -o.oos72 o.3sooo o.oasso o.oo932 0_9g000 0_0n195 -o.ooes2 O.40000 0.D870l 0.00984 l.00000 -0.00086 ~0.00734 447 469 x/c (X/C) OVJÉG (LOOOOO QLOOOOI 0_00050 0.00430 0.00100 0.00600 0_00200 0.00903 o,00300 0.01127 0_00500 0.01490 0,00750 0.01861 0_010d0 o.o21so o.o2ooo ó.o31ß6 0.03000 0.03967 031.000 C.0-',é88 0.05000 Û-05192 0_06000 0.06698 0_07000 0.0065l 0.08000 0-06562 0.09000 0.06937 0_10000 0.07280 I o.12ooo o.o7886 0_14000 0.08901 0_15000 0.08839 0_13000' 0.09211 0.20000 0-09625 O.22000 Û-Û9785 n_24000 0.01000 0.26000 0-10173 o_2ßoo0 0.10313 0.30000 ¶ 0.10428 o.34ooo 0-10542 0_35000 0.10632 ' 0_3g000 _ 0.10587 0.40000 0-10700 (y/0) ncare 0.00000 -0.00377 -0.00519 ~0.00709 -0.00842 -0.010&4 -0.0l23O -0.01376 -0.01767 -0.02006 ~0.02109 -0.02283 -0.02353 -0.024l7 -0.02Å50 -0.02466 -0.02469 ~0.02440 -0.02374 -o.o2279 -o.o21s9 -o.o2o3o -o.o19o1 -o.o17e6 -o.o1ses -o.o1§o7 -o.o1s3s -o.o14ß9 -o.o13a4 -o.o1279 ~o.o1216 .
TI.) 110 1 1 USl*7l2 x/c o.44ooo o.aaooo o.4aooo o.soøoo o.s4ooo o.søooo o.ssooo o.eoooo 0o.s4ooo o.e6oob o.saooo o.?oooo o.74ooo o.76ooo o.7sooo o.ßoooo o.s2ooo o.s4ooo o.aeooo o.asooo o.9oooo o.91boo o.92ooo _o.93ooo o.94ooo -o.9sooo o.96ooo o.9jooo o.9aooo o.99ooo 1.ooooo (y/C) övre 0.10556 O.10600 O.10526 0.10423 0.10154 0.09965 0.09795 0.09587 0.09125 0.08872 0.08605 0.08322 I 0.07789 o.o7677 o.o7o2s o.osess o.o62e2 o.oss3a o.os3es o.ó4á56 o.o4299 o.o3997 o.o36se o.o33s4Éf 0503032 o.o2sa9 O.Û2335 0.01968 ' o.o197o _ o.o1971 0.00720 (y(c) illšüfC-l -o.o11os -o.o1oso -o.o1o2o -o.oo9as -o.oo919 -o.ooses -o.9oß5s -o.qps2a -ozoovse -o.oo721 -o;ooss7 -o.ooßss -o.ooe19 -o.ooe11 -o.ooso9 -o.ooe11 -o.ooe1a -o.oos21 -o.oo633 -o.ooes3 -o.oo6a3 -o.oo7o1 -o.oo721 _-0.007b2 [K-0.00753 -0.00785 -0.00807 -0.0Ü829 ~0.00882 -0.00576 -0.00700 x/c O .ooooo .oooso .ooxoo .oozoo .oozoo .oosoo .007s0 .olooo .ozooo .oaooo .oaooo .osooo .oßooo .ovooo .osooo .0900o .loooo .12ooo .l4000 .leooo .IBOOO .20000 .zzooo .zaooo .26000 .zaooo .30000 .saooo .36000 .3B00O .aoooo OOOOOOOOOOOOOOOOOOOOO;OOC>OOOOOO (y/0) övre 0.00001 0.00694 0.00993 0.01Å24 0.0]760 0.0230O 0.02845. 0.03306 0.04737 0.05820 0.06713 0.07477 0.08lå7 0.087ó2 0.09274 0.09755 0.]0l9O D.10943 0.1l566 0.l2079 0.12S0l 0.l2844 0.l3l21 O.133bÅ D.13S24 O.13670 0.13789 0.13955 0.14000 0.14017 0.l&O07 (Y/C) nedre .OOUOI .O0650 .O0907 .01258 .0l520 .Ol922 .O2308 .0262l .03521 .0bl39 .O4609 .O4983 .05289 .0554l .05751 .05925 .0607O .0628O .O6404 .O6459 .06463 .06h30 .06376 .06317 .06261 .0621l .06163 .O606l fl06000 .05932 .05859 11. ïwbcll V HSl“bZ0 X/c o.44ooo o.4@ooo o.4sooo o.5oooo o.saooQ O.56000 o.ssooo o.eoooo o.e4ooo o.eßooo o.eaooo o.7oooo o.74ooo o.7eooo o.7sooo o.soooo o.a2ooo o.e4ooo o.seooo o.ßsooo o.9Qooo o.91ooo o.9zooo o.9sooo o.9uooo o.9sooo o.9eooo o.97ooo o.9sooo o.99ooo 1.00000 iy/C) övre 0.13904 0.138]4 0.13699 O.l3556 0.l3189 O.l2963 O.l2711 0.l2435 G.l1B23 0.1]489 0.1]l3B 0.lO770 0.09981 0.09560 0.09118 0.0865l 0.08153 0.076l6 0.07031 0.06391 0.05693 0.05322 0.04939 0.04545 0.04142 0.03727 0.03295 0.02840 0.02353 0.01:31 0.01772 447 469 (y/C) nedre -o.057o5 ~o.ose2s -o.os54s -o.o5ß59 -o.05269 -o.øs1a1 -o.o5o45 ~o“o4919 -o.o4645 -o.o4499 -o.o434s -0.o4197 -0.0390o -o.o37ss -o.o3e1o -o.o34e2 -o.o33o7 -o.o31L4 -o.o2972 -o.o279o -o.o26oo -o.o2sø2 -o.o24o1 -0.o2297 -o.o21s9 -o.o2o78 -0.01963 -o.o1s43 -o.01716 -o.o1sao -o.o1az7 447 469 x/c o.ooooo q.ouoso o.oo1oo o.oo2oo ó.oo3oo o.oosoo o.oo7so o.o1ooo o.o2ooo o.^^^@o o.o4ooo o.osoo0 ø.oeooo o.o7ooo o.oßooo o.o9ooo o.1oooo o.12oo0 o.1aoo0 o.16ooo o.1saoo o.2oooo o.22ooo o.24ooo o,2ßoo0 o.25ccs o.3o00a o.34ooo o.3sooo o.3aooo o.4oooo (y/C) övre 0 . 00000 0.0J02b 0.0]456 0.0207l 0.02547 0.03303 0.04057 0.04692 0.06627 o.osoea o.o9241 o.o1z3s o.11o97 ø.11ss7 o.1z534 o.1313s o.13sao o.14s9s o.1s32s o.1s9oa o.1es17 o.1e723 o.17o11 o.17243 o.17433 o.17ss7 o.177os o,17es1 oÅí7a72 o.17ss7 o.17aoß ' (y/Q) TIGOTG o.nooo1 -o.oo991 -o.o1393 -o.o19s1 -o.oza72 -o.o3o2s -o.o3ses -o.oa19s -o.os7s1 _-o.oesss -o.o772s -o.os441 -0.09041 -o.o9ss4 -o.o999s -o.1o37e -o.1o7o7 -o.11z31 -o.11eos -o.11ss9 -o.1zos4 -o.1z11a -o.1z1e4 -o.1219o -o.12zo2 -o.122o4 -o.1z197 -o.1214s -o.12o9e -o.1zo3o -o.119as 'Iänhøl 1 V1 HSl"43Û x/c o.««ooo o.4eooo o.ßsooo o.soooo 0.54000- o.seooo o.ssooø ó.eoooo o.e«ooo o.eeooo o.esooo o.7oooo o.74ooo o.7aooo o.7aooo o.soooo o.s2ooo o.a4ooo o.seooo o.aaooo 0.90000 o.91ooo o.9zooo o.93ooo o.94ooo o.9sooo o.9eooo o.s7ooo O.98000 0.99000 1.00000 (Y/C) övre 0.l7626 0.l7497 0.l73¿2 0.l7156 0.]6680 0.l6388 O.16062 0.15707_ O.14920 0.14493 O.lÅ045 0.13577 0.l2S88 0.12064 0.1l518 0.10942 0.10329 0.09670 0.08955 0.D8178 0.07334 0.063B5 Û.06Å20 0.05938 0.05440 0.04927 0.0b396 0.038b6 0.03267 Ü\026Å9 '0.0l969 (y/C) nedre o.117a2 ~o.11e22 -o.114s9 -o.1134o -o.1o9a1 -o.1o7ßo -o.1oss3 -o.1o3o7 -o.o976s -o.o9472 fo.o916s -o.oßßs7 -o.os2zo -o.o7s95 -o.o75ez -n.o7216 -o.oesso -o.o64s9 -o.oeo4o -o.oss9o -o.os1o9 -o.o4sss -o.o4s94 -o.o4323 -o.oao43 -o.o375a -o.o3455 -o.o31as -o.o2s1a -o.o24e7 -o.o2oao 13. 447 469 Fig. 4 visar grafiskt kröknings- och tjocklekslinjer hos olika bärytesektioner av bladet enligt uppfinningen, varvid x/c är indi- kativt för dimensionslösa punkter på kordalinjen, y/c är indikativt för den dimensionslösa höjden på krökningslinjen från bärytekordan och t/c är den totala dimensionslösa tjockleken på bärytan vid mot- svarande kordapunkt på krökningslinjen. h/b indikerar tjockleksför- hållanden för de olika bärytesektionerna.
Av det föregående och med hänvisning till fig. bärytan framgår att föreliggande bäryteblad utmed i huvudsak hela som visar 708- kordans längd företer bärytetvärsnittsformer, vilka respektive inne- fattar ett trubbigt, i huvudsak paraboliskt framkantparti 10 som strömlinjeformat övergår i en tryckyta 15 med ett främre konvext parti 20 som strömlinjeformat övergår till ett bakre parti 25. Fram- partiet övergår även strömlinjeformat till en konvex sugyta 30, var- vid tryck- och sugytorna sammanföres till en något avtrubbad bak- kant 35. Såsom visas i fig. 3 är vid tjockleksförhållanden under- stigande 0,15, tryckytans bakre parti 25 konkavt och definierar där- vid tryckytans främre parti såsom varande av utskjutande natur. vid dylika tjockleksförhållanden övergår det konvexa utskjutande partier strömlinjeformat till det konkava bakpartiet vid ett avstånd från bärytans framkant på ca. 10-15% av bärytans kordalängd. Vid tjock- leksförhållanden över 0,15 är bakpartiet 25 konvext.
Det skall också noteras att bärytans relativt trubbiga framkant minimerar skaderisken vid normal användning och vid kollisioner med främmande objekt.
Fig. 6 visar den vanliga formen hos en NACA Serie 16 bäryta, som användes i stor utsträckning idag för propellerblad i turboprop- drivna pendelflygplan. Formen på föreliggande bärytor är lätt ur- skiljbara från formen på NACA Serie 16 bärytan. Serie 16 bärytan uppvisar en konkav tryckyta längs hela bladkordan, medan bärytefor- men för bladet enligt uppfinningen uppvisar det konvexa partiet ut- med åtminstone de främre 10-l5% av bladtryckytan. Vidare uppvisar den kända bärytan ett relativt skarpt framkantparti, medan bärytor- na på bladet enligt uppfinningen, särskilt formerna med ett tjock- leksförhållande större än 0,06, uppvisar trubbiga framkantpartier för högre kritiska Mach - tal vid främre partier därav och ökad tryckåtervinning vid bakre partier därav.
Föreliggande bärytas bättre funktion (HSI) jämföres med funk- tionen hos en konventionell NACA Serie 16 bäryta i fig. 7 och 8.
Såsom visas i fig. 7 alstrar vid start, vid stora angroppsvinklar den skarpa nosen på NACA Serie 16 bärytan, en chock vid framkanten 447 469 14- som leder till betydande separation av gränsskiktet utmed bladets sugyta, medan föreliggande bäryta med mera trubbig framkant, ej alstrar dylika höga lokala Mach - tal utan upprätthåller en mju- kare tryckgradient som medger vidhängning av gränsskiktet genom de flesta normala angreppsvinklar. I fig. 7 och 8 framgår att vid stigning_fungerar båda bärytorna förhållandevis bra, respektive arbetande med sin designstigkraftkoefficient. Under gång arbetar emellertid bärytorna med låga stigkraftkoefficienter och höga Mach - tal. I detta fall arbetar den mycket krökta NACA Serie 16 bärytan med "nos ned" till luftens relativa hasighet, varvid den skarpa nosen hos denna bäryta alstrar en framkantchock på bärytans tryck- sida, vilket förorsakar gränsskiktsförtjockning eller -separation över bladets framkantparti så att bladets effekt (stig-/bromskraft) förhållanden påverkas negativt. Å andra sidan resulterar det mera trubbiga framkantpartiet och det utskjutande främre tryckytepartiet i föreliggande bäryta i lägre Mach - tal under gång, utan starka chockvågor och därför ingen anslutande främre gränsskiktsförtjock- ning eller -separation. Såsom följande data indikerar, represen- terar bärytebladets enligt uppfinningen effekt minst en 2-4%-íg ökning av startprestandan och l-2%-ig ökning av gångkapaciteten.
Med hänvisning till fig. 9-12, visar respektive fig. varia- tionen i tryckkoefficient CP längs bärytekordan x/c för såväl en representativ bäryteform enligt uppfinningen och ett nära motsva- rande NACA Serie 16 blad. Såsom visas i fig. 9 utvecklar Serie 16 bärytan en mycket stor Mach - spike vid framkanten under start- tillstånd med stora positiva angreppsvinklar (fig. 9) och stora negativa angreppsvinklar nödvändiga under gång (fig. 12) p.g.a. denna bärytans relativt skarpa framkant. Erfarenheten har visat att ett Mach - tal för en yta överstigande 1,3 - 1,4 oftast re- sulterar i en stark chockvåg som följd gränsskiktsseparation och dålig funktion. Således kommer de vid Serie 16 bärytan enligt fig. 9 och 12 förekommande Mach - talen på 2,88 och 2,2 att sannolikt resultera i separation och därav följande dålig funktion. Å andra sidan kan noteras att toppvärdena för en ytas Mach - tal i bäryte- bladet enligt uppfinningen är mycket lägre, där endast Mach - talen för ytan vid start överstiger det önskade Mach - talintervallet på 1,3 - 1,4. Emellertid indikerar den gradvisa tryckåtervinningen över bärytesektionsytans bakre parti, som anges av de övre högra delarna av kurvorna i fig. 9-12, att flödesseparationen förmodli- gen minimeras trots ytans Mach - tal på l,76 vid start för HSl - bladet. ' 447 469 Fig. l3 och l4 anger grafiskt vindtunneltestdata som visar förhållandet mellan stig- och bromskraftkoefficienterna för olika Mach - tal och angreppsvinklar för 606 - bärytan till bladet en- ligt uppfinningen. Såsom indikeras i fig. 13, enär det ej före- kommer nâgra abrupta förluster i stigkraft eller stegökningar av bromskraften nära den maximala stígkraften, finns det ingen indi- kation på att någon chockvåginducerad separation uppstår på 606 - bärytan enligt uppfinningen trots relativt höga lokala Mach - tal vid start. Fig. 15 och 16 visar grafiskt vindtunneltestdata för liknande förhållanden mellan stig- resp. bromkraftkoefficienterna och angreppsvinklar för Serie 16 bärytan, vars tryckkraftkoeffi- cienter är ritade i fig. 9-12.
Fig. 17 och 18 utgör en jämförelse av data från fig. 13- l6.
Fig. 17 visar tydligt att vid start utvecklar föreliggande bäryta en 20%-ig ökning av den maximala stigkraftkoefficienten, medan fig. 18 indikerar att föreliggande bäryta utvecklar ett 60-70% högre stig-/bromskraftförhållande under gång och ett 40-60% högre stig-/bromskraftförhållande vid stigning än Serie 16 bärytan.
Propellermodeller, en innefattande fyra blad med bärytor en- ligt uppfinningen och en annan fyra NACA Serie 16 blad, testades i en vindtunnel. Båda modellerna hade en diameter på ca. l m. Med undantag av bäryteform, och något olika krökningsnivå, var båda modellerna geometriskt identiska, bestod av aluminium och uppvisa- de samma planform, tjockleksförhållande och vridningsfördelning, med en 91 aktiveringsfaktor. Bladets integrerade designstigkraft- koefficienter justerades något för kompensation av de mera effek- tiva krökningsnivåerna för bärytebladet enligt uppfinningen. Pro- pellermodellerna testades i såväl 2,4 m som 5,4 m strypningar i vindtunneln. Testen i båda strypningarna medgav uppsamling av data under förhållanden med Mach - tal på mellan 0,03 och 0,6 och blad- vinklar på mellan -20 och +8l° vid propellerhastigheter som vid normal drift.
Fig. l9 och 20 är representativa för delar av vid vindtunnel- testen erhållna data och visar klart att vid Mach - tal på 0,4 un- der gång är bärytebladets enligt uppfinningen funktion väsentligt bättre än Serie 16 bladets funktion, vilket framgår av angiven bredd på kartornas högeffektområde.
I fig. 21 göres en jämförelse av de två propellrarna vid låga Mach - tal (upp till 0,10). Diagrammet utgör en blandning av effekt- kartorna erhållna medelst vindtunneltestdata vid Mach - tal på 0,03 - 0,10. Studium av diagrammet visar att vid ökning av kraft-

Claims (9)

1. 6. 447 469 koefficienten blir bärytebladen enligt uppfinningen progressivt mera effektiva än de kända Serie 16 propellerbladen. Vid t.ex. en kraftkoefficient på 0,10 utvecklar bärytebladen enligt uppfinningen 1% större effekt än Serie 16 bärytan, medan vid en kraftkoefficient på 0,26 och ett Mach - tal på 0,06 - 0,10 har bladet enligt uppfinningen 6% större effekt. På basis av dessa och andra testdata visade sig propellern en- ligt uppfinningen vara mera effektiv än Serie 16 propellern inom ett brett Mach - talintervall, framdrivningsförhållanden och kraft- koefficienter, representativa för propellerdrivförhållanden för flygplan i pendeltrafik. Patentkrav: Il ll ll ll ll ll II II II II ll l. Bäryteblad, uppvisande en utmed i huvudsak hela bladets längd sig sträckande bäryta med i tvärsektion varierande form, var- vid bärytan vid i huvudsak envar spännviddsstation i tvärsektion innefattar ett avrundat, huvudsakligen paraboliskt framkantparti som strömlinjeformat övergår i en tryckyta, varvid tryckytan upp- visar ett främre konvext parti som strömlinjeformat övergår i ett bakre parti, varvid framkantpartiet strömlinjeformat även övergår i en konvex sugyta och varvid tryck- och sugytorna går samman i en trubbig bakkant, k ä n n e t e c k n a t a v att en första form på bärytan, tagen vid en första yttre spännviddsstation, har ett tjockleksförhållande på 0,04, en maximal tjocklek vid ca. 0,35 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,5 X/C; att en andra form på bär- ytan, tagen vid en andra spännviddsstation innanför den första spännviddsstationen, har ett tjockleksförhållande på 0,06, en maxi- mal tjocklek vid ca. 0,34 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,50 X/C; att en tredje form på bärytan, tagen vid en tredje spännvidds- station innanför den andra spännviddsstationen, har ett tjockleks-g förhållande på 0,08, en maximal tjocklek vid ca. 0,33 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,50 X/C; att en fjärde form på bärytan, tagen vid en fjärde spännviddsstation innanför den tredje spänn- viddsstationen, har ett tjockleksförhållande på 0,12, en maximal ' tjocklek vid ca. 0,32 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,38 X/C; att en femte form på bärytan, tagen vid en femte spännviddsstation innanför den fjärde spännviddsstationen, har ett tjockleksförhållan- de på 0,20, en maximal tjocklek vid ca. 0,315 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,30 X/C och att en sjätte form på bärytan, tagen vid en sjätte spännviddsstation innanför den femte spännviddssta- 1” 447 469 tionen, har ett tjockleksförhâllande på 0,30, en maximal tjocklek vid ca. 0,310 X/C och en maximal krökning vid ca. 0,29 X/C, varvid X/C utgör bäryteformernas dimensionslösa kordalängd och varvid alla bäryteformerna uppvisar ett bakkantparti med en tjocklek lika med ca. 10% av den maximala formtjockleken.
2. Bäryteblad enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a t a v att för tjockleksförhållanden under 0,15 är tryckytans bakre parti konkavt och det konvexa främre partiet på sugytan skjuter ut från tryckytan.
3. Bäryteblad enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a t a v att det främre konvexa partiet strömlinjeformat övergår i det bakre partiet på ett avstånd från bärytans framkant motsvarande ca. 10-15% av kordans längd. 447 469 1”
4. Bäryteblad enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a t a v att bärytans nämnda första form med ett tjockleksförhâllande på 0,04 definieras av i ordinatorna enligt nedanstående tabell I angivna värden . Tabell I us1~4o4 X-/C (y/c) (y/c) x/c (y/C) (Y/c) . övre nedre övre nedre ø.0co0o o.ooo09 o.0ooo4 o.A4ooo 0.0L914 0-01116 o.oooso o.oo171 -o.oo113 o.4eooo o.oas93 o.o11z9 o.oo1oo o.oo2so -o.oo1ss o.4sopo o.o4se0 o.o1137 o.oozoo o.oo372 -o.oo21o o.soooo o.oas1a o.ø1139 o.oo3oo o.oo47o -o.oo2s3 o.s4ooo o.o47os o.o11a2 o.oosoo _o.oos2s -0.00323 o.ssooo o.o4e3s o.o1xzz o.oo75o o.oo7as -o.oo39s 0_5g000 o.oas55 o.o110s o.o1ooo o.oo923 -o.oo4ss o.eoooo o.o44s1 o.o1o91 o.o2ooo o.o1339 -o.ooe2o o.ß4ooo o.o4223 0.01043 o.o3ooo o.o16ss -o.oo7o9 o.seooo o.o4o7s 0 01010 o.o4ooo o.o1922 -o.oo7s1 o.e8ooo o.o3911 o.oo971 o.osooo ø.o215s -o.o07e1 o.7oooo o.o372a o.oo92a o,oeooo _o.o2a7s -o.ou756 o.74ooo o.o3319 o.ooso9 o.o7ooo o.o2s77 -o.oo724 o_76ooo o.o3o97 o.oo741 o.osooo o.o27as -o.oosa6 o.7s0oo o.o2se7 o.ooß6a o.o9ooo o.o2943 -o.oos39 o.soooo o.o2e31 o.00591 o.1oooo o.o31o7 -o.ooss4 o.s2ooo o.o2ás9 0 00512 o.12ooo o.o34o3 -o.oo4s1 o.s4ooo o.oz143 o.oo429 o.14ooo ao.o3659 -o.oo29s o.s6ooo ' o.o1s92 o.oo343 o.1eooo n.o3sß3 ' -o.oo123 d o.ßso0ø o.o1637 o.oozs2 o.1aooo o.oao77 0.oo055 o.9o0o0 o.o1376 o.oo1se o.2oooo o.o42a4 o.oo23o t_ o.91ooo o.o1243 0.oo1oe o.22ooo o.oa386 o.00393 o.92000 o.o11os 0.0oos4 o.24ooo o.o4so4 o.oo536 o.93000 o.oo97o 0.ooooo o-2sooo o.o4eo1 o.oo6ss o.9a00o o.oos29 Ät -o.ooo54 o.2aooo o obeao o.oo7ss a o.9sooo o.oo6s4 ~0.00110 o.3oooo o.o474s o.oos4o w o.95000 o.oos3s -0.0o1e7 o.34ooo o.o4s44 o.oo9s1 o.97ooo o.oo3aa -0 00225 o.36ooo o.oasao o.o1oo7 o.9sooo o¿oo229 -0-00285 o.3sooo o.o49o6 o.01o44 0.99000 o.ooo7o -o.oo346 OJOOOO 0-.04920 0.0107l| LOOOOO -0.00092 -0-00403 19- 447 469
5. Bäryteblad enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a t a. v att bärytans nämnda andra form med ett tjockleksförhållande på 0,06 definieras av i ordinatorna enligt nedanstående tabell II angivna värden. mflellxï us:-eos x/C (y/c) (y/c) x/c (y/c) (3/0) övre nedre Övre “Gdfe o.uoooo o.ooo1s o.ooo1s o.44ooo o.o71oo 0-01387 o.oooso o.oo2s9 -o.oo1a2 o.4eooo 0 07069 0-01406 o;oo1oo o.od379 ~o.oo22o o.4aooo 0-07021 0-01ßl9 o.oozoo o.oosez -o.oo29s o.soooo o.oß9s9 o.o1a2s o.oo3oo o.oo7os -o.ooasa o.sßooo o.oe79e o.o1a2o o.oosoo o.o0938 -o.oo45s o.se0oo » 0.06695 0.01409 o.oo7so o.o1164 -o.ooses o.ssooo 0.06ß7ß o.o1394 o.o1ooo o.o13s2 ~o.ooes6 o.6oooo o.o6u42 o.o1373 o.o2ooo o.o19zs -o.oo92s o.6aooo 0-06098 0.01314 o osooo o.ø2371 -o.o1o79 o.seooo 0-05886 0-01273 o.o4ooo o.o27se -o.o116o o.ßsooo 0.ose47 0.0122^ o.osooo o.o31os -o.o119o d o.7oooo 0-05383 0-01165 o.osøoo o.o3a29 -o 01187 o.7aooo o.o4794 0.01018 o.o7ooo o.o3731 -o.o1161 o.7eooo 0.0A474 0.00930 o.osooo 0.04012 -o.o111s o.7sooo 0-OÅIÅ2 0-00835 0_09000 o.o4273 -o.o1oeo o.soøoo 0-03802 0-00734 o.1oooo o.oas1s -o.oo9ea o.s2ooo 0-03453 0-00530 o.12ooo o.oa94s -o.ooso7 o.e4ooo o.o3ø99 0.00522 o.1aooo o.os31s -o.oosss o.a6ooo 0-02738e 0-00408 o.1eooo o.oseaa -o.oo341 o ssooo o.o2a71 0-00288 o.1sooo 0.os91s _ -o.ooo99 o.9oooo o.o1996 0.Q0161 o.2oooo o.oe1s3 o.oo14s o.91ooo o.o1so4 0.0009ß o.22ooo o.o63sa o.oo3s7 o.92ooo o.o161e 0.00025 o.24ooo o.oes22 o.oos6s 0.93ooo 0.o1411 ~0.000ß6 o.26ooo o.oees9 o.oo73a o.94ooo o.o12o9 ~0.00119 o.28ooo 0-06772 o.oos7s o.95ooo o.o1oo1 -0.00193 o.3oooo o.oes6s o.oo992 o.9eooo o.oo1as -0.00289 o.34ooo o.o7oos o.o11s7 o.97ooo 0.00S70 -0-00346 o.3eooo o.o7os6 o.o1231 o.9sooo ø.oo34e -0-00425 o.3sooo 0.07092 _ o.o12sa 1.99ooo 0.00118 "O-00508 0_40000 o.o7112 o.o132e 1.ooooo -o,oo115 -0-00589 447 469 I 2*
6. Bäryteblad enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a t a v att bärytans nämnda tredje form med ett tjockleksförhållande på 0,08 definieras av i ordinatbrna enligt nedanstående tabell III angivna värden. Tabell 111 Hs1-708 X/C fy/C) (y/c) x/o (y/c) (y/c) ovre nedre övre nedre omooó omola o.ooo1a oooooo oosoal oolooo 0-00050 0-00330 -o.oo24a o.4eooo o.oso4o o_o1os7 0-00100 0-00479 ~o.oo33a o.4sooo o.oss79 o_o11o6 0 00200 0-00704 -o.oo4s5 o.soooo o.os5o2 o_o112o 0-00300 0-00883' -o.ooss1 o.saooo o.oa3o1 o_o1129 0-60500 0-01173 -o.oo71s o.seooo o.oa17e o_01125 0-00750 0-01461 -o.oosss ao.ssooo o.oso33 o_o111g 0-01000 0-01704 ~o.oo99o o.ßoooo o.o7ss5 o_o11o5 0-02000 0-02448 -o.o13z2 o.s4ooo o.o7443 o.o1oes 0-03000 0-03017 -o.o1so6 o.6oooo o.o71s4 o.o1o34 0-04000 0-03501 -o.o1s03 o.68oo0 o.06ß9z o.oo99e 0-05000 0-03932 -o.o1s45 o.7oooo o.oes7o o.oo947 0-06000 0-04326 -o.o16so o 74000 o.osss3 o.oos1s 0 07000 0-04692 -o.o16z9 o.7oooo o.os4es o.oo73s 0-08000 0-05031 -o.o15s8 ' o.7sooo o.o5o62 o.ooeso 0-09000 0-0534ß -o.o1s30 o.soooo o.o4649 o.ooss7 0 10000 0-05634 -o.o14s6 o.s2ooo o.o4221 o.oo4s9 0-12000 0-06151 -o.o1271 o.s4oo0 0.o3798 o.oo356 0-14000 I 0-06595 _ -o.o1oso o.seooo o.o33oo o.oo24s 0-16000 0-06977 ' -o.oosoa fl o.sáooo o.oz91e - Q.oo133 - 0-18000 0-07308 -o.ooss9 I o.9oooo o;ozoe2' o.ooooe 0-20000 0-07687 -o.op318 o.91ooo o.o2231 -o.oooss 0-22000 0-07824 -o.ooo92o¿ o.92ooo ¶ o.o199s I -o.oo1zs ' 0-2ß000 0-08021 -o.0o113 o.93ooo I o.o17s7 _ -o.oo196 0-26000 0-08182 -o.oo293 'o.9aooo o.o1s1z -o.oo2es 0-28000 0-08313 -o.ooaso o.9sooo o.o12e2 -o.oo3a1 0-30000 0-08421 o.oos33 o.9sooo o.o1oos -o.oo41s 0-34000 0-08583 0-00791 o.97ooo o.oo741 -o.oo493 0-36000 0-08640 0-00868 o.9aooo o.oo471 -o.oos72 0.38000 0.08680 0.00932 0_99000 0_00195 _0_00652 0-40000 0-08701 0-00984 1.ooooo -ø.oooßo -o.oo734 ZL 447 469
7. Bäryteblad enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a t a v att bärytans nämnda fjärde form med ett tjockleksförhållande på 0,12 definieras av i ordinatorna enligt nedanstående tabell IV angivna värden. Tabell IV ns1-712 X/C (y/C) (y/c) x/c (y/c) (y/c) övxe nedre övre nedre o.oøooo o.oooo1 o.ooooo o.44ooo o.1osse -o.o11os o.ooo5o 0-00430 -o.ooa77 o.aeooo o.1oeoo -0.01060 o.oo1oo 0-00600 -o.oos19 o.4aooo' o.1os2s -o.o1o2o o.oo2oo 0-00903 -o.oo7ó9 o.5oooo o.1o4z3 -o.oo9ss o-oo3oo 0 01127 -o.oos4z o.s4ooo o.1o1sA -o.oo919 o.oosoo o.o149o »o.o1oL4 o.seooo o.o9965 -o.ooßsß o.oo7so 0-01861 -o.o123o o.s8ooo o.o9795 -o.oosse o.o1ooo 0-02180 -o.o1376 o.eoooo o.o95s7 -o.ooa2a o.02000 0-03186 -o.o1767 o.64ooo o.o9125 -o;åo7s6 o.o3ooo 0-03967 -o.o2oo6 o.e6ooo o.oss72 _0,o0721 o.o4ooo 0-04688 -o.o21o9 o.6sooo o.oaeo5 -o.ooes7 o.osooo 0-05192 -o.o22ß3 o.7oooo o.0s322 -o.ooess o.o6ooo 0-06698 -o.o23s3 o.74ooo o.o77s9 -o.ooe19 o.o7ooo 0-00651 -o.o2417 o.7eooo o.o7ß77 -o.oos11 o.osooo 0-06562 -o.o245o o.7sooo o.o7o2s -o.ooso9 o.o9ooo 0.06937 -o.o24se o.soooo o.osees -o.ooe11 o.1oooo 0 07280 -o.o24s9 o.azoøo o.os2e2 -ø.oos14 o.12ooo o.o7B86 -o.o2aao o.saooo o.o5s34 -o.0oe21 o.1aooo 0-08901 -o.o2374 o.eeooo o.oß3ea -o.ooe3a o.16ooo o.oss39 -o 02279 o.eaooo o.o4sse -o.ooes3 o.1sooo 0 09211 -o.o21s9 o.9oooo o.oa299 -o.oo6s3 e o.2oooo 0-09625 -o.o2o30 o.91ooo o.o3997. -o.oo7o1 o.22o0o 0-09786 -o.o19o1 o.92ooo o.o3ese ~o.oo721 o.24ooo 0-01000 -o.o17s6 o.93ooo o.o3364' ^-o;oo7a2 o.2ßooo 0-10173 -o.ó16ßs o.9aooo o.o3o32 -o.oo7s3 o.2ßooo 0-10313 -o.o1eo7 o.9sooo o.o2ss9 -o.oo7ßs o.3ooo0 0-10428 -o.o153s o.96ooo o.o2335 -0.ooso7 o.34ooo 0-105fl2 -o.o1as9 o.97ooo o.o196s -0.00829 o.3eooo 0-10632 e-o.o1344 o.980oo o.o197o -0-00882 o.3sooo o.1o5ß7 -o.o1279 0.990oo 0.01971 -0-00576 OADOOO Û-1Û7ÜÛ -0.01216 LOOOOO (J.0O720 -0.0070O 22. 447 469
8. Bäryteblad enligt patentkrav l, k ä n n e t e c k n a t a v att bärytans nämnda femte form med ett tjockleksförhållande på 0,20 definieras av i ordinatorna enligt nedanstående tabell V angivna värden. Tabell V psl-620 x/c (y/c) (y/c) x/c (y/c) (y/c) övre nedre övre nedre 0.00000 0.0000l 0.0000l OAÅOOO Q_13904 _0_05705 o.oooso o.oo694 -o.ooßso 0_46000 0,13ß14 _0_05626 o.oo1oo o.oo993 -o.oo9o7 o.4sooo o.13e99 -o.oss45 o.oo2oo o.o1424 -o.o1zss 0_50000 0_13556 _0_05459 0-00300 0-01760 -0-01520 o.saooo o.131á9 -o.os269 0-00500 °-0230C -0-01922 _ o saooo o.129s3 -o.os1e1 o.oo7so o.o2s45 -o.o23os 0_58000 ' 0_12711 _0_05045 0.0lO00 0.03306 -0.0262l 0_50000 0_12435 _0“04919 0.02000 0.0b737 -0.03521 0_640QQ 0_11323 _0_0¿6¿5 0-03000 °=°582° -0-04139 o.esooo o.11as9 -o.o4a99 0.04000 0.06713 -0.04609 0_63g00 0_111jg _0_043¿8* 0.Ü5000 0.07A77 -0.04983 g_70000 0,10770 _0_04197 0-06000 0-08147 -0-05289 o.74ooo o.o99s1 -o.o39oo 0-07000 0-08742 -0-05541 o.7eooo o.o9seo -o.os7ss 0.08000 0.09274 -0.05751 0_7g000 0_09113 _0_O3610 o.ø9ooo o.o97ss -o.os92s - o aoooo o.oaes1 -o.ø3462 0-10000 0-10190 -0-06070 o.s2ooo o.os1s3 -o.o33o7 o.12ooo o.1o943 -o.oe2ao o.a4ooo o.o7e1s -o.o3144 0.l4000 0.11566 -0.0640à 0_g5000 0_07031 _0_02972 o.16ooo o.12o19 -o.oe4se - o.saooo o.oe391 -o.oz790 0-18000 0-12501 I -0-06463 f l o.9oooo l d o.ose93 _ -o.o26oo 0.20000 0.1284ß -0.06430 0_91000 0,05322 _0_02502 0 22000 0-13121 -o.os37e o.9zooo o.o4939 -ó.oz4o1 0-24050 0-13344 -0-06317 o.93ooo t o.o4s4s -o.o2297 O.26000 O.]3524 -0.06261 0_g4000 g_041¿2 _0_02¿89 0-28000 0-13670 -0-06211 o.9sooo o.o3727 -o.o2n7s 0-30000 0-13789 -0-06163 o.9sooo o.o329s -o.o19e3 0-34000 0-13955 -0-06061 o.97ooo o.ozsao -o.o1a43 0-36000 0-14000 -0-06000 o.9sooo o.o23s3 -o.o171e 0-38000 0-14017 -0-05932 o.99ooo o.o1s31 -o.o1sßo O.b0OO0 0.14007 -0.05B59 1_00000 0_01272 _0_01¿27 23- 447 469
9. Bäryteblad enligt patentkrav 1, k ä n n e t e c k n a t a v att bärytans nämnda sjätte form med ett tjockleksförhållande på 0,30 definieras av i ordinatorna enligt nedanstående tabell VI angivna värden. Tabell VI nsx-Aso X/c (y/c) '(y/r) x/c (y/c) (ylc) övre nedre övre nedre 0 00000 0-00000 o.oooo1 o.44ooo o.17s2e o.117a2 0 00050 0-01024 -o.oo991 o.4eooo o.17497 -o.11e22 0-00100 0-01456 -o.o1393 o.4aooo o.17342 ~o.114s9 0-00200 0-02071 -o.o19s1 o.soooo o.171s6 ~o.;134o 0-00390 _ 0-02547 -o.o2372 o.s4ooo o.166so ~o.1o9s7 0-00500 0-03303 -o.o3o2a o.seooo ø.163ss ~o.1o7so o.oo7so 0-04057 -o.o3eas o.saooo 'o.16oe2 -o.1oss3 0 01000 0-04692 -o.o419s o.eoooo o.1s7o7 -o.1o3o7 0 02000 0-06627 -o.os7s1 o.eaooo o.1a92o -o.o97es 0-03000 0-08068 -o.oeass o.eeooo o.14A93 -o.o9472 0-04000 0-09241 -o.o772s o.eaooo o.14o4s -o.o91es 0-05000 0-01235 -o.os441 o.7oooo o.13s77 -o.osss7 0 06000 0-11097 -o.o9o41 o.7aooo o.125ss -o.oaz2o 0-07000 0-11857 -o.o9ss4 o.7eooo o.12oea -o.o7s9s 0.08000 0.12534 -0.09995 0_75000 0_11513 -0_07562 0.09000 0.13l38 -0.10376 I 0_30000 0,10942 _0_07215 0.l0OO0 0.13680 -O.l0707 ' 0_32000 0_10329 -0_05350 0-12000 0-14595 -0-11231 o.aaooo o.o9s7o -o.oe4s9 O.1b0O0 0.15325 -0.1l605 0_g5000 0_0g955 _0_05040 0.16000 _0.15904 -0.1l859 0_g3000 0_031jg _0_05590 0-18800 0-16517 -0-12064'0 o.9øooc o.o7334l -o.os1o9 0-20000 0-16723 -0-12114 o.91ooo 0.o63ßs -o.oasss 0-22000 0-17011 -0-12164 o.92ooo o.oe4zo -o.oas94 0-24000 0-17243 -0-12190 o.93ooo o.0s93s -o.oa3z3 o.2sooo 0.17433 -0.12202 o.94ooo 0.o544o f -o.o4o43 0-28000 0-17587 -0-12204 o.9sooo o.o4927 -o.os75a i 0.30000 0.17708 -0.12197 036000 001.396 -0_03z,55 0-34000 0-17851 -0-12145 o.97ooo o.o3a4s -o.øa1as 0.36000 0-17872 -0-12096 o.9søoo o.oa2e7 -o.o2s1s 0.3ao00 o.17ss7 ~0.12o3o o.99ooo o.o2s49 -o.o2467 O.40000 0.l7808 -0.1l9&8 1.00000 0.01969 -0.020B0
SE8204424A 1981-07-24 1982-07-22 Beryteblad SE447469B (sv)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/286,484 US4519746A (en) 1981-07-24 1981-07-24 Airfoil blade

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE8204424D0 SE8204424D0 (sv) 1982-07-22
SE8204424L SE8204424L (sv) 1983-01-25
SE447469B true SE447469B (sv) 1986-11-17

Family

ID=23098807

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE8204424A SE447469B (sv) 1981-07-24 1982-07-22 Beryteblad

Country Status (10)

Country Link
US (1) US4519746A (sv)
JP (1) JPS5826699A (sv)
BR (1) BR8204244A (sv)
DE (1) DE3226968A1 (sv)
ES (1) ES275141Y (sv)
FR (1) FR2510066B1 (sv)
GB (1) GB2102505B (sv)
IT (1) IT1151923B (sv)
NL (1) NL191579C (sv)
SE (1) SE447469B (sv)

Families Citing this family (72)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0103478A1 (en) * 1982-09-13 1984-03-21 Ian James Gilchrist Airfoil
CA1262409A (en) * 1985-05-01 1989-10-24 Kenneth Odell Johnson Counter rotation power turbine
GB8521085D0 (en) * 1985-08-22 1985-09-25 Walker J G Aerofoil
FR2590229B1 (fr) * 1985-11-19 1988-01-29 Onera (Off Nat Aerospatiale) Perfectionnements apportes aux helices aeriennes en ce qui concerne le profil de leurs pales
CA1320713C (en) * 1987-09-03 1993-07-27 Harry Stephen Wainauski Airfoiled blade
US4834617A (en) * 1987-09-03 1989-05-30 United Technologies Corporation Airfoiled blade
FR2626841B1 (fr) * 1988-02-05 1995-07-28 Onera (Off Nat Aerospatiale) Profils pour pale d'helice aerienne carenee
US4830574A (en) * 1988-02-29 1989-05-16 United Technologies Corporation Airfoiled blade
DE3811616C1 (sv) * 1988-04-07 1989-07-27 Messerschmitt-Boelkow-Blohm Gmbh, 8012 Ottobrunn, De
US4941803A (en) * 1989-02-01 1990-07-17 United Technologies Corporation Airfoiled blade
DE69115038T2 (de) * 1990-06-19 1996-05-15 Martin Terence Cole Saugvorrichtung oder pumpe für gasförmige medien.
US5090636A (en) * 1991-01-23 1992-02-25 Sadowski James M Aircraft
US5433586A (en) * 1991-03-27 1995-07-18 Cessna Aircraft Company Tapered propeller blade design
US5368440A (en) * 1993-03-11 1994-11-29 Concepts Eti, Inc. Radial turbo machine
US5730580A (en) * 1995-03-24 1998-03-24 Concepts Eti, Inc. Turbomachines having rogue vanes
US5791878A (en) * 1997-03-10 1998-08-11 United Technologies Corporation Airfoiled blade for cargo transport aircraft
US5911559A (en) * 1997-09-16 1999-06-15 United Technologies Corporation Airfoiled blade for a propeller
JP3051366B2 (ja) * 1997-10-23 2000-06-12 株式会社コミュータヘリコプタ先進技術研究所 ヘリコプタブレード用翼型
US6503058B1 (en) * 2000-05-01 2003-01-07 Zond Energy Systems, Inc. Air foil configuration for wind turbine
KR20020045759A (ko) * 2000-12-11 2002-06-20 김형벽ㅂ 고효율 프로펠러
DE10212467A1 (de) * 2002-03-20 2003-10-09 Edzard Hafner Windkraftanlage und deren Teile
AU2003237707B2 (en) * 2002-06-05 2008-01-10 Aloys Wobben Rotor blade for a wind power plant
FR2845427B1 (fr) * 2002-10-02 2005-05-06 Alstom Switzerland Ltd Roue de type francis et turbine hydraulique equipee d'une telle roue
FR2853622B1 (fr) * 2003-04-14 2005-05-27 Eurocopter France Volet rotatif et element sustentateur, en particulier pale d'helicoptere, muni d'un tel volet rotatif
DE10319246A1 (de) * 2003-04-28 2004-12-16 Aloys Wobben Rotorblatt einer Windenergieanlage
US6840741B1 (en) * 2003-10-14 2005-01-11 Sikorsky Aircraft Corporation Leading edge slat airfoil for multi-element rotor blade airfoils
BE1016960A3 (nl) 2006-01-19 2007-11-06 Rostyne Alexander Jozef Magdal Verbeterde helikopter.
US7815482B2 (en) * 2006-01-19 2010-10-19 Silverlit Toys Manufactory, Ltd. Helicopter
US20070181742A1 (en) * 2006-01-19 2007-08-09 Silverlit Toys Manufactory, Ltd. Flying object with tandem rotors
US7662013B2 (en) * 2006-01-19 2010-02-16 Silverlit Toys Manufactory Ltd. Helicopter with horizontal control
US8357023B2 (en) 2006-01-19 2013-01-22 Silverlit Limited Helicopter
US8002604B2 (en) 2006-01-19 2011-08-23 Silverlit Limited Remote controlled toy helicopter
US7883392B2 (en) 2008-08-04 2011-02-08 Silverlit Toys Manufactory Ltd. Toy helicopter
DE102006019946B4 (de) * 2006-04-28 2016-12-22 Honda Motor Co., Ltd. Flügelprofil für einen Axialströmungskompressor, das die Verluste im Bereich niedriger Reynolds-Zahlen verringern kann
CN100400375C (zh) * 2006-04-29 2008-07-09 沈阳航空工业学院 钝尾缘翼型
US8733549B2 (en) 2007-11-13 2014-05-27 General Electric Company System for containing and/or transporting wind turbine components
US8425191B2 (en) * 2008-05-30 2013-04-23 United Technologies Corporation Propfan assembly
DE102008052858B9 (de) 2008-10-23 2014-06-12 Senvion Se Profil eines Rotorblatts und Rotorblatt einer Windenergieanlage
US8052500B2 (en) 2008-11-25 2011-11-08 Silverlit Limited Helicopter with main and auxiliary rotors
US20110080002A1 (en) * 2009-10-02 2011-04-07 Jose Ramon Santana Controlled momentum hydro-electric system
US9593665B2 (en) 2009-10-02 2017-03-14 Jose Ramon Santana Hydro-kinetic transport wheel
US8393872B2 (en) * 2009-10-23 2013-03-12 General Electric Company Turbine airfoil
JP5433553B2 (ja) * 2010-10-22 2014-03-05 三菱重工業株式会社 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法
JP5574915B2 (ja) * 2010-10-22 2014-08-20 三菱重工業株式会社 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法
JP5675270B2 (ja) * 2010-10-22 2015-02-25 三菱重工業株式会社 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法
JP5574914B2 (ja) * 2010-10-22 2014-08-20 三菱重工業株式会社 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法
JP5433554B2 (ja) * 2010-10-22 2014-03-05 三菱重工業株式会社 風車翼およびこれを備えた風力発電装置ならびに風車翼の設計方法
KR20130041263A (ko) * 2010-10-22 2013-04-24 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 풍차 날개 및 이를 구비한 풍력 발전 장치와 풍차 날개의 설계 방법
DE102013103588B4 (de) * 2013-04-10 2015-04-16 SpinBlades GmbH Rotorblatt
DE102013008145A1 (de) * 2013-05-14 2014-11-20 Man Diesel & Turbo Se Laufschaufel für einen Verdichter und Verdichter mit einer solchen Laufschaufel
EP2927427A1 (de) * 2014-04-04 2015-10-07 MTU Aero Engines GmbH Gasturbinenschaufel
US10850827B2 (en) * 2014-08-21 2020-12-01 Juan Gerardo Narvaez Tijerina Airfoils for stunt flights
RU2594321C1 (ru) * 2015-05-20 2016-08-10 Виктор Антонович Золотухин Аэродинамический профиль несущей поверхности летательного аппарата
RU170363U1 (ru) * 2015-12-29 2017-04-24 Николай Александрович Шохин Аэромеханический воздушный винт
CN205524940U (zh) * 2016-02-29 2016-08-31 深圳市大疆创新科技有限公司 螺旋桨、动力组件及飞行器
DE102017124861A1 (de) 2017-10-24 2019-04-25 Wobben Properties Gmbh Rotorblatt einer Windenergieanlage und Verfahren zu dessen Auslegung
US11040767B2 (en) * 2017-11-30 2021-06-22 General Electric Company Systems and methods for improved propeller design
FR3077803B1 (fr) * 2018-02-15 2020-07-31 Airbus Helicopters Methode d'amelioration d'une pale afin d'augmenter son incidence negative de decrochage
EP3790798A4 (en) 2018-05-10 2022-01-19 Joby Aero, Inc. ELECTRIC TILTPROTOR AIRCRAFT
WO2019232472A1 (en) 2018-05-31 2019-12-05 Joby Aero Inc. Electric power system architecture and fault tolerant vtol aircraft using same
EP3803132A4 (en) 2018-06-01 2022-03-09 Joby Aero, Inc. AIRCRAFT NOISE ATTENUATION SYSTEM AND METHOD
WO2020009871A1 (en) 2018-07-02 2020-01-09 Joby Aero, Inc. System and method for airspeed determination
US11323214B2 (en) 2018-09-17 2022-05-03 Joby Aero, Inc. Aircraft control system
JP7401545B2 (ja) 2018-12-07 2023-12-19 ジョビー エアロ インク 回転翼とその設計方法
WO2020180373A2 (en) 2018-12-07 2020-09-10 Joby Aero, Inc. Aircraft control system and method
US10845823B2 (en) 2018-12-19 2020-11-24 Joby Aero, Inc. Vehicle navigation system
US11230384B2 (en) 2019-04-23 2022-01-25 Joby Aero, Inc. Vehicle cabin thermal management system and method
CN116646641A (zh) 2019-04-23 2023-08-25 杰欧比飞行有限公司 电池热管理系统及方法
US10988248B2 (en) 2019-04-25 2021-04-27 Joby Aero, Inc. VTOL aircraft
CN110705126A (zh) * 2019-10-24 2020-01-17 南京航空航天大学 一种直升机旋翼翼型确定方法及系统
US11673649B2 (en) 2020-06-05 2023-06-13 Joby Aero, Inc. Aircraft control system and method
CN115593612B (zh) * 2022-12-15 2023-04-25 中国空气动力研究与发展中心空天技术研究所 一种自配平抗失速高性能翼型

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR608189A (fr) * 1925-09-14 1926-07-22 Nieuport Astra Hélice métallique et son procédé de fabrication
US2041849A (en) * 1932-07-01 1936-05-26 Ernest G Mccauley Propeller
GB459096A (en) * 1936-04-06 1937-01-01 Ernest Gilbert Mccauley Improvements in or relating to screw propellers
GB647159A (en) * 1946-09-16 1950-12-06 Maurice Adolph Garbell Improvements in or relating to a lifting surface and method of designing same
US2709052A (en) * 1952-04-15 1955-05-24 Charles J Fletcher Spanwise flow control of fluid swept lifting surfaces
US3494424A (en) * 1967-12-11 1970-02-10 Autogiro Co Of America Aircraft sustaining rotor system and rotor blade therefor
US3706430A (en) * 1970-03-17 1972-12-19 Richard L Kline Airfoil for aircraft
US3625459A (en) * 1970-05-18 1971-12-07 Walter C Brown Airfoil design
US3854845A (en) * 1971-07-02 1974-12-17 De Water F Van Propeller having angularly disposed tip
US3952971A (en) * 1971-11-09 1976-04-27 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Airfoil shape for flight at subsonic speeds
GB1383070A (en) * 1971-12-13 1975-02-05 Boeing Co Hydrodynamic sections
US3890062A (en) * 1972-06-28 1975-06-17 Us Energy Blade transition for axial-flow compressors and the like
US3915106A (en) * 1973-07-02 1975-10-28 Supramar Ag Hydrofoil with lift control by airfreed for watercraft
GB1554713A (en) * 1975-03-04 1979-10-24 Secr Defence Wings
FR2313114A1 (fr) * 1975-06-04 1976-12-31 Procedes Sem Nouveaux perfectionnements aux helices pour melangeurs
GB1553816A (en) * 1975-06-12 1979-10-10 Secr Defence Wings
US4046489A (en) * 1975-10-08 1977-09-06 Eagle Motive Industries, Inc. Aerodynamic fan blade
US4063852A (en) * 1976-01-28 1977-12-20 Torin Corporation Axial flow impeller with improved blade shape
US4120609A (en) * 1976-06-14 1978-10-17 Wallace Murray Corporation Sheet metal fan
US4050651A (en) * 1976-06-24 1977-09-27 The Gates Rubber Company Wing and reduced airspeed system for jet aircraft
US4123198A (en) * 1977-03-28 1978-10-31 Harbord Horace R Propeller
GB2016397B (en) * 1978-02-02 1982-03-24 Aerospatiale Aerofoil
US4240597A (en) * 1978-08-28 1980-12-23 Gates Learjet Corporation Wing with improved leading edge for aircraft
US4314795A (en) * 1979-09-28 1982-02-09 The Boeing Company Advanced airfoils for helicopter rotor application

Also Published As

Publication number Publication date
US4519746A (en) 1985-05-28
DE3226968A1 (de) 1983-02-10
IT8222325A0 (it) 1982-07-09
ES275141U (es) 1985-04-16
NL191579B (nl) 1995-06-01
FR2510066A1 (fr) 1983-01-28
BR8204244A (pt) 1983-07-12
SE8204424D0 (sv) 1982-07-22
SE8204424L (sv) 1983-01-25
DE3226968C2 (sv) 1993-04-01
JPS5826699A (ja) 1983-02-17
IT1151923B (it) 1986-12-24
FR2510066B1 (fr) 1985-09-06
GB2102505A (en) 1983-02-02
GB2102505B (en) 1984-11-14
NL8202858A (nl) 1983-02-16
NL191579C (nl) 1995-10-03
ES275141Y (es) 1985-11-01
JPH0375398B2 (sv) 1991-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SE447469B (sv) Beryteblad
JPS588498A (ja) 短距離離着陸特性をもつた飛行機の翼
CA2713356A1 (en) Shock bump array
CN207826548U (zh) 一种高效低噪旋翼
US2927749A (en) Airfoil wing root fillet
CN105882942B (zh) 一种高效低速飞行器
CA2713362C (en) Shock bump
EP0250062A2 (en) Propeller blade
CN108163192A (zh) 一种高效低噪旋翼
CN108639236A (zh) 一种机翼型高速三体游艇结构
CN111674546A (zh) 一种适用于中小型无人倾转旋翼飞行器的旋翼气动外形
US2406920A (en) Wing
Fertis New airfoil-design concept with improved aerodynamic characteristics
CN206734620U (zh) 全天候垂直起降长航时固定翼无人机
Loth et al. Induced drag reduction with wing tip mounted propellers
CN205418070U (zh) 一种类三角布局高空螺旋桨
Bocci A new series of aerofoil sections suitable for aircraft propellers
CN105775108A (zh) 一种外载式布局高空螺旋桨
CN206351775U (zh) 一种适用于航测无人机的大展弦比机翼
CN205418071U (zh) 一种外载式布局高空螺旋桨
Keener et al. Wing loads and load distributions throughout the lift range of the Douglas X-3 research airplane at transonic speeds
RU2144885C1 (ru) Маневренный учебно-тренировочный и многоцелевой самолет "як-130"
CN112918668B (zh) 旋翼飞行器的旋翼及旋翼飞行器
CN105691596A (zh) 一种类三角布局高空螺旋桨
JP2002173093A (ja) 航空機の翼端装置

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 8204424-9

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed

Ref document number: 8204424-9

Format of ref document f/p: F