SE446786B - Transformatorenhet for en ac-dc-omvandlare - Google Patents

Description

L!! 10 20 30 35 ekvivalenta impedanser Zl, Z2, Z3 och Z4, som represen- terar impedanserna mellan transformatorernas 8, 14 lind- ninqar 20, 22, 24, 28 och 30. Detta för att förhindra utvidgning av utrustningen för borttagning av ripplet i den konverterade, höga DC-spänningen. krets, som åstadkommas ._|.y, (2) I en icke visad ekvivalent genom stjärnomvandling av de mellan AC-sidans uttag 32 och DC-sidans uttag 35, 37 fördelade impedanserna, måste den ekvivalenta impedansen på AC-sidan vara tillräckligt liten, företrädesvis noll för att förhindra fluktuering hos DC-matningsspänningen, vilken fluktuering kan föror- sakas av till DC-sidans uttag 35, 37 anslutna laster. (3) En trefastransformator för ultrahög spänning tillverkas på sådant sätt, att den vanligen är delad i tre enfastransformatorenheter. Skälet-till detta är (l) att tillmötesgå transportkraven och (2) att lätt uppnå ett isolationsavstånd mellan genomföringar. Följaktligen uppdelas trefastransformatorn i enfastransformatoren- heter på fabriken och dessa enfastransformatorenheter transporteras till ett ställe, där en trefastransforma- torgrupp monteras av dessa tre enfastransformatoren- heter. Emellertid måste dessa enfastransformatorenheter ligga inom transportgränserna. 7 ' En konventionell enfastransformatorenhet 38 för montering av trefastransformatorer 8, l4, vilka satisfie- rar de ovan nämnda kraven, har en konstruktion, som t ex framgår av fig 3 och 4. Enfastransformatorenheten 38 åskådliggör ett exempel, där två enfastransformatorer 40, 42 är monterade. Enfastransformatorn 40 motsvarar en fasdel av den första trefastransformatorn 8 i fig 1 och enfastransformatorn 42 motsvarar en fasdel av den n, andra trefastransformatorn 14 i fig l. I en järnkärna 44, som innesluts i en oljetank 45 av enfastransforma- torenheten 38 (fig 4 och 5) är det monterat lindningar 20-1, 22-l och 24-1, som var och en motsvarar en faslind- ning av primär-, sekundär- resp tertiärlindningarna 20, 22, 24 i den första trefastransformatorn 8 samt lindning- ar 28-l och 30-l, som var och en motsvarar en faslindning 10 20 30 2446 786 3 av primär- resp sekundärlindningarna 28, 30 av den andra trefastransformatorn 14. Transformatorns 8 lindningar 20-1, 22-l och 24-l i den första sektionen 12 och trans- formatorns 14 lindningar 28-1 och 30-1 i den andra sek- tionen 18 i fig l är lindade på olika ben 46, 48 för satisfiering av ovan nämnda krav l och 2. Lindningarna 20-l, 22-1, 24-l, 28-l och 30-l är kopplade till mot- svarande uttag 50-l, 50-2, 52-l, 52-2, 54-l, 54-2, 56-l och 56-2, som leder ut ur oljetanken 45 via genomföring- ar. Enhetens 38 uttag anslutes på platsen till uttagen hos två andra enfastransformatorenheter av motsvarande konstruktion, så att lindningarna delta- eller stjärn- kopplas till de andra enheternas lindningar för monte- ring till en trefastransformator av en grupp.

De i fig 3 och 4 visade entransformatorenheterna 38 satisfierar visserligen tillstånden (1), (2) och (3) i viss utsträckning men har nedan beskrivna problem. (i) lindade på ett enkelt jänflflmf ligen blir oljetankens 45 bredd W stor. När trefastrans- formatorernas 8, 14 skenbara effekt (KVA) blir större, kan bredden W överskrida gränsen för transport på järnväg. I Isolationsavståndet mellan lindningarna, som är blir större och följakt- fig 5, som åskådliggör transformatorenheten i fig 3 längs linjen V-V, måste vart och ettëav gapen d2 mellan tertiärlindningen 24-l och sekundärlindningen 22-l samt gapet d3 mellan sekundärlindningen 22-1 och primärlind- ningen 20-1 ha ett tillräckligt isolationsavstånd för spänningen mellan DC-sidans sekundärlindning 22-l och jord och gapet d3 mellan sekundärlindningen 22-1 och primärlindningen 20-l samt gapet d4 mellan primärlind- ningen 20-1 och innerytan av oljetanken 45 Värt OCh ett ha ett tillräckligt isolationsavstånd för spänningen mellan AC-sidans primärlindning 20-l och jord. När AC-spänningen in till omvandlartransformatorerna 8, 14 eller DC-spän- ningen ut därifrån blir extremt hög, blir de ovan nämnda avstånden d2, d3 och d4 väsentligen lika eller åtskilliga gånger lindningstjockleken. Således blir oljetankens 45 bredd W större, varigenom gränsen för transport per järn- 10 20' 30 35 446 786 4 väg överskrides och transporten av enheten hindras. (ii) Fig 5 visar att avståndet d6 mellan en anslutnings- åkabel eller ledning 60-l, som sträcker sig från DC-sidans sekundärlindning 22-l och AC-sidans primärlindning 20-l, och avståndet d5 mellan ledningen 60-l och en klämma 66 för klämning och fastsättning av järnkärnan 44 och lindningar- na bestäms av ett isolationsavstånd, som krävs för HVDC och HVAC, och avstånden d5 och d6 måste vara tillräck- ligt stora. När därför utgångs-DC-spänningarna från om- vandlartransformatorerna 8, 14 blir höga, blir avstânden d5 och d6 stora samt oljetankens 45 höjd större, vari- genom det blir svårt att hålla transformatorenheten 38 inom ovan nämnda transportgränser. Eftersom dessutom ledningen 60-l måste isoleras mot den höga DC-spänning- _en, krävs stort arbete för isolering av ledningen 60-1.

Huvudändamålet med föreliggande uppfinning är där- för att åstadkomma en transformatorenhet för en AC-DC- omvandlare, vilken enhet satisfierar ímpedanskraven hos transformatorerna för AC-DC-omvandlaren och vilken ändå kan hamna inom de bredd-, höjd- och viktgränser som finns för transporten.

Detta ändamål uppnås med en transformatorenhet för en.AC-DC-omvandlare, varvid enhetens särdrag framgår av efterföljande patentkravs kännetecknande delar.

Uppfinningen kommer att beskrivas närmare nedan med hjälp av utföringsexempel under hänvisning till medföl- jande ritningar. Fig l visar schematiskt en AC-DC- omvandlare i ett allmänt transmissionssystem för hög DC-spänning eller ett frekvensomvandlarsystem. Fig 2 visar ett ekvivalent schema för kretsen i fig l. Fig 3 visar en schematisk sektion och åskådliggör ett exempel på en av tre konventionella enfastransfor- matorenheter, vilka monteras till omvandlartrans- formatorn i fig l. Fig 4 visar en sektion och åskåd- liggör arrangemanget och kopplingen av lindningarna, _ som bildar lindningsenheterna i fig 3. Fig S visar en vertikal sektionsvy längs linjen V-V i fig 3. Fig 6 vi- sar en schematisk sektionsvy och åskådliggör en transfor- ~ (Il 10 15 20 25 30 35 446 786 5 matorenhet enligt en första utföringsform av föreliggan- de uppfinning. Fig 7 visar schematlskt arrangemanget och kopplingen av de lindningar, som bildar lindningsenheter- na i transformatorenheten i fig 6. Fig 8 visar schema- tiskt en AC-DC-omvandlare, som innefattar en omvandlar- transformator, vilken byggs upp av de tre tranformator- enheterna i fig 6. Fig 9 visar en sektion längs linjen IX-IX i fig 6. Fig 10A-C visar amperevarvsfördelnings- diagram hos transformatorenheten i fig 6. Fig ll visar schematiskt en transformatorenhet enligt en andra ut- föringsform av föreliggande uppfinning.

Fig 6 visar en utföringsform av en enfastransforma- torenhet 70 för hopsättning till en transformator för en AC-DC-omvandlare enligt föreliggande uppfinning. Figuren visar att i enheten 70 upptas en järnkärna 74 med fem ben 72-l, 72-2, 72-3, 72-4 och 72-5 i en oljetank 45.

På de tre benen 72-2, 72-3 och 72-4 av järnkärnan 74 är en första lindningsenhet 76, en andra lindningsenhet 78 resp en tredje lindningsenhet 80 monterade. Dessa lind- ningsenheter 76, 78 och 80 är medelst en klämma 66 fästa på järnkärnan 74.

Den första lindningsenheten 76 (fig 7) innefattar en första kopplingslindning 82 och en första primärlindning 84 för AC-sidan. Den första kopplingslindningen 82 är lindad inuti den första primärlindningen 84. Ett fler- tal isoleringscylindrar är monterade mellan den första kopplingslindningen 82 och primärlindningen 84. Primär- lindningen 84 är uppdelad i en övre del 84-l och en nedre del 84-2, vilka är parallellkopplade. Den första primär- lindningens 84 mittparti är via en ledning ansluten till ett linjeuttag 86 för hög AC-spänning och de övre och nedre ändpartierna av primärlindningen 84 är hopkopp- lade medelst en ledning. Den skenbara effekten (KVA) hos den första kopplingslindningen 82 är lika med den skenbara effekten hos den första primärlindningen 84.

Den andra lindningsenheten 78 innefattar en andra kopplingslindning 88, en andra primärlindning 90 för AC-sidan och en första sekundärlindning 92 för DC- 1o_ 15 25 30 35 446 786 6 sidan§ Inuti är den andra kopplingslindningen 88 lindad, utanför är den första sekundärlindningen 92 lindad och den andra primärlindningen 90 är lindad däremellan. Ett 'flertal isoleringscylindrar är insatta mellan varje par av lindningar. Den andra kopplingslindningen 88 är paral- lellkopplad med den första kopplingslindningen 82 av den första lindningsenheten 76 Via ên 1@dfiiH9f"VärViÖ primärlindningens 90 övre ändparti är anslutet till den gemensamma kopplingspunkten för den första primärlind- ningen 84 via en ledning och varvid det nedre änd- partiet av den andra primärlindningen 90 är anslutet till ett neutralt punktuttag 94 via en ledning. Den första sekundärlindningen 92 är kopplad till fasuttag 96 och 98 för DC-sidan. Den andra kopplingslindningens 88 Skenbärä effekt är lika med skillnaden mellan de skenbara effek- terna HOSDC-sidans första sekundärlindning 92 och AC- sidans andra primärlindning. Med andra ord är summan av den andra kopplingslindningens 88 och AC-sidans andra primärlindnings 90 skenbara effekt lika med DC-sidans . första sekundärlindnings 92 skenbara effekt. Den tredje lindningsenhetens 80 innefattar en tredje kopplingslind- ning 100 och en andra sekundärlindning 102 för DC-sidan.

Den andra sekundärlindningen 102 är lindad på utsidan av den tredje kopplingslindningen 100. Ett flertal isole- ringscylindrar är monterade mellan den andra sekundär- lindningen 102 och den tredje kopplingslindningen 100.

Den tredje kopplingslindningen 100 är liksom i fallet med den andra kopplingslindningen 88 parallellkopplad med den första kopplingslindninqen 82 via en ledning och den andra sekundärlindningen 102 är ansluten till DC-sidans linjeuttag 104 och 106 via ledninqar. Den tredje kopplings- lindningens 100 skenbara effekt är lika med den andra lindningens 102 skenbara effekt.

Tre av transformatorenheterna 70 enligt ovan till- verkas på förhand i en fabrik. Dessa tre enheter trans- porteras till användningsstället och monteras till en omvandlartransformator enligt fig 8. De andra sekundär- lindningarna 102 av en första sektion 12 är stjärnkopp- 10 15 30 446 786 7 lade via uttagen 106 och de första sekundärlindningarna 92 av en andra sektion l8 är på motsvarande sätt delta- kopplade via fasuttagen-96, 98 för bildande av sekundär- lindningar 22, 30 av omvandlartransformatorns två sektio- ner, Neutralpunktuttag 94 är sammankopplade ocn vart och ett av Jinjeuttagen 86 är anslutna till respektive trefas AC-ledningar. Seriekopplade första och andra primär- lindningar 84, 90 är stjärnkopplade för bildande av pri- märlindningar l08 av omvandlartransformatorn. För inkopp- ling av en tertiärlast i omvandlartransformatorn har man tagit ut ledningar (fig 7) från kopplingslindningens 82 övre och nedre ändpartier för anslutning till tertiär- uttag 87, 89 på enhetens 70 utsida. Dessa uttag 87, 89 delta-kopplas till motsvarande uttag av de andra trans- formatorenheterna samt till tertiärlasten. I detta fall bestäms den skenbara effekten hos respektive kopplingslind-, ningar 82, 88 så, att de blir större än ovan nämnda vär- den.

I varje transformatorenhet 70 av en sådan omvandlar- transformator verksamgöres de första och andra primär- lindningarna 84, 90, när en faskomponent av trefasväxel- spänningen matas mellan linjeuttaget 86 och punktuttaqet 94. Medelst den andra primärlindningen 90 verksamgöres DC-sidans första sekundärlindning 92 och den andra kopp- lingslindningens 88 av den andra sektionen 18 och en omvandlad spänning genereras över den första sekundär- lindningens 92 DC-uttag 96, 98. Den första kopplings- lindningen 82 verksamgöres medelst den första primär- lindningen 84 och den tredje kopplingslindningen 100 verksamgöres medelst de verksamgjorda första och andra kopplingslindningarna 82, 88. Detta medför att den första sektionens 12 andra sekundärlindning 102 verksamgöres och en omvandlad spänning induceras över DC-uttagen l04, 106. _ I I transformatorenheten 70 av den ovan beskrivna ty- pen kan alla de olika kraven som nämnts ovan satisfieras.

Först och främst kan oljetankens 45 bredd W hållas inom transportgränsen. Tre lindningar 88, 90 och 92 lindas på 10 13 20 2? 30 35 446 786 8 den tredje kärnan 72-3. Den andra primärlindningen 90 kopplas till det neutrala punktuttaget 94 och seriekopp- las med den första primärlindningen 84, så att potentia- len vid lindningens 90 övre ände blir låg, t ex blir den- na potential väsentligen hälften av potentialen vid den första lindningens 84 mittparti. Dessutom kopplas den första sekundärlindningens 92 uttag 96, 98 till lågpo- tentialssidan enligt fig 8. Även om tre lindningar 88 90 och 92 lindas på en enda kärna 72-3 behöver avstånden dl, d2, d3 och d4 mellan lindningarna inte bli mycket stora (fig 9). Två lindningar 82, 84 lindas på den andra kär- nan 72-2 och lindningen 84 kopplas till högpotentialut- taget 86. Eftersom emellertid endast två lindningar lin- das kan ett tillräckligt isoleringsavstând säkerställas mellan lindningarna utan att den yttre lindningens 84 ytterdiameter behöver bli mycket stor. På liknande sätt lindas de två lindningarna 100, 102 på den fjärde kärnan 72-4 och sekundärlindningen 102 kopplas till högpotential- sidan. Av samma skäl som ovan behöver den yttre lindning- 'ens 102 ytterdiameter inte vara mycket stor. Eftersom I DC-sidans sekundärlindningar 92, 102 dessutom är lindade på utsidan blir isoleringen av de från lindningarna 92, 102 sig sträckande ledningarna relativt enkel att genom- föra, varför oljetankens 45 höjd inte behöver göras myc- ket stor. När t ex AC-primärlindningarnas 84 och 90 sken- bara effektförhållande inställes till väsentligen l:l, blir primärlindningens 84 och DC-sekundärlindningens 102 skenbara effekt väsentligen lika. Följaktligen blir ytterdiametrarna hos de tvâ höjdpotentiallindningarna 84, 102 väsentligen lika. Dessutom kan avståndet d2 mel- lan den andra kopplingslindningens 88 och primärlindning- en 90, avståndet d3 mellan primärlindningen 90 och sekun- därlindningen 92 och avståndet d4 mellan sekundärlind- ningen 92 och oljetanken 45 hållas kring hälften av mot- svarande avstånd hos den konventionella transformatoren- _heten 38 enligt fig 5. Den första sekundärlindningens 92 ytterdiameter kan göras endast något större än diametrar- na för den första primärlindningen 84 och den andra se- 10 15 25 307 35 -till primärlindningarna 84, 90, 446 786 kundärlindningen 102.

En ökning av den första sekundärlindningens 92 ytter- diameter behöver inte nödvändigtvis betyda, att oljetan- kens bredd behöver ökas. Skälet till detta är att avstån- den mellan lindningarnas 84, 102 ytterytor och tankens 45 inneryta bör ökas i syfte att helt isolera lindning- arna 84, 102, vilka har högre potentialer än sekundlind- ningen 90 och den första sekundärlindningen 92, som har en lägre potential. Därför kan oljetanken hålla lind- ningarna 92, 84, 102 med väsentligen samma isolations- Detta betyder att lindningsenheterna 76, 78 varför marginal. och 80 inte tar upp något överdrivet stort utrymme, lindningsenheterna 76, 78 och 80 kan arrangeras effektivt.

Dessutom kan impedanskraven för omvandlartransforma- torns lindningar satisfieras. Av amperevarvsfördelningen i fiq IDA-]0C framgår det att detta krav är satisfierat.

Refcrensvärden upp till 1,0 amperevarv är visade på ordi- natan och lindningarna samt huvudgapen är visade på ab- skissan. Fig lOA visar amperevarvsfördelningen för lind- ningarna 82, 84, 88, 90 resp 92, när en inspänning matas då sekundärlindningen 102 är öppen och en last är ansluten över sekundärlind- ningen 92. Fig l0B visar amperevarvsfördelningen hos respektive lindningar, när en ingångsspänning matas till primärlindningarna 84, 90, sekundärlindningen 92 är öppen och en last anslutes över sekundärlindningen 102. Denna figur visar även amperevarvsfördelningen, när primärlindningarna 84, 90 är öppna, en inspänning matas till någon av sekundärlindningarna 92, 102 och en last är inkopplad över den andra av de två lindningarna. Ett integreringsvärde, som uppnås genom kvadrering av magnet- flödestätheten B och integrering av ett resultantvärde med avseende på en sträcka s, är proportionellt mot den impedans Z enligt följande ekvation Z « I Bzds Flödestätheten B är proportionell mot amperevarvet (AT).

Således är ett ömsesidigt impedansförhållande uppenbart utifrån amperevarvet enligt fig 10A-l0C. De utifrån 10A lO 15 20 25 30 _35 0446 786 10 och l0B âstadkomna integreringsvärdena är lika med var- andra. Således är impedansen Zl2 mellan sekundärlind- ningen 92 och primärlindningarna 84, 90 lika med impedan- sen Zl3 mellan sekundärlindningen l02 och primärlindning- en. Dessutom är det dubbla integreringsvärdet ur fig l0A - eller l0B lika med det i fig l0C âstadkomna värdet. Följ- aktligen är impedansen Z23 mellan sekundärlindningarna 92, 102 dubbelt så stor som impedansen Zl2 eller Zl3 mellan sekundär- och primärlindningarna. Således satisfie- ras ekvationen Z23=2Zl2=2Zl3. När dessa impedanser Zl2, Zl3 och Z23 är stjärnomvandlade blir den till AC-sidan anslutna impedansen Zll=(Zl2+Zl3-Z23)/2=0. Således är ett av impedanskraven satisfierat. Det andra impedans- kravet, som beskrivits med hänvisning till fig 2, kan lätt satisfieras, eftersom respektive lindningar är linaade på olika kärnor. i i Pig ll visar en transformatorenhet 110 enligt en _andra utföringsform av föreliggande upnfinning. I fig ll ingår ännu ett järnkärnsben ll2, en fjärde kopplings- lindning ll4 är lindad runt kärnbenet 112 och kopplings- lindningen ll4 är parallellkopplad med den första kopp- lingslindningen 82 via en ledning. En uttagslindning ll8, från vilken en uttagsledning ll6 är uttagen, är lindad runt den fjärde kopplingslindningen ll4. En polvändare 120 eller en icke visad, grovvalsvälja- re av uttagslindningen ll8 är ansluten till den andra primärlindningen 90 och uttagslindningen ll8 och primärlindningen 90 är seriekopplade. En uttags- strömställare 122, som är ansluten till uttagslind- ningen ll8, är kopplad till neutralpunktuttagët 94. Såsom visas i fig ll, där transformatorenheten ll0 med uttagslidningen ll8 för inställning av matningssi- dans AC-spänning, kan de seriekopplade primärlindning- arna 84, 90 monteras på separata järnkärnsben 72-2, 72-3 och sekundärlindningen 102 och primärlindningarna 84, 90 kan kopplas elektromagnetiskt via kopplingslindningarna 82, 88, 100 enligt fig 7. I det visade exemplet är uttags- lindningen ll8 till skillnad från de andra lindningarna 10 15 20- 446 786 ll monterad på det separata järnkärnsbenet 112. Emellertid är det uppenbart att uttagslindningen kan anslutas till något av de andra benen 72-2, 72-3, 72-4 eller till sido- benen 72-1-72-5 utan att särskilt innefatta järnkärns- benet ll2. I transformatorenheterna i fig 6, 7, 9 och ll upptas en järnkärna 74 i en oljetank 45 och lindnings- enheterna 76, 78 och 80 är monterade på respektive järn- kärnsben 72-2 till 72-4. Emellertid kan de till respektive järnkärnsben 72-2 till 72-4 hörande järnkärnorna inneslu- tas i separata oljetankar, varvid lindningsenheterna 76, 78 och 80 kan monteras på motsvarande järnkärnor och lind- ningarna kan inkopplas medelst kablar enligt fig 7. I detta fall kan kabeldragningen mellan lindningarna ske inuti en oljekanal, som hopkopplar oljetankarna, eller kan lindningarna anslutas inbördes vid på utsidan av respektive oljetankar anordnade uttag. Det är inte nöd- vändigt att placera respektive lindningsenhet 76, 78, 80 i helt separata oljetankar men det är möjligt att upptaga, lindningsenheterna 76, 78 i en oljetank och lindningsenheten 80 i en annan oljetank. Arrangemanget av dessa lindningsenheter med avseende på oljetan- karna kan varieras i beroende av olika transport och installationskrav.

Claims (10)

10 15 20 25 30 446 786 12 PATENTKRAV

1. Transformatorenhet för en AC-DC-omvandlare, k ä n n e t e c k n a d av ett första kärnben (72-2), en första lindningsenhet (76), som är monterad på det första kärnbenet och innefattar en första primärlindning '(84) och en första kopplingslindning (82){ vilken är elektromagnetiskt kopplad till den första primärlind- ningen; ett andra kärnben (72-3); en andra lindningsen- het (78), som är monterad på det andra kärnbenet och in- nefattar en andra primärlindning (90), som är seriekopp- lad med den första primärlindningen, en andra kopplings- lindning (88), som är parallellkopplad med den första kopplingslindningen och elektromagnetiskt kopplad till den andra primärlindningen samt en första sekundärlind- nind (92), som är elektromagnetiskt kopplad till nämnda andra primärlindning samt till kopplingslindningarna; 'ett tredje kärnben (72-4); och en tredje lindningsenhet (80), som är monterad på det tredje kärnbenet och inne- fattar en tredje kopplingslindning (l00), som är paral- lellkopplad med den första kopplingslindningen, samt en andra sekundärlindning (102), vilken är elektromagne- tiskt kopplad till den tredje kopplingslindningen. _

2. Transformatorenhet enligt krav 1,7 k ä n n e - t e c k n a d därav, att i den första lindningsenheten (76) är för den

3. Transformatorenhet enligt krav l, t e C k n a d därav, att i den andra lindningsenheten (78) är insidan den första primärlindningen (84) anordnad utan- första kopplingslindningens (82) yttre omkrets. k ä n n e - den andra kopplingslindningen (88) anordnad på och den första sekundärlindningen (92) på utsi- dan med den andra primärlindningen (90) anordnad där- emellan. ' '

4. Transformatorenhet enligt krav 1, k äzn n e - t e c k n a d därav, att i den tredje líndningsenheten (80) är den andra sekundärlindningen (102) anordnad utan- Lfl 10 15 20 30 35 »446 786 13 för den tredje kopplingslindningens (100) yttre omkrets.

5. Transformatorenhet enligt krav 1, k ä n n e - t e c k n a d därav, att de första (72-2), andra (72-3) och tredje (72-4) kärnbenen är anbragta på en enda järn- kärna (74) och att de första (76), andra (78) och tredje (80) lindningsenheterna med nämnda järnkärna är upptagna i en enda oljetank (45).

6. Transformatorenhet enligt krav 1,- k ä n n e - t e c k n a d _av ett fjärde kärnben (1l2); och en fjär- de lindningsenhet, som är monterad på det fjärde kärnbe- net och innefattar en fjärde kopplingslindning (114), som är parallellkopplad med den första kopplingslindningen (82), samt uttagslindningar (ll8), vilka är elektromagne- tiskt kopplade till den fjärde kopplingslindningen och seriekopplade med den andra primärlindningen (90).

7. Transformatorenhet enligt krav l, k ä n n e - t e c k n a d därav, att de första, andra och tredje lindningsenheterna (76, 78, 80) är upptagna i olika oljetankar.

8. Transformatorenhet enligt krav l, k ä n n e - t e C k n a d därav, att två lindningsenheter (76, 78) är upptagna i en oljetank och att den återstående lind- ningsenheten (80) är upptagen i en annan oljetank.

9. Transformatorenhet enligt krav l, k ä n n e -' t e c k n a d därav, att den första lindningsenheten (76) innefattar linjeuttag, som är anslutna till den första primärlindningen (84); att den andra lindningsen- heten (78) innefattar ett neutralpunktuttag (94), som är kopplat till den andra primärlindningen (90), och linje- uttag, som är kopplade till den första sekundärlindningen (92); och att den tredje lindningsenheten (80) innefattar till den andra sekundärlindningen (102) kopplade linjeut- tag. _

10. Transformatorenhet enligt krav 9, k ä n n e - t e c k n a d därav, att en av de första, andra och tred- je lindningsenheterna (76, 78, 80) innefattar till kopp- lingslindningen anslutna uttag.