SE442691B - SETTING TO BREAK AN INDUCTIVE LOAD AND SWITCHES FOR IMPLEMENTATION OF THESE SETS - Google Patents
SETTING TO BREAK AN INDUCTIVE LOAD AND SWITCHES FOR IMPLEMENTATION OF THESE SETSInfo
- Publication number
- SE442691B SE442691B SE7812887A SE7812887A SE442691B SE 442691 B SE442691 B SE 442691B SE 7812887 A SE7812887 A SE 7812887A SE 7812887 A SE7812887 A SE 7812887A SE 442691 B SE442691 B SE 442691B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- switch
- time
- current
- paths
- path
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H9/00—Details of switching devices, not covered by groups H01H1/00 - H01H7/00
- H01H9/54—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere
- H01H9/56—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere for ensuring operation of the switch at a predetermined point in the ac cycle
- H01H9/563—Circuit arrangements not adapted to a particular application of the switching device and for which no provision exists elsewhere for ensuring operation of the switch at a predetermined point in the ac cycle for multipolar switches, e.g. different timing for different phases, selecting phase with first zero-crossing
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
- H01H33/00—High-tension or heavy-current switches with arc-extinguishing or arc-preventing means
- H01H33/60—Switches wherein the means for extinguishing or preventing the arc do not include separate means for obtaining or increasing flow of arc-extinguishing fluid
- H01H33/66—Vacuum switches
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
- Keying Circuit Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Supplying Of Containers To The Packaging Station (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
Description
7812887-3 2. Krav på en på förhand bestämd nätkonstellation, vilket bland annat innebär närvaro av en tillräcklig kapacitans mel- lan faserna både på matningssidan och belastningssidan av ström- ställaren. 3. Omkopplingstiden skall vara sådan att när kontaktelemen- ten åtskiljes den ena polen av strömställaren befinner sig nä- ra en nollgenomgång för strömmen. 7812887-3 2. Requirements for a predetermined mains constellation, which means, among other things, the presence of sufficient capacitance between the phases on both the supply side and the load side of the switch. The switching time must be such that when the contact elements are separated one pole of the switch is close to a zero crossing for the current.
Bryts en belastning under de ovan angivna betingelserna kommer i den brutna fasen vid strömnollgenomgången en överspänning att inträffa, vilken kan medföra återtändning i denna fas. Un- der de rådande omständigheterna kommer strömmen från dessa å- tertändningar, vilken har mycket hög frekvens, att helt eller partiellt överlagras på nätströmmen i de båda övriga faserna vilka, trots att de redan är brutna, fortfarande leder ström.If a load is broken under the above conditions, an overvoltage will occur in the broken phase during the current zero crossing, which can lead to re-ignition in this phase. Under the prevailing circumstances, the current from these re-ignitions, which has a very high frequency, will be completely or partially superimposed on the mains current in the other two phases which, despite being already broken, still conduct current.
När summan av den överlagrade strömmen och nätströmmen i dessa faser närmar sig noll kommer övriga båda faser även att bry- tas. Eftersom emellertid i återtändningsögonblicket nätström- men i den första fasen, vilken nätström åstadkommer âtertänd~ ningarna, är nära en strömnollgenomgång är momentanvärdet av strömmen i de båda övriga faserna förhållandevis högt, vilket resulterar i så kallad högströmsklippning. I litteraturen kal- las denna klippning av den tämligen höga strömmen i allmänhet "virtuell klippning". Med hänsyn till att vid denna "virtuella klippning" di/dt-värdet är högt kan mycket höga överspänningar inträffa i installationen vid dylik "virtuell klippning".When the sum of the superimposed current and the mains current in these phases approaches zero, the other two phases will also be broken. However, since at the moment of re-ignition the mains current in the first phase, which mains current produces the re-ignitions, is close to a current zero crossing, the instantaneous value of the current in the other two phases is relatively high, which results in so-called high-current cutting. In the literature, this cutting of the rather high current is generally called "virtual cutting". Given that at this "virtual cut" the di / dt value is high, very high overvoltages can occur in the installation at such a "virtual cut".
. I en publikation av M. Murano et al "Threee-phase simultaneous interruption in interrupting inductive current using vakuum seitches“, I.E.E.E. Transactions on Power Apparatus Systems, jan./febru. 1974, pp. 272-280, som behandlar fenomenet "vir- tuell klippning" har föreslagits att en resistans inkopplas i serie med en kapacitans som ligger parallellt med belastningen mellan faserna och jord. Detta medför emellertid den nackdelen, att resistans- och kapacitansvärdena måste anpassas till den ifrågavarande kretsen och till den belastning som skall brytas. 1 7812887-5 Den föreslagna lösningen är dessutom förhållandevis kostsam om det gäller höga strömmar.. In a publication by M. Murano et al "Threee-phase simultaneous interruption in interrupting inductive current using vacuum seitches", IEEE Transactions on Power Apparatus Systems, Jan. / Feb. 1974, pp. 272-280, which deals with the phenomenon of It has been proposed that a resistor be connected in series with a capacitance which is parallel to the load between the phases and earth. However, this has the disadvantage that the resistance and capacitance values must be adapted to the circuit in question and to the load to be broken. 7812887-5 The proposed solution is also relatively expensive in the case of high currents.
Ett annat sätt som är beskrivet i nämnda publikation utnytt- jar en icke-linjär resistans vars höga kostnad emellertid in- nebär en nackdel.Another method described in the said publication utilizes a non-linear resistance, the high cost of which, however, entails a disadvantage.
Ytterligare ett sätt utnyttjar stötspänningsundertryckaren för att begränsa de skadliga verkningarna av "virtuell klippning".Another way utilizes the surge suppressor is to limit the harmful effects of "virtual cutting".
Detta sätt är emellertid förhållandevis kostsamt och kräver dessutom att stötspänningsundertryckarna måste installeras så nära belastningen som möjligt.However, this method is relatively expensive and also requires that the surge suppressors be installed as close to the load as possible.
De ovan nämnda sätten har dessutom det gemensamt, att de fun- gerar endast för de nätbetingelser för vilka de har dimensio- nerats. Ändras någon av betingelserna måste därför sättet an- passas i motsvarande grad. Vidare har dessa kända sätt det ge- mensamt att de inte är inriktade på att förhindra "virtuell klippning" utan endast på att begränsa skadeverkningarna där- EV . str bättre sätt är därför att fullständigt förhindra "virtu- ell klippling". Detta kan åstadkommas genom att anordna så att ettav de ovan nämnda tre villkoren W för uppträdande av "virtuell klippning" inte uppfylls.The methods mentioned above also have in common that they only work for the network conditions for which they have been dimensioned. If any of the conditions are changed, the method must therefore be adapted accordingly. Furthermore, these known methods have in common that they are not aimed at preventing "virtual cutting" but only at limiting the harmful effects there. str better way is therefore to completely prevent "virtual clipping". This can be accomplished by arranging so that one of the above three conditions W for the occurrence of "virtual cutting" is not met.
Om man önskar dra fördel av de speciella fördelar som en va- kuumströmställare innebär måste fortfarande det första vill- koret uppfyllas. För att eliminera det andra villkoret mås- te ledare, som är anslutna både till matningssidan och belast- ningssidan av strömställaren fullständigt skärmas med avseende på varandra. I praktiken synes detta emellertid vara svårt och dyrt att utföra.If you want to take advantage of the special benefits that a vacuum switch entails, the first condition must still be met. To eliminate the second condition, conductors connected to both the supply side and the load side of the switch must be completely shielded with respect to each other. In practice, however, this seems difficult and expensive to accomplish.
Att villkoret 3 uppträder kan hindras genom att synkronisera omkopplingstiden med avseende på strömnollgenomgången på så- dant sätt att skiljandet av kontaktelementen inte inträffar 7812887-3 förrän nära strömnollgenomgången. Detta kräver emellertid användning av komplicerade och dyra anordningar.The occurrence of condition 3 can be prevented by synchronizing the switching time with respect to the current zero crossing in such a way that the separation of the contact elements does not occur until close to the current zero crossing. However, this requires the use of complicated and expensive devices.
Föreliggande uppfinning syftar till att åstadkomma ett omkopp- lingssätt som förhindrar "virtuell klippning" på enkelt och billigt sätt oberoende av nätbetingelsernaß Sättet enligt upp- finningen utmärkes av att vid brytning öppnar två av de tre strömställarebanorna, vilka har snabb dielektrisk återvinning, åtminstone l/3 av en period för nätfrekvensen senare än den första omkopplarebanan ökad med minimumbågtiden i den första strömställarebanan.The present invention aims to provide a switching method which prevents "virtual cutting" in a simple and inexpensive manner independent of the mains conditions. 3 of a period of the mains frequency later than the first switch path increased by the minimum arc time in the first switch path.
Omkopplingssättet garanterar att "virtuell klippning" inte läng- re förekommer under några omständigheter.The switching method guarantees that "virtual cutting" no longer occurs under any circumstances.
Uppfinningen avser vidare en strömställaremekanism som medger förhindrande av "virtuell klippning". Denna strömställarmeka- nism kännetecknas av organ med vilka vid brytning öppningen av en strömställarebana initieras tidigare än övriga båda ström- ställarebanor på sådant sätt att mellan tidpunkten vid vilken den första strömställarebanan öppnas och tidpunkten vid vil- ken övriga båda strömställarebanor öppnas anordnas ett inter- vall svarande mot åtminstone l/3 av en period av nätfrekvensen.The invention further relates to a switch mechanism which allows the prevention of "virtual cutting". This switch mechanism is characterized by means by which, in the event of a break, the opening of a switch path is initiated earlier than the other two switch paths in such a way that an interval is arranged between the time at which the first switch path is opened and the time at which the other two switch paths are opened. corresponding to at least 1/3 of a period of the network frequency.
Uppfinningen kommer att beskrivas närmare nedan i anslutning till den bifogade ritningen, i vilken fig. l visar ett för- enklat omkopplingsdiagram som belyser omkopplingssättet enligt uppfinnningen, fig. 2 visar ett oscillogram över den situation där vid öppning av en strömställarebana eller -pol strömmen i ifrågavarande fas bryts vid nästföljande strömnollgenomgång, och fig. 3 visar ett oscillogram över den situation där vid öppning av en strömställarebana eller -pol strömmen i den ifrå- gavarande fasen inte bryts vid nästföljande strömnollgenomgâng.The invention will be described in more detail below in connection with the accompanying drawing, in which Fig. 1 shows a simplified switching diagram illustrating the switching method according to the invention, Fig. 2 shows an oscillogram of the situation where when opening a switch path or pole the current in the phase in question is interrupted at the next current zero crossing, and Fig. 3 shows an oscillogram of the situation where, when opening a switch path or pole, the current in the phase in question is not interrupted at the next current zero crossing.
I fig. l betecknas strömställaren med K, belastningen med L, faserna med R, S och T och tillhörande strömställarebanor för strömställaren med 1,2 respektive 3. 7812887-3 Nu antages att strömställarebanan l i fasen R öppnar vid ett tidigare tillfälle än strömställarehanorna 2 och 3 för faser- na S respektive T, dvs. med ett intervall T2 som är lika med eller.överstiger l/3 av en period av nätfrekvensen ökad med minimumbågtiden för strömställaren matad med ström som leder till "virtuell klippning".In Fig. 1, the switch is denoted by K, the load by L, the phases by R, S and T and associated switch paths for the switch by 1.2 and 3, respectively. 7812887-3 It is now assumed that the switch path in phase R opens at an earlier time than the switch taps 2 and 3 for phases S and T, respectively, i.e. with an interval T2 equal to or exceeds 1/3 of a period of the mains frequency increased by the minimum arc time of the switch supplied with current leading to "virtual cutting".
I fig. 2 visas ett gränsfall där "virtuell klippning" kan in- träffa, dvs. den situation där öppningstiden tl, som svarar mot öppningen av strömställarebanan 1, har valts så att mel- lan denna tidpunkt tl och nästa strömnollgenomgång vid tiden t för fasen R är anordnat ett intervall T1 vilket är lika med mšnimumbågtiden för strömställaren. Strömställarebanorna 2 och 3 för faserna S och T öppnas i tidpunkten t3 och mellan tid- punkterna t3 och tl har således det ovan nämnda intervallet T2 anordnats.Fig. 2 shows a boundary case where "virtual cutting" can occur, ie. the situation where the opening time t1, which corresponds to the opening of the switch path 1, has been chosen so that between this time t1 and the next current zero crossing at the time t for the phase R an interval T1 is arranged which is equal to the minimum arc time of the switch. The switch paths 2 and 3 for the phases S and T are opened at the time t3 and between the times t3 and t1 the above-mentioned interval T2 has thus been arranged.
Nu kan två situationer tänkas, dvs: a) Situationen visad i fig. 2 där strömmen i fasen R bryts vid den första strömnollgenomgângen efter öppningen av strömstäl- a larebanan 1, dvs. i tidpunkten tz. b) Den i fig. 3 visade situationen där strömmen i fasen R inte bryts vid den första strömnollgenomgången efter öppningen av strömställaren 1.Now two situations are conceivable, ie: a) The situation shown in Fig. 2 where the current in the phase R is interrupted at the first current zero crossing after the opening of the switch path 1, ie. at the time tz. b) The situation shown in Fig. 3 where the current in phase R is not interrupted at the first current zero crossing after the opening of switch 1.
I situationen a) kan ingen "virtuell klippning" inträffa efter- som vid tidpunkten t3 är de övriga strömställarebanorna 2 och 3 för faserna S respektive T fortfarande slutna, vilket såle- des innebär att êtt av Vi11kOr@n för "virtuell klippning", dvs. den samtidiga trefasbrytningen, inte är uppfyllt. Vid öpp- ning av strömställarebanorna 2 och 3 i tidpunkten t3 kommer strömmen i dessa banor att samtidigt brytas på känt sätt, dvs. i tidpunkten t4. När således öppningstidpunkten tl för ström- ställarebanafl 1 förskjuts till en tidigare tidpunkt, dvs. när 7812887-3 6 intervallet mellan tl och tz sträcker sig bortom interval- let Tl kommer strömmen i fasen R att säkert brytas i tidpunk- ten t2 eftersom bågtiden för strömställarebanan l är längre än minimumbâgtiden Tl för strömställaren varför även i dessa si- tuationer “virtuell klippning" synes vara omöjlig.In situation a) no "virtual cutting" can occur because at time t3 the other switch paths 2 and 3 for phases S and T, respectively, are still closed, which thus means that one of Vi11kOr @ n for "virtual cutting", ie. . the simultaneous three-phase break, is not met. When the switch paths 2 and 3 are opened at time t3, the current in these paths will be interrupted at the same time in a known manner, ie. at time t4. Thus, when the opening time t1 for switch path fl 1 is shifted to an earlier time, i.e. when the interval between t1 and tz extends beyond the interval T1, the current in phase R will certainly be interrupted at time t2 because the arc time of the switch path l is longer than the minimum arc time T1 of the switch, so even in these situations “ virtual editing "seems impossible.
Om emellertid strömmen i fasen R, såsom visas i situationen b) inte bryts i tidpunkten t2 kommer den istället att brytas vid .i nästa strömnollgenomgång, dvs. i tidpunkten t4 i fig. 3. De övriga strömställarebanorna 2 och 3 kommer då att vara öppnade i tidpunkten t3, vilket för strömställarebanan 2 betyder att öppningen inträffar precis vid en strömnollgenomgång i den i- frâgavarande fasen S. Således kommer faserna S och T att på känt sätt samtidigt brytas endast i tidpunkten ts. Om bryt- ningen i strömmen R inträffar i tidpunkten t4, såsom beskri- vits ovan, kommer någon "virtuell klippning" inte att förefin- nas eftersom i denna tidpunkt öppningen mellan kontaktelemen- ten av strömställarebanan l har blivit tillräckligt stora för att förhindra återtändning. Om nu öppningsögonblicket tl för strömställarebanan l retarderas, dvs. intervallet mellan tl och t4 tas i tidpunkten t4 till dess detta intervall blir så kort blir mindre, kommer omkopplarebanan R alltid att bry- att förloppet enligt situation a) ovan ånyo inträffar. Det är tydligt att när det gäller situation a) kommer på likartat sätt, om tidpunkten tl förflyttas till en tillkommande tidiga- re tidpunkt, situationen a) att överföras till situation b).However, if the current in phase R, as shown in situation b) is not interrupted at time t2, it will instead be interrupted at the next current zero crossing, i.e. at time t4 in Fig. 3. The other switch paths 2 and 3 will then be opened at time t3, which for switch path 2 means that the opening occurs just at a current zero crossing in the phase S in question. Thus, phases S and T will in a known manner at the same time is broken only at the time ts. If the break in the current R occurs at time t4, as described above, no "virtual cutting" will be present because at this time the gap between the contact elements of switch path 1 has become large enough to prevent re-ignition. If now the opening moment tl of the switch path 1 is retarded, i.e. the interval between t1 and t4 is taken in the time t4 until this interval becomes so short becomes smaller, the switching path R will always interrupt the process according to situation a) above again occurs. It is clear that in the case of situation a), similarly, if the time tl is moved to an additional earlier time, the situation a) will be transferred to situation b).
Med situationerna a) och b), vilka ger gränslägena för den yta som leder till "virtuell klippning" har således ovan visats att omkopplingssättet enligt uppfinningen eliminerar fenome- net “virtuell klippning".With situations a) and b), which give the boundary positions of the surface leading to "virtual cutting", it has thus been shown above that the switching method according to the invention eliminates the phenomenon of "virtual cutting".
Sammanfattningsvis noteras att i samtliga ovan nämnda situatio- ner komer strömmen i den strömställarebana som öppnas först även att brytas först och då vid ett tillfälle när antingen Y övriga båda strömställarebanor fortfarande är slutna eller när den först öppnade strömställarebanan redan har öppnats så långt att någon "virtuell klippning" inte längre är möjlig. Givetvis äger de ovan nämnda situationerna sin giltighet när den ena av 7812887-3 de övriga tvâ strömställarebanorna öppnas först, varvid resul- tatet av omkopplingssättet även är oberoende av fasordningen av trefasnätet.In summary, it is noted that in all of the above situations, the current in the switch path that is first opened will also be interrupted first and then at a time when either the other two switch paths are still closed or when the first opened switch path has already been opened so far that someone " virtual editing "is no longer possible. Of course, the above-mentioned situations have their validity when one of the other two switch paths is opened first, the result of the switching method also being independent of the phase order of the three-phase network.
Sättet enligt uppfinningen erbjuder således ett omkoppoingssätt som leder till omkoppling under olika situationer utan att “virtuell klippning" inträffar och utan att erfordra special- åtgärder bortsett från en enkel anpassning av strömställaren, I praktiken kan omkopplingssättet realiseras genom att modifie- ra omkopplingsmekanismerna i strömställaren på sådant sätt att vid brytning den ena strömställarebanan öppnar tidigare med den ovan angivna tiden än övriga båda strömställarebanor.The method according to the invention thus offers a switching method which leads to switching in different situations without "virtual cutting" occurring and without requiring special measures apart from a simple adaptation of the switch. In practice, the switching method can be realized by modifying the switching mechanisms in the switch. such that in the event of a break, one switch path opens earlier with the above specified time than the other two switch paths.
Det är självklart att inkopplingen kan genomföras på normalt sätt samtidigt för var och en av de tre strömställarebanorna.It is obvious that the connection can be carried out in the normal way simultaneously for each of the three switch paths.
En mekanism som väl lämpar sig för anpassning till omkopplings- sättet enligt uppfinningen finns beskriven i det holländska pa- tentet 163.050 _ Mekanismen behöver endast modifieras på så sätt att de kamskivor som styr inkopplingen och urkopplingen påverkar två strömställarebanor samtidigt medan den tredje strömställarebanan påverkas separat med en separat eller för- skjuten kamskiva. Denna separata kamskiva kan ha sådan form,att den ifrågavarande strömställarebanan bryts med hjälp av denna den önskade tidpunkten före brytningen av de Övriga två ström-' ställarebanorna. Inkopplingen kan kvarstå oförändrad.A mechanism which is well suited for adaptation to the switching method according to the invention is described in the Dutch patent 163,050. The mechanism only needs to be modified in such a way that the cam discs which control the connection and disconnection act on two switch paths simultaneously while the third switch path is actuated separately by a separate or offset cam disc. This separate cam disc can have such a shape that the switch path in question is broken by means of this at the desired time before the break of the other two switch paths. The connection can remain unchanged.
Givetvis är strömställaren enligt uppfinningen inte begränsad till nämnda strömställare.Of course, the switch according to the invention is not limited to said switch.
Claims (2)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NLAANVRAGE7713854,A NL172899C (en) | 1977-12-14 | 1977-12-14 | SWITCHING METHOD FOR SWITCHING WITH A VACUUM SWITCH OR SIMILAR SWITCH IN A THREE-PHASE HIGH-VOLTAGE CIRCUIT AND APPLICABLE SWITCH. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE7812887L SE7812887L (en) | 1979-06-15 |
| SE442691B true SE442691B (en) | 1986-01-20 |
Family
ID=19829756
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE7812887A SE442691B (en) | 1977-12-14 | 1978-12-14 | SETTING TO BREAK AN INDUCTIVE LOAD AND SWITCHES FOR IMPLEMENTATION OF THESE SETS |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5489233A (en) |
| AT (1) | AT376324B (en) |
| AU (1) | AU535638B2 (en) |
| BE (1) | BE872763A (en) |
| CH (1) | CH636476A5 (en) |
| DE (1) | DE2854092A1 (en) |
| DK (1) | DK155558C (en) |
| ES (1) | ES476006A1 (en) |
| FR (1) | FR2412158A1 (en) |
| GB (1) | GB2011719B (en) |
| IN (1) | IN150739B (en) |
| IT (1) | IT1108276B (en) |
| NL (1) | NL172899C (en) |
| NO (1) | NO150378C (en) |
| SE (1) | SE442691B (en) |
| ZA (1) | ZA786984B (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3924909A1 (en) * | 1988-09-27 | 1991-01-31 | Siemens Ag | METHOD FOR OPERATING AN ELECTRICAL CIRCUIT BREAKER |
| DE3833166A1 (en) * | 1988-09-27 | 1990-03-29 | Siemens Ag | Method for operating a power switch |
| DE3905822A1 (en) * | 1989-02-22 | 1990-08-23 | Siemens Ag | METHOD FOR OPERATING A CIRCUIT BREAKER |
| DE4204559A1 (en) * | 1992-02-13 | 1993-08-19 | Slamecka Ernst | Limitation of switching voltage on connecting inductive load e.g. compensation reactor coil in AC loop - connecting voltage limiter during high voltage periods and disconnecting during stationary operation of load |
| JP2564556Y2 (en) * | 1994-09-26 | 1998-03-09 | ワイケイケイ株式会社 | Wooden door |
| DE19525286C2 (en) * | 1995-07-03 | 2002-08-01 | Siemens Ag | Multipole vacuum switch with a drive device |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL171144C (en) * | Shell Int Research | PROCEDURE FOR REDUCING THE TOTAL SULFUR CONTENT OF CLAUSE GASES. | ||
| DE506855C (en) * | 1927-04-09 | 1930-09-09 | Asea Ab | Arrangement on three-pole switches for three-phase current |
| DE765697C (en) * | 1938-04-28 | 1953-05-11 | Siemens Schuckertwerke A G | Device for switching off three-phase electricity |
| BE568871A (en) * | 1957-06-28 | 1900-01-01 | ||
| GB923310A (en) * | 1958-09-26 | 1963-04-10 | Ass Elect Ind | Improvements in and relating to gas blast polyphase circuit breakers |
-
1977
- 1977-12-14 NL NLAANVRAGE7713854,A patent/NL172899C/en not_active IP Right Cessation
-
1978
- 1978-12-12 FR FR7834902A patent/FR2412158A1/en active Granted
- 1978-12-13 IT IT69838/78A patent/IT1108276B/en active
- 1978-12-13 AT AT0889778A patent/AT376324B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-13 DK DK560478A patent/DK155558C/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-13 GB GB7848279A patent/GB2011719B/en not_active Expired
- 1978-12-13 ZA ZA00786984A patent/ZA786984B/en unknown
- 1978-12-13 JP JP15325178A patent/JPS5489233A/en active Granted
- 1978-12-13 NO NO784195A patent/NO150378C/en unknown
- 1978-12-13 AU AU42476/78A patent/AU535638B2/en not_active Expired
- 1978-12-13 IN IN1323/CAL/78A patent/IN150739B/en unknown
- 1978-12-14 ES ES476006A patent/ES476006A1/en not_active Expired
- 1978-12-14 BE BE192319A patent/BE872763A/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-14 DE DE19782854092 patent/DE2854092A1/en active Granted
- 1978-12-14 CH CH1274778A patent/CH636476A5/en not_active IP Right Cessation
- 1978-12-14 SE SE7812887A patent/SE442691B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2412158B1 (en) | 1982-10-08 |
| IT1108276B (en) | 1985-12-02 |
| GB2011719B (en) | 1982-06-16 |
| DK560478A (en) | 1979-06-15 |
| CH636476A5 (en) | 1983-05-31 |
| NO784195L (en) | 1979-06-15 |
| DK155558C (en) | 1989-09-04 |
| AU4247678A (en) | 1979-06-21 |
| ATA889778A (en) | 1984-03-15 |
| NL172899C (en) | 1983-11-01 |
| DE2854092A1 (en) | 1979-06-28 |
| ZA786984B (en) | 1979-11-28 |
| GB2011719A (en) | 1979-07-11 |
| IT7869838A0 (en) | 1978-12-13 |
| FR2412158A1 (en) | 1979-07-13 |
| BE872763A (en) | 1979-06-14 |
| JPH02805B2 (en) | 1990-01-09 |
| AT376324B (en) | 1984-11-12 |
| AU535638B2 (en) | 1984-03-29 |
| NL7713854A (en) | 1979-06-18 |
| NO150378B (en) | 1984-06-25 |
| DK155558B (en) | 1989-04-17 |
| SE7812887L (en) | 1979-06-15 |
| NO150378C (en) | 1984-10-03 |
| ES476006A1 (en) | 1980-01-16 |
| DE2854092C2 (en) | 1987-10-22 |
| IN150739B (en) | 1982-12-04 |
| JPS5489233A (en) | 1979-07-16 |
| NL172899B (en) | 1983-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10148080B2 (en) | Single-phase-to-earth fault processing device and method for neutral non-effectively grounded distribution network | |
| JP2892717B2 (en) | Power switching controller | |
| EP3091550B1 (en) | Hybrid switching device | |
| KR930007026A (en) | Power supply system | |
| SE442691B (en) | SETTING TO BREAK AN INDUCTIVE LOAD AND SWITCHES FOR IMPLEMENTATION OF THESE SETS | |
| EP1433188A1 (en) | Three phase system with controlled switching of a load network to a three phase power supply | |
| US3935509A (en) | Synchronized switch with parallel contact | |
| US4628393A (en) | Method for switching in a three-phase high voltage circuit | |
| WO2001037298A1 (en) | An electric switching device | |
| JP3227653B2 (en) | Power system protection controller | |
| CA1147839A (en) | Method for switching in a three-phase high voltage circuit | |
| GB2221794A (en) | Circuit breaker | |
| US4042963A (en) | Reduction of mechanical stresses on turbosets upon occurrence of three-pole mains short circuits near generators | |
| US2825824A (en) | Electric circuit breaker for interrupting capacitive circuits | |
| CN110445116A (en) | Aerial drainage control circuit and device | |
| CN211266460U (en) | Phase selection breaking device and circuit breaker | |
| SE514918C2 (en) | Device for synchronised switching-off of HV mains switch | |
| SU1081725A1 (en) | Method of extinguishing single-phase short circuit arc in system with solidly earthed neutral,which allows operation with isolated neutral as well with neutral via compensating coil | |
| Strang et al. | Field tests on high-capacity air-blast station-type circuit breakers | |
| SU849320A1 (en) | Device for arcless switching of electric circuits | |
| SU628545A1 (en) | Three-phase cut-out control method | |
| US3505567A (en) | Single phase reclosing of circuit breaker in multiphase electrical transmission systems | |
| SU997169A1 (en) | Device for two-phase operation protection of three-phase electric installation | |
| JP2591306B2 (en) | Re-ignition detection device | |
| RU2100889C1 (en) | Zero-sequence current relay |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 7812887-3 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7812887-3 Format of ref document f/p: F |