SE441278C - Sett for framstellning av hoghallfast, kallvalsad stalplat - Google Patents
Sett for framstellning av hoghallfast, kallvalsad stalplatInfo
- Publication number
- SE441278C SE441278C SE8008247A SE8008247A SE441278C SE 441278 C SE441278 C SE 441278C SE 8008247 A SE8008247 A SE 8008247A SE 8008247 A SE8008247 A SE 8008247A SE 441278 C SE441278 C SE 441278C
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- cooling
- rolled steel
- steel
- steel plate
- cooling rate
- Prior art date
Links
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 35
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 26
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 claims 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 7
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012084 conversion product Substances 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
- C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/60—Aqueous agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
8008247-2 2 10 15 20 25 30 35 HO Ett av ändamålen med föreliggande uppfinning är att åstadkomma ett sätt för att till låg kostnad framställa en höcn5;;fa:t kallvalsad stålplåt som uppvisar tvåfasig struktur oc* :om upp- visar utomordentlig bearbetbarhet genom kombinatior av kyl- ningsförhållandena efter utjämningssteget, särskilt i en kon- tinuerlig glödgning med den kemiska sammansättningen i stål- materialen som man utgår ifrån.
Stålplåten som erhålles genom sättet enligt föreliggande upp- finning visar en låg flytgräns och dock en draghållfasthet som ligger i området från Ä0 till 80 kg/mm2 och en hög förlängning.
Därför1rn~stå1et som erhålles vid sättet enligt föreliggande upp- finning följande fördelar.
Flytgränsen har relation till "återfjädrings“-fenomenet hos stâlplåten då den utsättes för pressformning. Därför säker- ställer den låga flytgränsen (låg sträckgräns) en bättre pass- ning för stålet i pressformen och därmed erhålles en bättre formad form, så att belastningen på pressformningsmaskinen vä- sentligen kan minskas. Föreliggande uppfinning kan bidraga till att uppfylla kraven från automobilindustrin för höghållfasta stålplåtar till lägre priser emedan en höghållfast stålplåt upp- visande tvåfasig struktur kan framställas till låga produktions- kostnader med mindre mängder legeringselement.
För att bättre förstå föreliggande uppfinning kommer den nu att beskrivas mer detaljerat och vissa specifika exempel därpå kommer att ges, med hänvisning till de bifogade ritningarna där fig. l(a), (b) och (c) resn. visar tendensen till bildning av en tvåfasig struktur i förhållande till olika kol och mangan- halter i kombination vid en viss kylningshastighet.
Ett av de väsentliga dragen enligt föreliggande uppfinning är såsom beskrives nedan att anbringa en mycket hög svalningshastig- het såsom 30 till BOOOC/sekund för kylning till en temperatur understigande 250°C vid en kontinuerlig glödgningsprocess. För att uppnå föreliggande uppfinnings mål med en sådan snabb kyl- ning måste utgångsstålmaterialet uppfylla följande villkor med avseende på den kemiska sammansättningen.
Då kolhalten är mindre än 0,01 %, är den struktur som kan alstras 10 15 20 25 30 35 HO 8008247-2 genom den snabba kylningen ej tillräcklig, men å andra sidan då kolhalten är över 0,12 % är mängden omvandlingsprodukt be- roende på den snabba kylningen i överskott, så att det är svårt att innehålla en tvåfasig struktur med hög duktilitet såsom önskas vid föreliggande uppfinning. I detta fall är omvandlings- produkten sammansatt av martensit och oomvandlad austenit.
Mangan är verksam för att öka ä-fasens härdbarhet, att be- fodra den snabba kylningsomvandlingsprodukten under kylnings- steget och att förstärka ferritgrundmassan och därmed öka duktiliteten. Manganhalter mindre än 1,0 % är emellertid ej tillräckliga för att erhålla den önskade härdbarheten. Å andra sidan är manganhalter, som överskrider 1,8 % ej önskvärda emedan svetsbarheten försämras därvid och vissa ekonomiska nackdelar uppträder.
Aluminium är väsentligt föI*desoxidering av stålet men mindre än 0,01 % Al är ej tillräckligt för ändamålet. Aluminiumhalter ej överskridande 0,10 % är tillräckliga för ändamålet.
Kisel är ej väsentligt och ej mer än 0,1 % kisel är tillräckligt,xm för att förbättra tvåfasiga strukturens duktilitet kan kisel tillsättas i en mängd ej överstigande 1,2 %. Kiselhalter över 1,2 % kommer att framkalla sämre effekter på de erhållna stål~ plåtarnas lackerbarhet och även deras korrosionsmotstånd. Därför är den övre gränsen för kiselhalten 1,2 %.
För att ytterligare förbättra hållfastheten kan krom, koppar och nickel, var och en i en mängd understigande 1 % tillsättas och för att förbättra böjningsbearbetbarheten, kan kalcium, sällsynta jordartsmetaller (REM) och zirkonium tillsättas var och en i en mängd understigande 0,1 %.
Utgångsmaterialet med en kemisk sammansättning enligt ovan behandlas och bearbetas till plåtämnen genom en vanlig konti- nuerlig gjutprocess eller götvalsning,.varefter plåtämnena varmvalsas och kallvalsas till kallvalsade plåtar och de kall- valsade plåtarna som sålunda erhålles underkastas kontinuerlig glödgning som är en av de utmärkande dragen i föreliggande upp- finning.
'FT 'få fixtxäfïf* 8008247-2 10 15 20 25 50 35 H0 Utjämningen vid hâlltemperatur i den kontinuerliga glödgningen bör utföras inom ett temperaturområde från 75000 till 90000 under en tidsperiod som sträcker sig från 20 sekunder till 2 minuter av följande skäl.
Utjämning och hållning vid en temperatur lägre än 73000 och kortare än 20 sekunder kommer ej att alstra tillräcklig mängd Y och tillräcklig koncentration av kol, nangan, etc. i f , som är nödvändigt för att erhålla en önskad restaustenit och även om en snabb kylning genomföres kan en önskad tvåfasig struktur ej erhållas och det är sålunda omöjligt att erhålla en stålplåt som har en del avvägd hällfasthet och duktilitet.
Om man å andra sidan håller och utjämnar vid en temperatur överskridande 80000 kommer detta att alstra en överskottsmängd på X'och mangankoncentrationen i X'utspädes, så att även vid en snabb kylning kan ej en önskad mängd restaustenit alstras och istället ökar mängden hård martensit. Den resulterande stålplåten är sålunda ej väl avvägd när det gäller förhållandet mellan hållfasthet och duktilitet. Den övre gränsen för håll- tiden är satt till 2 minuter, ehuru en längre hälltid kan till- lämpas. En längre tid kräver emellertid en längre längd på ugnen och är sålunda ej önskvärd ur ekonomi och kapitalkostnadssynpunkt.
Kylningen efter den ovannämnda hållningen och utjämningen ut- föres med en 'ylhastighet som sträcker sig från 3000 till 30000 per sekund, “öreträdesvis 100 till 30000 per sekund till 25000.
Skälet varför slutpunkten för den snabba kylningen är satt till en temperatur av 25000 är att om den snabba kylningen avslutas vid temperaturer över 25000 omvandlas kvarvarande austenit till martensit, så att en tvåfasig struktur ej kan framställas.
Med avseende på kylningshastigheten lägger man märke till att då kylningshastigheten är mindre än 5000 per sekund är det omöj- ligt att erhålla en tväfasig struktur med den lägre legerade stålsammansättningen angiven enligt föreliggande uppfinning och då kylningshastigheten överstiger 30000 per sekund är duktili- teten i det erhållna stålet låg. Vad beträffar duktiliteten ändrar den sig ej väsentligen om kylningshastigheten ligger inom omrâdet från 30 till 30000 per sekund. Att reglera kyl- ningshastigheten inom ovan angivna område är svårt att erhålla genom vätskekylning eller kylning genom neddoppnïng i vatten, 10 15 20 25 30 35 U0 5 8008247-2 men kan lätt erhållas genom ång-vätske-kylning genom att blåsa en blandning av ånga och vätska på stålplåten. Ytterligare en fördel med'denna ång-vätske-kylning är att en jämn och enhetlig kyleffekt uppnås tvärsöver stålbandets bredd och därmed kan man uppnå en jämn kvalitet på materialet.
Stålplåtarna underkastas normalt efter den kontinuerliga glödg~ ningen en riktning normalt med en reduktion av omkring lO %.
De följande exemplen anges för att illustrera föreliggande upp- finning.
Stålplåtämnen med olika stålsammansättningar såsom visas i tabell l iordningställdes och varmvalsades till varmvalsade stålband med 2,5 mm tjocklek och kallvalsades vidare till kall- valsade band 0,7 mm tjocka. Dessa kallvalsade stålband under- kastades kontinuerlig glödgning varvid de hölls och~utjämnades vid 770°C under H0 sekunder och kyldes till ordinarie tempera- turer med olika kylningshastigheter, som sträckte sig från 1000 till omkring l0O0°C per sekund (vattenhärdning). Egen- skaperna för de erhållna stålplåtarna visas även i tabell l.
Enligt den vanliga kontinuerliga glödgningen är kylningshastíg- heten efter hålltiden omkring lO°C per sekund. Med en sådan långsam kylningshastighet är det omöjligt att erhålla en stål- plåt med tvåfasig struktur, som uppvisar en låg flytgräns och låg sträckgräns om inte mängden legeringselement (Mn) är stor såsom i stål D. Vidare har denna konventionella teknik en nack- del i att då manganhalten ökar försämras svetsbarheten och produktionskostnaderna ökar.
Då kylningshastigheten bibehålles inom området 3000 till 30000 såsom anges enligt föreliggande uppfinning, kan man erhålla en tillfredsställande tvåfasig struktur även med en mindre mängd legerande element och den resulterande duktiliteten ändrar sig ej väsentligt såsom visas genom stålen A till C och E till I. Å andra sidan då man ökar kylníngshastigheten ytterligare till SSOOC per sekund (vattendusch) eller l0O0°C per sekund (ned- cdon QUÄLH = sooa247-2 6 sänkning i vatten) försämras den resulterande duktiliteten anmärkningsvärt och det önskade ändamålet med förelififiande uppfinning'kan ej uppnås. 5 I fig. l(a), (b) och (c) som visar förhållandet mellan kyl- ningshastigheten och bildningen av den tvåfasiga strukturen vid olika halter av kol och mangan represerterar de nnmeriska siffrorna utbytesförhållandet i % och utaytesförhållandet om 50 % är satt som gränslinjen för den tvåfasiga strukturen. 8008247-2 _ 3.0 _" ß ä x cam ma» 12 S06 - män? EJ 30.0” H ._ x ämm 3.3. man x 0.0» 1% ä? Nää I S; mmå »Snow m ._ 2.0 J å x, . Nám 1:3 Náw x Nä äS 0.2 mäá S6 982% mmå 2.0.0 w __ x ämm üë 12 x ämm 3.3 QS 0.8.0 | SÅ 93 N86 x ._ x Nám 1% män x man Nam wßm wäá | 86 EQ 98.0 mwfisnxnß: mxxæwwxxâwx . Û QR Nam 13 Û :än mæm Ndm mšá | __ Sä wnoå a »wflcš Ö ämm QS 0.8 x ämm ä? ga Nmxao - _. KÄ »S6 o _. x ä? .ag må 306 | ._ 84 H86 m ._ 3.0 x »än d? :dm mâá 1 cm mix H86 xwñsnxmm: än? møâwwxxåmx .c ä? . 3.5 fånâ âëšs uwxxmfl wfiwum wflmnw H uwflmfl wcmhw wflmpw nwfimfl wflfim wfimtm ä. x., -P8 130,5 Lämna x åxå -..xpâp -xqxšw å -på -fiåp xsšw »mä .ö ä š u R om ;::_OH:É, ; x ^xww\uov uwswwnwwcwwawcflæmhx _ Axv wcflnuumwcmëëmw H .fiHmnmB go ox QUBHTY H .ÄH mmßm... .ämm : _. : . ._ : f ._ mOmmä 0.2 .mnmm H m ~.mH =.=m m.HH m m.mH mqmm wamm mmv O.m~ m.Hm m.~m ^mvm.mm m.Hm m.~m m H =.mH m.Hm HHC; H ~.o~ ~.Hm mflmm Awv m.mN H.mm m.m~ ^mvN.mN m.Hm ~.m~ w W H.mH Hmmm m.=m W o.HN m.Hm mmmm ^mVN.m~ H.m> H.~m Amv ~.m~ H.mm Hflmm mv.H.m~ Hmmm H.~m m oc H ~.mH m.Hm mnmm W m.mH ommm ommm nu mqmm Hmmm Hmmm Amv H.m~ Hmmm >.m~ mv mnmm m.~m m.Hm m m* Nam Ham NHHm H mä HHm mmm Oqmm nmm ÖN Ofimm m.mm mä Oämw Ém .Hmm HH m O mmm mš mä m m mmv mmmm m.mH ~.H~ m m Amv Ommm mfimH =.- < 9? "W.:::.É3É:::;:É_::äÉ:;Ä;;m. Émï&Hš@ _, ÉÉ H. -MCWH w=mmwm mcmmw H*.Lw;mH..w=mmw. .mcmmw .Hm.-mqmH. mgmmw ..m=mmw_ H* -wqmH mßmmw mcmmw H* -wqmH wnmaw mcmmm 04 -mmm |»»0»m -xommpw -Hmm |»po»Q |Hom»»m -Hmm |pm0HQ .gmmmmm H -mmm -pmomm |H0mmmm -pmm lpmomm Ixomfimm . omoH.=@»»m> H wcHcvHmm omm _ omw H OCH om .wmH m@Hmmm c@mmmHHHmHsm m HßmHmHmm,mmmflm>m @mcmHHm»mmm@HmHHHm mmomw $ Hmmmmm pmHHm m om “@mcmHHmß»mmwmmmm»ßv m:HHsmmm-wmH.m>m @m=mHHmmwmmmHmHHH»o H ^@HmmHš HmHH@ m Om “mmmmHHmmmmmmmmHmm:V m:mH:@@m«mmm»m>p @mQmHHmmmmmmLHHHHm AMVH* ^H@m\m0V mmmmH»mm@mw:H=«Hm _ 18008247 Ammmomv H HH@pflm . , ~
Claims (6)
1. Sätt för framställning av höghållfast kallvalsad stålplåt, som uppvisar tvåfasig struktur och utomordentlig bearbetbar- het. k ä n n e t e c k n a t av åtgärderna att: varmvalsa ett stål innehållande 0.01 till 0,12 8 C. upp till eller mindre än 1.2 t Si. 1.0 till 1.8 2 Mn. 0.01 till 0.10 t fast Al. där resten utgöres av Fe och oundvikliga föroreningar och ' kallvalsa den varmvalsade stälplâten. underkasta den kallval- sade stâlplâten kontinuerlig glödgning omfattande hållning inom ett temperaturområde av från 730°C till 800°C under en tidsperiod som varar från 20 sekunder till 2 minuter och kyla plåten till 250°C eller därunder med en kylningshastighet. från 30°C till 300°C/sekund.
2. Sätt enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t av att kisel- halten i stålet överstiger 0.1 S men ej 1.2 t.
3. Sätt enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t av att kyl- ningshastigheten ligger i området från 100 till 300°C/sekund.
4. Sätt enligt krav 2. k ä n n e t e c K n a t av att kyl- ningshastigheten är från 100 till 300°C/sekund.
5. S. Sätt enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t ningen utföres med en Ang-vattenblandning. av att kyl-
6. Sått enligt krav 2. k ä n n e t e c k n a t av att kyl- ningen utföres med en äng-vattenblandning.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15339179A JPS5677329A (en) | 1979-11-27 | 1979-11-27 | Production of composite structure high tensile cold-rolled steel plate of superior workability |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8008247L SE8008247L (sv) | 1981-05-28 |
| SE441278B SE441278B (sv) | 1985-09-23 |
| SE441278C true SE441278C (sv) | 1987-05-04 |
Family
ID=15561454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8008247A SE441278C (sv) | 1979-11-27 | 1980-11-25 | Sett for framstellning av hoghallfast, kallvalsad stalplat |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5677329A (sv) |
| BE (1) | BE886350A (sv) |
| BR (1) | BR8007714A (sv) |
| CA (1) | CA1142069A (sv) |
| DE (1) | DE3044339A1 (sv) |
| FR (1) | FR2470163A1 (sv) |
| GB (1) | GB2066852B (sv) |
| IT (1) | IT1134491B (sv) |
| NL (1) | NL184790C (sv) |
| SE (1) | SE441278C (sv) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0674487B2 (ja) * | 1986-11-28 | 1994-09-21 | 新日本製鐵株式会社 | 耐サワ−性の優れた高靱性電縫鋼管 |
| JPS644429A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high-strength cold-rolled steel sheet with high (r) value |
| JP2531591Y2 (ja) * | 1991-03-19 | 1997-04-02 | 株式会社ノダ | 防火ドア |
| CN104388816A (zh) * | 2014-10-29 | 2015-03-04 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种超低屈强比的低碳钢板及其制造方法 |
| CN106480281A (zh) * | 2015-08-24 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高磁感取向电工钢的生产方法 |
| CN106480282A (zh) * | 2015-08-24 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种无取向高效电工钢的生产方法 |
| CN106480305A (zh) * | 2015-08-24 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种提高冷轧电工钢脱碳效率的生产方法 |
| CN111826507B (zh) * | 2020-06-19 | 2021-12-03 | 华菱安赛乐米塔尔汽车板有限公司 | 一种超高屈强比钢的生产工艺 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5443453B2 (sv) * | 1973-07-25 | 1979-12-20 | ||
| JPS5619380B2 (sv) * | 1973-08-11 | 1981-05-07 | ||
| JPS5157623A (en) * | 1974-11-18 | 1976-05-20 | Nippon Kokan Kk | Takaitosoyakitsukekokaseitosugureta hijikoseiomotsukochoryokureienkohanno seizohoho |
| US4033789A (en) * | 1976-03-19 | 1977-07-05 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Method of producing a high strength steel having uniform elongation |
| BE846024A (fr) * | 1976-09-09 | 1977-03-09 | Procede pour le traitement thermique continu des toles | |
| JPS5827329B2 (ja) * | 1978-04-05 | 1983-06-08 | 新日本製鐵株式会社 | 延性に優れた低降伏比型高張力熱延鋼板の製造方法 |
-
1979
- 1979-11-27 JP JP15339179A patent/JPS5677329A/ja active Pending
-
1980
- 1980-11-24 NL NLAANVRAGE8006404,A patent/NL184790C/xx not_active IP Right Cessation
- 1980-11-25 SE SE8008247A patent/SE441278C/sv not_active IP Right Cessation
- 1980-11-25 DE DE19803044339 patent/DE3044339A1/de active Granted
- 1980-11-26 FR FR8025126A patent/FR2470163A1/fr active Granted
- 1980-11-26 BR BR8007714A patent/BR8007714A/pt not_active IP Right Cessation
- 1980-11-26 BE BE2/58877A patent/BE886350A/fr not_active IP Right Cessation
- 1980-11-27 CA CA000365677A patent/CA1142069A/en not_active Expired
- 1980-11-27 IT IT26281/80A patent/IT1134491B/it active
- 1980-11-27 GB GB8037995A patent/GB2066852B/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5677329A (en) | 1981-06-25 |
| SE441278B (sv) | 1985-09-23 |
| FR2470163A1 (fr) | 1981-05-29 |
| BR8007714A (pt) | 1981-06-09 |
| DE3044339C2 (sv) | 1987-01-08 |
| IT1134491B (it) | 1986-08-13 |
| GB2066852A (en) | 1981-07-15 |
| NL184790C (nl) | 1989-11-01 |
| BE886350A (fr) | 1981-03-16 |
| CA1142069A (en) | 1983-03-01 |
| IT8026281A0 (it) | 1980-11-27 |
| GB2066852B (en) | 1983-03-23 |
| NL184790B (nl) | 1989-06-01 |
| FR2470163B1 (sv) | 1985-04-19 |
| DE3044339A1 (de) | 1981-07-02 |
| SE8008247L (sv) | 1981-05-28 |
| NL8006404A (nl) | 1981-07-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7068434B2 (ja) | 高強度鋼板を製造する方法 | |
| US20170369979A1 (en) | HIGH-STRENGTH HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET AND HIGH-STRENGTH ALLOYED HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT PLATING ADHESION, FORMABILITY, AND HOLE EXPANDABILITY WITH TENSILE STRENGTH OF 980 MPa OR MORE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR | |
| KR20150029731A (ko) | 냉연 강판 및 그 제조 방법, 및 핫 스탬프 성형체 | |
| JP6945628B2 (ja) | 低温域におけるバーリング性に優れた高強度複合組織鋼及びその製造方法 | |
| US20180230570A1 (en) | High strength hot dip galvanised steel strip | |
| US11453926B2 (en) | Steel sheet, plated steel sheet, method for producing hot-rolled steel sheet, method for producing cold-rolled full hard steel sheet, method for producing steel sheet, and method for producing plated steel sheet | |
| US11408048B2 (en) | High-strength, hot rolled abrasive wear resistant steel strip | |
| JP5817671B2 (ja) | 熱延鋼板およびその製造方法 | |
| KR20170026440A (ko) | 고강도 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법에 의해 획득된 시트 | |
| JPWO2016113781A1 (ja) | 高強度鋼板およびその製造方法 | |
| KR20210127922A (ko) | 기계적 특성이 개선된 고강도 강 | |
| KR20220095237A (ko) | 열간 압연 강판 및 그 제조 방법 | |
| KR101623242B1 (ko) | 초내식성 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법 | |
| SE441278C (sv) | Sett for framstellning av hoghallfast, kallvalsad stalplat | |
| RU2547087C1 (ru) | Способ производства горячекатаного проката повышенной прочности | |
| CN113166827A (zh) | 热轧钢及其制造方法 | |
| JP6543732B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた超高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| CN112739834A (zh) | 经热轧的钢板及其制造方法 | |
| JP2015014026A (ja) | 冷延鋼板およびその製造方法 | |
| RU2394923C1 (ru) | Способ производства горячекатаной катанки для изготовления арматурного проката периодического профиля для армирования железобетонных конструкций | |
| JP2007119842A (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| US11384409B2 (en) | High-strength steel sheet, high-strength galvanized steel sheet, method for producing high-strength steel sheet, and method for producing high-strength galvanized steel sheet | |
| JP6541504B2 (ja) | 製造安定性に優れた高強度高延性鋼板、及びその製造方法、並びに高強度高延性鋼板の製造に用いられる冷延原板 | |
| JP2820819B2 (ja) | 伸びフランジ成形性に優れる高強度薄鋼板及びその製造方法 | |
| KR101746994B1 (ko) | 굽힘성 및 용접성이 우수한 열연도금강판 및 그 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NAL | Patent in force |
Ref document number: 8008247-2 Format of ref document f/p: F |
|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8008247-2 Format of ref document f/p: F |