SE435971B - Digital spektralanalysatoranordning - Google Patents
Digital spektralanalysatoranordningInfo
- Publication number
- SE435971B SE435971B SE7903656A SE7903656A SE435971B SE 435971 B SE435971 B SE 435971B SE 7903656 A SE7903656 A SE 7903656A SE 7903656 A SE7903656 A SE 7903656A SE 435971 B SE435971 B SE 435971B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- digital
- output
- perfect
- window
- frequencies
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04Q—SELECTING
- H04Q1/00—Details of selecting apparatus or arrangements
- H04Q1/18—Electrical details
- H04Q1/30—Signalling arrangements; Manipulation of signalling currents
- H04Q1/44—Signalling arrangements; Manipulation of signalling currents using alternate current
- H04Q1/444—Signalling arrangements; Manipulation of signalling currents using alternate current with voice-band signalling frequencies
- H04Q1/45—Signalling arrangements; Manipulation of signalling currents using alternate current with voice-band signalling frequencies using multi-frequency signalling
- H04Q1/457—Signalling arrangements; Manipulation of signalling currents using alternate current with voice-band signalling frequencies using multi-frequency signalling with conversion of multifrequency signals into digital signals
- H04Q1/4575—Signalling arrangements; Manipulation of signalling currents using alternate current with voice-band signalling frequencies using multi-frequency signalling with conversion of multifrequency signals into digital signals which are transmitted in digital form
Description
l0
15
20
25
30
ivsozsšëlá
sinusformiga signaler av frekvens fl, f2 ... fq, vilka
sinusformiga signaler används i anordningar för frekvens-
multiplexsändning, i synnerhet mellan automatiska telefon-
centraler eller - växlingar (R2-kod; SOCOTEL M.P.-kod)
eller mellan abonnenter och telefoncentraler (tryckknapps-
eller siffervalskoder).
Fördelar med uppfinningen
De väsentligaste fördelarna med uppfinningen kan samman-
fattas
såsom följer:
de sekvenser som skall behandlas kan ha en godtyck-
lig längd NT;
den föreslagna analysatoranordningen möjliggör mätning
av den spektraltäthet som sammanhör med dels en frek-
vens f, dels en grupp av frekvenser f och dels en
ansamling frekvenser tillhörande följande omrâde:
0 < f < åï;
frekvenserna f är icke nödvändigtvis speciella frek-
venser såsom fallet är vid sådana digitala analysato-
"rer som utnyttjar 'IPD-metoden (f = ä? med 0 s r -ç N-l)
utan de kan ha godtyckliga värden;
för det fall att signalerna har ändlig varaktighet är
det möjligt att uppnå en godtycklig analysfinhet
eller -upplösning, så att med andra ord gränsen för
frekvensupplösning Af = %, som begränsar de konven-
tionella analysatorernas möjligheter, här kan vara
utomordentlig vid ökning av N, åtminstone varje gång
som man kan genomföra mätningen över en tillräckligt
lång tid 1;
den föreslagna analysatoranordningen är väl lämpad för
en automatisk och programmerad behandling av signaler-
nä..
Det nya och kännetecknande för uppfinningen framgår av
patentkravens kännetecknande delar.
10
15
20
25
30
35
7965656-2
Utföringsexempel
Uppfinningen kommer att förstås bättre och ytterligare
kännetecken och fördelar kommer att framgå av nedanstående
beskrivning av utföringsexempel åtföljda av teoretiska över-
läggningar och illustrerade medelst bifogad ritning, på
vilken
- figurerna la och lb utgör sammanställningar av diagram,
som visar den parallella utvecklingen av en tids-
variabel signal och dess frekvenstransform under lop-
pet av behandlingen medelst en anordning enligt upp-
finningen;
- figurerna 2 och 3 visar ekvivalenta schemor för per-
fekta resonatorer;
- figur U visar ett utföringsexempel för en anordning
för mätning av spektraltäthet hos en signal x(t) och/
eller spektraltätheten hos samverkansspektrumet för
två signaler x(t) och x'(t);
- figur 5 visar schema för en anordning för mätning av
spektral energitäthet, som utnyttjas vid mottagning
och avspaning av frekvenser hos en multifrekvenskodad
digital signal, och
- figur 6 visar schema för en anordning för mätning av
spektralkomposanters amplitud, som utnyttjas i sam-
ma syfte som anordningen enligt figur 5.
En analysatoranordning enligt uppfinningen är i princip
användbar för varje signal x(t), som satisfierar följande
betingelser:
1) den är begränsad;
2) +w
X(t) är ändligt
3) såväl antalet diskontinuiteter som antalet maxima
och minima för x(t) är ändligt;
4) x(t) har ett begränsat spektrum, vilket innebär att
transformen X(f) är lika med noll utanför ett inter-
vall -FM till +FM.
Vid utövandet av uppfinningen, och ifall så icke redan
skett, samplas signalen X(t) vid frekvensen Fe = %, varvid
10
15
20
25
30
35
1903636-2
Fe > ZPM, varefter kvantifiering och linjär kodning sker för
att åstadkomma en digital följd, som här betecknas med x*(nT)
och som går genom ett digitalt tidsfilter med bredd 1 = NT
och bestående av en begränsningsslits, som väger samplen så-
som en funktion av deras ordningstal n (0 < n < N - 1).
Ifall vägningslagen representeras av u(nT), erhåller
man på utgången hos tidsfíltret signalen:
e*(nT) = xflnT). . íu(nT) (0 s n s N - l)
Det kan i förbigående påpekas, att användningen av ett
digitalt tidsfilter möjliggör behandling av signaler x(t),
som icke satisfierar betingelsen 3), såsom x(t) = APsin2vfpt.
Under det att E%(f), X*Yf) och U(f) representerar
transformerna av e*, x*'respektive u ger Plancherel's
teorem: '
B* = x**nuf>
På grund av begränsningsslitsens betydelse vid utövandet
av uppfinningen är det lämpligt att undersöka dess struktur
närmare i detalj.
Funktionen U(f) beror naturligtvis på tidsbredden 1 = NT
men framför allt på den matematiska representationen av u(nT),
eller av u(t), i fortfarighetstillståndet.
I fallet med utnyttjande av den enklaste slitsen, dvs
en rektangulär slits definierad genom:
I T
u(t)=1för-2s 4-2-
u = o för [fl >§
varvid den transformerade funktionen U(f) lyder:
sinnfr
U(f) T
U(f) har en huvudlob med maximal amplitud G0 = I för
f = 0 och en total bredd Afo = å och sekundäralober med
bredd %, som omväxlande är negativa och positiva med svagt
minskande storlek (-l3 dB, -l8 dB ... ). Det är i flertalet
fall lämpligt att utnyttja en slits, som bringar de sekundära
loberna till en acceptabel nivå för att minska interferenser-
na mellan signaler som tillhör olika band hos spektrumet.
Påpekas bör även, att ändringen av U(f) i närheten av
f = 0 bör icke vara för stor såsom funktion av avvikelser
Af. Ifall man betraktar applikationer vid mottagning av
10
15
20
25
30
35
7903656-'2
multifrekvenssignaler, så är i själva verket de ingående
frekvenserna f definierade med en tolerans -Afp, och efter-
som den korresponderande perfekta resonatorn är avstämd till
den nominella frekvensen fp, så uppkommer ett fel vid mät-
ningen av X(fp).
Det ideala spektrumet borde bestå av en rektangel,
så att U(f) = I för - % < f < % och U(f) = 0 utanför dessa
gränser.
Den korresponderande tidsslitsen definieras teoretiskt
genom följande formel:
sin2nÉ
u(t) = T
Zwï
I
och detta är icke realiserbart på grund av obegränsad varak-
tighet.
Det påpekas i alla fall, att u(t) uppvisar en huvud-
tidslob av bredd 2r och sekundärlober av minskande amplitud
och med bredd I.
Tekniken erbjuder ett visst antal slitsar, som förverkli-
gar en kompromiss mellan den rektangulära tidsslitsen och
den teoretiska slitsen för ett rektangulärt spektrum.
Denna kompromiss består vid vissa utföringsformer i att
bilda tidsslitsen med total bredd 1 genom superposition av
k+l begränsade cosinformiga slitsar av frekvenser ä
(k = 0, 1, 2 ... ) och amplituder ao, ul ... uk med ao + ul +
ak = l. k
En cosinusoidal slits av frekvens T har ett spektrum
med två huvudlober centrerade vid frekvenserna É % och vars
amplituder har förtecknet (-l)k. Man förstår, att de
cosínusoidala slitsarnas huvudlober kan korrespondera mot
sekundära lober hos den rektangulära slítsens spektrum med
... +
lika amplituder och motsatta förtecken.
Under det att man erinrar sig, att Pourier-transforma-
tionen är en linjär operation, lägger man märke till att
det resulterande spektrum utgör summan av spektra för kompo-
santslitsarna.
Genom att låta dels talet k och dels värdena på ao,
al ... uk variera uppnår man således sekundära lober av
10
15
20
25
30
35
7903656-2
betydligt reducerad storlek på grund av förteckenskompense-
ringar mellan olika tidskomposanters lober. Denna fördel
åtföljes emellertid av en vidgning av den resulterande
huvudloben.
Bland slitsar eller fönster av sådan typ som ofta an-
vänds kan man nämna följande: I
a) Hamming-fönstret enligt följande formel:
uH(t) = 0,54 + 0,40 cos znš, där - å < t <
Huvudloben har en total bredd: 2AfH = 4Af0 É
och en maximal amplitud GH = 0,541, medan sekundär-
n N|~1
loberna har en nivå lägre än -40 dB.
b) Blackman-fönstret enligt följande formel:
uB(t) 0,02 + 0,5 cos Éåï + 0,08 cos 323,
där -
T < t < å.
Huvudloben har en total bredd: 2AfB = 6Af0 = É
och en maximal amplitud GB = 0,H2r, medan sekundär-
Nfll
loberna ligger vid en nivå lägre än -80 dB.
Tiden t kvantifieras och mäts i multipler nT. Fönstret
öppnar sig för n = 0 och sluts för n = N - l.
Man har således:
uH(nT> = 0,50 - 0,00 cos 2¶%, där 0 < n < N - 1,
och uB(nT> = 0,02 - 0,5 cos zwå + 0,00 cos u¶§ där
0 < n < N - l.
De vikter som bör påverka amplituden hos varje sampel
såsom en funktion av dess ordningstal n är bestämda genom
ovanstående formler.
Vid mätningen av spektralnivåerna för de nominella
frekvenserna fi och fj är det nödvändigt att frekvensskill-
naden mellan huvudlobens mitt och endera kanten med oändlig
dämpning är mindre än eller lika med Afij = [fi - fil. Med
andra ord är i fallet med ett Hamming-fönster: TH =
= NT 9 Aš och i fallet med ett Blackman-fönster:
_ ij 3
TB ' NT > Af.. '
Ifall deššutom frekvenserna fi och fj hos det uppmätta
spektrumet är bestämda med en tolerans iAfp, kommer återigen
fönstrens eller slitsarnas minimibredder att öka, så att
följande erhålles:
= N'T och
2
T > ---:--
H Afij Afp
10
15
20
25
30
79036564
' a
f = Nff > ----
B Afij - Afp
T ex i fallet med mottagning av multifrekvenssignaler
enligt SOCOTEL M.F.-koden är frekvenserna åtskilda med
200 Hz och var och en bestämd med en tolerans av É 20 Hz, var-
vid man således finner:
f
TH 3 ll ms och
1
TB ; l6,5 ms,
vilket innebär att med T = 0,125 ms är:
I
N = 88 respektive
I
N = l32.
Ifall ovanstående resultat beaktas, kan man konstatera
att för ett givet spektrum med en total bredd ZAF ökar var-
aktígheten I för tidsfönstret eller -slitsen, medan den
energinivå minskar som kan tolereras i sekundärloberna.
Man kan således skriva:
( u l för det rektangulära fönstret
_ a (
ÅF-?(U.
( u = 3 för Blackman-fönstret
2 för Hamming-fönstret
Det existerar ett flertal andra slits- eller fönster-
typer, exempelvis sådana för vilka man kan utföra syntesen
på basis av en mall av det önskade spektrumet. Man kan i
synnerhet nämna de transformerade fönstren för ett filter
med Tchebyscheff-struktur, som inskriver i följande modell,
där man endast beaktar de positiva värdena av f (halv-
spektrum):
ma
Amin
I fallet med applikation på systemet SOCOTEL M.F. med:
= 0,2 dB inom Afp = 20 Hz
Amin = 38 dB utanför f = 180 HZ (AF)
erhåller man T = 9 ms.
A X dB inom passbandet Afp
dB inom dämpningsbandet utanför Afíj - Af
IIläX
Formeln AF = % ger a = 1,6.
Man konstaterar, att vad gäller bredden T är fönstret
enligt Tchebyscheff beläget mellan det rektangulära fönstret
(u = 1) och Hemming-fönstret. Det förhåller sig på samma
sätt för den energi som förloras i sekundärloberna, efter-
som filtret med Tchebyscheff-struktur inom dämpningszonen
l0
15
20
25
30
35
7903656-2
äger ett stort antal lober med maximinivå lika med -Amin,
medan spektrumet hos Hamming-fönstret har ett begränsat
antal sekundärlober med signifikativa amplituder, eftersom
de övriga minskar snabbt efter den tredje.
Valet av fönster beror således slutligen på en
kompromiss mellan den önskade precisionen vid mätningen av
spektralenergin och varaktigheten av mätningen. Ifall man
vill uppnå en hög precision och undvika inverkan av inter-
ferenser till följd av sekundära lober, väljer man före-
trädesvis ett Blackman-fönster (a N 3). Ifall man däremot
önskar en kort operationstid, väljer man ett fönster sådant
som Tchebyscheff-fönstret (u N 1,5).
Teorin medger representation av parallellbehandlingen
av digitala signaler och deras transformer från x(t) till
sänt) och x till E*.
Här föredras att antaga den grafiska representationen
framför den matematiska utvecklingen, som även om den är
mera omotsäglig riskerar att dölja de fysikaliska realite-
terna på grund av dess alltför komplexa symbolism.
I syfte att vinna klarhet betraktar man dessutom en
signal x(t), vars spektrum endast innefattar tvâ diskreta
frekvenser fi och fj, så att följande uttryck kan upp-
ställas:
X(t) = Xi sin2 wfit + Xj sin(2¶fjt - dij)
Utvidgning till en signal, som innefattar ett större
antal diskreta frekvenser eller en signal med ett kontinuer-
ligt spektrum, kan sedan lätt genomföras.
I den fortsatta framställningen hänvisas således till
bifogad ritning, som har sex figurer, av vilka några har
ett flertal delfigurer och vars innehåll framgår av nedan-
stående.
I figur la visar den högra kolumnen etapper hos ut-
vecklingen av signalen x(t), medan den vänstra kolumnen
visar steg i utvecklingen av spektraltransformen x(f).
Dessa parallella etapper eller steg fördelar sig så-
som följer:
- Vid l-l visas till höger signalen x(t), som i prin-
cip är obegränsad i tiden medan i den vänstra del-
l0
15
20
25
30
35
7903656 -2
figuren visas spektrumet X(f), som består av fyra lin-
jer vid :fi och ïfj, vars amplituder är: Xi/2 och Xj/2
måttsenheter.
- Vid l-2 visas Dirac's “tidskam" med period T enligt
uttrycket:
00
Z5(t - AT) till höger, medan dess spektraltransform,
Ä=-°°
dvs Dirac's "frekvenskam" med perioden Fe = % och
enligt uttrycket:
% Ä~:í(f - å) i figuren till vänster, men begränsat
av rittekniska skäl till tre tänder korresponderande
mot A = -l, A = 0 och A = 1.
Vid l-3 visas till höger den enkla produkten mellan
x(t) och Dirac's tidskam, dvs x”(nT). Modulen till
X*(f) transformerad från x*(nT), som är produkten av
konvolution av X(f) med Dirac's frekvenskam, visas i
den vänstra delfiguren. Där har man en grupp av linje-
spektra, hos vilka varje element innefattar fyra lin-
jer av frekvens AFE + fi, AFe + fj, AFQ - fi och med
amplituder Xi/2T(för fi) eller Xj/ZT (för fj).
Vid l-4 visas till höger fönstret enligt funktionen
u(t) för 0 4 t 4 1, medan i den vänstra delfiguren
visas dess kontinuerliga spektrum U(f) med maximal
amplitud G för f = 0. Under förutsättning att man i
spektraltransformationsserien slutligen bör återfin-
na amplituderna Xi och Xj tillhörande frekvenserna
fi och fj, så kommer samtliga sampel u(nT), som
definierar beëfiïßnfiäsfönstret, att multipliceras
med 2T/G.
Vid l-5 visas i den högra delfiguren den enkla pro-
dukten e*(nT) av u(nT) med x*(nT), och i den vänstra
delfiguren visas modulen till konvolutionsprodukten
e*(f) av u(f) med X*(f). Det rör sig denna gång om
ett multibandspektrum, som uppkommer ur linje-
spektrumet enligt l-3, där varje linje, ifall man
10
15
20
25
30
35
7903656-2
10
bortser från närvaron av sekundärlober hos spektrumet
U(f), är omgiven av ett eget band av total bredd 2a/T.
De amplituder som korresponderar mot frekvenserna
weïfiod1Eeïfjärxí
fönstrets egenskaper är lika som de som angivits ovan.
De efterföljande diagrammen l-6, 1-7, 1-8 och l-9, som
visas i figur lb, kommer att tolkas i nedanstående del av
respektive Xj, ifall
beskrivningen av uppfinningen.
Det är signalen 2% eaQ(nT), som behandlas medelst den
eller de perfekta resonatorerna vid frekvensen fp.
En perfekt resonator representeras med avseende på sin
teoretiska struktur av figur 2. Den innefattar dels
- en digital adderare 2-1 med två ingångar, av vilka
den ena mottager signalen 2% e9í(nT); och en utgång;
och dels
- en enhetsfördröjningskrets 2-2, som ger enhetsfördröj-
ningen T och som å ena sidan är ansluten till addera-
rens 2-l utgång och å andra sidan är ansluten till in-
gången hos en multiplikator 2-3, vilken har en multi-
plikationsfaktor lika med exp(j2¶fp) och vars utgång
är ansluten till den digitala adderarens 2-1 andra in-
gång. ' I
Den sökta signalen (yr*'+ jyš*) erhålles från den
"komplexa" utgången hos adderaren 2-l.
Överföringsfunktíonen för den perfekta resonatorn enligt
figur 2 kan skrivas:
4 = 1
HP (z)
l - exp(2¶fPT) . z-
och pulsgensvaret:
hp*(kT) = eXp(j2¶fPkT) = cos zflfpkï + j sin zflfpkw
Multipliceringsfaktorn exp(j2wfPT) har ingen fysisk
existens. Dessutom är det nödvändigt att samtidigt erhålla
yr* och ysfi. Detta är orsaken till att man i själva verket
ersätter den teoretiska perfekta resonatorn enligt figur 2
med den perfekta resonatorn enligt figur 3, som till sin
funktion är lika med den förra. Ifall man skriver om Hä*Kz)
så att den erhåller reela faktorer i nämnaren, på följande
sätt:
10
15
20
25
30
35
7903656-2
11
-l . -l ,
(l - z cos Znf T) + jz sin 2nf T
H (2) = P _, _7P
P 1 - 2 . z '_ + z '
så lägger man märke till att den perfekta resonatorn enligt
figur 3 har strukturen av ett bikvadratiskt rekursivt digi-
talt filter, vars nämnare har två konjugerade rötter, näm-
ligen eXp(j2¶fpT) och exp(-j2nfPT).
Denna resonator innefattar:
- dels en första adderare 3-l, som är försedd med tre
ingångar och en utgång, och en andra adderare 3-2,
som är försedd med två ingångar och en utgång C, var-
vid den första adderarens 3-l utgång är ansluten till
en ingång hos den andra adderaren,
- dels en första och en andra fördröjningskrets 3-3
respektive 3-4, vilka är seriekopplade och vardera
ger en enhetsfördröjning T,
- dels en första digital multiplikator 3-5, som mul-
tiplicerar med en faktor 2 cos 2¶f T och som är in-
kopplad mellan den första fördröjníngskretsens 3-3
utgång och den första ingången hos den första addera-
ren 3-1,
- dels en andra digital multiplikator 3-6, som multipli-
cerar med -l och som är inkopplad mellan den andra
fördröjningskretsens 3-U utgång och den andra in-
gången hos den första adderaren 3-1,
- dels en tredje digital multiplikator 3-7, som mul-
tiplicerar med sin 2nfPT och som är inkopplad mellan
den första fördröjningskretsens 3-3 utgång och en
utgång S ("sin"-utgången), där man uttager den imagi-
nära delen yS*'av den sökta signalen,
- dels en fjärde digital multiplikator 3-8, som multi-
plicerar med -cos 2¶fPT och som är inkopplad mellan
den första fördröjníngskretsens 3-3 utgång och den
andra ingången hos den andra adderaren 3-2.
Signalen gå e*(nT) leds till den tredje ingången hos
den första adderaren 3-l.
Den reela delen yr*:av den sökta signalen uttages från
utgången C ("cosín"-utgången).
Med hjälp av figur lb kan man fortsätta skärskådningen
lÛ
15
20
25
30
35
7903656-2
12
av de parallella utvecklingarna av signalen e*(nT) och
dess transform Exïf).
Nedan genomgås successivt figur lb, som längst upp
återger delfigurerna l-5 enligt figur la.
Vid l-6 visas i den vänstra delfiguren det linjespektrum
som definieras genom:
Hpšuï) = -ÉT Ä =>:_w[s(f - fp - 2%) + s(f + fp - å]
och till höger visas inverstransformen: cos 2¶fPkT.
Vid l-7 visas till vänster det linjespektrum som de-
finieras genom:
. +m *
Hpsflf) = å? Ä :zflopuf - fp - e) - af + fp - å]
och till höger visas inverstransformen: sin 2¶f kT.
Vid l-8 visas i den vänstra delfiguren den enkla produk-
ten Yr*(f) av E*(f), som visats vid 1-5, med linje-
spektrumet enligt l-6 och i den högra delfiguren visas
konvolutionsprodukten av ínverstransformerna, således
yr* = }x(fp)| . cos zwfpkï' (med k > N), när fp = f..
Vid l-9 visas till vänster den enkla produkten Yš*(f)
av E*(f), som visats vid l-5, med linjespektrumet en-
ligt l-7, och i den högra delfiguren visas konvolutions-
produkten för inverstransformerna, således:
ys* = §X N), när fp = fi.
Storheterna yr°*och yS*} som utgör de sökta storheter-
na, uppträder på utgångarna C respektive S hos den
perfekta resonatorn enligt figur 3.
Figur 4 visar schema för en anordning enligt förelig-
gande uppfinning, vilken anordning medger simultan mätning
av spektraltätheten hos en signal x(t) för två frekvenser
fl och fz och/eller mätning av spektraltätheten hos inter-
aktionsspektrumet för två signaler x(t) och x'(t) vid en
enstaka frekvens fl.
De två signalerna antages vara samplade i förväg med
frekvensen Fe 5 %- och sedan kvantifierade och kodade.
Figur H är uppdelad medelst en linje A-B i två halv-
10
15
20
25
30
35
7903656-2
13
figurer a och b. Halvfiguren a visar de kretsorgan som be-
handlar X*(nT) vid frekvensen fl, medan halvfiguren b visar
de kretsorgan som fullständigt behandlar x'*(nT) vid samma
frekvens fl - eller delvis behandlar x*(nT) för en annan
frekvens f2.
Enligt figurhalvan a multiplicerar ett tidsdigitalt fil-
ter, som symboliserats medelst en multiplikator H-la, samplen
x*(nT) med amplituderna 2% u (nT) ur ett beflfififininßsfönster
inskrivna i ett fast minne 4-2a, varvid u(nT) är noll utan-
för intervallet D s n 6 N - l och G representerar maximala
amplituden hos transformen U*ïf) från u(nT).
De signaler e;WnT) som härrör från H-la inträder i ett
läs-skriv-minne 4-3a, som exempelvis utgöres av ett åter-
kopplat skiftregister, som registrerar N sampel av e*ïnT).
Dessa N sampel behandlas av en perfekt resonator H-Ha med
en överföringsfunktion Hl*(z), som är avstämd till frekven-
sen fl och som har den struktur som visats i figur 3. På
resonatorns U-Ha utgångar Ca och Sa erhålles efter utloppet
av en tid I = NT de sökta signalerna: X(f1)cos 2nfakT och
X(fl)sin 2¶fakT.
Hos den högra delen av figurhalvan a visas två omkopp-
lare H-Ea och H-Ba med vardera två kontakter a och b. Ut-
gångarna Ca och Sa är anslutna till kontakterna a hos om-
kopplaren 4-Sa respektive omkopplaren 4-Ba.
En multiplicerare H-7a har sina två ingångar anslutna
till utgången Ca respektive omkopplaren H-5a. Likaledes är
en multiplicerare H-8a ansluten med sina två ingångar till
utgången Sa respektive omkopplaren H-Ba. Multiplicerarnas
H-7a och H-8a utgångssignaler läggs ihop i en adderare
4-9a. Ifall omkopplarna H-5a och H-6a ligger i läget a,
uppträder på adderarens H-9a utgång den sökta storheten
|x(fl> 12.
I figurhalvan b är H-lb, H-2b och H-3b mutatis mutandis
lika som sina motsvarigheter H-la, 4-2a och 4-3a. Läs-
-skriv-minnets H-3b utgång är ansluten till en kontakt b
hos en omkopplare H-10 med två lägen, vars andra kontakt
a är ansluten till utgången hos U-3a. Omkopplaren H-10 är
ansluten till ingången hos en perfekt resonator H-Hb, som
10
15
20
25
30
35
7903656-2
14
har en överföringsfunkticn H2*(z) och som är avstämd:
- antingen till samma frekvens fl som H-Ha, när anord-
ningen enligt figur 4 är avsedd för mätning av
spektraltätheten hos interaktionsspektrumet för sig-
nalerna x(t) och x'(t), varvid omkopplaren 4-10 lig-
ger i läget b,
- eller till frekvensen f2, när den är avsedd att sam-
tidigt mäta spektraltätheten för x(t) vid två frek-
venser fl och f2, varvid omkopplaren H-10 ligger i
läget a.
Pâ den perfekta resonatorns H-Hb utgångar Cb och Sb
uppträder efter utloppet av tiden r = NT de respektive sök-
ta signalerna:
X(f2)cos 2nf2kT och X(f2)sin 2¶f2kT,
ifall omkopplaren 4-10 ligger i läget a, och:
X'(fl)cos 2¶flkT och X'(fl)sin 2¶flkT,
ifall omkopplaren 4-l0 ligger i läget b.
Till höger hos figurhalvan b är två omkopplare H-Sb
och H-Bb med vardera två kontakter a och b inritade. Ut-
gångarna Cf och Sf är anslutna till kontakterna a hos 4-5b
respektive 4-Bb.
En multiplicerare 4-7b har sina två ingångar anslutna
till utgången Cb respektive omkopplaren 4-5b. På samma sätt
har en multiplicerare 4-Bb sina två ingångar anslutna var
för sig till utgången Sh och omkopplaren 4-6b.
Multiplicerarnas 4-7b och H-8b utgångssignaler läggs
ihop ~ eller subtraheras - i ett omkopplingsbart organ
4-Qb, som är en adderare, ifall H-5a, 4-6a, 4-5b, 4-Bb och
4-10 ligger i läget a, och en subtraherare, ifall de ligger
i läget b. I förstnämnda fall uppträder på utgången 4-9b
den sökta storheten |X(f2)|2.
För att säkerställa mätningen av interaktionsspektral-
tätheten, vilken mätning utföres, när de fem omkopplarna
ligger i läge b, anordnas följande förbindelser mellan
organen till höger hos sektionerna a) och b):
mellan Ca och kontakten b hos 4-Bb;
mellan Sa och kontakten b hos 4-5b;
mellan Cb och kontakten b hos 4-Sa;
10
15
20
25
30
35
7903656-2
15
mellan Sb och kontakten b hos U-Ba.
Under dessa betingelser och under det att man med @
betecknar fasdifferensen mellan komposanterna av frekvens
fl hos x(t) och x'(t) kan signalparen på ingångarna till
4-7a, 4-8a, 4-7b och H-Sb uttryckas såsom följer:
hos H-7a: X(fl) cos 2nflkT och X'(fl) cos (2¶flkT-ç)
hos M-8a: X(fl) sin 2¶flkT och X'(fl) sin (2¶flkT-o)
hos 4-7b: X(fl) sin 2¶flkT och X'(fl) cos (2¶flkT-a)
hos H-8b: X(fl) cos 2nflkT och X'(fl) sin (2¶flkT-ç)
På utgången hos H-9a bildas:
X(fl) . X'(fl) cosç,
och på utgången hos H-9b, som i detta fall tjänstgör såsom
subtraherare:
X(f1) . X'(fl) sina,
vilka utgör de två sökta storheterna.
De perfekta resonatorernas H-Ha och H-Mb koefficienter,
som korresponderar mot frekvensen fl eller frekvensparet
f f2,
Det bör säkerställas, att de perfekta resonatorernas
1, kan inskrivas i ett fast minne 4-ll.
H-Ma och H-Hb fördröjningskretsar 3-3 och 3-H efter passage
av N sampel in i läs-skriv-minnena H-3a och M-3b kommer att
nollställas, så att det blir möjligt att behandla en ny
sekvens om N sampel antingen för samma frekvenser fl och
f2 eller för andra frekvenser, vars koefficienter tillämp-
liga på H-Ha och 4-ßb erhålles från det fasta minnet 4-ll.
Denna nollställning kan genomföras medelst organ, som icke
visats i figur H och som exempelvis är styrda medelst
minnena 4-3a och H-3b själva.
Exempel l på användning av en anordning enligt före-
liggande uppfinning vid mottagande av multifrekvens-
kodade digitala signaler
Sådana telefonväxlar som utnyttjar ett flertal multi-
frekvenssignalkoder såsom "R2-koden" eller "SOCOTEL-multi-
frekvenskoden" för signallering mellan växeln eller också
"Clavier-koden" för signalleringen mellan en abonnent-
telefon och en växel eller central. Dessa koder är bildade
av en kombination av två frekvenser valda från q (där q
är lika med 6, 7 eller 8).
10
15
20
25
30
35
79-03656-2
16
De flesta multifrekvensmottagare är konstruerade enligt
en arbetsprincip, som innebär dels användning av selektiva
dämpningsfilter centrerade på de frekvenser som skall detek-
teras och dels beräkning av den diskreta Fourier-transformen
av en följd av N sampel tagna av den ingångssignal som skall
avkodas. ' '
Båda dessa metoder är behäftade med nackdelar. Den
förstnämnda erfordrar användning av mycket selektiva och
förhållandevis kostbara smalbandiga filter. Den andra är
lämplig för "R2-koden" och "SOCOTEL-multifrekvenskoden",
varvid kodernas frekvenser är belägna enligt en aritmetisk
serie men icke kan utnyttjas i fallet med "Clavier-koden",
som är sammansatt av frekvenser enligt en geometrisk serie.
Figur 5 visar blockschema för en frekvensanalysator
för mätning av effektnivåns fördelning på var och en av de
q (här: q = 8) förutbestämda frekvenserna.
Signalen x(t) är av följande form:
x(t) = Xi sin Znfit + Xj sin(2¶fjt - çij) + vissa strö-
eller restsignaler, varvid fi och fj är två av de åtta kod-
frekvenserna, medan Xi och Xj är respektive amplituder
och çij är fasdifferensen mellan sinuskurvorna.
Efter sampling och eventuell kvantifiering och kodning
förs den resulterande signalen x*(nT) till ett tidsdigitalt
filter, som symboliserats medelst multiplikatorn 5-l, som
multiplicerar x*(nT) med amplituderna åIu(nT) för ett be-
gränsningsfönster inskrivet i ett fast minne 5-2, varvid
u(nT) är lika med noll utanför intervallet 0 < n < N - l
och G representerar den maximala amplituden av transformen
U*(f) av u(nT).
De signaler e*(nT) som härrör från 5-l behandlas me-
delst en grupp av åtta perfekta resonatorer, som var och
en har två utgångar C och S och som ritats inom en rek-
_ tangel 5-3 och är betecknade med 5-31 till 5-38. Dessa
resonatorer är parallellkopplade och avstämda till var
sin av de åtta frekvenserna hos den betraktade koden.
Ett fast minne 5-H innehåller värdena på koefficienterna
2 cos 2¶fpT; -cos 2nfpT; sin 2nfpT för samtliga frekvenser
för de olika koderna som analysatorn är avsedd att mot-
10
15
20
25
30
35
1903656-2
17
taga. Dessa koefficienter sänds till de perfekta resonatorer-
na 5-3l till 5-38 via förbindelser 5-Hl till 5-H8.
Utgångarna C och S hos varje perfekt resonator är
anslutna till var sin multiplikatorf 5-5lc respektive
5-5ls, 5-52c respektive 5-52s, ... 5-58c respektive 5-58s.
Utgångssignalerna från varje multiplikatorpar adderas
i adderare såsom 5-Bl, 5-62, ... 5-68.
Adderarnas 5-Bi och 5-6j utgångar levererar de sökta
storheterna Xiz och Xjz efter den tid T = T som följer
efter uppträdandet av det första signifikativa samplet på
ingången till multiplikatorn 5-l.
De övriga adderarnas utgångar kan likaledes leverera
nivåinformationer, som är betydligt mindre än Xiz och Xjz.
Det rör sig i synnerhet om olika stör- eller strösignaler,
som sammanhör med övertonerna nfi och n'fj till kodsigna-
lerna. I det samplade spektrumet uppträder i själva verket
frekvenserna nfi É mfe, n'fj i m'Fe, som kan vara lika med
en annan frekvens fk enligt koden eller närliggande frek-
venser. Enligt systemets konstruktion kan emellertid icke
nivån av dessa stör- eller strösignaler i förhållande
till X.2 och Xiz
och n'f. hos den utsända signalen såsom den är definierad
vara större än nivån av övertonerna nfi
genom specifikationerna för de olika multifrekvenskod-
systemen ("R2", "M.F.SOCOTEL","Clavier").
Ett logiskt beslutsorgan 5-7 medger klassificering
av nivåerna Xi , X. ..., jämförelse av desamma och av-
görande av huruvidå de svarar mot en kod enligt specifika-
tionerna.
Enligt uppfinningens princip erhålles mätningen av
Xiz och Xj efter tiden r = NT. Konventionella organ, som
icke visats i figur 5 och som eventuellt är anslutna till
5-7, kan vara anordnade för att återställa fördröjnings~
kretsarna hos ifrågavarande resonatorer 5-3l till 5-38
till utgångstillståndet, när k ; N. Samma organ bör även
säkerställa återöppníng av begränsningsfönstret eller
-slitsen, som stängs efter passage av N sampel, dvs efter
tiden I. Valet av tidpunkten MT > NT för återgång till
initialtillståndet lämnas för övrigt till användarens
10
15
20
25
30
35
7903656-2
18
gottfinnande, eftersom i princip Xiz och Xjz icke längre
varierar efter tiden NT.
Exempel 2 på en anordning enligt uppfinningen för mot-
tagande av multifrekvenskodade digitala signaler
De digitala signalerna för de multifrekvenskoder som
nämnts ovan under beskrivningen av det första utförings-
exemplet har en samplingsfrekvens Fe = 1/T = 8000 Hz, som
är större än fyra gånger den högsta frekvensen av de kod-
frekvenser som skall detekteras (1980 Hz för "R2-koden").
Man har således mera än fyra sampel per period för repre-
sentationen av de tidsberoende vågformerna för de detektera-
de kodfrekvenserna, och teoretiska analyser visar att det
är tillräckligt att observera företeelserna på "cosinus-
utgången" eller "sinus-utgängen" hos de perfekta resona-
torerna enligt figur 3.
Figur 6 visar schema för en frekvensanalysator för
mätning av de relativa amplituderna av de sinusformer som
utgör bärare av de q förutbestämda kodfrekvenserna.
Liksom i det första exemplet har man en signal X(T)
av formen x(t) = Xi sin Zwfit + X_ sin (2¶fjt - àij) + vis-
sa strösignaler, vilken signal x(%) behandlas medelst
organ 6-l och 6-2 likartade med sina motsvarigheter 5-l
och 5-2 enligt figur 5.
De signaler e*(nT) som avges av 6-1 behandlas medelst
en grupp om åtta inbördes likadana perfekta resonatorer
6-31 till 6-38, vilka är visade inuti en rektangel 6-3
och vilka har en enda utgång var, nämligen "sinus-utgångar"
betecknas medelst S1, S2 ... S8. Dessa resonatorer är
parallellanslutna och avstämda till var sin av de åtta
ifrågavarande kodfrekvenserna.
Inuti blocket 6-Sl, som avsiktligt förstorats, har
visats resonatorns element, vilka skiljer sig från figur 3
genom utelämnande av adderaren 3-2 och multiplikatorn 3-8.
De övriga resonatorerna 6-32 till 6-38 är likadant
utförda som 6-31.
I ett fast minne 6-H är värdena lagrade av de två
koefficienterna: 2 cos 2¶fpT och sin 2nfPT för samtliga
frekvenser för olika koder som analysatorn är avsedd att
10
15
20
25
30
35
?903656"2
19
mottaga. Dessa koefficienter sänds till de perfekta resona-
torerna 6-31 till 6-38 via förbindelser 6-ul till 6-H8.
Funktionsbeskrivningen till analysatorn enligt figur 6
från ingången fram till utgängarna S1 - S8 blir likadan som
funktíonsbeskrivningen ovan för analysatorn enligt figur 5.
Signalen x(t) är av följande form:
x(t) = Xi sin 2¶fit + Xj sin (2¶fjt - Qij) + olika
resterande strösignaler.
Resonatorernas 6-3i och 6-3j utgångar Si respektive Sj
är bärare av följande samplade signaler:
yi* = Xi sin 2nfikT
och yjX = Xj sin 2nfjkT
som gäller för k > N eller efter en tid 1 2 NT, som
representerar den totala bredden av tidsfönstret eller -slit-
sen 6-2.
Från k = Ü (början) till k = N kan de digitala signa-
lerna på utgångarna Si och Sj approximativt representeras
av:
yi* = e. sin znfikt
sin 2nfíkT
ökar exponentiellt från 0 till Xi respektive
Yj* = 9
där ai och e
«_1.L_1. |_-
från 0 till Xj, när k varierar från O till N.
Anordningen enligt figur 6 bör vara försedd med organ
som medger uttagande av de digitala storheterna Xi och Xj.
Sådana organ är visade till höger i figuren och utgöres i
själva verket av digitala amplituddetektorer.
Var och en av utgångarna S1 - S8 är ansluten till
ingången på en digital likriktarkrets såsom 6-51 (6-52,
6-58), som på sin utgång levererar detabsoluta värdet
av varje sampel av ingångssignalen.
Kretsarnas 6-5l till 6-58 åtta utgångar är anslutna
till ingången på var sitt digitalt lågpassfilter (6-51
till 6-68). Strukturen av dessa digitala filter är visad
inuti en rektangel eller ett block 6-61, som avsiktligt
förstorats. Blocket 6-61 innefattar en adderare a, som
är försedd med två ingångar, av vilka en ingång mottager
de digitala signaler som avges av kretsen 6-51, och en
utgång, en fördröjningskrets, som betecknats med b, åstad-
kommer fördröjning med tidsenheten T och är ansluten mel-
10
l5
20
25
30
35
1903656-2
20
lan adderarens a utgång och ingången på en multiplikator c,
som multiplicerar med A(A s l) och vars utgång är återkopp-
lad till den andra ingången hos adderaren a. Dessa filter
är således av rekursiv typ av första ordningen med en över-
förings- eller transferfunktion i z:
19%) = Z
z - A
Pulssvaret för ett sådant filter utgöres av följande
samplade exponentialfunktion:
dfikT) = ä' ekmgAafi - kT)
k + 0
varvid exempelvis på filtrets 6-6i utgång den digitala signa-
len är lika med konvolutionsprodukten mellan yi* och d*(kT).
För k > N närmar sig denna produkt mot det sökta värdet
Xi (multiplicerad med 2/n) med vågor av amplitud större eller
mindre än A och kortare eller längre än dess maximala värde
l, som motsvarar stabilitetströskeln för filtren 5-61 till
B-68. Vart och ett av filtren 6-Bl till 6-68 kan eventuellt
efterföljas av en aritmetisk medelvärdeskrets såsom 6-71
(6-72 ... 6-78), som möjliggör att tillförsäkra "utjämning"
av de digitala signaler som avges av dessa filter.
Ett logiskt beslutsorgan 6-8 möjliggör klassificering
av amplituderna Xi, X. ..., jämförelse av dem och att be-
sluta huruvida de tillhör en kod enligt specifikationerna.
Okvisitionstiden för Xi och Xj ökar i beroende av hur
mycket A skiljer sig från l. Den är i alla händelser större
än minimivärdet 1 = NT. Den effektiva tiden för mätningen
är således längre än den som behövs för anordningen enligt
figur 5. Fördelen med föreliggande anordning ligger i en
minskning av det antal multiplikationer med tidsenheten
som behövs för erhållandet av XP.
Även om principerna för föreliggande uppfinning ovan
har beskrivits i samband med särskilda utföringsexempel,
torde det vara klart att denna beskrivning endast tjänar
till att exemplifiera uppfinningen och icke till att be-
gränsa uppfinningens omfattning.
Claims (6)
1. Digital spektralanalysatoranordning för analys av spektret till en signal x(t) med en spektral transform X(f) (med -Fe/2 < f < Fe/2), i förväg samplad vid en frekvens Fe = 1/T, kvantifierad och linjärt kodad för åstadkommande av en digital serie x'(nT), vilken anordning är avsedd för mätning av den spektrala energitätheten hos signalen och vilken anordning innefattar dels ett begräns- ningsfönster (U-2a) med en bredd T = NT för behandling av x'(nT), dels en perfekt digital resonator (4-Ha) försedd med en utgång S, som benämns "sinus-utgång", och en utgång C, som benämns "cosinus-utgång", i förening med ett fast minne (3-5, 3-8, 3-7), i vilket ett antal q kombinationer eller grupper av tre koefficienter (2 cos 2nfPT, -cos 2nfPT, sin 2nfpT) är lagrade vilka korresponderar mot q analysfre- kvenser, k ä n n e t e c k n a d därav att den innefattar - dels ett läs-skriv-minne (U-3a), som består av ett skiftregister, som är återkopplat och inkopplat mel- lan begränsningsfönstrets utgång och den perfekta resonatorns ingång och som tjänar till registrering av N sampel, och - dels nollställningsorgan för nollställning av en första och en andra fördröjningskrets hos den per- fekta resonatorn efter passage av de N samplen som registrerats i läs-skriv-minnet.
2. Digital spektralanalysatoranordning enligt patent- kravet 1, avsedd för mätning av spektraltätheten för inter- aktionsspektret för två signaler x(t) och x'(t) med de spektrala transformerna X(f) respektive X'(f) för q frek- venser f , k ä n n e t e c k n a d dels av att den be- står av två likartade eller likadana kanaler (a,b), som var för sig behandlar signalerna x(t) och x'(t) och som vardera innefattar ett begränsningsfönster (H-2a, U-2b), en digital perfekt resonator (4-Ha, H-Hb) i förening med ett fast min- ne (4-11), i vilka minnen är inskrivna de q grupperna av tre koefficienter motsvarande q analysfrekvenser, ett läs- skriv-minne (4-3a, 4~3b) bestående av ett återkopplat skift- 7903656-2 22 register, som är inkopplat mellan begränsningsfönstret och den perfekta resonatorns ingång och som registrerar N sampel, nollställningsorgan för nollställning av den perfekta resona- torn efter passage av de N samplen som är registrerade i läs-skriv-minnet, dels av att "cosinus-utgângarna"och "sinus- utgångarna" för den kanal som behandlar x(t), vilka beteck- nas med C och S, och utgångarna hos den kanal som behandlar x'(t), vilka betecknas med C' och S', innefattar första, andra, tredje och fjärde digitala multiplikatorer (4-7a, 4-Ba, H-7b, 4-8b), som var och en har två ingångar anslutna till C och C' för den första, till S och S' för den andra, till S och C' för den tredje och till C och S' för den fjärde, dels av att utgångssignalerna från de första och andra multiplikatorerna adderas i en adderare (4-9a), som via sin utgång avger den del Rp som ligger i fas med frek- vensen f hos interaktionsspektraltätheten, dels av att de tredje och fjärde multiplikatorernas utgångssignaler leds till en subtraherare (H-9b), som via sin utgång avger den del I som ligger i kvadratur med frekvensen fp hos inter- aktionsspektraltätheten.
3. Digital spektralanalysatoranordning enligt patentkra- vet 1, använd såsom digital mottagare för kodade multifrekvens- signaler, som var och en består av den samplade, kvantificera- de och linjärt kodade summan av ett flertal sinusvågor av formen X(f ) sin Zfi fpT, för vilka frekvenserna fp, som det finierar en kod, är valda bland q förutbestämda frekvenser, vilken anordning innefattar q parallellanslutna perfekta digitala resonatorer (6-31,..g 6-38), som var för sig är avstämd till en frekvens f1,f2 ... fq ur koden, varvid "sinus-utgången" hos varje resonator är ansluten till en digital likriktarkrets (6-51, ..., 6-58) efterföljd av ett digitalt lågpassfilter (6-61, ..., 6-68), som via sin ut- gång avger amplituden /X(fp)/, och ett logiskt beslutsor- gan (6-8), som mottager, klassificerar och jämför de erhåll- na värdena /X(fP)/, k ä n n e t e c k n a d av att den är försedd med organ i fast förbindelse med det logiska beslutsorganet för nollställning av en första och en andra fördröjningskrets hos ifrågavarande perfekta resonator och 7903656-2 23 återöppnandet av begränsningsfönstret vid en tidpunkt MT större än NT.
4. Digital spektralanalysatoranordning enligt patent- kravet 1 för användning såsom digital mottagare för kodade multifrekvenssignaler och innefattande q parallellanslutna perfekta digitala resonatorer (5-31, ..., 5-38), som var och en är avstämd till en frekvens fí, f2 ... fq ur koden, q digitala kvadreringskretsar (5-51s, ..., 5-58s), som var och en har en ingång som är ansluten till utgången S hos en av de perfekta digitala resonatorerna, q digitala kvad- reringskretsar (5-51c, ..., 5-58c), som var och en har en ingång ansluten till utgången C hos en av de perfekta di- gitala resonatorerna, q adderare (5-61, ..., 5-68) med två ingångar anslutna till utgångarna hos de digitala kvadre- ringskretsarna med anslutning till samma perfekta digitala resonator, och ett logiskt beslutsorgan (5-7), som mottager, klassifícerar och jämför värdena X2(fp), som erhålles från utgången på q adderare, k ä n n e t e c k n a d av att den är försedd med organ i fast förbindelse med det logiska beslutsorganet (5-7) för nollställning av en första och en andra fördröjningskrets hos ifrågavarande perfekta resona- torer och återöppning av begränsningsfönstret vid en tid- punkt MT större än NT. '
5. Digital spektralanalysatoranordning enligt patent- kravet 1, 2, 3 eller H, vid vilken begränsningsfönstret med bredd T = NT har en vägningskurva u(nT), som är symmetrisk kring gT har maximala amplituden 1 för NT/2 och är noll utanför intervallet mellan 0 och (N-1) T, k ä n n e - t e c k n a d av att detta begränsningsfönster har reali- serats medelst multiplikatorkretsar, som bildar produkten av amplituden av varje sampel enligt dess rangordning och sådana storheter %u(nT) som är inskrivna i ett fast minne, varvid K är lika med šï och G utgör ett mått på amplituden av spektraltransformen av u(nT).
6. Digital spektralanalysatoranordning enligt patent- kraven 3 och H, k ä n n e t e c k n a d av att bredden 1 = NT av begränsningsfönstret är vald lika med eller stör- re än Äï--%-Äï- där a är en koefficient, som beroende på 3 1] P 7903656 - 2 24 typ av fönster i praktiken ligger mellan 1 och 3 Afij är skillnaden mellan de två närmast varandra belägna frekven- serna hos ifrågavarande kod och Afp är toleransen med av- seende på värdena fl, f2 ... fq av frekvenserna av de mot- tagna signalerna.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7812477A FR2424669A1 (fr) | 1978-04-27 | 1978-04-27 | Dispositifs analyseurs numeriques de spectres |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE7903656L SE7903656L (sv) | 1979-10-28 |
SE435971B true SE435971B (sv) | 1984-10-29 |
Family
ID=9207648
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE7903656A SE435971B (sv) | 1978-04-27 | 1979-04-25 | Digital spektralanalysatoranordning |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4286326A (sv) |
AU (1) | AU4637179A (sv) |
BE (1) | BE875865A (sv) |
BR (1) | BR7902551A (sv) |
CA (1) | CA1120104A (sv) |
DE (1) | DE2917285A1 (sv) |
ES (1) | ES479955A1 (sv) |
FR (1) | FR2424669A1 (sv) |
GB (1) | GB2020070B (sv) |
GR (1) | GR66643B (sv) |
IT (1) | IT1113914B (sv) |
SE (1) | SE435971B (sv) |
SU (1) | SU1107760A3 (sv) |
TR (1) | TR20399A (sv) |
Families Citing this family (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4408284A (en) * | 1981-01-19 | 1983-10-04 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Signal processing system |
FR2512306A1 (fr) * | 1981-08-27 | 1983-03-04 | Telecommunications Sa | Dispositif numerique de reconnaissance de frequences |
ATE22637T1 (de) * | 1982-06-25 | 1986-10-15 | Ibm | Tonempfaenger fuer digitales datenuebertragungssystem. |
US4608647A (en) * | 1983-10-24 | 1986-08-26 | E-Systems, Inc. | Method and apparatus for determining the noise power ratio (NPR) of a unit under test |
US4783754A (en) * | 1984-07-02 | 1988-11-08 | Motorola, Inc. | Preprocessor for spectral pattern classification systems |
DE3678717D1 (de) * | 1986-04-30 | 1991-05-16 | Ibm | Verfahren und einrichtung zur tonerkennung. |
US4839842A (en) * | 1987-07-24 | 1989-06-13 | Advanced Micro Devices | Digital tone detection and generation |
GB2207770B (en) * | 1987-08-06 | 1991-09-11 | Nat Research And Dev Corp The | Apparatus and methods for spectral analysis of electrical materials,components and devices |
US4980849A (en) * | 1989-02-28 | 1990-12-25 | Raytheon Company | Method and apparatus for autoregressive model simulation |
US5301123A (en) * | 1990-01-30 | 1994-04-05 | Board Of Governors For Higher Education, State Of Rhode Island And Providence Plantations | Zero crossing based spectrum analyzer and method |
US5262957A (en) * | 1990-11-09 | 1993-11-16 | Global Communications, Inc. | Inexpensive portable RF spectrum analyzer with calibration features |
DE4225401C1 (de) * | 1992-07-29 | 1994-05-26 | Siemens Ag | Verfahren zum Bestimmen spektraler Anteile eines Signals und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
CA2116043C (en) * | 1994-02-21 | 1997-09-23 | Alexander F. Tulai | Programmable digital call progress tone detector |
US5910906A (en) * | 1996-07-25 | 1999-06-08 | Northern Telecom Limited | Digital single-frequency tone detection in presence of aliases |
KR100317598B1 (ko) * | 1999-03-13 | 2001-12-22 | 박찬구 | 라플라스 변환 임피던스 측정방법 및 측정장치 |
US6681191B1 (en) * | 1999-12-21 | 2004-01-20 | Tektronix, Inc. | Frequency domain analysis system for a time domain measurement instrument |
EP1421395A2 (en) * | 2001-08-22 | 2004-05-26 | Wavecrest Corporation | Method and apparatus for measuring a waveform |
US6751564B2 (en) * | 2002-05-28 | 2004-06-15 | David I. Dunthorn | Waveform analysis |
US20070027675A1 (en) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Lecroy Corporation | Spectrum analyzer control in an oscilloscope |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3466431A (en) * | 1966-12-30 | 1969-09-09 | Weston Instruments Inc | D.c. power spectrum and fourier transform analyzer |
US3573446A (en) * | 1967-06-06 | 1971-04-06 | Univ Iowa State Res Found Inc | Real-time digital spectrum analyzer utilizing the fast fourier transform |
US3881097A (en) * | 1973-05-14 | 1975-04-29 | Weston Instruments Inc | Fully digital spectrum analyzer using time compression and discrete fourier transform techniques |
US3920978A (en) * | 1974-02-25 | 1975-11-18 | Sanders Associates Inc | Spectrum analyzer |
US3903401A (en) * | 1974-06-27 | 1975-09-02 | Bell Telephone Labor Inc | Spectrum analyzer using delta modulation encoding |
US4080516A (en) * | 1975-10-06 | 1978-03-21 | Hitachi, Ltd. | Multi-frequency signal receiver |
US4093989A (en) * | 1976-12-03 | 1978-06-06 | Rockland Systems Corporation | Spectrum analyzer using digital filters |
JPS6016582B2 (ja) * | 1977-03-04 | 1985-04-26 | 日本電気株式会社 | デイジタル周波数分析装置 |
-
1978
- 1978-04-27 FR FR7812477A patent/FR2424669A1/fr active Granted
-
1979
- 1979-04-23 AU AU46371/79A patent/AU4637179A/en not_active Abandoned
- 1979-04-23 SU SU792752657A patent/SU1107760A3/ru active
- 1979-04-23 US US06/032,379 patent/US4286326A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-04-24 GR GR58960A patent/GR66643B/el unknown
- 1979-04-25 BR BR7902551A patent/BR7902551A/pt unknown
- 1979-04-25 SE SE7903656A patent/SE435971B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-04-26 ES ES479955A patent/ES479955A1/es not_active Expired
- 1979-04-26 GB GB7914602A patent/GB2020070B/en not_active Expired
- 1979-04-26 CA CA000326464A patent/CA1120104A/fr not_active Expired
- 1979-04-26 BE BE0/194843A patent/BE875865A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-04-26 TR TR20399A patent/TR20399A/xx unknown
- 1979-04-27 DE DE19792917285 patent/DE2917285A1/de not_active Ceased
- 1979-04-27 IT IT22192/79A patent/IT1113914B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SU1107760A3 (ru) | 1984-08-07 |
GB2020070B (en) | 1982-03-31 |
GR66643B (sv) | 1981-04-03 |
DE2917285A1 (de) | 1979-11-08 |
TR20399A (tr) | 1981-06-03 |
IT1113914B (it) | 1986-01-27 |
GB2020070A (en) | 1979-11-07 |
BR7902551A (pt) | 1979-10-30 |
FR2424669A1 (fr) | 1979-11-23 |
BE875865A (fr) | 1979-08-16 |
IT7922192A0 (it) | 1979-04-27 |
US4286326A (en) | 1981-08-25 |
FR2424669B1 (sv) | 1980-09-19 |
SE7903656L (sv) | 1979-10-28 |
ES479955A1 (es) | 1980-01-01 |
AU4637179A (en) | 1979-11-01 |
CA1120104A (fr) | 1982-03-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE435971B (sv) | Digital spektralanalysatoranordning | |
Portnoff | Time-frequency representation of digital signals and systems based on short-time Fourier analysis | |
US4623980A (en) | Method of processing electrical signals by means of Fourier transformations | |
Usui et al. | Digital low-pass differentiation for biological signal processing | |
Cohen | The generalization of the Wiener-Khinchin theorem | |
Khan et al. | New design of full band differentiators based on Taylor series | |
CN110365312A (zh) | 两通道正交镜像滤波器组的多相结构及其系数设计方法 | |
Graham et al. | Nonlinear system modeling and analysis with applications to communications receivers | |
Beex et al. | Covariance sequence approximation for parametric spectrum modeling | |
Antoniou | Accelerated procedure for the design of equiripple nonrecursive digital filters | |
Várkonyi-Kóczy et al. | A fast filter-bank for adaptive Fourier analysis | |
Hou et al. | The all phase DFT filter | |
Taylor et al. | Digital filtering of the ecg—a comparison of low-pass digital filters on a small computer | |
JPS5816838B2 (ja) | 多周波信号受信方式 | |
Mersereau | An algorithm for performing an inverse chirp z-transform | |
Graziosi et al. | A constant-Q spectral transformation with improved frequency response | |
Kim et al. | Highly selective M-channel IIR cosine-modulated filter banks | |
Engels et al. | On Walsh differentiable dyadically stationary random processes | |
Sersic | Wavelet filter banks with adaptive number of zero moments | |
Liu et al. | Short-time Hartley transform | |
Lee et al. | Filter design for polyphase filter banks with arbitrary number of subband channel | |
Goh et al. | Novel approach for the design of two channel perfect reconstruction linear phase FIR filter banks | |
Peters et al. | Synthesis of recursive LTV digital filters using the frozen-time approximation | |
Lee et al. | Sectioned implementation of two-dimensional symmetric half-plane recursive filters | |
Feng et al. | Analysis of the recursive multiple window STFTs and spectrograms |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 7903656-2 Effective date: 19921108 Format of ref document f/p: F |