SE420930B - Sintered friction material based on iron - Google Patents
Sintered friction material based on ironInfo
- Publication number
- SE420930B SE420930B SE8002341A SE8002341A SE420930B SE 420930 B SE420930 B SE 420930B SE 8002341 A SE8002341 A SE 8002341A SE 8002341 A SE8002341 A SE 8002341A SE 420930 B SE420930 B SE 420930B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- iron
- friction material
- based friction
- graphite
- sintered
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 92
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 46
- 239000002783 friction material Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 32
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 239000005083 Zinc sulfide Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 20
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 20
- DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N zinc;sulfide Chemical compound [S-2].[Zn+2] DRDVZXDWVBGGMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims abstract 2
- 239000011135 tin Substances 0.000 claims description 13
- 239000011133 lead Substances 0.000 description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 3
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 2
- MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N Ferrous sulfide Chemical class [Fe]=S MBMLMWLHJBBADN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 239000010425 asbestos Substances 0.000 description 2
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N molybdenum disulfide Chemical compound S=[Mo]=S CWQXQMHSOZUFJS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052982 molybdenum disulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 229910052895 riebeckite Inorganic materials 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 1
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SGLAVFLVUVHRHP-UHFFFAOYSA-N [S--].[S--].[S--].[Zn++].[Sn+4] Chemical compound [S--].[S--].[S--].[Zn++].[Sn+4] SGLAVFLVUVHRHP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- IREJEFWTIMXXMK-UHFFFAOYSA-N copper zinc tin(4+) tetrasulfide Chemical compound [S--].[S--].[S--].[S--].[Cu++].[Zn++].[Sn+4] IREJEFWTIMXXMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- -1 ferrous sulphides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-IGMARMGPSA-N iron-56 Chemical compound [56Fe] XEEYBQQBJWHFJM-IGMARMGPSA-N 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L nickel sulfate Chemical compound [Ni+2].[O-]S([O-])(=O)=O LGQLOGILCSXPEA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
- 229910052984 zinc sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/05—Mixtures of metal powder with non-metallic powder
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/10—Alloys containing non-metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
- C22C33/0228—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy comprising other non-metallic compounds or more than 5% of graphite
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Composition of linings ; Methods of manufacturing
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
*81302341-9 eftersom dessa partiklar, vilka är anordnade gynnsamt med av- seende på ingreppsytan, upptager huvuddelen av belastningen under kraftpåverkan. Med en dålig vidhäftning mellan de hårda partiklarna och basmaterialet pressas de förstnämnda ut vid höga glidhastigheter och kan då de intränger i friktionszonen resultera i ett ökat slitage. * 81302341-9 because these particles, which are arranged favorably with respect to the engaging surface, absorb the majority of the load under the influence of force. With poor adhesion between the hard particles and the base material, the former are pressed out at high sliding speeds and can then when they penetrate the friction zone result in increased wear.
Ett sintrat järnbaserat friktionsmaterial är känt (se t.ex. en bok av Ignatov L.I. “Proizvodstvo frictsionykh materialov na zhelznoi osnove", Metallurgya Publishers, Moscow, 1968) med följande kemiska sammansättning, uttryckt i vikt-%: W koppar 15 grafit 9 kiseloxid 3 barium 6 asbest 3 resten järn Ett annat sintrat järnbaserat friktionsmaterial är känt (se USSR uppfinnarcertifikat nr 358 401), som uppvisar följande kemiska sammansättning, uttryckt i vikt-%: koppar 9 - 25 mangan I 6,5 - 10 bornitrid 6 - 12 borkarbid 3 - 15 kiselkarbid l - 6 molybdendisulfid 2 - 5 resten järn.A sintered iron-based friction material is known (see, for example, a book by Ignatov LI "Proizvodstvo frictionsionykh materialov na zhelznoi osnove", Metallurgya Publishers, Moscow, 1968) with the following chemical composition, expressed in% by weight: W copper 15 graphite 9 silica 3 barium 6 asbestos 3 residual iron Another sintered iron-based friction material is known (see USSR Inventor Certificate No. 358,401), which exhibits the following chemical composition, expressed in weight%: copper 9 - 25 manganese I 6,5 - 10 boron nitride 6 - 12 boron carbide 3 - 15 silicon carbide 1 - 6 molybdenum disulfide 2 - 5 residual iron.
Ytterligare ett annat sintrat järnbaserat friktions- material är känt (se USSR uppfinnarcertifikat nr 379 665), vilket uppvisar följande kemiska sammansättning, uttryckt i vikt-m 8002341-9 3 koppar ' 1 - 3 tenn 0,5 - 2 bariumsulfat 3 - 5 grafit 4 - 10 molybdendisulfid 2 - 6 pyrokeramiskt material l - 3 bly 0,1 - 4 resten järn.Yet another sintered iron-based friction material is known (see USSR Inventor Certificate No. 379,665), which exhibits the following chemical composition, expressed in weight m 8002341-9 3 copper, 1 - 3 tin 0.5 - 2 barium sulfate 3 - 5 graphite 4 - 10 molybdenum disulfide 2 - 6 pyroceramic material 1 - 3 lead 0.1 - 4 the rest iron.
Hårda partiklar av Éiseloxid, asbest, borkarbid, kisel- karbid, järnkarbid och järnoxid, som är närvarande i ovan- nämnda sintrade järnbaserade friktionsmaterial som slipande tillsatser för att öka friktionskoefficienten, ansvarar för att höga temperaturer (upp till 900° C) uppkommer på ytan av materialen i ingrepp under friktion, vilket resulterar i en förändring av strukturen hos ytskikten i materialet.Hard particles of iron oxide, asbestos, boron carbide, silicon carbide, iron carbide and iron oxide, which are present in the above-mentioned sintered iron-based friction materials as abrasive additives to increase the coefficient of friction, are responsible for high temperatures (up to 900 ° C) on the surface of the materials engaging under friction, resulting in a change in the structure of the surface layers of the material.
Dessa strukturförändringar resulterar i sin tur i för- sämrade hållfasthetsegenskaper.These structural changes in turn result in deteriorating strength properties.
Sålunda är dessa sintrade järnbaserade friktionsmate- rial kända att uppvisa otillfredsställande hållfasthetsegen- skaper och ger icke den önskvärda varaktigheten hos frik- tionsanordningar vari de användes.Thus, these sintered iron-based friction materials are known to exhibit unsatisfactory strength properties and do not provide the desired durability of friction devices in which they are used.
Vidare är även ett sintrat järnbaserat friktionsmate- rial känt (se USSR uppfinnarcertifikat nr 503 927l, som i vikt-% innefattar: koppar 4 - 15 nickelsulfat 2 - 8 grafit 4 - 10 pyrokeramiskt material 2 - 10 bly 2 - 8 resten järn.Furthermore, a sintered iron-based friction material is also known (see USSR Inventor Certificate No. 503,927l, which in% by weight comprises: copper 4 - 15 nickel sulphate 2 - 8 graphite 4 - 10 pyroceramic material 2 - 10 lead 2 - 8 the rest iron.
Det i detta sintrade järnbaserade friktionsmaterial ingående pyrokeramiska materialet är löst bundet till basma- terialet, vilket sålunda ger en försvagning av hela materia- 80002341-9 let. På grund av den ganska höga halten av slippartiklar i friktionsmaterialet är det vidare omöjligt att uppnå perfekt kontakt mellan materialet och kroppen, som det skall bringas i ingrepp med, vilket ogynnsamt påverkar inkörningen.The pyroceramic material contained in this sintered iron-based friction material is loosely bonded to the base material, thus giving a weakening of the entire material. Furthermore, due to the rather high content of abrasive particles in the friction material, it is impossible to achieve perfect contact between the material and the body with which it is to be brought into engagement, which adversely affects the running-in.
Det huvudsakliga åndamålet med föreliggande uppfin- ning är erhållande av ett sintrat järnbaserat friktionsmate- rial, vilket genom lämpligt val av dess komponenter uppvisar en ökad slitbeständighet och en förbättrad inkörning i frik- tion under vätskesmörjningsbetingelser vid måttliga prestan- danivåer.The main object of the present invention is to obtain a sintered iron-based friction material, which by suitable choice of its components shows an increased wear resistance and an improved run-in in friction under liquid lubrication conditions at moderate performance levels.
För uppfyllande av detta huvudsakliga ändamål erhål- les ett sintrat järnbaserat friktionsmaterial innefattande koppar, tenn, grafit, pyrokeramiskt material samt bly, vari enligt uppfinningen införes zinksulfid, där förhållandet mel- lan komponenterna i vikt-% är följande: koppar 1,5 - 3 tenn l,0 - 2,0 zinksulfíd 2,0 - 4,0 grafit 6,0 - 10,0 pyrokeramiskt material 2,0 - 5,0 bly 10,0 - 20,0 resten järn.To fulfill this main object, a sintered iron-based friction material is obtained comprising copper, tin, graphite, pyroceramic material and lead, wherein according to the invention zinc sulphide is introduced, where the ratio between the components in% by weight is as follows: copper 1.5 - 3 tin 1.0 - 2.0 zinc sulphide 2.0 - 4.0 graphite 6.0 - 10.0 pyroceramic material 2.0 - 5.0 lead 10.0 - 20.0 residual iron.
Det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet med den föreslagna sammansättningen uppvisar både hög slitbeständig- het och god inkörning. Detta uppnås genom att vid sintrings~ processen sönderdelas zinksulfid, vilket är en sulfidbildan- de tillsats, fullständigt så att man erhåller zink och sva- vel. Vid sintringstemperaturen reagerar svavlet med järn så järnsulfider erhålles, varigenom icke några järnoxider bil- das, vilka annars ogynnsamt kunde påverka slitbeständigheten hos det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet.The sintered iron-based friction material with the proposed composition shows both high wear resistance and good running-in. This is achieved by completely decomposing zinc sulphide during the sintering process, which is a sulphide-forming additive, so that zinc and sulfur are obtained. At the sintering temperature, the sulfur reacts with iron so that iron sulphides are obtained, whereby no iron oxides are formed, which could otherwise adversely affect the wear resistance of the sintered iron-based friction material.
Hela den vid sintringen utvunna svavelmängden åtgår till framställning av järnsulfider, till skillnad från de kända sintrade järnbaserade friktionsmaterialen, i vilka ba- riumsulfat ingår som sulfidbildande komponent. 8002341-9 Zink, vilket_uppvisar en låg smälttemperatur, och bly, vilket mjuknar i viss grad på friktionsytorna och under tryck så höga som 25 kg/cmz utfyller de många mikrogrovheter- na, gör det möjligt att öka arean för seg kontakt mellan ma- terialet och kroppen, som det bringas'i ingrepp med. Ökningen i denna area resulterar i en förbättrad inkörning.The entire amount of sulfur obtained during sintering is used for the production of iron sulphides, in contrast to the known sintered iron-based friction materials, in which barium sulphate is included as a sulphide-forming component. 8002341-9 Zinc, which_shows a low melting temperature, and lead, which softens to some extent on the friction surfaces and under pressures as high as 25 kg / cmz fills the many micro-roughnesses, makes it possible to increase the area for tough contact between the material and the body, with which it is brought into engagement. The increase in this area results in an improved run-in.
Det är lämpligt att förhållandet mellan komponenterna i det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet är, i vikt-%, följande: koppar 3 ' tenn 2 zinksulfid 3 grafit 8 pyrokeramiskt material 3 bly 20 järn ' 61 Med ett sådant förhållande mellan komponenterna är zinksulfidhalten optimal och medför att hela den tillgängliga svavelmängden åtgår till framställning av järnsulfider. Med något större zinksulfidhalt kan svavelinneslutningar interfin- nas i det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet och mäng- den av dessa ökar då zinksulfidhalten ökar. Inneslutningar av fritt svavel har benägenhet att avsevärt minska tryck- och draghållfastheterna, stöthållfastheten och hârdheten,\ilket resulterar i en minskad slitbeständighet.It is suitable that the ratio between the components of the sintered iron-based friction material is, in% by weight, the following: copper 3 'tin 2 zinc sulphide 3 graphite 8 pyroceramic material 3 lead 20 iron' 61 With such a ratio between the components, the zinc sulphide content is optimal and means that the entire amount of sulfur available is used to produce ferrous sulphides. With a slightly higher zinc sulphide content, sulfur inclusions can be found in the sintered iron-based friction material and the amount of these increases as the zinc sulphide content increases. Free sulfur inclusions tend to significantly reduce compressive and tensile strengths, impact strength and hardness, resulting in reduced abrasion resistance.
Det föreslagna förhållandet mellan komponenterna ger ett sintrat järnbaserat friktionsmaterial, som uppvisar högs- ta slitbeständighet och inkörning.The proposed ratio between the components provides a sintered iron-based friction material, which shows the highest wear resistance and run-in.
Dessa och andra ändamål och nya egenskaper hos före- liggande uppfinning anges i bifogade patentkrav, och förståel- sen av uppfinningen underlättas genom följande detaljerade beskrivning av föredragna utföringsformer.These and other objects and novel features of the present invention are set forth in the appended claims, and the understanding of the invention is facilitated by the following detailed description of preferred embodiments.
Pulver av grafit och zinksulfid torkades vid l50° C.Graphite and zinc sulfide powders were dried at 150 ° C.
Alla ursprungliga pulver, vilka bestod av koppar, tenn, zink- sulfid, grafit, pyrokeramiskt material, bly och järn, sikta- ' -<.-v--- soo2341-9 des därefter genom siktar och uppvägdes i enlighet med föl- jande halter, i vikt-%, i blandningen: koppar 1,5 - 3 tenn 1 - 2 zinksulfid 2 - 4 grafit 6 - 10 pyrokeramiskt material 2 - S blyd . 10 - 20 resten järn Samtliga komponenter omrördes i en blandare i närvaro av en neutral vätska, t.ex. olja. Den sålunda framställda blandningen pressades i en pressform under ett relativt tryck av 3 ton/cm2 och de erhållna alstren i form av frik- tionsbelägg sintrades i en sehaktugn och torrsintrades samti- digt till ett stålunderlag under ett tryck av 20 kg/cmz och vid en temperatur av l030° C under 3 timmar.All original powders, which consisted of copper, tin, zinc sulphide, graphite, pyroceramic material, lead and iron, were subsequently sieved through sieves and weighed in accordance with the following contents, in% by weight, in the mixture: copper 1,5 - 3 tin 1 - 2 zinc sulphide 2 - 4 graphite 6 - 10 pyroceramic material 2 - S lead. 10 - 20 residual iron All components were stirred in a mixer in the presence of a neutral liquid, e.g. oil. The mixture thus prepared was pressed in a mold under a relative pressure of 3 tons / cm 2 and the resulting products in the form of friction coatings were sintered in a saw kiln and simultaneously sintered dry to a steel substrate under a pressure of 20 kg / cm 2 and at a temperature of 1030 ° C for 3 hours.
De erhållna sintrade järnbaserade friktionsmaterialen testades med avseende på slitbeständighet och inkörning på en provbock som arbetar med principen för bromsning av rote- rande tröghetsmassor.The obtained sintered iron-based friction materials were tested for wear resistance and running-in on a test stand that works with the principle of braking rotating inertial masses.
Det erhållna sintrade järnbaserade friktionsmateria- let uppvisade ett slitage av 4 - 6 jun efter 100 bromsningar och en inkörning av 90 %. , _ Jämfört med det kända materialet var sålunda slitbe- ständigheten för materialet enligt uppfinningen 2 -3_gånger större och inkörningen 1,5 gånger större.The obtained sintered iron-based friction material showed a wear of 4 - 6 June after 100 braking and a run-in of 90%. Thus, compared with the known material, the wear resistance of the material according to the invention was 2-3 times greater and the run-in 1.5 times greater.
Uppfinningen beskrives nedan med hänvisning till föl- jande illustrerande exempel; Exempel l Pulver av grafit och zinksulfid torkades vid tempera- turer av l50° C. Samtliga ursprungliga pulver siktades däref- ter genom siktar nr 0l00 och nr 0160 och vägdes upp i föl- jande förhållanden, i vikt-%: 8002341-9 7 koppar - 1,5 tenn 1,0 zinksulfid 4,0 grafit 6,0 pyrokeramiskt material 2,0 bly 20,0 järn 65,5 Komponenterna omrördes i en blandare i närvaro av olja (0,5 % av blandningens vikt) under 6 timmar. Den framställda uppslamningen pressades i en pressform under ett relativt tryck av 3 ton/cmz och sintrades därefter i en schaktugn, och torrsintrades samtidigt till ett stâlunderlag under ett tryck av 20 kg/cmz vid en temperatur av 10300 C under 3 tim- mar.The invention is described below with reference to the following illustrative examples; Example 1 Powders of graphite and zinc sulphide were dried at temperatures of 150 ° C. All original powders were then sieved through sieves No. 000 and No. 0160 and weighed in the following proportions, in% by weight: 8002341-9 copper 1.5 tin 1.0 zinc sulphide 4.0 graphite 6.0 pyroceramic material 2.0 lead 20.0 iron 65.5 The components were stirred in a mixer in the presence of oil (0.5% of the weight of the mixture) for 6 hours . The slurry produced was pressed in a mold under a relative pressure of 3 tons / cm 2 and then sintered in a shaft furnace, and simultaneously sintered dry to a steel substrate under a pressure of 20 kg / cm 2 at a temperature of 10300 C for 3 hours.
Det erhållna sintrade järnbaserade friktionsmateria- , let testades på en provbock som arbetar med principen för bromsning av roterande tröghetsmassor. Följande testdata er- hölls: slitage efter 100 bromsningar 5 /nn inkörning 90 % Exemgel 2 Det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet fram- ställdes väsentligen såsom beskrivits 1 exempel 1 från pulver i följande förhållanden, i vikt-%: koppar 3 tenn 2 zinksulfid 3 grafit 8 pyrokeramiskt material 3 bly 20 järn 61 Materialet med ovanstående sammansättning uppvisade följande egenskaper: 8002341-9 slitage efter 100 bromsningar Ä /mn inkörning 90 % Exempel 3 Det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet fram- ställdes väsentligen såsom beskrivits i exempel 1 från pul- ver i följande förhållanden, i vikt-%: koppar tenn zinksulfid grafit 10 pyrokeramiskt material 5 bly 10 järn 68 Materialet med øvanståcnde sammansättning uppvisade följande egenskaper: slitage efter 100 bromsningar 6 /mn inkörning 90 % Exempel 4 Det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet fram- ställdes väsentligen såsom beskrivits i exempel 1 från nul- ver i följande förhållanden, i vikt-ifs: koppar 1,5 tenn 1,0 zinksulfid 2,0 grafit 6,0 pyrokeramiskt material 2,0 bly 1,0 järn i ' 77,5 i 7 Materialet med ovanstående sammansättning uppvisade följande egenskaper: slitage efter 100 bromsningar 5 Inn inkörning 90 % 8002341--9 Exempel 5 Det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet fram- ställdes väsentligen såsom beskrivits i exempel l från pul- ver i följande förhållanden, i vikt-%: koppar 3 tenn zinksulfid 4 grafit 10 pyrokeramiskt material 5 bly 20 järn 56 Materialet med ovanstående samansättning hade följan- de egenskaper: slitage efter l00 bromsningar 5 /mn inkörning 90 % Vid beskrivningen av de olika utföringsformerna av fö- religgande uppfinning enligt ovan har en specifik snäv termi- nologi använts för tydlighetens skull. Det är emellertid un- derförstått att uppfinningen icke på något sätt är begränsad till de valda uttrycken och att varje sådant uttryck täcker alla ekvivalenta element, som arbetar på ett liknande sätt och utnyttjas för att lösa liknande problem. Även om uppfinningen här har beskrivits med hänvis- ning till föredragna exemplifierande utföringsformer därav, är det underförstått att smärre förändringar kan göras i det sintrade järnbaserade friktionsmaterialet utan avvikelse från ramen för uppfinningen, vilket är uppenbart för fack- mannen. Samtliga dessa förändringar skall betraktas såsom liggande inom ramen för uppfinningen.The obtained sintered iron-based friction material was tested on a test stand which works with the principle of braking rotating inertial masses. The following test data were obtained: wear after 100 brakes 5 / nn run-in 90% Exemgel 2 The sintered iron-based friction material was prepared essentially as described in Example 1 from powder in the following ratios, in% by weight: copper 3 tin 2 zinc sulphide 3 graphite 8 pyroceramic material 3 lead 20 iron 61 The material with the above composition exhibited the following properties: 8002341-9 wear after 100 braking Ä / mn run-in 90% Example 3 The sintered iron-based friction material was prepared essentially as described in Example 1 from powder in the following conditions , in% by weight: copper tin zinc sulphide graphite 10 pyroceramic material 5 lead 10 iron 68 The material with the above composition showed the following properties: wear after 100 braking 6 / mn run-in 90% Example 4 The sintered iron-based friction material was prepared essentially as described in example 1 from zero in the following ratios, in weight ifs: copper 1.5 tin 1.0 zinc sulph id 2.0 graphite 6.0 pyroceramic material 2.0 lead 1.0 iron i '77.5 i 7 The material with the above composition showed the following properties: wear after 100 braking 5 Run-in 90% 8002341--9 Example 5 The sintered The iron-based friction material was prepared essentially as described in Example 1 from powder in the following proportions, in% by weight: copper 3 tin zinc sulphide 4 graphite 10 pyroceramic material 5 lead 20 iron 56 The material having the above composition had the following properties: wear after 100 braking 5 / mn run-in 90% In describing the various embodiments of the present invention as above, a specific narrow terminology has been used for the sake of clarity. It is to be understood, however, that the invention is in no way limited to the terms selected and that each such term covers all equivalent elements which operate in a similar manner and are utilized to solve similar problems. Although the invention has been described herein with reference to preferred exemplary embodiments thereof, it is to be understood that minor changes may be made to the sintered iron-based friction material without departing from the scope of the invention, as will be apparent to those skilled in the art. All of these changes are to be considered within the scope of the invention.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8002341A SE420930B (en) | 1980-03-26 | 1980-03-26 | Sintered friction material based on iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8002341A SE420930B (en) | 1980-03-26 | 1980-03-26 | Sintered friction material based on iron |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8002341L SE8002341L (en) | 1981-09-27 |
| SE420930B true SE420930B (en) | 1981-11-09 |
Family
ID=20340615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8002341A SE420930B (en) | 1980-03-26 | 1980-03-26 | Sintered friction material based on iron |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SE (1) | SE420930B (en) |
-
1980
- 1980-03-26 SE SE8002341A patent/SE420930B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8002341L (en) | 1981-09-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910003443B1 (en) | Sintered iron base friction material | |
| EP0407596B1 (en) | Copper-based sintered alloy | |
| CN108367347B (en) | Novel iron-based composite powder | |
| CA1278200C (en) | Wear-resistant, sintered iron alloy and process for producing the same | |
| US4311524A (en) | Sintered iron-based friction material | |
| GB2248850A (en) | Sintered iron alloy corn position | |
| GB2272908A (en) | Sintered alloy synchronizer ring | |
| JPS61147801A (en) | Manganese sulfide-containing iron powder mixture for producing sintered matter and its production | |
| EP0638654B1 (en) | Sintered contact component and method of making the same | |
| JPH0586359A (en) | Dry friction material | |
| US5540750A (en) | Friction material for lubircated tribological systems | |
| SE420930B (en) | Sintered friction material based on iron | |
| JPS63109131A (en) | Friction material of sintered alloy | |
| JPS60106932A (en) | Sintered friction material | |
| CN108149061B (en) | A kind of copper based powder metallurgy friction material for wet type synchro converter ring | |
| SE420928B (en) | SINTRATE IRON-BASED FRICTION MATERIAL | |
| CA2246311A1 (en) | Sintered friction material | |
| US4350530A (en) | Sintered alloy for friction materials | |
| JPS5940221B2 (en) | Sintered iron-based friction material | |
| JPH0237418B2 (en) | ||
| CN111692256A (en) | Friction lining | |
| GB2045282A (en) | Sintered iron-based friction material | |
| GB2073781A (en) | >Sintered iron-based friction material | |
| JPS5937735B2 (en) | Wear-resistant sintered alloy | |
| JPH01252755A (en) | Alloy cast iron brake block for vehicle |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8002341-9 Effective date: 19890426 Format of ref document f/p: F |