SA98180785B1 - معالجة غاز هيدروكربوني - Google Patents

معالجة غاز هيدروكربوني Download PDF

Info

Publication number
SA98180785B1
SA98180785B1 SA98180785A SA98180785A SA98180785B1 SA 98180785 B1 SA98180785 B1 SA 98180785B1 SA 98180785 A SA98180785 A SA 98180785A SA 98180785 A SA98180785 A SA 98180785A SA 98180785 B1 SA98180785 B1 SA 98180785B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
stream
column
distillation
distillation column
liquid
Prior art date
Application number
SA98180785A
Other languages
English (en)
Inventor
جون دي. ويلكنسون
هانك ام. هدسون
كايل تي. كولار
Original Assignee
الكورب
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by الكورب filed Critical الكورب
Publication of SA98180785B1 publication Critical patent/SA98180785B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C9/00—Aliphatic saturated hydrocarbons
    • C07C9/02—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0219—Refinery gas, cracking gas, coke oven gas, gaseous mixtures containing aliphatic unsaturated CnHm or gaseous mixtures of undefined nature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/50—Processes or apparatus using separation by rectification using multiple (re-)boiler-condensers at different heights of the column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream

Abstract

الملخص: يتعلق الاختراع الراهن بعملية لاستخلاص recovery البروبان propane والبروبيلين propylene والمكونات الهيدروكربونية الثقيلة منتيار غاز هيدروكربوني حيث يبرد و/أو يمدد التيارلتكثيفه جزئيا، ومن ثم يفصل ليعطي تيار سائل واحد أو أكثر يحتوي على مكونات بها ٣ ذرات كربون (C3) وتيار بخار أول. ومن ثم توجه هذه التيارات إلى داخل عمود تقطير distillation column حيث يفصل تيار بخار ثان لاستخلاص منتج يحتوي على الجزء الأكبر من المكونات C3 والمكونات الهيدروكربونية الأثقل. ويسحب تيار تقطير من العمود أسفل نقطة تغذية تيار البخار الأول ومن ثم يوجه إلى علاقة تبادل حراري heat exchange relation مع تيار البخار الثاني لبريد يجار التقطير وتكيف جزء منه على الأقل، وبذلك يتشكل تيار متكثف condensed stream. ويوجه جزء على الأقل من التيار المتكثف إلى عمود التقطير كتيار تغذية علوي له. وتكون كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية لعمود التقطير فعالة للإبقاء على درجة حرارةالجزء العلوي من عمود التقطير عند درجة حرارة كفيلة باستخلاص الجزء الأكبر من المكونات المنشودة.،

Description

Y
‏معالجة غاز هيدروكربوني‎ ‏الوصف الكامل‎ خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الراهن بعملية لفصل غاز يحتوي على هيدروكربونات. ‎(Sa‏ استخلاص بروبيلين 1»06ام0:م» بروبان ‎propane‏ و/أو هيدروكربونات أثقل من غازات منوعة ‎Jie‏ الغاز الطبيعي قمع ‎natural‏ وغاز التكرير ‎refinery gas‏ وتيارات غازات اصطناعية ‎synthetic gas‏ ناتجة من مواد هيدروكربونية أخرى مثل الفحم والزيت الخام والنفثا والصخر الزيتي ‎oil shale‏ والرمل القيري ‎tar sands‏ والليجنيت ‎lignite‏ ويحتوي الغاز الطبيعي عادة على مقدار كبير من الميثان ‎methane‏ والإيثان ‎cethane‏ أي يشكّل الميثان ‎methane‏ والإيثان ‎laa ethane‏ على الأقل ‎Yon‏ بالمول من الغاز. ويحتوي الغاز كذلك على مقادير أقل ‎Lows‏ من هيدروكربونات أثقل ‎Jie‏ بروبان ‎propane‏ وبيوتانات ‎butanes‏ وبنتانات وما أشبه؛ بالإضافة إلى هيدروجين ‎hydrogen‏ ونيتروجين ‎nitrogen‏ وثاني أكسيد الكربون ‎carbon dioxide‏ وغازات أخرى. ‏ويتعلق الاختراع الراهن عموما باستخلاص البروبيلين ‎propylene‏ والبروبان ‎propane.‏ ‏وهيدروكربونات ‎JB‏ من هذه التيارات الغازية. ويظهر التحليل النموذجي لتيار غازي ينبغي معالجته ‎Lad‏ لهذا الاختراع أنه يتكون من؛ بنسبة مئوية مولية تقريبية؛ 17 ميثان ‎methane‏ و 74,7 إيثان ‎ethane‏ ومكونات بها ذرتي كربون ‎(Co)‏ أخرى و ‎7١‏ ‏بروبان ‎propane‏ ومكونات بها ثلاث ذرات كربون (©) أخرى و 7.0.7 أيزو- ‎iso- sw‏ ‎butane‏ و ‎٠.7‏ 7 بيوتان ‎n-butane (gale‏ و 70,16 بنتانات ‎pentanes‏ بها أكثر من * ذرات كربون وباقي الكمية المعادلة تتكون من نيتروجين ‎nitrogen‏ وثاني أكسيد الكربون ‎carbon‏ ‎dioxide‏ وفي بعض الأحيان قد توجد كذلك غازات تحتوي على كبريت ‎sulfur‏ ‎ayy
وقد خفضت التغيرات الدورية التاريخية في أسعار كل من الغاز الطبيعي ومكوناته السائلة ‎desl) natural gas liquid (NGL)‏ المتزايدة للبروبان ‎propane‏ والمكونات الأثقل كمنتجات سائلة. ونتج عن هذا حاجة لعمليات يمكن أن تكفل خطوات استخلاص أكثر فاعلية لهذه المنتجات. وتشمل العمليات المتوفرة لفصل هذه المواد تلك العمليات التي تعتمد ‎٠‏ على تبريد وتثليج الغاز وامتصاص الزيت وامتصاص الزيت المبرد. وبالإضافة إلى ذلك أصبحت العمليات منخفضة درجة الحرارة ‎cryogenic processes‏ _شائعة بسبب وفرة المعدات الاقتصادية التي تنتج طاقة وفي نفس الوقت تمدّد الغاز الذي ينبغي معالجته وتسترجع الحرارة منه. واعتماد على ضغط ‎Jaa‏ الغاز وغنى الغاز (أي محتواه من الإيثان ‎ethane‏ ‏والهيدروكربونات الأثقل) والمنتجات النهائية المنشودة؛ يمكن استخدام أي من هذه العمليات أو ‎٠‏ - توليفة منها. ‎(Ay‏ الوقت الحاضر تفضل عادة ‎Aa) ةضفخنم nal alee‏ الحرارة ‎cryogenic expansion process‏ لاستخلاص البروبان ععدمهم الأنها تكفل بساطة قصوى مع سهولة التشغيل ومرونة التشغيل وكفاءة جيدة وأمان ووثوقية جيدة. وتصف براءات الاختراع الأمريكية ذات الأرقام جلاعا و تحص و ‎EYVALOY‏ و ‎£014AYE‏ و مد الكضلاحت و 17454 و تتفت و لاي و 854955 و 3346م و مم و 07708009 وبراءة الاختراع الأمريكية المعاد اصدارها رقم 3745048 والطلب قيد النظر رقم ‎١8/7797/1977‏ والطلب قيد النظر رقم ‎١8/197114‏ تصف عمليات متعلقة بهذا الموضوع. وفي موضوع عملية تمدّد منخفضة درجة الحرارة لغرض الاستخلاص؛ يبرد ‎BY‏ تغذية ‎ile‏ تحت ضغط بتبادل حراري_ مع تيارات أخرى للعملية ‎Js‏ ‏بمصادر تبريد خارجية مثل نظام ضغط وتبريد البروبان ‎propane‏ ‏وعندما يبرد الغاز ؛ قد ‎i gual) Ca ASE‏ وتجمع في أبراج فصل 5 واحدة أو أكثر كسوائل مرتفعة الضغط تحتوي على بعض المكونات ‎Cot‏ المنشودة. واعتمادا على غنى الغاز وكمية السوائل المتكونة؛ يمكن تمديد السوائل مرتفعة الضغط إلى ضغط أقل وتجزيئها ‎fractionated YO‏ ويؤدي التبخير الذي يحدث أثناء تمديد السوائل إلى تبريد إضافي للتيار. وتحت
¢ ‎pan‏ الظروف؛ قد يكون من المنشود تبريد السوائل مرتفعة الضغط تبريداً ‎ore.
Led‏ ‎cooling‏ قبل التمديد من أجل خفض إضافي لدرجة الحرارة الناتجة عن التمديد. ‎Tay‏ التيار الممدّد ‎٠‏ الذي يتكون من مخلوط من سائل وبخارء في عمود تقطير ‎distillation column‏ (عمود إزالة الإيثان ‎٠ (deethanizer‏ وفي العمودء ‎al Shady‏ المبرد ‎Sadly‏ (أو ‎٠‏ التيارات المبردة والممدّدة) لفصل ما تبقى من الميثان ‎methane‏ والإيثان ‎ethane‏ والنيتروجين 0 وغازات متطايرة أخرى كتيار بخار علوي ‎overhead vapor‏ عن المكونات ‎C,‏ ‏المنشودة والمكونات الهيدروكربونية الأثقل كتيار منتج سائل سفلي . ' وإذا لم ‎iTS‏ غاز التغذية ‎feed gas‏ بشكل كلي (ونموذجيا لا ‎TK‏ بشكل كلي)؛ يمكن أن يمرّر البخار المتبقي من التكثيف الجزئي ‎partial condensation‏ خلال آلة أو ‎٠‏ محرك تمددي تشغيلي أو ‎placa‏ تمدد ‎expansion valve‏ ؛ لضغطه إلى ضغط أقل ‎Cit‏ : عنده مقدار إضافي من السوائل نتيجة للتبريد الإضافي للتيار. ويكون الضغط بعد التمدّد أقل من الضغط الذي ‎Jad‏ عنده عمود التقطير ‎distillation column‏ بمقدار قليل ‎٠‏ ومن ثم يغذى التيار الممدّد إلى الجزء السفلي من عمود امتصاص ‎column‏ 0 ويتلامس مع سوائل باردة لامتصاص المكونات التي تحتوي على ‎NT‏ كربون والمكونات الأثقل من جزء ‎Vo‏ البخار ‎all‏ الممدّد ‎٠‏ ومن ثم تضخ السوائل الناتجة من عمود الامتصاص إلى عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ عند موضع تغذية علوي للعمود . ويتعرض تيار التقطير العلوي الناتج من عمود إزالة الإيثان ‎docthanizer‏ إلى علاكة تبادل حراري مع الغاز المتبقي من عمود الامتصاص فيبرد؛ ‎Say‏ جزء على الأقل من تيار التقطير الناتج من عمود إزالة الإيثان ‎decthanizer‏ ومن ثم يغذى تيار التقطير المبرد إلى ‎ov‏ الجزء العلوي من عمود الامتصاص حيث يمكن أن تتلامس السوائل الباردة الموجودة في التيار مع جزء البخار من التيار الممدّد كما وصف فيما تقدم. ونموذجياً؛ يختلط جزء البخار (إذا وجد) من تيار التقطير المبرد والبخار الناتج من أعلى عمود الامتصاص ‎absorber‏ >( جزء فاصل علوي في عمود الامتصاص كمنتج غاز متبق يتكون من الميثان ‎methane‏ والإيثان ‎Yas ethane‏ من ذلك؛ ‎(Se‏ تغذية تيار التقطير المبرّد إلى عمود فصل (فاصل) لتوفير © ثيارات بخارية وسائلة. ويختلط البخار مع التيار العلوي الناتج من عمود الامتصساص ‎avy‏
ويزود ‎did‏ إلى عمود الامتصساص كتيار تغذية علوي للعمود ‎top column‏ ‎feed‏ : وعملية الفصل التي تحدث في هذه العملية (التي تنتج غاز متبق يخرج من العملية ويحتوي بصفة جوهرية على كل مقدار الميثان ‎methane‏ والمكونات .© الموجودة في ‎Je‏ ‎٠‏ التغذية ولا يحتوي بصفة جوهرية على أي مقدار من المكونات ,© والمكونات الهيدروكربونية الأثقل وجزء سفلي ناتج من عمود إزالة الإيثان 21 يحتوي بصفة جوهرية على كل مقدار المكونات © والمكونات الهيدروكربونية الأثقل ولا يحتوي بصفة جوهرية على أي مقدار من الميثان ‎methane‏ والمكونات التي تحوي ذرتي كربون ‎(C2)‏ أو مكونات أكثر تطايراً) تستهلك طاقة لتبريد غاز التغذية و/أو لإعادة غلي محتويات عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ ‎ye‏ ولتسخين محتويات عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ حتى الترجيع ‎Ss refluxing‏ لإعادة ضغط الغاز المتبقي. ويوفر الاختراع الراهن وسائل لتحقيق خطوة الفصل هذه بتكاليف رأس مال أقل بصفة جوهرية بإتاحة جمع عمود الامتصساص وعمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ ‏في برج تجزئة مفرد ‎single fractionation tower‏ وفي بعض الحالات؛ يوفر الاختراع الراهن كذلك تحسينا في استخلاص المنتج و/أو خفض في المتطلبات النفعية (تبريد و/أو إعادة غلي ‎ve‏ و/أو تسخين حتى الترجيع و/أو إعادة ضغط) التي تحتاج لاستخلاص المنتجات المنشودة. الوصف العام ‎FA‏ اع ‎Li dy‏ للاختراع الراهن؛ فقد وجد أنه يمكن أن يكفل عمليات استخلاص للمكونات ‎Gy‏ بنسبة تزيد على 797 مع ضمان طرح كامل بصفة أساسية للمكونات ,© إلى التيار الغازي المتبقي ‎٠‏ وبالإضافة إلى ذلك؛ يمكّن الاختراع الراهن بصفة أساسية من فصل المكونات بن © والمكونات الأخف بنسبة ‎70٠00‏ عن المكونات .© والمكونات الهيدروكربونية الأثقل عند متطلبات طاقة منخفضة. ويعتبر الاختراع الراهن؛ مع أنه قابل للتطبيق عند ضغوط منخفضة أكثر ودرجات حرارة ‎Wal‏ « مفيدآً ‎dda‏ خاصة عند معالجة غازات تغذية يراوح ضغطها في المدى من ‎Eee‏ إلى ‎Ave‏ رطل/بوصة' مطلق أو ‎lel‏ تحت ظروف تتطلب درجات حرارة في الجزء العلوي من العمود من - ‎Yo‏ ذف )-1,° ً( أو أقل. ‎ayy‏
+ ولفهم الاختراع الراهن بشكل أفضل؛ يرجع إلى الأمثلة والرسوم التالية : ِ شتصر !! الشكل ‎[V]‏ رسم تخطيطي يبين الخطوات المتتالية ‎flow diagram‏ لوحدة ‎dalle‏ غاز طبيعي عند درجات حرارة منخفضة للتقنية السابقة في هذا المجال ‎Lady‏ ‏لبراءة الاختراع الأمريكية رقم 4217674؛ الشكل ‎Y]‏ رسم تخطيطي يبين الخطوات المتتالية لوحدة معالجة غاز طبيعي بتمديده عند درجة حرارة منخفضة لنظام بديل وفقاً لطلب براءة الاختراع الأمريكية قيد النظر رقم 08/145114 ؛ الشكل ‎[V]‏ رسم تخيطيطي يبين الخطوات المتتالية لوحدة معالجة ‎le‏ طبيعي بتمديده عند ‎a da ٠١‏ 3 منخفضة لنظام ‎sel py lll Lady pb diy‏ الاختراع الأمريكية قيد النظر رقم ‎١8/147114‏ ؛ الشكل [؛] ‎any‏ تخطيطي يبين الخطوات المتتالية لوحدة معالجة غاز طبيعي ‎Lady‏ ‏للاختراع الراهن؛ الشكل ]0[ ‎aay‏ تخطيطي يوضح الخطوات المتتالية لطريقة ‎Aly‏ لتطبيق الاختراع الراهن م على تيار غاز ‎(rb‏ ‏الشكل ]1[ ‎any‏ تخطيطي يوضح الخطوات المتتالية لطريقة بديلة أخرى لتطبيق الاختراع الراهن على تيار غاز طبيعي. وفي الشرح التالي للرسوم أعلاه؛ تلخص الجداول المزودة معدلات تدفق محسوبة لظروف عملية نموذجية. وفي الجداول الموضحة في هذا ‎coll‏ قربت قيم معدلات التدفق ‎Ye‏ (بوحدة رطل مول في الساعة) لأقرب عدد صحيح ‎deed‏ الغرض. وتشمل معدلات التدفق للتيار الكلي المبينة في الجداول كل المكونات غير الهيدروكربونية ‎nonhydrocarbon‏ ومن ثم فهي عادة أكبر من مجموع معدلات التدفق لتيارات المكونات الهيدروكربونية. ودرجات الحرارة المبينة هي قيم تقريبية مقربة لأقرب درجة. وينبغي إدراك كذلك أن حسابات التصميم للعملية التي قد أجريت لغرض مقارنة العمليات الموضحة في الرسوم تعتمد على الفرض الذي ‎Yo‏ يتمثل في أنه لا يوجد تسرب حراري (تبادل) ‎heat leak‏ من (أو إلى) الأجواء المحيطة إلى (أو ‎avy‏ v ‏المتوفرة تجارياً هذا فرضاً‎ insulating material ‏المواد العازلة‎ Ae ‏من) العملية. وتجعل‎ ‏ونموذجياً يفترضه ذوي الخبرة بهذه الثقنية.‎ Ton ‏معقولا‎ ‏الوصف التفصيلي للتقنية السابقة في هذا المجال‎ ‏وبالرجوع الآن للشكل ]1[ الذي يصف مراحل عملية في التقنية السابقة» يغذى الغا‎ (TY) ‏الداخل إلى الوحدة عند 88 ف (77:7م) و 5850 رطل/بوصة” مطلق في صورة تيار‎ ٠ ‏التي ستمنع التيارات الناتجة‎ sulfur ‏وإذا احتوى الغاز الداخل على تركيز من مركبات كبريت‎ pretreatment ‏تزال بمعالجة تمهيدية‎ sulfur ‏من أن تحقق المواصفات ؛» فإن مركبات الكبريت‎ ‏وبالاضافة إلى ذلك؛ ينزع الماء عادة من تيار‎ ٠ ‏(غير موضحة)‎ feed gas ‏ملائمة لغاز التغذية‎ ‏(ظج) في ظروف منخفضة درجة الحرارة‎ hydrate ‏التغذية لمنع تشكّل هيدرات‎ ‏لهذا الغرض.‎ solid desiccant ‏وعادة تستخدم مادة تجفيف صلبة‎ cryogenic conditions ٠١ ‏بتبادل الحرارة مع غاز‎ )٠١( ‏حراري‎ exchanger ‏في مبادل‎ (TM ( ‏ويبرد تيار التغذية‎ ‏أ) ومع سوائل خارجة من عمود فصل عند‎ VE ‏(التيار‎ (+), V-) ‏متبق بارد عند -417 ف‎ ‏أ). (ويعتمد قرار استخدام أكثر من مبادل حراري واحد‎ YY) ‏-الحاف (-ارحدام)‎ ‏لخدمات التبريد المبينة على عدد من العوامل تشمل على سبيل المثال لا الحصر معدل تدفق‎ ‏الغاز الداخل وحجم المبادل الحراري ودرجات حرارة التيارات؛ الخ). ويغذى التيار المبرد‎ ve ‏رطل/بوصة” مطلق حيث‎ 57٠١ ‏و‎ (p OMY) GV ‏عند‎ )١١( ‏عمود فصل‎ S(T)
TY ‏عن السائل المتككتف (التيار‎ (YY ‏يفصل البخار (التيار‎ ‏إلى آلة تمدد تشغيلي‎ )١١( separator ‏الناتج من برج الفصل‎ (FY ‏ويغذى البخار (التيار‎ ‏يتم استخلاص طاقة ميكانيكية من هذا الجزء من تيار‎ Cus (VY) work expansion machine ‏بصفة‎ isentropically ‏البخار بشكل متساوي الأنتروبية‎ (VY) ‏أ التغذية مرتفع الضغط. وتمدد الآلة‎ ‏رطل/بوصة” مطلق‎ TOT ‏رطل/بوصة' مطلق إلى ضغط نحو‎ OV ‏جوهرية من ضغط نحو‎ - Lui ‏التمدد التشغيلي التيار الممدّد (7 أ) إلى درجة حرارة تبلغ‎ Al ‏مع تبريد‎ ‏أ) إلى قسم امتصاص‎ YY) Goa a Sally ‏الممدّد‎ Jl ‏ويزود‎ (a VARS) ‏ف‎ ‏في الجزء السفلي من برج الفصل والامتصساص‎ (= Yo) absorbing section ‏مع سوائل تتدفق نحو‎ Madd ‏ويمتزج الجزء السائل من التيار‎ .)١٠١( separator/absorber Yo avy
A
‏برج الفصل‎ Jind ‏من‎ (FO) ‏الأسفل من قسم الامتصاص ويخرج التيار السائل الممزوج‎ ‏(-4,4لام). ويتدفق جزء البخار من التيار الممدّد نحو‎ GN ‏عند‎ (V0) ‏والامتصاص‎ ‏الأعلى خلال قسم الامتصاص ويتادمس مع سائل بارد يتدفق نحو الأسفل لتكثيف وامتصاص‎ ‏والمكونات الأثقل.‎ propane ‏البروبان‎ ‏ويمثسّل برج الفصل والامتصاص )10( عمود تقطير تقليدي يحتوي على عدة‎ ‏واحدة أو أكثر أو‎ packed bed ‏أو طبقة محشوة‎ vertically spaced trays Ga gee ‏صواني متباعدة‎ ‏بعض توليفات من الصواني والحشوات. وكما هو الحال غالبا في وحدات معالجة غاز طبيعي؛‎ ‏أ) عمود فصل‎ ١©( ‏قد يتكون برج الفصل والامتصاص من جزثين. ويشكّل الجزء العلوي‎
Las ‏وحيث‎ cdl ‏حيث يفصل أي بخار موجود في تيار التغذية العلوي من جزء السائل المماثل‎ ‏البخار المتدفق إلى الأعلى من جزء التقطير أو الامتصاص السفلي )10( مع جزء البخار‎ - ٠ ‏يخرج من الجزء العلوي‎ (TE) ‏(إذا وجد) من تيار التغذية العلوي لتشكيل تيار تقطير بارد‎ ‏للبرج. ويحتوي جزء الامتصاص السفلي (5١_ب) على الصواني و/أو الحشوات ويكفل‎ ‏التلامس الضروري بين السوائل المتدفقة نحو الأسفل والأبخرة المتدفقة نحو الأعلى لتكثيف‎ ‏والمكونات الأثقل.‎ propane ‏وامتصاص البروبان‎ ‏برج الفصل‎ Jud ‏من‎ zl combined ‏المجمع‎ (Yo) ‏ويزود التيار السائل‎ Vo ‏كتيار تغذية بارد للجزء العلوي من العمود (التيار © 1( إلى عمود إزالة‎ (V0) ‏والامتصاص‎ ‏ويمدّد السائل الخارج من برج الفصل‎ .)١١( ‏عن طريق مضخة‎ (VV) decthanizer ‏الإيثان‎ ‎YAA ‏إلى ضغط يزيد بمقدار قليل عن‎ flash expanded ‏ومضياً‎ (YF ‏(التيار‎ separator ‏عن طريق‎ (VV) deethanizer ‏رطل/بوصة' مطلق وهو ضغط التشغيل لعمود إزالة الإيثان‎ (a AY) ‏ف‎ 31- (YY) ‏مما يبرد التيار‎ ¢(1Y) expansion valve ‏صمام تمدد‎ Y- ‏تقدم. ومن ثم يغذى‎ Lah ‏أ) قبل أن يعمل على تبريد غاز التغذية الداخل كما وصف‎ vy ‏(التيار‎ ‏إلى عمود إزالة الإيثان‎ (a VAY) ‏ب)؛ الذي تبلغ درجة حرارته الآن 15 ف‎ YT) ‏التيار‎ ‏محتوياته من‎ stripped ‏عند نقطة تغذية في منتصف العمود ليتم تجريد‎ (VV) deethanizer (C2) ‏والمكونات التي بها ذرتي كربون‎ methane ‏الميثان‎ ‎ayy
وعمود ‎A‏ الإيثان ‎deecthanizer‏ في برج ‎(YY)‏ الذي يشغسّل عند ىم رطل/بوصة' مطلق هو كذلك عبارة عن عمود تقطير تقليدي يحتوي على مجموعة صواني متباعدة ‎vertically spaced asec‏ أو طبقة محشوة واحدة أو أكثر أو بعض توليفات من صواني وحشوات. وقد يتكون برج إزالة الإيثان كذلك من جزئين: جزء علوي ‎١7(‏ أ) حيث ‎٠‏ يفصل أي بخار موجود في تيار التغذية العلوي عن جزء السائل الممائل له وحيث يخلط البخار المتدفق إلى الأعلى (الصاعد) من قسم التقطير أو قسم إزالة الإيثان السفلي ‎(VY)‏ ‏مع جزء البخار (إذا وجد) من تيار التغذية العلوي لتشكيل تيار تقطير ‎distillation stream‏ )¥1( يخرج من الجزء العلوي للبرج؛ وقسم إزالة الإيثان السفلي ‎VY)‏ ب) يحتوي على الصواني و/أو حشوات لضمان التلامس الضروري بين السوائل المتدفقة إلى الأسفل والأبخرة المتدفقة ‎٠‏ إلى الأعلى. ويشمل قسم إزالة الإيثان ‎lS (VY)‏ مرجل إعادة ‎(VA) reboiler (Je‏ ‎OA‏ ويبخّر جزء من السائل في أسفل العمود لتزويد أبخرة الاستنصال (التنصيل) ‎stripping vapors‏ التي تتدفق إلى الأعلى في العمود لاستخلاص المنتج السائل؛ التيار ‎TV‏ من الميثان ‎methane‏ والمكونات © (التي تحتوي على ذرتي كربون) ‎٠‏ ومن المواصفات النموذجية للمنتج السائل السفلي أن تكون نسبة الإيثان ‎ethane‏ إلى البروبان ‎propane‏ فيه 07 : ‎١‏ على أساس جزيئي غرامي ‎molar‏ ويخرج التيار الناتج السائل ‎(TV)‏ من أسفل عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ عند ‎YAY‏ (5,1+أم) ‎Sus‏ إلى + ‎ETT) GV)‏ م) (التيار "© أ) في مبادل حراري ‎(V4 ) heat exchanger‏ قبل تدفقه إلى مكان التخزين ‎storage‏ ‏ويحفظ ضغط التشغيل في عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ (لا ‎)١‏ فوق ضغط تشغيل برج الفصل والامتصاص ‎(V0)‏ بمقدار قليل. وهذا يتيح تدفق البخار الناتج من أعلى عمود ‎٠‏ إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ (التيار 3+6) تحت ضغط خلال مبادل حراري ‎)٠١(‏ ومن ثم إلى القسم العلوي من برج الفصل والامتصاص ‎(V0)‏ وفي المبادل الحراري ‎١(‏ 7)؛ ويوجه التيار العلوي الناتج من عمود إزالة الإيثان الذي تكون درجة حرارته ‎YN‏ (- م( إلى علاقة تبادل حراري مع التيار العلوي ( التيار ‎(VE‏ من برج الفصل والامتصاص ‎V0)‏ مما يؤدي إلى تبريد التيار إلى -76١١أف‏ (-اءهم) ‎(i vl)‏ ‎ve‏ وتكثيفه جزئياً. ومن ثم يزود التيار ‎Sad‏ جزئيا إلى قسم الفصل في برج الفصل
.\ والامتصاص )19( حيث ‎deal‏ جزؤه السائل ‎GTS‏ ليصير السائل البارد الذي يلامس الأبخرة المتدفقة نحو الأعلى خلال قسم الامتصاص. ْ وتيار التقطير الذي يخرج من أعلى برج الفصل والامتصاص )10( عند -117أف ‎AY, A=)‏ م) هو تيار الغاز المتبقي البارد )£ 0 ‎٠‏ ويمرر تيار الغاز المتبقي (على شكل تيار ° معاكس) ‎counter currently‏ ) 1( إلى أعلى تيار عمود إزالة الإيثان ‎(v1 ) deethanizer‏ في مبادل حراري ‎(Ye)‏ ويدفا إلى -47 ف ‎(VY, VE)‏ (التيار 4“ أ) حيث يوفر تبريد وتكثيف جزئي للتيار العلوي الناتج من عمود إزالة الإيثان ‎.deethanizer‏ ويدفأ تيار الغاز المتبقي بشكل إضافي إلى ‎Gave‏ (77,3م) ‎TE)‏ ب) عندما يتدفق بعكس تيار تغذية الغاز الداخل في مبادل حراري ( ‎.)٠‏ ومن ثم يعاد ضغط الغاز المتبقي في مرحلتين. فالمرحلة الأولى هي ‎Ve‏ عبارة عن ضاغط ‎compressor‏ ) ¢ 0( يدار عن طريق ‎Alf‏ تمدد 9 ‎١‏ والمرحلة الثانية هي عبارة عن ضاغط 7 ‎(Y‏ يدار عن طريق مصدر طاقة إضافي ‎supplemental‏ الذي يضغط الغاز المتبقي (التيار ‎Ye‏ 2( إلى ضغط خط البيع ‎.sales line pressure‏ وبعد تبريده في براد تصريف ‎«(YY) discharge cooler‏ يتدفق منتج الغاز المتبقي (التيار ‎YE‏ ه) إلى خط أنابيب نقل الغاز المباع عند ‎٠١١١‏ ف ‎(EFT)‏ و 197 رطل/بوصة” مطلق. ‎\o‏ ويبين الجدول التالي ملخص لمعدلات تدفق التيارات واستهلاك الطاقة للعملية الموضحة في الشكل ‎:]١[‏ ‏الجدول ‎)١(‏ ‎os)‏ ]0 ملخص لمعدلات تدفق التيارات (رطل مول إساعة { ميثان إيثان بروبان بيوتانات * التيار ‎*butanes propane ethane methane‏ المجموع ‎A‏ مكالم متكا ‎AVAL. 1783 AYA‏ 797 اق د لحب أ“ 4 ‎YA‏ تم ‎Ya.
Yoo ¥Y1 Alf ry‏ 7 © احج تحجر يي ‎you‏ 64 721 ان ‎١ ١91‏ لا أ 6 عام لزع 00 صفر محم ل صفر 1 كام ‎YYVA [A‏ ‎avy‏
AR
* ‏النسب المئوية للاستخلاص‎ ‏ل‎ propane ‏بروبان‎ ‎7.44,A0 butanes ' ‏بيوتانات‎ ‎horse power ‏القدرة الحصانية‎ 71,7٠0 ‏الغاز المتبقي‎ hale ‏الحرارة المستخدمة (ألف وحدة حرارة بريطانية/ساعة)‎ ‏في مرجل إعادة غلى محتويات عمود إزالة الإيثان فح ار‎ ‏(على أساس معدلات التدفق غير المقرّبة).‎ * ‏وصف لطلب براءة الاختراع المعلقة: (قيد النظر)‎ ‏يبين الشكل [؟] إحدى التحسينات على عملية التقنية السابقة في هذا المجال الموصوفة‎ Ve
SAAT E ‏وضتحت في طلب براءة الاختراع الأمريكية قيد النظر رقم‎ Al ‏أعلاه‎ ‏إن تركيبة غاز التغذية والظروف المستخدمة في العملية المبينة في الشكل ]1[ مماثلة لتلك‎ .]١[ ‏المستخدمة في العملية المبينة في الشكل‎
CA ‏يغذى تيار غاز التغذية عند‎ oY] ‏وعند دراسة مراحل العملية في الشكل‎ ‏تيار التغذية‎ Sus (TY) ‏وضغط 5880 رطل/بوصة' مطلق في صورة التيار‎ (AY) ‏م‎ ‎(SY) GAAS ‏بتبادل حراري مع غاز متبق بارد عند‎ )٠١( ‏في مبادل حراري‎ ١) (177 ‏(التيار‎ (IAAT) ‏أ)؛ ومع سوائل خارجة من عمود فصل عند -47اف‎ TE ‏(التيار‎ ‏أ).‎ yo ‏(-1رلالام) (التيار‎ GY Vm ‏ومع سوائل ناتجة من برج الفصل والامتصاص عند‎ ‏عند حالف حلتم)‎ )١١( ‏أ) إلى عمود فصل‎ ©١( Sd ‏ويغذي التيار‎
Gt sad ‏عن السائل‎ (PY ‏و ٠لا رطل/بوصة” مطلق حيث يفصل البخار (التيار‎ (FY ‏(التيار‎ ويغذى البخار (التيار ‎(YY‏ الناتج من عمود الفصل ‎)١١(‏ إلى آلة تمدد تشغيلي (13) حيث تستخلص طاقة ميكانيكية من هذا الجزء من تيار التغذية مرتفع الضغط. وتمدّد الآلة ‎(VY)‏ البخار بشكل متساوي الأنتروبية ‎isentropically‏ بصفة جوهرية من ضغط نحو ‎OV.‏
AY Y
VY
‏رطل/بوصة' مطلق (وهو ضغط تشغيل برج‎ TAT ‏رطل/بوصة" مطلق إلى ضغط نحو‎ ‏أ) إلى درجة‎ YY) ‏مع تبريد آلة التمدد التشغيلي التيار الممدّد‎ (V0) ‏الفصل والامتصاص‎ (1 ‏(؟؟‎ La ct Sil ‏(-77,7م). ويدخل التيار الممدّد‎ YY ‏حرارة تبلغ تقريباً‎ ‏الجزء السائل من‎ commingles ‏إلى القسم السفلي من برج الفصل والامتصاص )10( ويمتزج‎ ‏التيار الممدّد مع سوائل متدفقة نحو الأسفل من قسم الامتصاص ويخرج التيار السائل الممزوج‎ ٠ ‏(-8,لالام). ويتدفق جزء‎ GAS ‏من أسفل برج الفصل والامتصاص )10( عند‎ (V0) ‏البخار من التيار الممدّد إلى الأعلى خلال قسم الامتصاص ويتلامس مع سائل بارد متدفق نحو‎ ‏والمكونات الأثقل.‎ propane ‏الأسفل لتكثيف وامتصاص البروبان‎ ‏الناتج من أسفل برج الفصل والامتصاص‎ (V0) ‏ويوجّه التيار السائل الممزوج‎ ‏حيث يسخن (التيار ©؟ أ) بينما يوفر‎ (V1) ‏عن طريق مضخة‎ )٠١( ‏إلى مبادل حراري‎ (Ve) ٠ ‏تبريد لغاز التغذية الداخل كما وصف فيما تقدم. ويسخّن التيار السائل الممزوج (المجمع)‎ ‏م) قبل تزويده إلى نقطة‎ ETF) ET ae ‏ب) درجة‎ YO) Lise Tae ‏إلى تيار‎ ‏السائل الخارج من عمود‎ Says (VV) deethanizer ‏تغذية في منتصف عمود إزالة الإيثان‎ ‏إلى ضغط أعلى بقليل من ضغط تشغيل عمود‎ flash expanded ‏ومضياً‎ (YY ‏الفصل (التيار‎ ‏الذي يبلغ )61 رطل/بوصة' مطلق عن طريق صمام تمدد‎ (1) decthanizer ‏إزالة الإيثان‎ ae ‏قبل أن‎ (Try ‏(التيار‎ (AAS) Gar G(T) ‏ويبرد التيار‎ ؛)١7١(‎ expansion valve ‏الذي‎ (YY) ‏يوفر تبريد لغاز التغذية الداخل كما وصف فيما تقدم. ومن ثم يغذى التيار‎ ‏عند نقطة‎ (VV) deethanizer ‏إلى عمود إزالة الإيثان‎ (a XV) Ve ‏درجة حرارته الآن‎ ‏يتم تتصيل‎ edeethanizer ‏تغذية أسفل نقطة التغذية في منتصف العمود. وفي عمود إزالة الإيثان‎ ‏ويخرج التيار السائل الناتج‎ Co ‏والمكونات‎ methane ‏من الميثان‎ (FY) ‏ب)و‎ Yo) ‏التيارين‎ > ‏ف‎ ٠١١ ‏عند 198اف (577م) وييرد إلى‎ deethanizer ‏من أسفل عمود إزالة الإيثان‎ (YY) . ‏قبل تدفقه إلى مكان التخزين.‎ (V4) ‏أ) في مبادل حراري‎ 7١ J) (+ £7.Y) ‏فوق ضغط تشغيل‎ (VV) deethanizer ‏ويحفظ ضغط التشغيل في عمود إزالة الإيثان‎ ‏بمقدار قليل. وهذا يتيح تدفق البخار الناتج من أعلى عمود‎ (V0) ‏برج الفصل والامتصاص‎ ‏ومن ثم إلى‎ )٠١( ‏تحت ضغط خلال مبادل حراري‎ (PV ‏(التيار‎ deethanizer ‏إزالة الإيثان‎ ve
\Y heat exchanger ‏الجزء العلوي من برج الفصل والامتصاص )10( وفي المبادل الحراري‎ ‏يتعرض التيار العلوي الناتج من عمود إزالة الإيثان :© الذي تكون درجة‎ ؛)7٠١(‎ ‏الناتج‎ (Te ‏ف (-,٠”م) إلى علاقة تبادل حراري مع التيار العلوي ( التيار‎ Yom ‏حرارته‎ ‎-( Y= ‏من برج الفصل والامتصاص )0 ١)»؛ مما يؤدي إلى تبريد التيار إلى‎ ‏إلى قسم الفصل‎ Lia ‏(التيار +7 أ) وتكثيفه جزئياً. ومن ثم يزوّد التيار المتكفّف‎ (FA ‏م‎ ‏عن البخار غير‎ Gt Sd ‏حيث يفصل السائل‎ (V0 ( ‏في برج الفصل والامتصاص‎ ‏ويختلط البخار غير المتككتف مع البخار المتدفق إلى الأعلى من قسم‎ cca Aaa ‏الامتصاص السفلي لتشكيل تيار التقطير البارد (© ؟) الذي يخرج من المنطقة العلوية لبرج‎ ‏الجزء‎ Alam ‏إلى جزئين.‎ asd ‏ويجزاً السائل‎ (V0) ‏الفصل والامتصاص‎ ‏الاولء التيار (40)؛ إلى قسم الامتصاص السفلي من برج الفصل والامتصاص )10( بصفته‎ ٠ ‏السائل البارد الذي يلامس الأبخرة المتدفقة إلى الأعلى خلال قسم الامتصاص. ويزود الجزء‎ ‏عن طريق‎ Reflux ‏راجع‎ JUS (VY) deethanizer ‏إلى عمود إزالة الإيثان‎ » (Ya) ‏الثاني؛ التيار‎ ‏إلى نقطة تغذية في أعلى عمود إزالة‎ (FY) ‏مضخة (١7)؛ بحيث يتدفق التيار الراجع‎ ‏(حدمام).‎ SV 7- ‏عند‎ (VY) deethanizer ‏الإيثان‎ ‎GAY ‏وتيار التقطير الذي يخرج من أعلى برج الفصل والامتصاص )10( عند‎ vo )30( ‏ويتدفق تيار الغاز المتبقي بعكس التيار‎ ٠ (ve) ‏هو تيار الغاز المتبقي البارد‎ (a A+) - ‏إلى‎ lay )٠١( ‏في مبادل حراري‎ (V1) deethanizer ‏الناتج من أعلى عمود إزالة الإيثان‎ ‏(التيار 74 أ) حيث أنه يوفر تبريد وتكثيف جزئي للتيار العلوي الناتج من‎ (V0) AA ‏(77,5م)‎ Vo ‏تيار الغاز المتبقي بشكل إضافي إلى‎ lin .deethanizer ‏عمود إزالة الإيثان‎ ‏ومن ثم‎ .)٠١( ‏يتدفق بعكس تيار تغذية الغاز الداخل في مبادل حراري‎ Laie ‏ب)‎ YE) | © ‏يدار عن‎ (V8) hela ‏يعاد ضغط الغاز المتبقي في مرحلتين. فالمرحلة الأولى هي عبارة عن‎ ‏يدار عن طريق مصدر‎ (YY) ‏والمرحلة الثانية هي عبارة عن ضاغط‎ (VY) ‏تمدد‎ a ‏طريق‎ ‏د) إلى ضغط خط البيع. وبعد تبريد التيار‎ TE ‏طاقة إضافي حيث يضغط الغاز المتبقي (التيار‎ ‏يتدفق ناتج الغاز المتبقي (التيار ؛؟ ه)‎ «(YY) discharge cooler ‏من براد التصريف‎
VE
‏م) و 117 رطل/بوصة'‎ 47:7( GY ‏إلى خط أنابيب نقل الغاز المباع عند‎ ‏ويبين الجدول التالى ملخص لمعدلات تدفق التيارات واستهلاك الطاقة للعملية‎ [YT] ‏الموضحة في الشكل‎ (Y) ‏الجدول‎ ° 71 ‏(الشكل‎ ‎( ‏ملخص لمعدلات تدفق التيارات رطل مول إساعة‎ * ‏بيوتانات‎ نابورب‎ OB ‏ميثان‎ ‎2 ‏المجمو‎ * 5 propane ethane methane ‏التيار‎ ‎AVAL 713 AYA $YYA AYE. ١ ‏الا عم‎ 4 77١ ‏تخ م‎ 7" 4 ‏الل لف نض‎ 7 rv ‏م اغا‎ ody 12774 YYVY Yo 1140 ‏غلم وه صفر‎ 8 4 {yao ‏صفر‎ ٠.١ Void 151 $s
YYAA ‏صفر‎ YY AQ Ato ya
Aro ‏.للم ؟از: هه صفر‎ YE ١78 75 AYY 7 ‏لال صفر‎ * ‏النسبة المئوية للاستخلاص‎ 7/3 ‏ار‎ propane ‏بروبان‎ ‎TY on en butanes ١ ‏بيوتانات‎ 4 ‏القدرة الحصائية‎ 17,5776 ‏لضغط الغاز المتبقى‎ ‏الحرارة المستخدمة (ألف وحدة حرارة بريطانية/ساعة)‎ ١١770 deethanizer ‏محتويات عمود إزالة الإيثان‎ , Je ‏في مرجل إعادة‎ ‏معدلات التدفق غير المقربة).‎ old Je) * |.
vo ‏ويبين الشكل ]7[ تحسينا آخرآ على عملية التقنية السابقة في هذا المجال الموصوفة في‎ ‏في طلب براءة الاختراع الأمريكية قيد النظر رقم‎ AS ‏أعلاه والتي وضّحت‎ ]١[ ‏الشكل‎ ‎]+[ ‏وتركيبة غاز التغذية والظروف المستخدمة في العملية المبينة في الشكل‎ . 14
LY] ‏والشكل‎ ]١[ ‏مماثلة لتلك المستخدمة في العمليتين المبينتين في الشكل‎ ‏العملية المبينة في الشكل [©]؛ فإن مخطط تبريد وتمديد غاز التغذية‎ dal je ‏وعند تتبع‎ ‏ممائل بصفة جوهرية لذلك المخطط المستخدم في الشكل [7]. ويكمن الاختلاف في التخلص‎ ‏من التيار السائل الممزوج (المختلط) الخارج من برج الفصل والامتصاص )10( بعد أن تم‎ .)٠١( ‏ب) بتزويد تبريد لغاز التغذية الداخل في مبادل حراري‎ TO ‏(التيار‎ Lisa ‏تدفئته‎ ‏ف إلى‎ ١١7- ‏من‎ (V1) ‏يسخن التيار )170( الناتج من المضخة‎ (Y] ‏وبالرجوع للشكل‎ ‏حيث أنه يوفر تبريد لغاز التغذية‎ )٠١( ‏م) في مبادل حراري‎ EVA ‏إلى‎ A ‏اا (من‎ ‏تقدم بالنسبة للشكل [7]. ومن ثم يزود التيار المسخٌّن. التيار‎ Led ‏الداخل كما وصف‎ ‏عن نقطة تغذية في أعلى العمود‎ (VV) deethanizer ‏ب)ء؛ إلى عمود إزالة الإيثان‎ vo) methane ‏(-7,8؛م) ليتم نزع محتوياته من الميثان‎ fom ‏ويغذى إلى البرج عند‎ ‏من أسفل عمود إزالة الإيثان‎ (TV) ‏والمكونات ©. ويخرج تيار المنتج السائل الناتج‎ ‏في مبادل‎ (I YY ‏(التيار‎ 6 7,7( RRR ‏ويبرد إلى‎ (2 AAT) ‏ف‎ 19١ ‏عند‎ deethanizer Vo ‏قبل تدفقه إلى مكان التخزين.‎ (V9) ‏حراري‎ ‏فوق ضغط تشغيل‎ (VY) deethanizer ‏ويحفظ ضغط التشغيل في عمود إزالة الإيثان‎ ‏بمقدار قليل. وهذا يتيح تدفق البخار الناتج من أعلى عمود‎ (Yo) ‏برج الفصل والامتصاص‎ ‏ومنه إلى داخل‎ (Yo) ‏حراري‎ Jobe ‏تحت ضغط خلال‎ (V1 ‏(التيار‎ deethanizer ‏إزالة الإيثان‎ ‏وفي المبادل الحراري (١70)؛ يتعرض‎ (V0) ‏القسم العلوي من برج الفصل والامتصاص‎ - ٠ -( Vo ‏الذي تكون درجة حرارته‎ deethanizer ‏التيار العلوي الناتج من عمود إزالة الإيثان‎ ‏من برج الفصل‎ (FE ‏إلى علاقة تبادل حراري مع التيار العلوي ( التيار‎ (> YT) ‏(التيار © أ)‎ (AVN) Em ‏والامتصاص )10( مما يؤدي إلى تبريد التيار إلى‎ ‏إلى قسم الفصل في برج الفصل‎ Lise Bl IS ‏وتكثيفه جزئياً. ومن ثم يزود التيار‎
ا والامتصاص ) ‎Yo‏ حيث يفصل جزؤه السائل المتكقتّف ليصير السائل البارد الذي يتلامس مع الأبخرة المتدفقة نحو الأعلى خلال قسم الامتصاص. وتيار التقطير الذي يخرج من أعلى برج الفصل والامتصاص ‎(V0)‏ عند -15١أف‏ ‎AVY)‏ م) هو تيار الغاز المتبقي البارد ‎(YE)‏ ويتدفق تيار الغاز المتبقي بعكس التيار ‎(M1)‏ ‎٠‏ الناتج من أعلى عمود إزالة الإيثان ‎)3١( deethanizer‏ في مبادل حراري ‎)٠١(‏ ويدفا إلى - ‎GV)‏ (حتادم) ‎TE LAY)‏ أ) حيث أنه يوفر تبريد وتكتيف جزئي للتيار العلوي الناتج من عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ ويدفاً تيار الغاز المتبقي بشكل إضافي إلى ‎(F178) ave‏ (التيار ‎Yi‏ ب عندما يتدفق بعكس تيار تغذية الغاز الداخل في مبادل حراري ) ‎٠ ( ١‏ ومن ثم يعاد ضغط الغاز المتبقي في مرحلتين. فالمرحلة الأولى هي عبارة عن ضاغط ‎(V8)‏ يدار عن ‎١٠‏ طريق ‎all‏ تمدد )¥ 1 والمرحلة الثانية هي عبارة عن ‎(Y Y) bela‏ يدار عن طريق مصدر طاقة إضافي حيث يضغط الغاز المتبقي (التيار ‎VE‏ د) إلى ضغط خط البيع. وبعد تبريد التيار المصروف في مبرد (77)؛ يتدفق ناتج الغاز المتبقي (التيار ‎YE‏ ه) إلى خط أنابيب نقل الغاز المباع عند ‎GV)‏ (77؛ م) و 117 رطل/بوصة” مطلق. ويبين الجدول التالي ملخص لمعدلات تدفق التيارات واستهلاك الطاقة للعملية ‎yo‏ الموضحة في الشكل []: الجدول )¥( (الشكل ‎(v1‏ ‏ملخص لمعدلات تدفق التيارات ‎Jhb)‏ مول إساعة { ميثان إيثان بروبان .| بيوتانات * التيار ‎*butanes propane ethane methane‏ المجموع ‎AYA 8 AYE 9‏ 753 م لام ‎oan Yven AY EY YY‏ لا نتمم ‎YAY YAY 44Y YY‏ ١8ص‏ 74 ‎Yo‏ £440 كا ‎AeA YoY AYR‏ 1 مححه 77 مذ لاا ‎AYA‏ ‎AYE Ye‏ 7 ل صفر محم بح صفر 5 م 79 ‎YYVA‏
VY asian ‏النسبة المئوية‎
LATTA propane ‏بروبان‎ ‎/49,AY *butanes * ‏بيوتانات‎ ‏القدرة الحصانية‎ ٠ ‏تابع للجدول‎ oo 702,119 يقبتملا ‏لضغط الغاز‎ ‏الحرارة المستخدمة (ألف وحدة حرارة بريطانية/ساعة)‎ ‏؟‎ Y0¢ deethanizer ‏محتويات عمود إزالة الإيثان‎ Je ‏في مرجل إعادة‎ ‏(على أساس معدلات التدفق غير المقربة).‎ * ‎١‏ وتستخدم مخططات العمليات الثلاث الموصوفة أعلاه ‎ewe‏ برجي تجزئة؛ برج الامتصاص والفصل ‎(V0)‏ وبرج إزالة الإيثان ‎(VY)‏ لتحقيق تأثير التبريد بالامتصاص الذي يحدث داخل برج الامتصاص والفصل )10( حيث تكفل عملية إشباع الأبخرة التي تتدفق نحو الأعلى خلال البرج تبريد البرج عن طريق تبخير المكونات السائلة من الميثان ‎methane‏ ‏والإيثان ‎ethane‏ الموجودة في التيار (77 أ). (ونتيجة لذلك يمكن ملاحظة أن كل من البخار ‎ae‏ الخارج من ‎Sel‏ البرج والسوائل الخارجة من أسفل البرج أبرد من تيارات التغذية الخاصة بكل منها ‎respective‏ عند هذين الطرفين من البرج. ويتيح تأثير التبريد بالامتصاص هذا أن يزود التيار الخارج من أعلى البرج (التيار ‎(TE‏ بالتبريد المطلوب في المبادل الحراري ‎(Ye)‏ ‏لتكثيف التيار الناتج من أعلى عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ (التيار ‎(TF‏ تكثيفاً جزئياً بدون ‏تشغيل عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ عند ضغط أعلى بدرجة كبيرة من ضغط تشغيل ‎Te‏ برج الفصل والامتصاص ‎.))١5(‏ بيد أنه يحتاج إلى برجين لتزويد قوة الضغط الدافعة ‎(38x) pressure driving force‏ التيار (5) الخارج من أعلى عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ ‎(VY)‏ خلال مبادل حراري ‎(Tr)‏ وإلى موضع التغذية العلوي لبرج الامتصاص والفصل. ونموذجياً لا يتكنفتّتف تيار التغذية العلوي هذا بشكل كلي؛ التيار ‎YU‏ أ ويختلط جزؤه البخاري ببساطة مع البخار المتدفق نحو الأعلى من ‎aud‏ الامتصاص ‎(Vo)‏ لتشكيل التيار
ا
المتبقي البارد ( ‎(TE‏ ومن ثم لايسهم الجزء غير ‎a dl‏ من التيار (7؟ أ) في التبريد بالامتصاص داخل برج الامتصاص والفصل )10( الوصف التفصيلي المثال ‎)١(‏
‎o‏ الشكل [؛] يوضح رسم تخطيطي للخطوات المتتالية لعملية ‎Lady‏ لتطبيق الاختراع الراهن على العملية المبينة في الشكل ‎DV]‏ وتركيبة غاز التغذية والظروف المستخدمة في العملية المبينة في الشكل [؛] هي مماثلة لتلك المستخدمة في العملية المبينة في الشكل [1]. ووفقاً لذلك؛ يمكن مقارنة العملية المبينة في الشكل ]£[ مع العملية المبينة في الشكل ‎]١[‏ ‏لتوضيح مزايا الاختراع الراهن.
‏. وعند تتبع مراحل العملية المبينة في الشكل [4]؛ يغذى غاز التغذية عند ‎GA‏ ‎Y1.Y)‏ >( وضغط قيمته ‎OA‏ رطل/بوصة' مطلق كتيار ‎.)7١(‏ ويبرد تيار التغذية )1*( في مبادل حراري ‎)٠١(‏ بتبادل الحرارة مع غاز متبق بارد عند -497أف (-71,7أم) (التيار ‎(VE‏ وسوائل ناتجة من عمود فصل عند = ‎(AY) FAV‏ (التيار ‎(YY‏ ‏ويغذى التيار ‎©٠١( ad‏ أ) إلى عمود فصل ‎)١١(‏ عند لاف (ح#رددام)
‎Gt ad ‏عن السائل‎ (TY ‏يفصل البخار (التيار‎ Cus ‏رطل/بوصة" مطلق‎ OVey Ne (TY)
‏ويغذى البخار (التيار ‎(TY‏ الناتج من عمود الفصل ‎)١١(‏ إلى آلة تمدد تشغيلي ‎(VF)‏ ‏حيث تستخلص طاقة ميكانيكية من هذا الجزء من تيار التغذية مرتفع الضغط. وتمدّد الآلة )7 البخار بشكل متساوي الأنتروبية ‎isentropically‏ بصفة جوهرية من ضغط نحو ‎OV.‏ ‏0 رطل/بوصة' مطلق إلى ضغط نحو ‎YOO‏ رطل/بوصة' مطلق (وهو ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان ‎decthanizer‏ (17))؛ مع تبريد آلة التمدد التشغيلي التيار ‎FY) Shed‏ أ) إلى درجة حرارة ‎(a YAA7) GV em‏ تقريبا. ويغذى التيار الممدّد ‎Ga cat Silly‏ (؟3 أ) إلى عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ عند نقطة تغذية أعلى من نقطة منتصف العمود. وبرج إزالة الإيثان ‎(VV)‏ هو عمود تقطير تقليدي يحتوي على عدة صواني متباعدة ‎vo‏ عمودياً أو طبقة محشوة واحدة أو أكثر أو بعض توليفات من الصواني والحشوات. ويتكون
برج إزالة الإيثان من قسمين: قسم امتصاص علوي (قسم تكرير تقطيري) ‎VV) rectification‏ أ) يحتوي على الصواني و/أو الحشوات لتوفير التلامس الضروري بين جزء البخار من التيار الممدّد ‎vy)‏ أ) المتدفق نحو الأعلى والسائل البارد المتدفق ‏ نحو الأسفل لتكثيف وامتصاص البروبان ‎propane‏ والمكونات الأشفقل ؛ وقسم تنصيل سفلي ‎lower stripping‏ ‎(VY) section 0٠‏ يحتوي على الصواني و/أو الحشوات لتوفير التلدمس الضروري بين السوائل المتدفقة نحو الأسفل والأبخرة المتدفقة نحو الأعلى. ويشتمل قسم إزالة الإيثان ‎VW)‏ ‏ب) كذلك على مرجل إعادة غلي ‎Aug Ge (YA) reboiler‏ جزء من السائل في أسفل العمود لتأمين أبخرة التتصيل التي تتدفق نحو الأعلى في العمود لتنصيل المنتج السائلء التيار ‎vv‏ ؛ من الميثان ‎methane‏ والمكونات ©. ويغذى التيار ‎(i YY)‏ إلى عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer ٠‏ عند نقطة تغذية أعلى من نقطة منتصف العمود ويحدد موضعها في الجزء ‎lid‏ من قسم الامتصاص ‎١(‏ أ) لعمود إزالة الإيثان ‎.)١7( deethanizer‏ ويمتزج الجزء السائل من التيار الممدّد مع سوائل متدفقة نحو الأسفل من قسم الامتصاص ‎١١(‏ أ) ويتدفق التيار ‎Jill‏ الممزوج نحو الأسفل إلى ‎aud‏ الاستنصال (التتصيل) ‎stripping‏ ‎section‏ (لا ١ب‏ من عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ (لا ‎.)١‏ ويتدفق جزء البخار من التيار ‎ve‏ الممدّد نحو الأعلى خلال قسم الامتصاص ويتلامس مع ‎Jil‏ بارد متدفق نحو الأسفل لتكثتيف وامتصاص البروبان ‎propane‏ والمكونات الأثقل. ويسحب _جزء من البخار الناتج عن التقطير (التيار 77( من المنطقة العلوية لقسم الاستتصال (التنصيل) ‎VY)‏ ب). ومن ثم يبرد هذا التيار ‎Le Ss‏ (التيار +؟ 1) في مبادل حراري ‎)٠١(‏ بتبادل الحرارة مع التيار العلوي البارد ‎(FA)‏ الناتج من أعلى عمود ‎ov‏ إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ عند ‎VV‏ (ححرامم). ‎Bay‏ التيار العلوي البارد الناتج من عمود إزالة الإيثان ‎desthanizer‏ إلى درجة حرارة تساوي ‎Y=‏ (-1,7لأم) ‎Lusi‏ ‏حيث أنه يبرد التيار ‎(PT)‏ من -؛ ١ف‏ إلى نحو ‎CIN‏ (من ‎a YY‏ إلى نحو ‎(a AY, Y-‏ (التيار ‎(en‏ ‏ويحافظ على ضغط التشغيل في فاصل التيار الراجع ‎reflux separator‏ )10( أقل من ‎Yo‏ ضغط التشغيل في عمود إزالة الإيثان ‎(VV) decthanizer‏ بمقدار قليل ‎٠‏ وهذا يتيح تدفق تيار
Y. ‏تحت ضغط خلال مبادل حراري ( طن ومن ثم إلى فاصل‎ (v1) ‏البخار الناتج عن التقطير‎ ‏عن البخار غير‎ (Tk) ‏المتكثتف‎ Jd ded Se (Yo) all ‏التيار‎ ‏المتكثسّف (التيار 47). ويختلط تيار البخار غير المتكثسّف (؟؛) مع التيار العلوي‎ ‏والناتج من المبادل الحراري‎ (i YA) deethanizer ‏الذي تم تدفثته الناتج من عمود إزالة الإيثان‎ (TE) ‏متبق بارد‎ Sle ‏لتشكيل تيار‎ (Ye) ٠ ‏ويضخ التيار السائل )79( الناتج من فاصل التيار الراجع )10( عن طريق مضخة‎ ‏ومن ثم‎ (VV) decthanizer ‏إلى ضغط أعلى بقليل من ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان‎ )7١( deethanizer ‏كتيار تغذية بارد علوي (تيار راجع) إلى عمود إزالة الإيثان‎ (Fra) ‏يزود التيار‎ ‏ويكفل تيار التغذية السائل البارد هذا (التيار الراجع) نفس تأثير التبريد بالامتصاص في‎ .)١ ‏(لا‎ ‏كما في برج‎ )١7( ‏أ) (قسم التكرير التقطيري) من عمود إزالة الإيثان‎ ١7( ‏قسم الامتصاص‎ ٠ ‏في حين إنه يمتص‎ ]١[ ‏الامتصاص والفصل )10( المستخدم في العملية المبينة في الشكل‎ ‏المتدفقة نحو الأعلى من أسفل العمود.‎ JEN ‏والمكونات‎ propane ‏ويكثف البروبان‎ «(VV) deethanizer ‏ب) من عمود إزالة الإيثان‎ ١ V) ‏وفي قسم الاستنصال (التنصيل)‎ ‏يتم تنصيل تيارات التغذية من الميثان 6 والمكونات ,©. ويخرج للتيار المنتج السائل‎
CL ‏وير‎ (FATT) SAY ‏عند‎ decthanizer ‏من أسفل عمود إزالة الإيثان‎ (TV) ‏الناتج‎ ‏في مبادل حراري )1( قبل تدفقه إلى مكان التخزين.‎ (FY ‏م) (التيار‎ 7:7( GY ‏(التيار 17( عندما يتدفق‎ (2 YVR) Vo ‏إلى‎ (Te) ‏ويدف تيار الغاز المتبقي البارد‎ ‏ومن ثم يعاد ضغط الغاز المتبقي في‎ ٠ (1+) ‏بعكس تيار غاز التغذية الداخل في مبادل حراري‎ 7) ‏تمدد‎ A ‏يدار عن طريق‎ (V¢) ‏مرحلتين. المرحلة الأولى هي عبارة عن ضاغط‎ ‏يدار عن طريق مصدر طاقة إضافي الذي‎ (YY) ‏والمرحلة الثانية هي عبارة عن ضاغط‎ | © ‏وبعد تبريد التيار في براد‎ ٠ ‏ج) إلى ضغط خط البيع‎ ve ‏يضغط الغاز المتبقي (التيار‎ ‏د) إلى خط أنابيب نقل‎ YE ‏يتدفق ناتج الغاز المتبقي (التيار‎ )77( discharge cooler ‏تصريف‎ ‏رطل/بوصة' مطلق.‎ IY ‏و‎ (ETT) ‏ف‎ ٠٠١ ‏الغاز المباع عند‎ ‏ويبين الجدول التالي ملخص لمعدلات تدفق التيارات واستهلاك الطاقة للعملية المبينة‎ : ‏في الشكل [؛]‎ ve
YA
(£) ‏الجدول‎ ‎)]4[ ‏(الشكل‎ ‎( ‏ملخص لمعدلات تدفق التيارات (إرطل مول إساعة‎ * ‏ميثان إيثان بروبان بيوتانات‎ 2 ‏المجمو‎ *butanes propane ethane methane ‏التيار‎ ‎AVAL. 73 AVA ‏فت‎ م٠‎ 1 ‏فخ حم‎ 1 M1 YVAY ‏نيم‎ YY ‏الما‎ Yay "7 Yeu AY YY gar. 7 VY Vig ive 41 ‏صفر صفر‎ £9 ry ¢Y avd ‏لا‎ YAY ooo ‏مخ‎ 3 ‏صفر مم‎ oY $Y Ate YA
Ato. ‏صفر‎ oY £10) AMYE 64
YYA. 4 ‏77م‎ VY Jaa TY * ‏النسبة المئوية للاستخلاص‎ : 747,27 propane ‏بروبان‎ ٠ ١١ ‏ب‎ *putanes ‏بيوتانات*‎ ‎( ‏القدرة الحصانية إحصان بخارى‎ ٠ ‏لضغط الغاز المتبقى‎ ‏الحرارة المستخدمة (ألف وحدة حرارة بريطانية/ساعة)‎
YY, 1. deethanizer ‏محتويات عمود إزالة الإيثان‎ , Je ‏مرجل إعادة‎ ye ‏(على أساس معدلات التدفق غير المقربة).‎ * ‏جزء البخار من التيار‎ by pass ‏تتيح العملية المبينة في الشكل [؛] أن يحيد‎ Loa ss ‏عن المبادل الحراري )10( مما يؤدي إلى إمكانية‎ ]١[ ‏(7؟ أ) في العملية المبينة في الشكل‎ ‏المستخدم في عملية الشكل‎ ( Yo ) ‏ب من برج الامتصاص والفصل‎ Yo ) ‏دمج قسم الامتصاص‎ ‏المستخدم في عملية الشكل ]¢[ كقسم‎ ١ Y) deethanizer ‏في عمود إزالة الإيثان‎ ]١[ Vo ‏الناتج من أعلى عمود إزالة‎ (FA) ‏وفي حين أن هذا يخفض مقدار التيار‎ (VY) ‏امتصاص‎ ‎avy
YY
‏الذي يتدفق إلى المبادل الحراري (70) في عملية الشكل ]£[ خفضاً قليلا‎ deethanizer ‏الإيثان‎ ‏في عملية الشكل [١])؛ إلا أنه يكفل تشغيل قسم الامتصاص‎ (Fe) ‏(بالنسبة إلى مقدار التيار‎ ‏ب) عند نفس الضغط بصفة جوهرية. وهذا يكفل‎ VY) (Spat) ‏أ) وقسم الاستنصال‎ ١7( ‏اتزان أكثر ملاءمة بين الطورين البخاري والسائل في العمود بالاضافة إلى أنه يعوّض عن‎ ‏وفي الحقيقة؛ توضح مقارنة القيم المبينة في‎ ٠ )٠0( ‏الطفيف للتبريد في المبادل الحراري‎ Ale ‏مع تلك القيم المبينة في الجدول )£( لعملية الشكل [4] أن عملية‎ ]١[ ‏لعملية الشكل‎ )١( ‏الجدول‎ ‏عند‎ ]١[ ‏من عملية الشكل‎ Zoe, ‏أكبر بمقدار‎ propane ‏الشكل [4] تحقق استخلاص للبروبان‎ ‏لضغط الغاز المتبقي. وفي نفس الوقت؛ تخفض عملية‎ horse power ‏نفس القدرة الحصانية‎ ‏بشكل كبير. وقد جمع برجا‎ plant capital cost ‏الشكل [4] تكاليف رأس المال للوحدة الصناعية‎ ‏في برج مفرد مستخدم في عملية الشكل ]£[ مما‎ ]١[ ‏التجزئة المستخدمان في عملية الشكل‎ - ٠ ‏يوفر في تكلفة المعدات والتركيب. وبالإضافة إلى ذلك؛ يكون قطر فاصل التيارات الراجعة‎ ‏المستخدم في عملية الشكل [؛] أصغر من قطر قسم الفصل العلوي )110( من برج‎ (V0) ‏مما يكفل مزيدً من التوفير. ض‎ DV] ‏الامتصاص والفصل )10( المستخدم في عملية الشكل‎ (Y) ‏المثال‎ ‏لتطبيق التجسيد‎ Lay ‏يوضح الشكل ]0[ رسم تخطيطي للخطوات المتتالية لعملية‎ Vo ‏المفضل للاختراع الراهن على عملية الشكل [؟]. إن تركيبة غاز التغذية والظروف المستخدمة‎
IY] ‏مماثلة لتلك المستخدمة في العملية المبينة في الشكل‎ lo] ‏في العملية المبينة في الشكل‎ )7[ ‏ووفقاً لذلك؛ يمكن مقارنة العملية المبينة في الشكل ]0[ مع العملية المبينة في الشكل‎ ‏لتوضيح مزايا الاختراع الراهن.‎
CFA. ‏في الشكل [0]؛ يغذى غاز التغذية عند‎ And) ‏وعند تتبع مراحل العملية‎ Y. (PY) ‏ويبرّد تيار التغذية‎ (TY) ‏وضغط قيمته 5858 رطل/بوصة" مطلق كتيار‎ (> Y1.V) ‏بتبادل الحمرارة مع غاز متبق يارد عند ح حاف (ححرلا2م)‎ )٠١( ‏في مبادل حراري‎ ‏(التيار ؛؟) ومع سوائل ناتجة من عمود فصل عند -14أف (-١7أم) (التيار © أ) ومع‎ (ro ‏(التيار‎ (~VY,A=) ف٠‎ ١67 ‏عند‎ deethanizer ‏سوائل ناتجة من عمود إزالة الإيثان‎ ‏(-ارالم)‎ GVA ‏عند‎ )١١( ‏أ) إلى عمود فصل‎ ©٠١( Hd ‏ويغذى اللتيار‎ ve
Yr ‏رطل/بوصة" مطلق حيث يفصل البخار (التيار 7؟) عن السائل المتككتّ_ف‎ 57٠0 ‏و‎ ‎(FY) ‎(VF) ‏إلى آلة تمدد تشغيلي‎ )١١( ‏الناتج من عمود الفصل‎ (YY ‏ويغذى البخار (التيار‎
AY) ‏حيث تستخرج طاقة ميكانيكية من هذا الجزء من تيار التغذية مرتفع الضغط. وتمدّد‎ 5176 ‏بصفة جوهرية من ضغط من نحو‎ isentropically ‏البخار بشكل متساوي الأنتروبية‎ (OF) ° ‏رطل/بوصة” مطلق (وهو ضغط تشغيل عمود‎ TAT ‏رطل/بوصة' مطلق إلى ضغط من نحو‎ { YY) ‏مما يؤدي إلى تبريد آلة التمدد التشغيلي التيار الممدّد‎ «((YY) deethanizer ‏إزالة الإيثان‎
Wis ‏ويغذى التيار الممدّد والمتكتّف‎ (AVY) فأ٠١ا/- ‏إلى درجة حرارة نحو‎ ‏من عمود‎ rectification ‏إلى الجزء السفلي من قسم الامتصاص (التكرير التقطيري)‎ (i ¥Y) ‏ويمتزج الجزء السائل من التيار الممدّد مع سوائل متدفقة نحو‎ ٠ (VY) deethanizer ‏إزالة الإيثان‎ ye ‏الأسفل من قسم الامتصاص ويتدفق تيار السائل الممزوج نحو الأسفل إلى قسم الاستتصال‎ sed ‏ويتدفق جزء البخار من التيار‎ .)١7( decthanizer ‏(التتصيل) من عمود إزالة الإيثان‎ ‏إلى الأعلى خلال قسم الامتصاص ويتلامس مع سائل_بارد متدفق نحو الأسفل لتكثتيف‎ ‏والمكونات الأثقل.‎ propane ‏وامتصاص البروبان‎ ‏من المنطقة‎ (VV) deethanizer ‏من عمود إزالة الإيثان‎ (Yo) ‏ويسحب تيار سائل‎ Vo ‏حيث يسخن‎ )٠١( ‏ب) ويوجسّه إلى مبادل حراري‎ ١( ‏العلوية لقسم الاستنصال (التنصيل)‎ ‏يكون تدفق هذا التيار‎ Lindsay ‏بينما يوفر تبريد لغاز التغذية الداخل كما وصف فيما تقدم.‎ ‏السائل من عمود إزالة الإيثان 88 عن طريق دوران بمشعب (سيفون) حراري‎
Sada ‏يمكن استخدام مضخة. ويسخسّن التيار السائل إلى تيار‎ Sly «cthermosiphon ‏قبل إعادته كتيار تغذية عند نقطة المنتصف‎ (a £44) ‏درجة حرارته -51 ف‎ (Ye) Ws x ‏ونموذجياً في المنطقة الوسطى من قسم الاستتصال‎ ؛)١١7(‎ deethanizer ‏لعمود إزالة الإيثان‎ ‏(التنصيل).‎ ‏إلى ضغط‎ flash expanded ‏ومضياً‎ (vv ‏ويمدّد السائل الناتج من عمود الفصل (التيار‎ ‏والذي يقر ب‎ (VY) deethanizer ‏أعلى بقليل من ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان‎ ‏مما يؤدي إلى تبريد‎ (VY) expansion valve ‏رطل/بوصة' مطلق عن طريق صمام تمدد‎ 97 vo avy
التيار (؟*) إلى ‎(FV) atm‏ (التيار ‎(YY‏ قبل أن يوفر تبريدا لغاز التغذية الداخل كما وصف فيما تقدم. ومن ثم يغذى التيار ‎(YY)‏ الذي درجة حرارته الآن ١لأف‏ (7م)؛ إلى عمود إزالة الإيثان ‎(VY) deethanizer‏ عند نقطة تغذية أسفل نقطة منتصف العمود. وفي عمود إزالة الإيثان ‎Sb cdeethanizer‏ تنصيل التيارين ‎Yo)‏ { و ‎YY)‏ ب) من الميثان ‎methane‏ ‏0 والمكونات ©. ويخرج التيار السائل الناتج ‎(*V)‏ من أسفل عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ ‏عند 154 ف (10م) ويبرد إلى ‎٠٠١١‏ ف (7,0ثم) (التيار ‎YY‏ أ) في مبادل حراري )18( قبل تدفقه إلى مكان التخزين. ويسحب جزء من البخار الناتج عن التقطير ‎)١ Jl)‏ من المنطقة العلوية لقسم الاستنصال (التتصيل) في عمود إزالة الإيثان ‎(VY) deethanizer‏ ومن ثم يبرد هذا التيار ‎٠‏ ويكقتّف ‎Lio‏ (التيار7”؟ أ) بتبادل الحرارة مع تيار البخار العلوي البارد ‎(YA)‏ الناتج من أعلى عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ عند درجة حرارة نحو -117اف ‎(SAAT)‏ ‏ويدفأ التيار العلوي البارد الناتج من عمود إزالة الإيثان 71 إلى درجة حرارة تساوي ‎os Ad‏ (17:87م) تقريبا حيث ‎a‏ يبرد التيار ‎(PY)‏ من ‎YAS‏ إلى نحو - ‎GY‏ (من- 7م إلى نحو ‎(a A=‏ (التيار 36 أ). ‎ve‏ ويحافظ على ضغط التشغيل في عمود إزالة الإيثان ‎(VY) deethanizer‏ أعلى بقليل من ضغط التشغيل لفاصل التيار الراجع ‎٠ )٠١( reflux separator‏ وهذا يتيح تدفق تيار البخار الناتج عن التقطير (36) تحت ضغط خلال مبادل حراري ‎(T+)‏ ومن ثم إلى فاصل التيار الراجع ‎(V0)‏ حيث يفصل السائل ‎(Fa ual) class‏ عن البخار غير المتكتّف (التيار ‎٠ (£Y‏ ويختلط تيار البخار غير المتكك ‎Cot‏ مع التيار العلوي الذي تم تدفئته الناتج من عمود -¥ إزالة الإيثان ‎¥A) deethanizer‏ 1( والناتج من المبادل الحراري ( ‎)٠١‏ لتشكيل تيار الغاز المتبقي البارد ‎(TE)‏ ويضخ السائل ‎Gt Saal‏ (التيار 74) عن طريق مضخة ‎(YY)‏ إلى ضغط أعلى بقليل من ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان ‎V) deethanizer‏ 0( ومن ثم يجزأ التيار الذي تم ضخه (9؟ أ) إلى جزئين على الأقل. ويوجّه الجزء الأول؛ التيار )0( كتيار تغذية علوي (تيار راجع) إلى عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ بصفته السائل البارد الذي ‎Ye‏ يتلامس مع الأبخرة المتدفقة نحو الأعلى خلال قسم الامتصاص (تكرير تقطيري).
Yo ‏عند نقطة تغذية‎ ١ ‏(لا‎ deethanizer ‏ويزود الجزء الثاني؛ التيار ) 5 إلى عمود إزالة الإيثان‎ ‏في منتصف العمود ويحدد موضعها في المنطقة العلوية من قسم ا لاستتصال (التتصيل) لتوفير‎ ‏لتيار البخار ( 7) الناتج عن التقطير.‎ partial rectification ‏تكرير تقطيري جزئي‎ ‏أ) عندما يتدفق‎ YE ‏(77.9م) (التيار‎ Vo ‏إلى‎ (TE) ‏تيار الغاز المتبقي البارد‎ ba ‏ومن ثم يعاد ضغط الغاز المتبقي‎ ٠ ٠ ) ‏بعكس تيار غاز التغذية الداخل في المبادل الحراري‎ °
VF) ‏يدار عن طريق آلة تمدد‎ (V¢) ‏في مرحلتين. فالمرحلة الأولى هي عبارة عن ضاغط‎
Cua ‏يدار عن طريق مصدر طاقة إضافي‎ (Y Y ) ‏والمرحلة الثانية هي عبارة عن ضاغط‎ ‏تبريد التيار في براد‎ dmg ‏إلى ضغط خط البيع.‎ (— ve ‏يضغط الغاز المتبقى (التيار‎ ‏إلى خط أنابيب نقل الغاز المباع عند‎ (a YE ‏يتدفق ناتج الغاز المتبقي (التيار‎ » (YY) ‏تصريف‎ ‏(77؟ م) و 117 رطل/بوصة” مطلق.‎ ف١‎ 0٠
Ayal) ‏ويبين الجدول التالي ملخص لمعدلات تدفق التيارات واستهلاك الطاقة للعملية‎ : ‏في الشكل [ه]‎ (0) ‏الجدول‎ ‎([o] ‏(الشكل‎ ‏مول إساعة‎ Jk) ‏ملخص لمعدلات تدفق التيارات‎ Vo * ‏ميثان إيثان بروبان بيوتانات‎ 2 ‏المجمو‎ * 65 propane ethane methane ‏التيار‎ ‏ملام‎ 75 AYA ‏مكلام متا‎ Al ‏ل لدتعم‎ 41 71٠8 ‏م.م‎ A
YEVY 77 7977 ‏ذا لا‎ YY gy 0 ١١ ‏عالا الإ‎ 7١ Yo 7 ‏صفر‎ ١ ARERR ‏ف‎ vi
ASA ‏صفر‎ ١ 33 Ato £Y oA ‏صفر‎ ١ ٠5 vege Ya 64 ‏صفر‎ AY yor ‏ادف‎ 3 74 ‏صفر‎ Yo £46 ‏ملا‎ 1 ‏م £4 9 مم‎ Ar £40 YA ‏الك 8 صفر لام عم‎ AYES Ye
VYAY 4 AYA 5 ‏ب صفر‎ avy
النسبة المئوية للاستخلاصس * بروبان ‎propane‏ 1 بيوثانات ‎LN ves butanes*‏ القدرة الحصانية ‎oe‏ لضغط الغاز ‎١7,574 andl‏ الحرارة المستخدمة (ألف وحدة حرارة بريطانية/ساعة) ‎Je sale) Ja ye‏ , محتويات عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ 8 * (على أساس معدلات التدفق غير المقربة). وتوضح مقارنة القيم المبينة في الجدول ‎(Y)‏ لعملية الشكل [3] مع تلك القيم المبينة في ‎ve‏ الجدول (5) لعملية الشكل ]0[ مرة أخرى أنه بالسماح لجزء البخار من التيار ‎(Hv)‏ في عملية الشكل ‎IX]‏ أن بحيد (يتجنب) ‎by pass‏ المبادل الحراري (70)؛ يمكن دمج التجزئة المزودة عن طريق برج الامتصاص والفصل ‎(Ve)‏ وعمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ المستخدمين في عملية الشكل ]1[ في عمود مفرد وهو عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ المستخدم في عملية الشكل ‎fo]‏ وباستخدام تيار سائل مسحوب من جانب العمود لتوفير تبريد ‎ve‏ جزئي للغاز الداخل في المبادل الحراري ‎)٠١(‏ وبتجزئة التيار السائل (9؟ أ) الناتج من فاصل التيار الراجع ‎(Yo)‏ إلى تياري تغذية لعمود إزالة الإيثان ‎(Say cdeethanizer‏ تحقيق نفس التحسين في استخلاص المنتج والاستفادة من الطاقة كما في عملية الشكل [7]. وفي الحقيقة؛ لأن التجزئة تحدث في عمود مفردء يمكن تشغيل العمود عند ضغط أقل مما يؤدي إلى اتزان بين الطورين البخاري والسائل أكثر ملاءمة وهذا يؤدي إلى زيادة في استخلاص المنتج لهذه ‎٠‏ > الحالة بمقدار 7.0.97 بصفة جوهرية عند نفس متطلبات طاقة إعادة الضغط وعند شغل مؤدى أقل لمرجل ‎sel‏ غلي محتويات عمود إزالة الإيثان :8 بالنسبة لعملية الشكل ‎JY]‏ ‏وكما في المثال ‎)١(‏ أعلاه؛ يكفل نظام عمود التجزئة المفرد هذا توفير كبير في تكاليف رأس المال. وبالإضافة إلى ذلك؛ بالمقارنة مع عملية الشكل [ "أ يلغي عمود التجزئة المفرد الحاجة
١ YY ‏إلى مضخة لبرج الامتصاص والفصل مما يؤدي إلى مزيد من التوفير في تكاليف رأس المال‎ ‏والمرافق النفعية.‎ ])[ ‏وتظهر مقارنة القيم المبينة في الجدولين )£( و )0( للعمليتين المبينتين في الشكلين‎ ‏التجسيد المبين في‎ leo] ‏و ]0[ مزايا تجسيد الاختراع الراهن المبين في الشكل‎ ‏ويسمح التياران الراجعان المجزآن (التياران )£0( و )£1( لتجسيد الشكل‎ JE] ‏الشكل‎ ٠ ‏وتكرير‎ (YA) deethanizer ‏الناتج من أعلى عمود إزالة الإيثان‎ (FA) ‏تكرير تقطيري للتيار‎ le] ‏مما يؤدي إلى خفض كمية‎ (FT) ‏تقطيري جزئي لتيار البخار الناتج عن التقطير‎ ‏والمكونات الأثقل في كلا التيارين بالمقارنة مع التجسيد المبين في‎ (Cs) propane ‏البروبان‎ ‏أعلى بمقدار‎ propane ‏الشكل [4]. ونتيجة لذلك يكفل تجسيد الشكل ]0[ استخلاص بروبان‎ ‏نقطة وباستخدام طاقة ضغط للغاز المتبقي أقل ب 717 وشغل مؤدى لمرجل إعادة‎ 750,78 0-0٠ ‏من تلك المستخدمة في تجسيد‎ ATV ‏أقل ب‎ deethanizer ‏غلي محتويات عمود إزالة الإيثان‎ ‏الشكل [؛]. ووفقاً لذلك؛ فإن عملية الشكل ]0[ هي التجسيد المفضل للاختراع الراهن.‎ (79) ‏المثال‎ ‏يوضّح الشكل ]1[ رسم تخطيطي للخطوات المتتالية لعملية وفقّآ لتطبيق‎ ‏الاختراع الراهن على عملية الشكل [©]. وتركيبة غاز التغذية والظروف المستخدمة في‎ ae .]©[ ‏في الشكل ]3[ مماثلة لتلك المستخدمة في العملية المبينة في الشكل‎ Aud) ‏العملية‎ ‎[¥] ‏ووفقاً لذلك؛ يمكن مقارنة العملية المبينة في الشكل [1] مع العملية المبينة في الشكل‎ ‏لتوضيح مزايا الاختراع الراهن.‎
CoA ‏وعند تتبع مراحل العملية المبينة في الشكل ]1[ يغذى غاز التغذية عند‎ )31( ‏رطل/يوصة' مطلق كتيار )1( ويبرّد تيار التغذية‎ OA ‏وضغط قيمته‎ (YY) 0» ‏بتبادل الحرارة مع غاز متبق بارد عند حلاف (-لاريمام)‎ )٠١( ‏في مبادل حراري‎ ‏(حكرتم) (التيار © أ) ومع‎ SAT ‏ومع سوائل ناتجة من عمود فصل عند‎ (VE ‏(التيار‎ ‎(ro Jal) (pA) فا١١7- ‏عند‎ decthanizer ‏سوائل ناتجة من عمود إزالة الإيثان‎ ‏و‎ (F087) ‏عند حلاف‎ )١١( separator ‏أ) إلى عمود فصل‎ ١( ‏ويغذى التيار المبرّد‎
YA
Gt sd ‏عن السائل‎ (TY ‏رطل/بوصة” مطلق حيث يفصل البخار (التيار‎ OV: (PY ‏(التيار‎ ‎work ‏إلى آلة تمدد تشغيلي‎ )١١( ‏الناتج من عمود الفصل‎ (YY ‏ويغذى البخار (التيار‎ ‏حيث تستخلص طاقة ميكانيكية من هذا الجزء من تيار التغذية‎ (VY) expansion machine ‏البخار بشكل متساوي الأنتروبية بصفة جوهرية من ضغط‎ (V7) ‏مرتفع الضغط. وتمدّد الآلة‎ - ١ ‏رطل/بوصة' مطلق (وهو‎ TV) ‏رطل/بوصة' مطلق إلى ضغط نحو‎ OV ‏نحو‎ ‏التمدد التشغيلي‎ Al ‏مما يؤدي إلى تبريد‎ ؛))١١7(‎ deethanizer ‏ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان‎ ‏ويغذى التيار‎ (a YAY) GA ‏أ) إلى درجة حرارة تبلغ تقريبا‎ YY) ‏التيار الممدّد‎ ‏أ) إلى الجزء السفلي من قسم الامتصاص (قسم‎ vy) Wa ‏الممدّد والمتككتف‎ ‏ويمتزج الجزء السائل من التيار‎ (VY) deethanizer ‏التكرير التقطيري) من عمود إزالة الإيثان‎ - ٠ ‏الممدد مع سوائل متدفقة نحو الأسفل من قسم الامتصاص ويتدفق تيار السائل الممزوج نحو‎ ‏ويتدفق جزء‎ .)١7( deethanizer ‏(التنصيل) من عمود إزالة الإيثان‎ Jatin) ‏الأسفل إلى قسم‎ ‏البخار من التيار الممدّد إلى الأعلى خلال قسم الامتصاص ويتلامس مع سائل بارد متدفق نحو‎ ‏والمكونات الأثقل.‎ propane ‏الأسفل لتكثيف وامتصاص البروبان‎ ‏من المنطقة‎ (VV) deethanizer ‏من عمود إزالة الإيثان‎ (Yo) ‏ويسحب تيار سائل‎ vo ‏ب) ويوجّه إلى مبادل حراري )11( حيث يسخن‎ 1١7( ‏العلوية لقسم الاستتصال (التنصيل)‎ ‏بينما يوفر تبريد لغاز التغذية الداخل كما وصف فيما تقدم. ونموذجيا يكون تدفق هذا التيار‎ ‏بمشعب (سيفون) حراري‎ Jos ‏عن طريق‎ deethanizer ‏السائل من عمود إزالة الإيثان‎
Cade ‏ولكن يمكن استخدام مضخة. ويسخّن التيار السائل إلى تيار‎ «thermosiphon ‏قبل إعادته كتيار تغذية عند نقطة المنتصف‎ (5 £7.Y7) ‏درجة حرارته -47 اف‎ (Ye) ix xv ‏ونموذجياً في المنطقة العلوية من قسم الاستتصال‎ ؛)١7(‎ deethanizer ‏لعمود إزالة الإيثان‎ ‏(التنصيل).‎ ‎flash ( ‏ومضياً‎ (vv ‏(التيار‎ separator ‏ويمدّد السائل الناتج من عمود الفصسل‎ (VV) deethanizer ‏إلى ضغط أعلى بقليل من ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان‎ 410 ‏مما‎ (VY) expansion valve ‏والذي يقدّر ب ١لا رطل/بوصة' مطلق عن طريق صمام تمدد‎
Ya ‏أ) قبل أن يؤمن (يوفر)‎ YT ‏يؤدي إلى تبريد التيار )77( إلى -17اف )218,67( (التيار‎ ‏ب)؛ الذي درجة‎ TY) ‏تبريد لغاز التغذية الداخل كما وصف فيما تقدم. ومن ثم يغذى التيار‎ ‏عند نقطة تغذية‎ (VY) deethanizer ‏عمود إزالة الإيثان‎ Spy) فال١ ‏حرارته الآن‎ ‏أ)‎ vo) ‏أسفل نقطة منتصف العمود. وفي عمود إزالة الإيثان 7 يتم تنصيل التيارين‎ ‏من أسفل‎ (TY) ‏ويخرج التيار السائل الناتج‎ Cp ‏والمكونات‎ methane ‏ب) من الميثان‎ TY) ‏و‎ ٠ ‏ويبرد إلى ١١٠١٠ف (407م)‎ (~AT,)) VAY ‏عند‎ deethanizer ‏عمود إزالة الإيثان‎ ‏قبل تدفقه إلى مكان التخزين.‎ )١9( ‏في مبادل حراري‎ (try ‏(التيار‎ ‏ويسحب جزء من البخار الناتج عن التقطير (التيار 7؟) من المنطقة العلوية لقسم‎ ‏ومن ثم يبرد هذا التيار‎ (VY) deethanizer ‏الاستتصال (التتصيل) في عمود إزالة الإيثان‎ ‏الناتج‎ (YA) ‏بتبادل الحرارة مع تيار البخار العلوي البارد‎ (row) Woe ‏ويكثسّف‎ ٠ -( Vom ‏عند درجة حرارة نحو‎ (VY) deethanizer ‏من أعلى عمود إزالة الإيثان‎ - ‏إلى درجة حرارة‎ deethanizer ‏التيار الناتج من أعلى عمود إزالة الإيثان‎ bay, ٠ ‏ا‎ ‏(من‎ GV Em ‏إلى نحو‎ Yom ‏من‎ (TT) ‏حلاف (-لارتدام) تقريباً حيث إنه يبرد التيار‎ ‏(التيار 7؟ أ).‎ (pA ‏إلى نحو‎ ANE ‏أعلى بقليل من‎ (VY) deethanizer ‏ويحافظ على ضغط التشغيل في عمود إزالة الإيثان‎ Vo ‏وهذا يتيح تدفق تيار البخار الناتج‎ .)٠١( reflux separator ‏ضغط التشغيل لفاصل التيار الراجع‎ ‏ومن ثم إلى فاصل التيار الراجع‎ (Y+) ‏عن التقطير (306) تحت ضغط خلال مبادل حراري‎ ‏(التيار‎ at asia ‏عن البخار غير‎ (YAU) Gt aa) ‏يفصل السائل‎ Cua (VO) ‏مع التيار العلوي الذي تم تدفئته الناتج من عمود‎ Gt Gal ‏7؛). ويختلط تيار البخار غير‎
Sal ‏لتشكيل تيار الغاز‎ )٠١( ‏والناتج من المبادل الحراري‎ (! YA) deethanizer ‏إزالة الإيثان‎ Ye (Yo) ‏من فاصل التيار الراجع‎ gs (V4 ‏ويضخ السائل المتكت_ّف (التيار‎ (VE ( ‏البارد‎ ‏ضغط أعلى بقليل من ضغط تشغيل عمود إزالة الإيثان‎ G(T) ‏عن طريق مضخة‎ ‏التيار الذي تم ضخه )19( كتيار تغذية علوي (تيار‎ Al ag ‏ومن ثم‎ .)١7( deethanizer ‏بصفته السائل_البارد الذي يتلامس مع‎ (VV) deethanizer ‏راجع) إلى عمود إزالة الإيثان‎ ‏المتدفقة نحو الأعلى خلال قسم الامتصاص.‎ 3 AN ve
ويدفأ تيار الغاز المتبقى البارد ‎(TE)‏ إلى ‎vo‏ (73,3”م) (التيار ‎VE‏ أ) ‎Laie‏ يتدفق بعكس تيار غاز التغذية الداخل في المبادل الحراري ) ‎٠ ( ٠١‏ ومن ثم يعاد ضغط الغاز المتبقي في مرحلتين. فالمرحلة الأولى هي عبارة عن ضاغط ‎)٠6( compressor‏ يدار عن طريق آلة تمدد ‎(VY) expansion machine‏ والمرحلة الثانية هي عبارة عن ضاغط ‎(YY)‏ يدار عن طريق ° مصدر. طاقة إضافي حيث يضغط الغاز المتبقي (التيار ‎Ye‏ —( إلى ضغط خط البيع. وبعد تبريد التيار في براد التصريف ‎oY 9 discharge cooler‏ يتدفق ناتج الغاز المتبقي (التيار ‎vi‏ ‏د) إلى خط أنابيب نقل الغاز المباع عند ١١٠٠أف‏ (3053*ثم) و ‎VY‏ رطل/بوصة” مطلق. ويبين الجدول ‎Jul‏ ملخص لمعدلات تدفق التيارات واستهلاك الطاقة للعملية المبينة في الشكل [1]: ‎Ve‏ الجدول )1( (الشكل ‎(id‏ ‏ملخص لمعدلات تدفق التيارات (رطل مول إساعة ( ميثان إيثان بروبان بيوتانات * التيار ‎ *butanes propane ethane methane‏ المجمو ‎a‏ ‎AVAL. 73 AYA £YYA AYE 9‏ ‎Yvey ATT YY‏ 4 1271 عم ‎Veot 7"‏ ل كل أ ‎١7‏ ‎Yo‏ لاه خخ كم ‎١٠7‏ ب ‎Yio 14) 11‏ عض ‎Vendy YY‏ لله ‎Dba Ya ved‏ صفر تم ‎YAO 7٠ 7 Ya‏ لال 71 ‎YA‏ تلديم ال ‎oY‏ صفر ‎AoYoo‏ ‏نط “كلم 9 ‎oy‏ صفر ‎Aol)‏ ‏لت صفر 1 ‎AYo‏ 753 7748 النسبة المئوية للإستخلاص * ‎١‏ ‏بروبان ‎propane‏ نر ‎yo‏ بيوتانات ‎TN eye * butanes‏ ‎avy‏
A
‏القدرة الحصانية‎ 2,119 andl ‏لضغط الغاز‎ ‏الحرارة المستخدمة (ألف وحدة حرارة بريطانية/ساعة)‎ 14,VV. deethanizer ‏محتويات عمود إزالة الإيثان‎ , Le ‏مرجل إعادة‎ ‏(على أساس معدلات التدفق غير المقربة).‎ * ٠ ‏وتوضح مقارنة القيم المبينة في الجدول (©) لعملية الشكل [؟] مع تلك القيم المبينة في‎ ‏أ) في‎ v1) ‏الجدول )1( لعملية الشكل [1] مرة أخرى أنه بالسماح لجزء البخار من التيار‎ ‏؛ يمكن دمج التجزئة المزودة عن‎ (Y+) ‏المبادل الحراري‎ by pass ‏عملية الشكل ]7[ أن يتجنب‎ ‏المستخدمين‎ (VV) deethanizer ‏طريق برج الامتصاص والفصل )10( وعمود إزالة الإيثان‎ ‏المستخدم في‎ (VV) deethanizer ‏في عملية الشكل [©] في عمود مفرد وهو عمود إزالة الإيثان‎ ٠ ‏الشكل [1]. وباستخدام تيار سائل مسحوب من جانب العمود لتوفير تبريد جزئي للغاز‎ Ale ‏الداخل في المبادل الحراري (١٠)؛ يمكن تحقيق نفس التحسين في استخلاص المنتج والاستفادة‎ ‏من الطاقة كما في عملية الشكل ]1[ ومرة أخرى لأن التجزئة تحدث في عمود مفرد؛ يمكن‎ ‏تشغيل العمود عند ضغط أقل مما يؤدي إلى اتزان بين الطورين البخاري والسائل أكثر‎ ‏ملاءمة. وهذا يؤدي إلى زيادة في استخلاص المنتج لهذه الحالة بمقدار 750,148 نقطة بصفة‎ Vo ‏جوهرية عند نفس متطلبات طاقة إعادة الضغط وعند شغل مؤدى أقل لمرجل إعادة غلي‎ ‏وكما في‎ ٠ ]3[ ‏محتويات عمود إزالة الإيثان 7 بالنسبة لعملية الشكل‎ reboiler duty ‏أعلاى يكفل نظام عمود التجزئة المفرد هذا كذلك توفير كبير في تكاليف رأس‎ )١( ‏المثال‎ ‏المال.‎ ط وتظهر مقارنة القيم المبينة في الجدولين (4) و (6) للعمليتين المبينتين في الشكلين ]6[ و [1] أن تجسيد_الاختراع الراهن_المبين في الشكل ]1[ يمكنه ‎iad‏ نفس مستويات الاستخلاص بصفة جوهرية كما هو بالنسبة لتجسيد الشكل [؛] مع استهلاك أقل بدرجة طفيفة للمرافق النفعية ‎utility consumptions‏ (أي طاقة الضغط للغاز المتبقي والشغل المؤدى لمرجل إعادة غلي محتويات عمود إزالة الإيثان ‎deethanizer‏ وتبين مقارنة القيم المبينة في الجدولين ‎ve‏ (*) و (1) للعمليتين المبينتين في الشكلين ‎[eo]‏ و ‎]١[‏ أن تجسيد الاختراع الراهن المبين في
TY
‏التجسيد المبين في الشكل ]0[ ولكن‎ efficiency ‏فاعلية‎ match ‏يضاهي‎ of ‏الشكل ]3[ لا يمكنه‎ ‏قد يكفل الترتيب الأبسط لتجسيد الشسكل [1] مزايا في تكاليف رأس المال تفوق استهلاكه‎ ‏يعتمد الاختيار بين تجسيدات الاختراع الراهن المبينة في‎ Wey ‏الأعلى للمرافق النفعية.‎ ‏والمعدات‎ plant size ‏حجم الوحدة الصناعية‎ Jie ‏و ]1[ على عوامل‎ [eo] ‏الأشكال [4] و‎ ‏مقابل تكاليف التشغيل‎ capital cost Jal ‏المتيسرة والتوازن الاقتصادي لتكاليف رأس‎ ٠ .operating cost ‏أمثلة أخرى‎ ‏لهذا الاختراع فإنه من المفيد عموما تصميم قسم الامتصاص (قسم التكرير‎ Ls ‏التقطيري) من عمود إزالة الإيثان :2 بحيث يحتوي على مراحل فصل نظرية متعددة‎ ‏تحقيق فوائد الاختراع الراهن بأقل عدد من‎ (Say ‏بيد أنه‎ theoretical separation stages ٠١ ‏مرحلة نظرية واحدة؛ ويعتقد كذلك أنه حتى المرحلة المكافئة لمرحلة‎ Sie ‏المراحل النظرية‎ ‏سبيل المثال»ء‎ ed ‏قد تتيح تحقيق هذه الفوائد.‎ fractional theoretical stages ‏نظرية تجزيئية‎ ‏يخرج من فاصل التيار‎ (TA ‏(التيار‎ asad ‏يمكن مزج كل أو جزء من السائل‎ ‏الناتج‎ 1 ¥Y) ‏جزئياً‎ Cit Sid ‏مع كل أو جزء من التيار‎ )٠١( reflux separator ‏الراجع‎ ‏عند ربط أنابيب آلة التمدد مع عمود‎ (Jie) (VY) expansion machine ‏من آلة التمدد التشغيلي‎ ve ‏فإن‎ (thoroughly intermingled ‏وإذا امتزج التياران بشكل كامل‎ deethanizer ‏إزالة الإيثان‎ ‏الأبخرة والسوائل تختلط مع بعضها البعض وتفصل وفقآً لقابلية التطاير النسبية‎ .total combined streams ‏الكلية‎ sa gall ‏للمكونات المختلفة للتيارات‎ relative volatilities constituting ‏لأغراض الاختراع الراهن بمثابة تشكيل‎ Lag ‏ويعتبر مثل هذا المزج للتيارين‎ .absorbing section ‏امتصاص‎ aud Y. ‏تيار البخار‎ eta oe] ‏وكما وصف فيما تقدم في التجسيد المفضل (الشكل‎ ‏لامتصاص مكونات ب‎ condensate ‏ويستخدم ناتج التكثيف‎ Los )716( ‏الناتج عن التقطير‎ ‏ومكونات أثقل من الأبخرة المغادرة من آلة التمدد التشغيلي. بيد أن الاختراع الراهن‎ AaB ‏لا يقتصر على هذا التجسيد. وقد يكون من المفيد على سبيل المثال معالجة جزء فقط من‎ ‏التمدد التشغيلي بهذا الأسلوب؛ أو استخدام جزء فقط من ناتج التكثيف‎ A ‏البخار الخارج من‎ ve yy
YY
16 كمادة ماصة ‎absorbent‏ في حالات ‎Cus‏ تشير اعتبارات تصميم أخرى إلى أنه ينبغي لأجزاء من التيار الخارج من آلة التمدد أو ناتج التكثيف ‎condensate‏ أن تحيد (تتجنب) عن قسم الامتصاص لعمود إزالة الإيثان ‎decthanizer‏ وقد تشير ظروف غازالتغذية أو حجم الوحدة الصناعية أو المعدات المتيسرة أو عوامل أخرى أنه يمكن إزالة آلة التمدد ° التشغيلي ‎VY) work expansion machine‏ ( أو الاستعاضة عنها بأداة تمدد بديلة (مثل صمام تمدد)ء أو أنه ملاثم ‎feasible‏ أو يفضل إجراء تكثيف كلي ‎Ya)‏ من ‎(Soe‏ لتيار البخار الناتج عن التقطير (36) في مبادل حراري ‎.)٠١(‏ وينبغي كذلك إدراك أنه اعتمادآا على تركيبة تيار غاز التغذية فإنه قد يكون من المفيد استخدام مصدر تبريد خارجي لتزويد تبريد جزئي لتيار البخار الناتج عن التقطير (7©) في مبادل حراري ‎.)٠١(‏ ‎y‏ وعند تطبيق الاختراع الراهن؛ سيوجد ‎Lin‏ فرق ضغط طفيف بين عمود إزالة الإيثان :© وفاصل التيار الراجع ‎reflux separator‏ ينبغي أخذه بعين الاعتبار. وإذا تدفق تيار البخار الناتج عن التقطير ‎(YH)‏ خلال ‎Joe‏ حراري ‎)٠١(‏ ومن ثم إلى عمود الفصل ‎separator‏ )©( بدون أي تعزيز في الضغط؛ فإن عمود الفصل سيتخذ حتماً ضغط تشغيل أقل بدرجة طفيفة من ضغط التشغيل لعمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ وفي هذه الحالة؛ ‎١‏ - يمكن ضخ التيار السائل المسحوب من عمود الفصل إلى موضع (أو مواضع) تغذيته في عمود ‏إزالة الإيثان ‎.deethanizer‏ وبدلاً من ذلك يمكن تزويد نافخ معزز ‎booster blower‏ لتيار البخار الناتج عن التقطير ( ‎)١‏ لرفع ضغط التشغيل في المبادل الحراري ‎)٠١(‏ وعمود الفصل )10( بمقدار كاف بحيث يمكن تزويد التيار السائل ‎(Fa)‏ إلى عمود إزالة الإيثان ‎(VV) deethanizer‏ بدون ضخ. ‎Y.‏ وينبغي تقييم استخدام وتوزيع السوائل الناتجة من عمود الفصل والسوائل المسحوبة من جوانب عمود إزالة ‎deethanizer OLY)‏ والسوائل الناتجة من عمود فصل التيارات الراجعة لتبادل الحرارة في العملية؛ والترتيب الخاص للمبادلات الحرارية لغاز التغذية وتبريد تيار تغذية عمود إزالة الإيثان :+ واختيار تيارات العملية لخدمات تبادل الحرارة النوعية ‎specific heat exchange‏ لكل تطبيق مستقل ‎.particular application‏ وعلاوة على ‎ld‏ يمكن
Yi ‏استخدام مصدر تبريد خارجي لتكميل التبريد المتوفر لغاز التغذية من تيارات العملية الأخرى‎ .)١( ‏وبخاصة في حالة غاز داخل أغنى من الغاز الداخل المستخدم في المثال‎ ‏وسيدرك كذلك أن المقدار النسبي لتيار التغذية الموجود في كل تيار متفرّع من‎ ‏أ) والذي يجزأ بين تياري تغذية العمود في‎ 7a) ‏الموجود في التيار‎ ca” ASEAN ‏السائل‎ ‏الشكل ]0[ يعتمد على عدة عوامل تشمل ضغط الغاز وتركيب غاز التغذية ومقدار القدرة‎ ‏بدون تقييم الظروف‎ Shall ‏المتوفرة. وعادة لا يمكن توقع التجزئة‎ horse power ‏الحصانية‎ ‏وتعتبر مواضع التغذية عند نقطة منتصف العمود‎ ٠ ‏الخاصة لتطبيق معين للاختراع الراهن‎ ‏المبينة في الأشكال من [4] إلى [] مواضع _التغذية المفضلة لظروف إجراء العمليات‎ ‏الموصوفة. بيد أن المواضع النسبية لتيارات التغذية عند نقطة منتصف العمود قد تختلف‎ ‏اعتماداً على تركيب التيار الداخل أو عوامل أخرى مثل مستويات الاستخلاص المنشودة؛ الخ.‎ ٠ ‏وعلاوة على ذلك؛ يمكن خلط تيارين أو أكثر من تيارات التغذية؛ أو أجزاء منهاء‎ ‏اعتماداً على درجات الحرارة النسبية وكميات التيارات المنفردة؛ ومن ثم يغذى التيار الممزوج‎ ‏إلى موضع تغذية في منتصف العمود. وتعتبر الأشكال من [4] إلى ]1[ التجسيدات المفضلة‎ ‏للتراكيب وظروف الضغط المبينة. وعلى الرغم من أنه قد وضّح تمدد التيار المتفرد في‎ ؛لاثملا ‏أجهزة تمدد معينة؛ إلا أنه يمكن استخدام وسيلة تمدد بديلة حسب الاقتضاء. فعلى سبيل‎ ٠ .))33( J) asad ‏السائل‎ ol ‏قد تكفل الظروف تمدد تشغيلي‎ ‏ويوفر الاختراع الراهن استخلاصاً محسّناً للمكونات ب لكل مقدار مستهلك من‎ ‏ويوفر كذلك خفضاً في نفقات رأس المال حيث يمكن‎ ٠ ‏المرافق النفعية المطلوبة لإجراء العملية‎ ‏إجراء كل خطوات التجزئة في عمود منفرد. وقد يتمثشل تحسين في استهلاك المرافق النفعية‎ ‏المطلوبة لتشغيل عملية إزالة الإيثان في صورة متطلبات طاقة منخفضة للضغط أو لإعادة‎ ve ‏الضغط أو متطلبات طاقة منخفضة للتبريد الخارجي أو متطلبات طاقة منخفضة لمراجل إعادة‎ ‏من ذلك؛ حسب الرغبة؛ يمكن الحصول على‎ Yay ‏غلي محتويات الأبراج أو توليفة منها.‎ ‏زيادة في استخلاص المكون ,© مع استهلاك مرافق نفعية ثابت.‎ ‏ومع أنه قد وصف ما يعتقد أنه يمثل التجسيد ات المفضلة للاختراع؛ إلا أن ذوي‎
Se ‏الخبرة بهذه التقنية يدركون أنه يمكن أجراء تعديلات أخرى وإضافية على هذه التجسيدات‎ ve
Yo ‏لاختراع لظروف مختلفة أو أنواع مختلفة من تيارات التغذية أو متطلبات أخرى بدون‎ ١ ‏لتكييف‎ ‏الخروج عن مبدأ الاختراع الر اهن كما تحدده عناصر الحماية التالية.‎

Claims (1)

  1. i ‏عناصر الحماية‎ ‏ومكونات .© (بها‎ methane ‏تحسين في عملية لفصل تيار غازي يحتوي على ميثان‎ -١ ١ ‏ذرتي كربون) ومكونات ,© (بها ثلاث ذرات كربون) ومكونات هيدروكربونية أثقل إلى‎ Y ‏المذكور والمكونات‎ methane ‏غاز متبق متطاير يحتوي على جزء كبير من الميثان‎ 2 ‏المذكورة وجزء أقل تطاير نسبياً يحتوي على جزء كبير من المكونات ,© المذكورة‎ ©, ¢ ‏والمكونات الهيدروكربونية الأثقل المذكورة» حيث في هذه العملية:‎ ‏و/أو خطوة تمدّد‎ heat exchange ‏يعالج تيار الغاز المذكور في خطوة تبادل حراري‎ { 1 ys ‏واحدة أو أكثر لتكثيف جزء منه على الأقل تكثيفا جزئيا وبذلك‎ expansion : ‏تيار بخار أول على الأقل وتيار سائل واحد على الأقل يحتوي على مكون بع‎ A ‏ويحتوي كذلك على هيدروكربونات أخف؛ و‎ 4 ‏ب) يوجّه تيار واحد على الأقل من التيارات السائلة التي تحتوي على المكون ب‎ ٠ ‏يفصل السائل المذكور إلى تيار‎ Cua distillation column ‏المذكورة إلى عمود تقطير‎ x ‏ومكونات © والجزء الأقل تطاير‎ methane ‏بخار ثان يحتوي بصفة سائدة على ميثان‎ \Y ‏المذكورة والمكونات‎ Cs ‏نسبياً المذكور الذي يحتوي على الجزء الأكبر من المكونات‎ VY ‏الهيدروكربونية الأثقل؛‎ Ve : ‏ويشمل التحسين‎ Vo ‏توجيه جزء على الأقل من تيار البخار الأول المذكور إلى موضع تغذية في منتصف‎ )١ 5 ‏المذكور كتيار تغذية ثان للعمود؛ و‎ mid-column feed position ‏عمود التقطير‎ 7 distillation column ‏سحب تيار بخار ناتج عن التقطير من منطقة في عمود التقطير‎ (Y VA ‏المذكور أسفل تيار البخار الأول المذكور وتبريده بدرجة كافية لتكثيف على الأقل‎ ١ tcondensed stream ‏تيار بخار ثالث وتيار متكتّف‎ Jo Ci ‏جزء منه وبذلك‎ 7 ‏المذكور إلسى عصود التقطير‎ GT ‏تزويد جزء على الأقل من التيار‎ (TT ‏و‎ stop feed position ‏المذكور عند موضع تغذية علوي‎ distillation column YY ‏؛) توجيه جزء على الأقل من تيار البخار الثاني المذكور في علاقة تبادل حراري‎ Yr
    Yv ‎as heat exchange relation Yt‏ تيار البخار الناتج عن التقطير المذكور وبذلك يزوّد جزء ‎Yo‏ على الأقل من التبريد الذي يحدث في الخطوة (؟) وبعد ذلك يصرف جزء على الأقل من تيار البخار الثاني المذكور وتيار البخار الثالث المذكور كجزء الغاز 7ل المتبقي ‎residue gas fraction‏ المتطاير المذكور؛ و ‎YA‏ ©( أن تكون كميات ودرجات حرارة تيارات التغذية المذكورة لعمود التقطير المذكور فعالة للاحتفاظ بدرجة حرارة الجزء العلوي من عمود التقطير المذكور عند درجة
    ‎Y.‏ حرارة كفيلة باستخلاص الجزء الأكبر من المكونات :© المذكورة والمكونات ‎8١‏ الهيدروكربونية الأثقل المذكورة في الجزء الأقل تطاير نسبيآً المذكور. ‎١‏ ؟- التحسين وفقآً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث يسحب تيار تقطير سائل من عمود التقطير المذكور عند موضع أعلى من منطقة سحب تيار البخار الناتج عن التقطير المذكورء ‎r‏ ومن ثم ‎OLS Gh‏ التقطير السائل المذكور وبعد ذلك يعاد توجيهه إلى عمود التقطير المذكور كتيار تغذية ثالث للعمود عند موضع أسفل منطقة سحب تيار البخار الناتج عن التقطير المذكور. ‎: ‏حيث‎ ١ ‏التحسين وفقّاآً لعنصر الحماية‎ -" ١ ‎first ‏المذكور إلى تيار سائل أول‎ condensed stream a asa ‏يجزأ التيار‎ (0 Y ‎liquid stream 1‏ وتيار سائل ثان ‎second liquid stream‏ على الأقل؛ و ‏1 ") يزود التيار السائل الأول ‎first liquid stream‏ المذكور إلى عمود التقطير ‎distillation‏ ‎Sal column o‏ عند موضع تغذية علوي؛ و ‏1 ّ( يزود التيار السائل الثاني ‎second liquid stream‏ المذكور إلى عمود التقطير المذكور ‏ل كتيار تغذية ثالث للعمود ويكون موضع تغذية التيار الثالث المذكور بصفة جوهرية ‎A‏ في نفس المنطقة التي يسحب منها تيار البخار الناتج عن التقطير المذكور. ‎avy
    YA liquid ‏لعنصر الحماية ؟ حيث يسحب تيار تقطير سائل‎ LE by ‏؛- التحسين‎ ١ ‏المذكور عند موضع أعلى من‎ distillation column ‏من عمود التقطير‎ distillation stream Y ‏المنطقة التي يسحب منها تيار البخار الناتج عن التقطير المذكور؛ ومن ثم يسفّن‎ distillation ‏تيار التقطير السائل المذكور وبعد ذلك يعاد توجيهه إلى عمود التقطير‎ ¢ ‏للعمود عند موضع أسفل المنطقة التي‎ fourth feed ‏المذكور كتيار تغذية رابع‎ column ° ‏يسحب منها تيار البخار الناتج عن التقطير المذكور.‎ 1 C, ‏ومكونات‎ methane (be ‏لفصسل غاز يحتوي على‎ apparatus ‏©-التحسين في جهاز‎ ١ volatile ‏إلى جزء غاز متبق متطاير‎ JB ‏ومكونات ,© ومكونات هيدروكربونية‎ Y C, ‏المذكور والمكونات‎ methane ‏يحتوي على جزء كبير من الميثان‎ residue gas fraction 1 ‏المذكورة‎ Cy ‏وجزء أقل تطاير نسبيا يحتوي على جزء كبير من المكونات‎ sad ‏والمكونات الأثقل المذكورة؛ وفي هذا الجهاز:‎ 0 ‏أولى‎ expansion means ‏و/أو وسيلة تمدد‎ heat exchange means ‏وسيلة تبادل حراري‎ (I 1 ‏لتوفير تيار‎ cooperatively connected ‏ل واحدة أو أكثر موصولة بشكل مشترك (تعاوني)‎ ‏بذلك تيار بخار أول على الأقل وتيار‎ Desa ‏واحد على الأقل‎ Giga ‏غاز متكنسّف‎ A ‏سائل واحد على الأقل يحتوي على مكونات ,© ويحتوي كذلك على هيدروكربونات‎ ‏أخف؛ و‎ ٠١ ‏موصول ليتلقى تيار واحد على الأقل من التيارات‎ distillation column ‏ب) عمود تقطير‎ ١١ ‏السائلة المذكورة التي تحتوي على المكونات ,© وهو مهيا لفصل التيار المذكور إلى‎ \Y ‏ومكونات .© والجزء الأقل‎ methane ‏تيار بخار ثان يحتوي بصفة سائدة على ميثان‎ 7 ‏نسبياً المذكور الذي يحتوي على الجزء الأكبر من المكونات © المذكورة‎ Tas Vi ‏والمكونات الهيدروكربونية الأثقل المذكورة؛‎ Ve -: ‏ويشمل الجهاز المذكور وفقاً لهذا التحسين‎ 1 ‏المذكور‎ distillation column ‏مرتبطة بعمود التقطير‎ connecting means ‏وسيلة وصل‎ )١( ‏لال‎ ‎distillation ‏لتزويد على الأقل جزء من تيار البخار الأول المذكور إلى عمود التقطير‎ VA ayy
    Ta ‏المذكور عند نقطة تغذية في منتتصف العمود؛ و‎ column V4 ‏بعمود التقطير المذكور لتلقي‎ 4dadt ye vapor withdrawing means ‏وسيلة سحب بخار‎ )7( ‏تيار بخار ناتج عن التقطير من منطقة من عمود التقطير المذكور أسفل تيار البخار‎ 28 ‏الأول المذكور؛ و‎ YY ‏ثانية مرتبطة بوسيلة سحب البخار‎ heat exchange means ‏وسيلة تبادل حراري‎ (0) vy ‏المذكورة لتلقي تيار البخار المذكور الناتج عن التقطير وتبريده بدرجة كافية لتكثيف‎ Ye ‏جزء منه على الأقل؛ و‎ Yo ‏مرتبطة بوسيلة التبادل الحراري الثانية المذكورة لتلقي‎ separating means ‏وسيلة فصل‎ (£) 7 ‏المذكور وفصله وبذلك يشكّل تيار بخار ثالث‎ ie aT Si ‏تيار التقطير‎ YY ‏وتيار متكثسّف؛ وينبغي كذلك ربط وسيلة الفصل المذكورة بعمود التقطير‎ ” ‏المذكور إلى عمود التقطبر‎ Catia ‏المذكور لتزويد جزء على الأقل من التيار‎ 1 ‏المذكور عند موضع تغذية علوي؛ و‎ Yr. ‏عمود التقطير المذكور مرتبط كذلك بوسيلة التبادل الحراري الثانية المذكورة لتوجيه‎ (0) ١ ‏جزء على الأقل من تيار البخار الثاني المذكور المفصول في العمود إلى علاقة تبادل‎ rY ‏حراري مع تيار البخار المذكور الناتج عن التقطير؛ و‎ ry ‏لضبط كميات ودرجات حرارة تيارات‎ adapted slags control means ‏وسيلة تحكم‎ (5) rt ‏التغذية المذكورة إلى عمود التقطير المذكور لحفظ درجة حرارة الجزء العلوي من‎ Yo ‏عمود التقطير المذكور عند درجة حرارة كفيلة باستخلاص الجزء الأكبر من‎ a! ‏المكونات ,© المذكورة والمكونات الأثقل المذكورة في الجزء الأقل تطاير نسبياً‎ ry ‏المذكور.‎ YA ‏التحسين وفقاآً لعنصر الحماية © حيث يشمل الجهاز المذكور:‎ 1 ١ ‏مرتبطة بعمود التقطير المذكور لتلقي‎ liquid withdrawing means ‏وسيلة سحب سائل‎ (0 Y ‏تيار سائل ناتج عن التقطير من منطقة من عمود التقطير المذكور فوق منطقة وسيلة‎ v ‏سحب البخار المذكورة؛ و‎ 1 avy
    ‎(Y)‏ وسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة مرتبطة بوسيلة سحب السائل المذكورة لتلقي 1 التيار السائل المذكور الناتج عن التقطير وتسخينه؛ و ‎v‏ )7( وسيلة التبادل الحراري الأولى المذكورة مرتبطة كذلك بعمود التقطير المذكور لتزويد ‎A‏ التيار المسخّن المذكور إلى عمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور عند 9 موضع ‎Jind‏ موضع وسيلة سحب البخار المذكورة. ‎١‏ = التحسين ‎Lady‏ لعنصر الحماية © حيث يشمل الجهاز المذكور:- ‎dividing means pan ids (V) Y‏ مرتبطة بوسيلة الفصل المذكورة لتلقي التيار ‎BPS REBELS Y‏ وتقسيمه إلى تيارين سائلين أول وثان على ‎«JY‏ وتوصل ¢ وسيلة التقسيم المذكورة كذلك بعمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور لتزويد ° التيار المسائل الأول المذكور إلى عمود التقطير المذكور عند موضع تغذية 1 علوي؛ و 7 (7) وسيلة التقسيم ‎dividing means‏ المذكورة مرتبطة كذلك بعمود التقطير ‎distillation‏ ‎column A‏ المذكور لتزويد التيار السائل الثاني المذكور إلى عمود التقطير المذكور 9 عند موضع في نفس منطقة وسيلة سحب البخار المذكورة بصفة جوهرية. ‎١‏ ‎١‏ “- التحسين وفقآً لعنصر الحماية ‎١‏ حيث ‎dads‏ الجهاز المذكور:- ‎١ ) Y‏ وسيلة سحب سائل ‎withdrawing means‏ 40 موصولة بعمود التقطير ‎distillation‏ ‎column 1‏ المذكور_لتلقي تيار سائل ناتج عن التقطير من منطقة من عمود التقطير ‎distillation column ¢‏ المذكور فوق منطقة وسيلة سحب البخار المذكورة؛ و ° (7) وسيلة تبادل حراري ‎heat exchange means‏ أولى موصولة بوسيلة سحب السائل 1 المذكورة لتلقي التيار السائل المذكور الناتج عن التقطير وتسخينه؛ و ‎v‏ )7( وسيلة التبادل الحراري ‎heat exchange means‏ الأولى المذكورة موصولة كذلك ‎gan A‏ 3 التقطير ‎distillation column‏ المذكور لتزويد التيار المسخن المذكور إلى ‎YY‏
    ل ‎a‏ عمود التقطير ‎distillation column‏ المذكور عند موضع أسفل موضع وسيلة سحب
    ‎٠.١‏ البخار المذكورة. ‎١١‏ ‎ayy‏
SA98180785A 1996-10-25 1998-01-14 معالجة غاز هيدروكربوني SA98180785B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US08/738,321 US5799507A (en) 1996-10-25 1996-10-25 Hydrocarbon gas processing

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA98180785B1 true SA98180785B1 (ar) 2006-06-18

Family

ID=24967510

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA98180785A SA98180785B1 (ar) 1996-10-25 1998-01-14 معالجة غاز هيدروكربوني

Country Status (27)

Country Link
US (1) US5799507A (ar)
EP (1) EP0937016B1 (ar)
JP (1) JP3221570B2 (ar)
KR (1) KR100415950B1 (ar)
CN (1) CN1089740C (ar)
AR (1) AR009393A1 (ar)
AT (1) ATE204250T1 (ar)
AU (1) AU728467B2 (ar)
BR (1) BR9712373A (ar)
CA (1) CA2269462C (ar)
CO (1) CO4870777A1 (ar)
DE (1) DE69706186T2 (ar)
DK (1) DK0937016T3 (ar)
EA (1) EA000813B1 (ar)
EG (1) EG21661A (ar)
GE (1) GEP20012499B (ar)
GT (1) GT199700114A (ar)
ID (1) ID19316A (ar)
MY (1) MY116997A (ar)
NO (1) NO325661B1 (ar)
NZ (1) NZ335222A (ar)
PE (1) PE75899A1 (ar)
SA (1) SA98180785B1 (ar)
TW (1) TW350021B (ar)
UA (1) UA44869C2 (ar)
UY (1) UY24761A1 (ar)
WO (1) WO1998017609A1 (ar)

Families Citing this family (93)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6098425A (en) * 1993-10-01 2000-08-08 Stothers; William R. Thermodynamic separation
US6237365B1 (en) 1998-01-20 2001-05-29 Transcanada Energy Ltd. Apparatus for and method of separating a hydrocarbon gas into two fractions and a method of retrofitting an existing cryogenic apparatus
US6182469B1 (en) * 1998-12-01 2001-02-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6311516B1 (en) * 2000-01-27 2001-11-06 Ronald D. Key Process and apparatus for C3 recovery
US6278035B1 (en) * 2000-03-17 2001-08-21 Ronald D. Key Process for C2 recovery
US6453698B2 (en) 2000-04-13 2002-09-24 Ipsi Llc Flexible reflux process for high NGL recovery
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
CA2423699C (en) * 2000-10-02 2008-11-25 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6712880B2 (en) 2001-03-01 2004-03-30 Abb Lummus Global, Inc. Cryogenic process utilizing high pressure absorber column
US6526777B1 (en) 2001-04-20 2003-03-04 Elcor Corporation LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6425266B1 (en) 2001-09-24 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Low temperature hydrocarbon gas separation process
US6823692B1 (en) 2002-02-11 2004-11-30 Abb Lummus Global Inc. Carbon dioxide reduction scheme for NGL processes
US6931889B1 (en) * 2002-04-19 2005-08-23 Abb Lummus Global, Randall Gas Technologies Cryogenic process for increased recovery of hydrogen
CA2388266C (en) 2002-05-30 2008-08-26 Propak Systems Ltd. System and method for liquefied petroleum gas recovery
JP4193438B2 (ja) 2002-07-30 2008-12-10 ソニー株式会社 半導体装置の製造方法
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US7069744B2 (en) * 2002-12-19 2006-07-04 Abb Lummus Global Inc. Lean reflux-high hydrocarbon recovery process
WO2004076946A2 (en) * 2003-02-25 2004-09-10 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
US7036337B2 (en) * 2003-08-29 2006-05-02 Wylie Companies, Inc Recovery of hydrogen from refinery and petrochemical light ends streams
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US7159417B2 (en) * 2004-03-18 2007-01-09 Abb Lummus Global, Inc. Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
ES2284429T1 (es) * 2004-07-01 2007-11-16 Ortloff Engineers, Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
US8528360B2 (en) * 2005-02-24 2013-09-10 Twister B.V. Method and system for cooling a natural gas stream and separating the cooled stream into various fractions
US20070061950A1 (en) * 2005-03-29 2007-03-22 Terry Delonas Lipowear
MY142263A (en) * 2005-04-12 2010-11-15 Shell Int Research Method and apparatus for liquefying a natural gas stream
CA2619021C (en) * 2005-04-20 2010-11-23 Fluor Technologies Corporation Integrated ngl recovery and lng liquefaction
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20070261437A1 (en) * 2006-05-12 2007-11-15 Boonstra Eric F Enhanced process for the purification of anhydrous hydrogen chloride gas
JP4691192B2 (ja) * 2006-06-02 2011-06-01 オートロフ・エンジニアーズ・リミテッド 液化天然ガスの処理
EA013983B1 (ru) * 2006-07-10 2010-08-30 Флуор Текнолоджиз Корпорейшн Способ и устройство для кондиционирования газа, обогащенного c5+ углеводородами, и извлечения газоконденсата
JP2008050303A (ja) * 2006-08-24 2008-03-06 Mitsubishi Chemicals Corp 蒸留系の制御方法、制御システム及び制御プログラム
US7777088B2 (en) 2007-01-10 2010-08-17 Pilot Energy Solutions, Llc Carbon dioxide fractionalization process
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9243842B2 (en) 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
US8209997B2 (en) * 2008-05-16 2012-07-03 Lummus Technology, Inc. ISO-pressure open refrigeration NGL recovery
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US20090293537A1 (en) * 2008-05-27 2009-12-03 Ameringer Greg E NGL Extraction From Natural Gas
US8584488B2 (en) * 2008-08-06 2013-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas production
US20100050688A1 (en) * 2008-09-03 2010-03-04 Ameringer Greg E NGL Extraction from Liquefied Natural Gas
US9052137B2 (en) 2009-02-17 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
EP2399091A4 (en) * 2009-02-17 2018-04-18 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9074814B2 (en) * 2010-03-31 2015-07-07 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9052136B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-09 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9080811B2 (en) * 2009-02-17 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd Hydrocarbon gas processing
US9939195B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US8881549B2 (en) * 2009-02-17 2014-11-11 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9933207B2 (en) * 2009-02-17 2018-04-03 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
KR101687852B1 (ko) * 2009-06-11 2016-12-19 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 탄화수소 가스 처리 방법
US20110067443A1 (en) * 2009-09-21 2011-03-24 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9068774B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US9057558B2 (en) * 2010-03-31 2015-06-16 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing including a single equipment item processing assembly
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
AU2011261670B2 (en) 2010-06-03 2014-08-21 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US20120000245A1 (en) * 2010-07-01 2012-01-05 Black & Veatch Corporation Methods and Systems for Recovering Liquified Petroleum Gas from Natural Gas
US8635885B2 (en) 2010-10-15 2014-01-28 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of heating value control in LNG liquefaction plant
CA2819128C (en) 2010-12-01 2018-11-13 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US10852060B2 (en) * 2011-04-08 2020-12-01 Pilot Energy Solutions, Llc Single-unit gas separation process having expanded, post-separation vent stream
KR101248232B1 (ko) * 2011-12-23 2013-03-27 재단법인 포항산업과학연구원 병렬 부대설비의 이상 진단 방법 및 시스템
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
CN104736504A (zh) * 2012-07-26 2015-06-24 氟石科技公司 用于深度的进料气体烃露点调整的构造和方法
WO2014116273A1 (en) * 2013-01-25 2014-07-31 H R D Corporation Method of high shear comminution of solids
US9581385B2 (en) 2013-05-15 2017-02-28 Linde Engineering North America Inc. Methods for separating hydrocarbon gases
AU2014318270B2 (en) 2013-09-11 2018-04-19 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US9790147B2 (en) 2013-09-11 2017-10-17 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon processing
WO2015038289A1 (en) 2013-09-11 2015-03-19 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10563913B2 (en) 2013-11-15 2020-02-18 Black & Veatch Holding Company Systems and methods for hydrocarbon refrigeration with a mixed refrigerant cycle
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11402155B2 (en) 2016-09-06 2022-08-02 Lummus Technology Inc. Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
FR3066491B1 (fr) 2017-05-18 2019-07-12 Technip France Procede de recuperation d'un courant d'hydrocarbures en c2+ dans un gaz residuel de raffinerie et installation associee
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11015865B2 (en) 2018-08-27 2021-05-25 Bcck Holding Company System and method for natural gas liquid production with flexible ethane recovery or rejection
US11473837B2 (en) 2018-08-31 2022-10-18 Uop Llc Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane
CN113557401B (zh) * 2019-03-11 2022-08-26 环球油品有限责任公司 烃类气体处理方法和设备
US11643604B2 (en) 2019-10-18 2023-05-09 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US20210381757A1 (en) * 2020-06-03 2021-12-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Gas stream component removal system and method
US20230375263A1 (en) * 2022-05-17 2023-11-23 Gas Liquids Engineering Ltd. Gas processing methodology utilizing reflux and additionally synthesized stream optimization
US20230375265A1 (en) * 2022-05-17 2023-11-23 Gas Liquids Engineering Ltd. Gas processing methodology utilizing reflux and additionally synthesized stream optimization

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4171964A (en) * 1976-06-21 1979-10-23 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4157904A (en) * 1976-08-09 1979-06-12 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
SU656648A1 (ru) * 1976-10-12 1979-04-15 Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов Способ разделени углеводородных смесей
US4251249A (en) * 1977-01-19 1981-02-17 The Randall Corporation Low temperature process for separating propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
US4278457A (en) * 1977-07-14 1981-07-14 Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
USRE33408E (en) * 1983-09-29 1990-10-30 Exxon Production Research Company Process for LPG recovery
US4519824A (en) * 1983-11-07 1985-05-28 The Randall Corporation Hydrocarbon gas separation
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4617039A (en) * 1984-11-19 1986-10-14 Pro-Quip Corporation Separating hydrocarbon gases
US4687499A (en) * 1986-04-01 1987-08-18 Mcdermott International Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4854955A (en) * 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4889545A (en) * 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US4895584A (en) * 1989-01-12 1990-01-23 Pro-Quip Corporation Process for C2 recovery
US5275005A (en) * 1992-12-01 1994-01-04 Elcor Corporation Gas processing
US5568737A (en) * 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
BR9609099A (pt) * 1995-06-07 1999-02-02 Elcor Corp Processo e dispositivo para a separação de um fluxo de gás

Also Published As

Publication number Publication date
EG21661A (en) 2002-02-27
NO991955L (no) 1999-06-17
CA2269462A1 (en) 1998-04-30
UY24761A1 (es) 1998-04-21
TW350021B (en) 1999-01-11
MY116997A (en) 2004-04-30
BR9712373A (pt) 2000-01-25
UA44869C2 (uk) 2002-03-15
NZ335222A (en) 2000-01-28
DK0937016T3 (da) 2001-10-01
ID19316A (id) 1998-07-02
KR20000052749A (ko) 2000-08-25
GT199700114A (es) 1999-04-17
EP0937016A1 (en) 1999-08-25
CO4870777A1 (es) 1999-12-27
JP2000507612A (ja) 2000-06-20
AU728467B2 (en) 2001-01-11
EP0937016B1 (en) 2001-08-16
KR100415950B1 (ko) 2004-01-31
CN1089740C (zh) 2002-08-28
ATE204250T1 (de) 2001-09-15
EA199900405A1 (ru) 1999-12-29
NO325661B1 (no) 2008-06-30
GEP20012499B (en) 2001-07-25
JP3221570B2 (ja) 2001-10-22
DE69706186T2 (de) 2002-05-02
DE69706186D1 (de) 2001-09-20
WO1998017609A1 (en) 1998-04-30
PE75899A1 (es) 1999-08-17
US5799507A (en) 1998-09-01
AR009393A1 (es) 2000-04-12
CN1234787A (zh) 1999-11-10
AU5150398A (en) 1998-05-15
NO991955D0 (no) 1999-04-23
CA2269462C (en) 2001-04-10
EA000813B1 (ru) 2000-04-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA98180785B1 (ar) معالجة غاز هيدروكربوني
US5881569A (en) Hydrocarbon gas processing
CA2223042C (en) Hydrocarbon gas processing
US4895584A (en) Process for C2 recovery
US7191617B2 (en) Hydrocarbon gas processing
AU2001294914B2 (en) Hydrocarbon gas processing
AU751881B2 (en) Hydrocarbon gas processing
US20020166336A1 (en) Hydrocarbon gas processing
US20080078205A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
US20110067443A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
EP0182643A2 (en) Process and apparatus for separating C3 and heavier components from hydrocarbon gases
US20190170435A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
US20180058754A1 (en) Hydrocarbon Gas Processing
CA2764282C (en) Hydrocarbon gas processing
US7544272B2 (en) Apparatus for C2 recovery
CA1041003A (en) Hydrocarbon gas processing
AU710661C (en) Hydrocarbon gas processing
CA2764579C (en) Hydrocarbon gas processing
Buck et al. Process for C 2 recovery
MXPA99003624A (es) Procesamiento de gas de hidrocarburo
MXPA01005440A (en) Hydrocarbon gas processing