SA97180452B1 - إزالة مكونات اروماتية aromatics و / أو هيدروكربونات heavies removal ثقيلة من تغذية أساسها الميثان methane بواسطة التكثيف condensation والتجريد stripping - Google Patents
إزالة مكونات اروماتية aromatics و / أو هيدروكربونات heavies removal ثقيلة من تغذية أساسها الميثان methane بواسطة التكثيف condensation والتجريد stripping Download PDFInfo
- Publication number
- SA97180452B1 SA97180452B1 SA97180452A SA97180452A SA97180452B1 SA 97180452 B1 SA97180452 B1 SA 97180452B1 SA 97180452 A SA97180452 A SA 97180452A SA 97180452 A SA97180452 A SA 97180452A SA 97180452 B1 SA97180452 B1 SA 97180452B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- methane
- gas
- rich
- cooling
- Prior art date
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 522
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims abstract description 47
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims abstract description 45
- 238000009833 condensation Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 230000005494 condensation Effects 0.000 title claims abstract description 21
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 217
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 199
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 186
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 133
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims abstract description 43
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 141
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 133
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 98
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 94
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 53
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims description 53
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 52
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 49
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 43
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 39
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 21
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 20
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 20
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 15
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 15
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 claims description 15
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims description 5
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 3
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 claims description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims 5
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 14
- 238000003860 storage Methods 0.000 abstract description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 abstract description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract description 2
- 239000013626 chemical specie Substances 0.000 abstract 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract 1
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 abstract 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 87
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 67
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 34
- 239000000047 product Substances 0.000 description 31
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 18
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 14
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N octane Chemical compound CCCCCCCC TVMXDCGIABBOFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 8
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 8
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 7
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 7
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N Pentane Chemical compound CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 6
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 6
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 5
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 230000002631 hypothermal effect Effects 0.000 description 4
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 4
- BKIMMITUMNQMOS-UHFFFAOYSA-N nonane Chemical compound CCCCCCCCC BKIMMITUMNQMOS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- -1 cyt hydrocarbon Chemical class 0.000 description 3
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N sec-butylidene Natural products CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010011878 Deafness Diseases 0.000 description 2
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 2
- 230000003190 augmentative effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 2
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 238000004886 process control Methods 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 230000011664 signaling Effects 0.000 description 2
- 241000894007 species Species 0.000 description 2
- KQRHTCDQWJLLME-XUXIUFHCSA-N (2s)-2-[[(2s)-2-[[(2s)-2-[[(2s)-2-aminopropanoyl]amino]-4-methylpentanoyl]amino]propanoyl]amino]-4-methylpentanoic acid Chemical compound CC(C)C[C@@H](C(O)=O)NC(=O)[C@H](C)NC(=O)[C@H](CC(C)C)NC(=O)[C@H](C)N KQRHTCDQWJLLME-XUXIUFHCSA-N 0.000 description 1
- 206010003497 Asphyxia Diseases 0.000 description 1
- 101000948583 Bacillus subtilis (strain 168) GTP pyrophosphokinase YjbM Proteins 0.000 description 1
- 235000009581 Balanites aegyptiaca Nutrition 0.000 description 1
- JVFDADFMKQKAHW-UHFFFAOYSA-N C.[N] Chemical compound C.[N] JVFDADFMKQKAHW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNQNNRXKRCKMMW-UHFFFAOYSA-N CCC.CC.C.[N] Chemical compound CCC.CC.C.[N] PNQNNRXKRCKMMW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NZZMNINUUFWWNR-UHFFFAOYSA-N CCCCC.CCC(C)C Chemical compound CCCCC.CCC(C)C NZZMNINUUFWWNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100317273 Caenorhabditis elegans ddl-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 235000015854 Heliotropium curassavicum Nutrition 0.000 description 1
- 244000301682 Heliotropium curassavicum Species 0.000 description 1
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 1
- 240000000233 Melia azedarach Species 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 241000405961 Scomberomorus regalis Species 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 108010054982 alanyl-leucyl-alanyl-leucine Proteins 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000037007 arousal Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- XDLDASNSMGOEMX-UHFFFAOYSA-N benzene benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1.C1=CC=CC=C1 XDLDASNSMGOEMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- BDJOPCBWIOGONH-UHFFFAOYSA-N butane;2-methylbutane Chemical compound CCCC.CCC(C)C BDJOPCBWIOGONH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000015115 caffè latte Nutrition 0.000 description 1
- 238000004422 calculation algorithm Methods 0.000 description 1
- CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N carbon carbon Chemical compound C.C CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004590 computer program Methods 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011038 discontinuous diafiltration by volume reduction Methods 0.000 description 1
- 238000001287 electrothermal atomic absorption spectrometry Methods 0.000 description 1
- MDOAAHGPXOGVQG-UHFFFAOYSA-N ethene;propane Chemical compound C=C.CCC MDOAAHGPXOGVQG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000000796 flavoring agent Substances 0.000 description 1
- 235000019634 flavors Nutrition 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 239000003205 fragrance Substances 0.000 description 1
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000016507 interphase Effects 0.000 description 1
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N iso-pentane Natural products CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 1
- 230000003137 locomotive effect Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 125000001997 phenyl group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(*)C([H])=C1[H] 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000011218 segmentation Effects 0.000 description 1
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 1
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
- F25J1/0208—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop
- F25J1/0209—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop as at least a three level refrigeration cascade
- F25J1/021—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle in combination with an internal quasi-closed refrigeration loop, e.g. with deep flash recycle loop as at least a three level refrigeration cascade using a deep flash recycle loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
- F25J1/0235—Heat exchange integration
- F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
- F25J1/0238—Purification or treatment step is integrated within one refrigeration cycle only, i.e. the same or single refrigeration cycle provides feed gas cooling (if present) and overhead gas cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0244—Operation; Control and regulation; Instrumentation
- F25J1/0245—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control
- F25J1/0247—Different modes, i.e. 'runs', of operation; Process control start-up of the process
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
- F25J1/0264—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams
- F25J1/0265—Arrangement of heat exchanger cores in parallel with different functions, e.g. different cooling streams comprising cores associated exclusively with the cooling of a refrigerant stream, e.g. for auto-refrigeration or economizer
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/62—Separating low boiling components, e.g. He, H2, N2, Air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
- F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/02—Internal refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2280/00—Control of the process or apparatus
- F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2280/00—Control of the process or apparatus
- F25J2280/10—Control for or during start-up and cooling down of the installation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/34—Details about subcooling of liquids
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الحالي بطريقة وجهاز مرتبط بها لانتزاع البنزين benzene ومركبات عطرية aromatics (أروماتية) و/أو مكونات هيدروكربونات hydrocarbons أثقل من تيار غاز أساسه - الميثان methane بواسطة عملية تكثيف وانتزاع (تجريد) فريدة وتستخدم الإسالة الخفيفة لدرجة الحرارة - لمواد غازية عادة لأغراض فصل وتنقية وتخزين المكونات ولنقل المكونات المذكورة في صيغة أكثر اقتصادية ومواءمة ومعظم نظم الإسالة المذكور يكون لها عمليات كثيرة شيوعا بغض النظر عن الغازات المتعلقة بذلك بالتالي يكون لها الكثير من نفس المشاكل وإحدى المشاكل التي نواجهها عادة في عمليات الإسالة خاصة عندما تكون المركبات الأروماتية موجودة في الترسيب أو التصلب التالي لهذه الأنواع في معدات العملية بما سح عنه كفاءة واعتماد أقل على العملية أن مشكلة شائعة أخرى هي إزالة كميات صغيرة من أنواع كيميائية ذات قيمة أعلى ووزن جزيئي أعلى من التيار الغازي مباشرة قبل إسالة تيار الغاز إلى قسم ضخم وطبقا لذلك سوف نشرح هذا الاختراع بالرجوع على الخصوص إلى معاملة غازطبيعي ولكن سوف يكون قبلا للتطبيق لمعالجة غاز في نظم أخرى حيث نواجه مشاكل مماثلة .
Description
Y _ — إزالة مكونات أروماتية Aromatics و/أو هيدروكربونات ALES heavies removal من تغذية أساسها الميثان methane بواسطة التكثيف condensation والتجريد stripping الوصف الكامل خلفية الاختراع إن إجراء شائعاً في فن معالجة غاز طبيعي هو تعريض الغاز إلى معالجة خفيضة الحرارة لفصل هيدروكربونات hydrocarbons ذات وزن جزيئي أعلى من الميثان methane Cot من غاز طبيعي lo ينتج غاز خط أنابيب يسود في الميثان methane وتيار Cot مفيداً لأغراض 0 أخرى . وعادة فإن تيار Cpt سوف يفصل إلى تيارات المكون المفردة مثلاً Gg و با وين كذلك فإن إجراء شائع هو معالجة خفيضة الحرارة للغاز الطبيعي لإسالته من أجل القفل أو التخزين والسبب الأولي لإسالة الغاز الطبيعي natural gas هو أنه ينتج عن الإسالة في اختزال حجم حوالي 00/١ بما يمكن من تخزين ونقل الغاز المسال في حاويات ذات تصميم أكثر ٠ اقتصادية وعملية ومثلاً عند نقل الغاز بواسطة خط الأنابيب من مصدر تموين إلى سوق بعيد يكون من المرغوب فيه تشغيل خط الأنابيب تحت عامل حمل ثبت أساساً وعالي . وغالباً فإن قدرة (أو كفاءة) توصيل أو سعة خط الأنابيب سوف تتعدى الحاجة بينما في أوقات أخرى قد تتعدى قدرة التوصيل لخط الأنابيب ومن أجل نزع (كشط) القمم حيث تتعدى الحاجة المورد فإن من المرغوب فيه تخزين الغاز الزائد بطريقة يمكن توصيلها عندما يتعدى ١ المورد الحاجة بما يمكن من مواجهة القمم المستقبلية بواسطة مادة من التخزين أن وسيلة عملية لإجراء ذلك هو تحويل الغاز إلى حلة مسألة للتخزين ثم تطاير السائل حسبما يتطلب الحل . YEAS
دس -_ وإسالة الغاز الطبيعي matural gas هو أمر ذو أهمية أكبر في التمكين من Ji الغاز من مصدر تموين إلى السوق عندما تفصل المصدر والسوق مسافات كبيرة ولا يكون خط الأنابيب متوفراً أو يكون غير عملي وهذا أمر حقيقي على الخصوص حيث يجب إتمام النقل بواسطة ناقلات عابرة للمحيط والنقل بالسفن في الحالة الغازية يكون غير عملي عموماً لأن ضغطاً هائل © يكون مطلوباً من أجل اختزال ضخم للحجم النوعي للغاز الذي يتطلب بدوره استخدام حاويات تخزين أكثر تكلفة . ومن أجل تخزين ونقل الغاز الطبيعي natural gas الحالة السائلة يفضل تبريد الغاز الطبيعي natural gas إلى - 7540 ف إلى TT حيث يكون له ضغط بخار قرب الجوي وتوجد نظم عديدة في الفن السابق من أجل إسالة الغاز الطبيعي natural gas أو ما شابه حيث ٠ يسال الغاز بواسطة إمرار متتالي للغاز عن ضغط عالي عبر العديد من مراحل التبريد حيث يتم تبريد الغاز إلى درجات حرارة أعلى على التوالي حتى نصل إلى درجة حرارة الإسالة ويتحقق التبريد عموماً بواسطة التبادل الحراري heat exchange مع واحد أو أكثر من مواد التبريد مقل البروبان propane ¢ البروبيلين propylene « الايثان «ethane الايثيلين ethylene و الميشان methane أو اتحاد من واحد أو أكثر منها .
ب وفي الفن يتم ترتيب مواد التبريد على التوالي بطريقة شلالية (متتابعة) وتستخدم كل مادة بريد في دورة تبريد مغلقة ويكون المزيد من تبريد السائل ممكناً بواسطة توسيع (فرد) الغاز الطبيعي 5 ل008ع_المسال إلى ضغط جوي في واحد أو أكثر من مراحل التمدد وفي كل مرحلة يتم إيماض الغاز المسال إلى ضغط أدنى Le ينتج مخلوط غاز- سائل ثنائي الطور عند درجة حرارة أدنى كثيراً ويسترجع السائل وقد يتم ومضه مرة أخرى .
Tr. وبهذه الطريقة يتم تبريد الغاز المسال إلى درجة حرارة تخزين أو نقل مناسبة لتخزين الغاز المسال عند ضغط قرب الجوي وفي هذا التمدد إلى ضغط قرب الجوي فإن بعض حجوم إضافية YEAS
- go من غاز مسال يتم ومضها والأبخرة المومضة من مرحل التمدد يتم تجميعها عموماً وإعادة . تدويرها للتنقية أو تستخدم كغاز وقود لتوليد الطاقة هي إزالة natural gas وكما ذكرنا قبلاً فإن مشكلة تشغيلية هامة في إسالة الغاز الطبيعي ومركبات أروماتية أخرى من تيار الغاز الطبيعي benzene كميات متبقية (مترسبة) من البنزين ل080:8_مباشرة قبل إسالة الجزء الأكبر من التيار المذكور وميل هذه المكونات للترسيب gas ١ والتصلب بما يسبب الانسداد والطمس الشديد للأنابيب والمعدات الرئيسية للعملية . وكمثال فإن هذا الانتسداد يمكن أن يقلل بشدة كفاءة الانتقال الحراري وللخارج عبر المبدلات الحرارية خاصة . المبدلات الحرارية ذات الجناح المستوى
Lalo benzene ولأسباب تقنية واقتصادية فإن من غير الضروري إزالة شوائب كالبنزين وعلى أي حال يكون من المرغوب فيه تقليل تركيزه وإزالة الملوثات من غاز طبيعي قد يتحقق ٠ بنفس نوع التبريد المستخدم في عملية الإسالة حيث تتكثف الملوثات طبقاً لدرجة حرارة التكثيف التابعة لها وفضلاً عن حقيقة أنه يجب تبريد الغاز إلى درجة حرارة أدنى للإسالة مقابل فصل ؛ فإن تقنيات التبريد الأساسية تكون هي نفسها مثل الخاصة بالإسالة benzene ملوث البنزين المتبقي يكون من الضروري فقط تبريد الغاز benzene والفصل 55 8 لذلك في مجال البنزين إلى درجة حرارة عندها يتم تكثيف جزء من غاز التغذية وقد يتحقق كذلك natural gas الطبيعي ١٠ (غاز 6 N استرجاع آ le في عمود فصل خفيض الحرارة موجود عند نقطة مناسبة في . المكثف من تيار الغاز الرئيسي benzene طبيعي مسال) وذلك لفصل البنزين وفي مجال التشغيل الفعال لعمود الفصل الخفيض الحرارة يكون مطلوباً استخدام السائل المكثف في درجات حرارة خفيضة والذي يجب سحبه من العمود وذلك للاستبدال الحراري مع . ثيار غاز جاف دافئ مدعم إلى عمود الفصل خفيض الحرارة ٠ ف"
ده - وعلى أي حال فإن خطة التبادل Jaa مشكلة ناتجة من الفرق الزائد في درجة حرارة التيارين الذي يتم توصيلهم إلى المبادل الحراري وحيث أن الفرق الفعلي في درجة الحرارة قد يتعدى ١٠٠ف فإن الصدمة الحرارية إلى المبدل الحراري قد تتلف أو تقصر عمر الاستخدام لجهاز المبدل الحراري المصمم من مواد تقليدية . o إن اعتبارا أخرا يرتبط بالتشغيل الفعال لعمود فصل خفيض الحرارة هو توفير حواكم مبدل حراري يسمح ببدء تشغيل أوتوماتيكي للعمود . ومن ثم فإن مشكلة أخرى في تشغيل تيارات الغاز الفني بالميثان methane هي نقص وسيلة فعالة التكلفة لاسترجاع الهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأعلى من تيار الغاز قبل إسالة التيار في قسم كبير أو إعادة التيار المتبقي إلى خط أنابيب أو خطوة معالجة ٠ أخرى ويكون للهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن ١ لأعلى المسترجعة عموماً قيمة أكبر على أساس وحدة الكتلة عن المكونات الباقية في تيار الغاز . وصف عام للاختراع إن هدفا للاختراع هو إزالة كميات مترسبة من البنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى من تيار غاز أساسه- الميثان methane والذي يجب إسالتها في قسم كبير. وهدف آخر لاختراع vo هو إزالة الهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأعلى من تيار غاز auld الميثان methane وهدف آخر للاختراع هو إزالة الهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأعلى من تيار غاز أساسه ميثان والذي يجب إسالته في قسم كبير . وهدف آخر للاختراع هو إزالة البنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى و/أو هيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأعلى من تيار غاز أساسه- الميثان methane Y. بطريقة فعالة الطاقة . YEA
وهدف آخر لهذا الاختراع هو عملية مستخدمة لإزالة البنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى و/أو هيدروكربونات hydrocarbons أوزن جزيثئي أعلى تكون متوافقة في تكامل مع التقنية المستخدمة روتيناً في معامل الغاز . كذلك فإن هدفاً لهذا الاختراع هو عملية وجهاز تستخدم لإزالة البنزين benzene ومكون أيدروكربوني hydrocarbon آخر و/أو هيدروكربون 0 ذو وزن جزيئي Sle في تيار غاز أساسه الميثان methane تكون بسيطة نسبياً ومنضغطة وفعالة في التكلفة . كذلك فإن هدف آخر لهذا الاختراع هو العملية المستخدمة لإزالة البنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى dfs هيدروكربونات 5 ذات الوزن جزيئي أعلى من تيار غاز أساسه الميثان methane يكون مسالاً في جزء كبير منه ويكون متوافقاً مع ومتكاملاً في ٠ ثقنية تستخدم روتينيا في معامل تنتج غاز طبيعي مسال . وهدفا آخر لهذا الاختراع هو توفير حواكم تبادل حراري والتي تتغلب على المشاكل المذكورة والمتعلقة الأخرى في معملة موائع ذات درجة حرارة منخفضة . وهدف آخر للاختراع هو توفير طريقة تحكم محسنة والتي تقلل متطلبات درجة حرارة المعدات الأولية وتكاليف لمعدلات التبادل الحراري heat exchange . vo إن هدفاً أكثر تخصصاً هو التحكم في درجات حرارة تبادل حراري للسماح بتبريد تيار مائع دافئ مقابل تيار مائع ذو درجة حرارة منخفضة بدون إدخال صدمة حرارية إلى جهاز التبادل الحراري heat exchange . lian آخر لهذا الاختراع هو التحكم في المبدل الحراري لتسهيل بدء التشغيل الأوتوماتيكي لعمود فصل خفيض الحرارة . ١ ¢ A ٠
_ لأ —_— وفي أحد مجالات الاختراع تزال البنزين benzene و/أو مكونات أروماتية أخرى من تيار غاز أساسه الميثان methane بواسطة عملية تتضمن : -١ تكثيف جزء ضخم من تيار الغاز أساسه methane (lie مباشرة من قبل خطوة حيث معظم تيار الغاز المذكور يسال بما يوفر تياراً ثنائي الأطوار . Ye تغذية التيار ثنائي المراحل المذكور إلى القسم الأعلى من عمود تجريد . *- إزالة من القسم الأعلى من عمود التجربة المذكورة- إزالة تيار غاز مستنزف أروماتي . ؛- إزالة من القسم الأدنى من عمود التجريد المذكور- إزالة تيار غاز غني بالمكون الأروماتي. —o التلامس عن طريق التبادل الحراري heat exchange المباشر تيار سائل غني بالأروماتي مع تيار غاز تجريد غني بالميثان methane بما ينتج تيار يحمل أروماتي Bae وتيار غاز تجريد ٠ غني بالميثان methane مبرد . -١ تغذية غاز التجريد الغني بالميثان methane المبرد المذكور إلى القسم الأدنى من عمود التجريد واختيارياً . "- تغذية تيار الغاز المستتزف- الأروماتي المذكور إلى خطوة إسالة حيث يسال تيار الغاز بنسبة ضخمة بما ينتج غاز طبيعي مسال . vo وفي مجال آخر من هذا الاختراع فإن الهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأعلى في تيار غاز أساسه ميثان methane تزاح وتركز بواسطة عملية تتضمن : -١ تكثيف جزء أصغر من تيار الغاز الذي أساسه ميثان methane لإنتاج تيار ثنائي الأطوار two-phase stream . "- تغذية التيار ثنائي الأطوار two-phase stream المذكور في القسم الأعلى من عمود التجريد. YEA
A —_ _ *- إزالة من قسم الأعلى من عمود التجريد المذكور- إزالة تيار غاز Call Cana الأثقل. ؛- إزالة القسم الأعلى من عمود التجريد المذكور إزالة تيار السائل الغني بالمكونات الثقيلة. pad -© عن طريق تبادل حراري غير مباشر : تيار السائل الغني بالمكونات الثقيلة مع تيار Je oo تجريد غني بالميثان Les methane ينتج تيار lise غني بالمكونات الثقيلة وتيار غاز التجريد الغني بالميثان methane المبرد . -١ تغذية تيار غاز التجريد المذكور الغني الميثان methane إلى القسم الأدنى من عمود التجريد. وفي مجال آخر من هذا الاختراع فإن الاختراع هو جهاز يتضمن : la -١ 0 حيث جزء صغير من تيار غاز أساسه الميثان methane يتم تكثيفه بما ينتج تيار ثنائي الأطوار. TY عمود تجريدي يغذي به تيار ثنائي الأطوار two-phase stream من حيث ينتج تيار بغار وتيار سائل . Jae =F حراري يحتوي على وسيلة تبادل حراري غير مباشرة والتي توفر تبادل حراري غير ١ _مباشر بين تيار غاز والتيار السائل بما ينتج تيار غاز مبرد وتيار سائل مدفاً . ¢— قناة (أنبوبة توصيل) متصلة بالقسم الأعلى من عمود التجريد لإزالة تيار البخار المذكور . 5- قناة توصيل متصلة بالقسم الأعلى من عمود التجريد لإزالة تيار البخار المذكور . -١ قناة توصيل بين عمود التجريد والمبدل الحراري لسريان تيار السائل المذكور . YEAS
"- قناة توصيل بين المبدل الحراري المذكور وعمود التجريد المذكور لسريان تيار الغاز المبرد المذكور. A قناة توصيل مرتبطة بالمبدل الحراري المذكور لسريان التيار السائل المدفاً المذكور من المبدل الحراري . 0 4- قناة توصيل مرتبطة بالمبدل الحراري المذكور لسريان الغاز المذكور إلى المبدل الحراري المذكور . وفي مجال آخر من هذا الاختراع فإن ما سبق وأهداف ومزايا أخرى تتحقق في التحكم في معاملة تبادل حراري لمائع ذو درجة حرارة منخفضة ومائع دافئ بواسطة توفير قناءة فرعية للمائع الدافئ حيث صمام تحكم في القناة الفرعية يتم تشغيله استجابة لنسبة درجة حرارة لموائع 1 المبدل الحراري وطبقاً لمجال آخر من الاختراع فإن حواكم بدء أوتوماتيكية تتضمن منتقى عالي لاختيار مؤقت لدرجة حرارة لمعاملة سريان الغاز الدافئ التي تسهل بدع تشغيل العمود وتشغل معاملة سريان الغاز الدافئ استجابة لدرجة حرارة مطلوبة. شرح مختصر للرسومات : شكل ٠: ١ هو تخطيط مبسط لعملية إنتاج LNG (غاز طبيعي مسال) خفيض all ارة والذي vo يوضح طريقة وجهاز هذا الاختراع وذلك لإزالة البنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى و/أو أنواع هيدروكربون hydrocarbon ذات وزن جزيئي عالي من تيار غاز أساسه الميثان methane . شكل ؟: هو تخطيط أمل توضيحي الذي يوضح بتفصيل أكبر الطريقة والجهاز الموضحة في شكل .١ YEA
١١ - - شكل ©: هو تخطيط لعمود فصل خفيض الحرارة وجهاز الضبط المرتبط لهذا الاختراع وذلك للحفاظط على نسبة درجة حرارة المطلوبة لموائع التبادل الحراري . شكل ¢ : هو تخطيط يوضح كما في مثال من أجل اختيار مؤقت لدرجة حرارة سوف تسمح ببدء التشغيل الأوتوماتيكي لعمود الفصل خفيض الحرارة. © الوصف التفصيلي : بينما يكون هذا الاختراع في مجالات مفضلة قابلاً للتطبيق إلى : -١ إزالة البنزين benzene و/أو مكونات أروماتية من تيار غاز أساسه البنزين benzene والذي يجب تكثيف الجزء الأكبر منه . "- إزالة أنواع الهيدروكربونات hydrocarbons ذات وزن الجزيئي الأعلى الأكثر فائدة من تيار ٠ غاز أساسه الميثان methane والذي يجب تكثيفه في الجزء الأكبر منه وتكون التقنية قابلة للاستخدام كذلك على الاسترجاع النوعي لهذه الأصناف من التيارات التي أساسها الميثشان methane (مثلا إزالة سوائل الغاز الطبيعي natural gas والبنزين benzene والمكونات الأروماتية الأخرى تمثل مشكلة فريدة بسبب درجات حرارة نقطة الانصهار العالية نسبياً الخاصة بها وكمثال فإن البنزين benzene الذي يحتوي على ١ ذرات كربون يكون له نقطة انصهار \o قدرها ©, م ونقطة غليان قدرها ٠, هم . والهكسان- الذي يحتوي على 6“ ذرات كربون يكون له نقطة انصهار -10م ونقطة غليان 59م ومن ثم فإنه عند تامقارنة مع هيدروكربونات hydrocarbons أخرى له وزن جزيئي ممائل فإن البنزين benzene ومركبات أروماتية أخرى تواجه مشكلة أكبر كثيراً بالنسبة إلى الانسداد ولمعدات وأنابيب العملية والمركبات الأروماتية كما يستخدم هنا- هي تلك المركبات © التي تمتاز بوجود حلقة بنزين واحدة على الأقل وكما يستخدم هنا فإن أنواع هيدروكربون
١١ - - hydrocarbon ذات وزن جزيئي أعلى هي تلك الأنواع من الهيدروكربون hydrocarbon التي لها وزن جزيئي أكبر من الايثان ethane وهذا التعبير سوف يستخدم هنا بالتبادل مع تعبير هيدروكربونات hydrocarbons ثقيلة . ولأغراض التبسيط والوضوح فإن التصميم التالي سوف يكون مقصوداً لاستخدام عمليات ٠ الاختراع والجهاز المرتبط في التبريد خفيض الحرارة لتيار غاز طبيعي لإنتاج غاز طبيعي مسال وعلى الأخص فإن الوصف التالي سوف يتركز Me إزالة البنزين benzene و/أو أنواع أروماتية أخرى و /أو هيدروكربونات hydrocarbons ذات وزن جزيئي أعلى (هيدروكربونات hydrocarbons ثقيلة) في خطة إسالة حيث تستخدم دورات تبريد متتابع وعلى أي حال فإن قابلية استخدام عمليات الاختراع والأجهزة المرتبطة به المشروحة هنا تكون غير قاصرة على ٠ نظام AL تستخدم دورات التبريد المتتابعة أو التي لها تيارات غاز طبيعي استثناء والعمليات والأجهزة المرتبطة بها تكون قابلة للاستخدام لأي جهاز تبريد حيث : ( أ ) يوجد البنزين benzene و/أو المكونات الأروماتية الأثقل في تيار غاز أساسه الميشان methane تركيزات قد تسد معدات العملية خاصة المبدلات الحرارية المستخدمة لتكثيف التيار المذكور أو ve (ب) يكون من المرغوب فيه لأي سبب إزالة واسترجاع الهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأعلى من تيار غاز أساسه الميثان methane . إسالة تيار الغاز الطبيعى natural gas : يكون للمعامل خفيضة الحرارة تنوعاً من الأشكال ويكون الأكثر كفاءة وفعالية منها هو التشغيل من النوع التعاقبي في اتحاد مع تبريد من نوع التوسع كذلك حيث تتضمن طرق إنتاج غاز طبيعي مسال LNG فضل الهيدروكربونات hydrocarbons ذات الوزن الجزيئي الأكبر من الميثان methane كجزء أول منها فإن وصف معمل للإنتاج خفيض الحرارة يفص LNG فم
١١ - - ا يشرح بفعالية معملاً مماثلاً لإزالة هيدروكربونات hydrocarbons (0:0) من تيار الغاز الطبيعي natural gas . وفي المجال المفضل الذي يستخدم نظام تبريد تعاقبي (مسلسل) فإن الاختراع يتعلق بتبريد تعاقبي لتيار غاز طبيعي في ضغط le مثلاً حوالي 1.686 © 3 بواسطة تبريد تعاقبي لتيار ٠ الغاز بواسطة الإمرار عبر دوره بروبان عديدة Jal all دورة ايثان ethane أو ethylene (liu عديدة المراحل وأما : i ) ( دورة غشاء مغلق يتبعه دورة فرد مفردة أو عديدة المراحل من أجل المزيد من التبريد واختزال الضغط إلى ما يقرب من الضغط الجوي أو (ب) دورة ميثان مفتوحة الطرف والتي تستخدم قسماً من غاز التغذية كمصدر للميثان التي ٠ تتضمن بها دورة فرد (توسع) عديدة الأطوار للمزيد من التبريد وخفيض الضغط إلى ما يقرب من الضغط الجوي وفي سياق دورات التبريد تستخدم مادة التبريد (المبرد) التي لها نقطة الغليان الأعلى وأخيراً بواسطة مادة تبريد لها نقطة الغليان الأدنى . وتوفر خطوات المعالجة التمهيدية إزالة المكونات غير المرغوب فيها مثل غازات الحمض؛ المركبتانات mercaptans + الزثبق mercury والرطوبة من تيار تغذية الغاز الطبيحي natural gas ٠ الموصلة موقع التشغيل وقد يتتوع تركيب تيار الغاز المذكور بدرجة كبيرة وكما يستخدم هنا فإن تيار غاز طبيعي هو أي تيار مكون أساسياً من الميثان methane والذي Li بنسبة كبيرة من تيار غاز طبيعي المحتوي مثلاً على مالا يقل عن 788 ميثان methane بالحجم مع كون الباقي ايثان ethane و هيدروكربونات hydrocarbons أعلى و نتروجين nitrogen و ثاني أكسيد كربون carbon dioxide وكميات صغيرة من ملوثات أخرى مثل الزثيق mercury « ٠ | كربيتيد الأيدروجين hydrogen sulfide المركبتانات mercaptans وقد تكون خطوات العلاج YEA
اس التمهيدي خطوات فصل تقع إما فوق دورات التبريد أو أسفل واحدة من المراحل السابقة للتبريد في الدورة الأولية . وفيما يلي قائمة غير شاملة لبعض من الوسائل المتوفرة التي تكون متوفرة فوراً للماهر في الفن وغازات الحمض إلى حد أقل المركبتانات mercaptans تزاح روتينياً عن طريق عملية ٠ إمتزاز باستخدام محلول يحمل أمين ile وخطوة المعالجة المذكورة يتم إجراؤها عموماً أعلى مراحل التبريد المستخدمة في الدورة الأولية إن جزءاً ضخماً من الماء يزاح روتينياً كسائل عن طريق فصل الفصل الثنائي الطور الغاز السائل فيما يلي انضغاط الغاز والتبريد أعلى دورة التبريد الأولية وكذلك أسفل مرحلة التبريد الأولي في دورة التبريد الأولية ويزاح الزئبق mercury روتينياً في صورة سائل عن طريق فصل ثنائي الأطوار غاز- سائل بالانضغاط ٠ التبريد أعلى دورة التبريد أولية وكذلك أسفل مرحلة التبريد الأولي في دورة التبريد الأولية ويزاح الزثبق mercury روتينياً عن طريق قيعان ممتزة للزئبق mercury إن كميات متبقية من الماء وغازات الحمض تزاح روتينياً عن طريق استخدام قيعان ممتزة منتقاه بدرجة مناسبة مثل المناخل الغروية القابلة للتوليد والعمليات التي تستخدم قيعان مازه تقع عموماً أسفل مرحلة التبريد الأولى في دورة التبريد الأولية . vo ويسلم تيار التبريد الناتج عموماً إلى عملية ALY) في ضغط lle أو يضغط إلى ضغط عالي حيث يكون ضغطاً أعلى من 015506 3 ؛ ويفضل حوالي ©٠0٠١ إلى حوالي BCI والأفضل حوالي Jeon 675 1 © 8 والأفضل أكثر حوالي Ja Jove 5+0 والأفضل حوالي 801708 . وتكون درجة حرارة التيار نموذجياً قرب الوسط إلى درجة حرارة أعلى قليلاً أن مجال To درجة الحرارة ممثل تكون 60 ف إلى ١١٠١ ف . YEA
: و١ - وكما لاحظنا قبلاً فإن تيار الغاز الطبيعي natural gas عند هذه النقطة يتم تبريدها في العديد من الدورات أو الخطوات ومتعددة المراحل (مثل ثلاثة) بواسطة تبادل حراري غير مع العديد من مواد التبريد يفضل ثلاثة. وفعالية التبريد الشاملة لدورة ما تتحسن حيث يزداد عدد المراحل ولكن هذه الزيادة في الكفاءة تكون مصحوبة بواسطة زيادات مقابلة في تكلفة رأس ٠ المال وتعقيد العملية . ويفضل إمرار غاز التغذية عبر عدد فعال من مراحل التبريد هما اثنتان ويفضل من Stl إلى أربع والأفضل يفضل ثلاث مراحل في دورة التبريد الأقرب الأولى باستخدام مبرد غليان Je نسبياً وهذه المادة المبردة مكونة في قسم أكبر من البروبان propane « البروبيلين propylene أو مخاليط منها والأفضل بروبان propane والأفضل أن تتكون مادة التبريد من ٠ البروبان propane أساساً وبعد ذلك يسري غاز التغذية المعالج عبر عدد فعالة من المراحل هما اثنتان ويفضل اثنان إلى أربع والأفضل اثنان إلى ثلاثة في دورة تبريد قريبة ثانية في تبادل حراري مع مادة تبريد لها نقطة غليان أدنى . ومادة التبريد المذكورة يفضل أن تكون في نسبة أكبر من الايثان ethane أو مخاليط منها والأفضل ايثيلين ethylene والأفضل أن تتكون مادة التبريد أساساً من الايثيلين ethylene وكل ١ .من مراحل التبريد المذكورة Sas لكل مادة تبريد تتضمن منطقة تبريد منفصلة . وعموماً فإن تيار التغذية الغاز الطبيعي natural gas _سوف يحتوي على هذه الكميات من مكونات Cp بما ينتج عنه تشكيل سائل غني Cot في واحدة أو أكثر من المراحل ويزال هذا السائل عن طريقة فصل غازات سوائل يفضل واحد أو أكثر من فواصل غاز- سائل تقليدية وعموماً فإن التبريد المتتالي للغاز الطبيعي في كل مرحلة يتم التحكم فيه لإزالة ما يمكن من ٠ هيدروكربونات Cot hydrocarbons وهيدروكربونات hydrocarbons ذات وزن جزيثشي
و١ - أعلى من الغاز لإنتاج تيار غاز أول يسود في الميثان methane وتيار سائل يحتوي على كميات ضخمة من ethane (GY) ومكونات أقل . إن عددا Sai من وسائل فصل الغاز/السائل تقع في مواقع إستراتيجية أسفل مناطق التبريد من أجل إزالة تيارات السوائل الفنية بمكونات Cpt ° والمواقع الدقيقة وعدد فواصل الغاز/السائل سوف تعتد على عدد متغيرات التشغيل Jie تركيب Cot لتيار تغذية الغاز الطبيعي natural gas ومحتوى B T U المطلوب للمنتج النهائي وقيمة مكونات Cot من أجل الاستخدامات الأخرى وعوامل أخرى توضع في الاعتبار روتينياً بواسطة المهرة في فن تشغيل معامل Cpt من أجل الاستخدامات الأخرى وعوامل أخرى توضع في الاعتبار روتينياً بواسطة المهرة في فن تشغيل LNG ومعامل الغاز .
١ وقد يزال الميثان methane من تيار أو تيارات الهيدروكربون Cyt hydrocarbon عن طريق ايماض مرحلة مفردة أو عمود تجزئة في الحالة الأولى فإن التيار الغني بالميشان (Ses methane إعادة انضغاطه واستخدامه أو يمكن استخدامه كغاز وقود في الحالة الأخيرة فإن التيار الغني الميثان methane يمكن إعادة مباشرة عند ضغط إلى عملية الإسالة وتيار أو تيارات الهيدروكربون Cr+ hydrocarbon أو تيار هيدروكربون Cot hydrocarbon المنزوع الميثان
methane 10 قد تستخدم كوقود أو قد تعالج أكثر- مثلاً بواسطة التجزئة في واحدة أو أكثر من مناطق التجزئة لإنتاج تيارات مفردة غنية بمكونات كيميائية نوعية مثال © Ci) ممه (Cas Coy
وفي المرحلة الأخيرة من دورة التبريد الثانية فإن تيار الغاز يكون ميثان بسيادة يتم تكيفه (أي إسالته) في جزء كبير منه ويفضل بكاملة وفي أحد المجالات المفضلة لمناقشة بتفضيل أكبر في قسم تالي تكون عند موقع العملية الذي يمكن فيه استخدام العملية الجديدة والجهاز المرتبط من © أجل إزالة البنزين benzene والمكونات الأروماتية الأأخرى و/أو الهيدروكربونات hydrocarbons الأثقل . YEA
ض - ١“ - ويكون ضغط العملية عند هذا الموقع يكون أدنى قليلاً من ضغط غاز التغذية إلى المرحلة الأولى من الدورة الأولى . ثم يبرد تيار الغاز الطبيعي natural gas المسال أكثر في خطوة أو دورة ثالثة بواسطة واحدة أو اثنان من المجالات وفي أحد المجالات فإن تيار الغاز الطبيعي natural gas المسال يتم 0 تبريده أكثر بواسطة تبادل حراري غير مباشر بواسطة دورة تبريد مغلقة ثالثة حيث يتم تبريد فرعي لتيار الغاز ESA عن طريق الإمرار عبر عدد فعال من المراحل هي شان ويفضل اثنان إلى أربع والأفضل ثلاث حيث يتم توفير التبريد عن طريق مادة تبريد ثالثة لها نقطة غليان أدنى من مادة التبريد المستخدمة في الدورة الثانية ويفضل أن تتكون مادة التبريد الثالثة من جزء أكبر (أغلبية) من الميثان methane والأفضل ميثان بسيادة وفي المجال الثاني والمفضل الذي ٠ يستخدم دورة تبريد ميثان مفتوحة يتم تبريد فرعي لتيار الغاز الطبيعي natural gas المسال عن طريق التلامس مع غازات الوميض الأولى في مقتصد الميشان methane الرئيسي بطريقة نشرحها. وفي الدورة أو الخطوة الرابعة يتم تبريد الغاز المسال أكثر بواسطة فرد وفصل غاز الوميض من السائل المبرد وفي طريقة نشرحها فإن إزالة النتتروجين nitrogen من النظام والمنتج المكثف تتم سواء كجزء من هذه الخطوة أو في خطوة تالية منفصلة أن عاملاً رئيسياً يميز الدورة المغلقة عن الدورة المفتوحة هو درجة الحرارة الأولية للتيار المسال قبل الوميض إلى أقرب الضغط الجوي والكميات ذات الصلة من البخار المومض عند الايماض المذكور وتعامل الأبخرة المومضة وحيث يعاد استخدام معظم البخار المومض إلى ضواغط الميشان methane في نظام الدورة المفتوحة فإن البخار الومض في نظام الدورة المغلقة يتم استخدامه © عموما كوقود fuel YEA
VS
ذو الدورة المفتوحة أو methane وفي الدورة أو الخطوة الرابعة في أي من نظم الميثان المغلقة يتم تبريد المنتج المسال عن طريق واحد ويفضل اثنان إلى أربع والأفضل ثلاث من أو وحدات فرد Joule-Thomson . التمددات (الفرد) حيث يستخدم كل توسع أما صمامات فرد يتبعها فرد منتج الغاز السائل بواسطة وحدة فصل. ° وعند استخدام وحدة فرد هيدروليكية hydraulic وتشغيلها بدرجة مناسبة فإنه كلما زادت فعاليات المرتبطة مع استرجاع الطاقة كلما زاد الاختزال غي درجة حرارة التيار وإنتاج بخار أقل أثناء خطوة الوميض سوف يكون عادة بفعالية أقل في التكلفة في ضوء رأسي المال الزائد وتكاليف التشغيل المرتبطة بواسطة وحدة الفرد في أحد المجالات المستخدمة في تيار الدورة المفتوحة يتم جعل تبريد إضافي للمنتج المسال ذو الضغط العالي قبل حدوث اليماض أمراً ممكناً hydraulic لجزء من هذا التيار عن طريق واحدة أو أكثر من مواد فرد هيدروليكية Jd ايماض ٠
Sal ثم عن طريق وسائل تبادل حراري غير مباشرة باستخدام التيار المومض المذكور لتبريد المسال ذو الضغط العالي قبل الايماض ثم يعاد استخدام المومض عن طريق العودة إلى موقع المفتوحة. methane مناسب بناءاً إلى اعتبارات درجة حرارة وضغط في دورة الميثان وعندما يكون المنتج السائل Jalal إلى الدورة الرابعة هو الضغط المفصل حوالي 600
VEY 140,71 وضغوط الايماض الممثلة لعملة الايماض ثلاثية المراحل تكون حوالي BCA Ne في oma) (باوند في البوصة المربعة) وفي نظام الدورة المفتوحة فإن البخر المومض أو BCA كي يشرح والجزء المومض في خطوة ايماض التوسع- يتم nitrogen خطوة فصل لنتروجين استخدامها كعوامل تبريد في الخطوة أو الدورة الثالثة والتي ذكرت قبلاً. وفي نظم الدورة المغلق فإن البخار من مراحل الوميض قد تستخدم كذلك كعمل تبريد Jd ov أي إعادة تدوير أو استخدام كوقود وفي أي من نظام الدورة المفتوحة أو المغلقة فإن وميض YEA
- ١8
Yio يكون له درجة حرارة من LN 6 التيار المسال إلى قرب الضغط الجوي سوف ينتج منتج . +٠١ إلى المهم nitrogen للمنتج المسال يوجد حد مقبول عند النتروجين B TU وللحفاظ على محتوى يخرج في تيار التغذية فإن النتروجين 2 يجب تركيزه وإزالته عند موقع ما في العملية وتتوفر تقنيات متنوعة لهذا الغرض لدى المهرة في الفن وفيما يلي نقدم أمثلة وعند استخدام دورة ١ في التغذية منخفضاً عادة أقل من nitrogen المفتوحة ويكون تركيز النتروجين methane الميثان بإزالة تيار جانبي صغر عند مدخل Loses nitrogen حجم 7 ؛ تتحقق إزالة التتروجين ١ حوالي . " methane ذو ضغط عالي أو فتحة خروج عند ضغط "الميثان التي تصل إلى 1,0 حجم 7 في nitrogen وبالنسبة للدورة المغلقة عند تركيزات النتروجين غاز التغذية ويومض التيار المسال عموماً من ظروف إلى ضغط قرب الجوي في خطوة مفردة ٠ تستخدم بذلك nitrogen عادة عن طريق برميل وميض وأبخرة الايماض الحملة للنتروجين . عموماً كغاز وقود لتوربيتات الغاز التي توجه (تحرك) الضواغط .آ الذي يكون عند الضغط الجوي يوجه نحو التخزين عندما يكون تركيز NG إن منتج دورة padi tg), إلى حوالي ١ في غاز تغذية المدخل يكون حوالي nitrogen النتروجين بواسطة تعريض تيار الغاز المسال من دورة التبريد nitrogen مفتوحة يمكن إزالة لنتروجين ١ الثالثة إلى خطوة وميض قبل خطوة التبريد الرابعة. وسوف يحتوي البخر المومض على تركيز هام مقبول من النتروجين 8 وقد يستخدم التالي كغاز وقود أن ضغط ومسيض نموذجي وعندما يحتوي 3 086 Ee في هذه التركيزات يكون عند حوالي nitrogen لإزالة النتروجين أكبر من حوالي 1,0 جم 7 وتستخدم دورة مفتوحة nitrogen تيار التغذية على تركيز نتروجين كافي وفي هذه الحالة فإن عمود لفظ nitrogen أو مغلقة وقد توفر خطوة الوميض إزالة نتروجين . © وتيار nitrogen ينتج تيار بخار غني بالنتروجين dus سوف يستخدم من nitrogen النتروجين YEA
ya - - سائل وموفي مجال مفضل الذي يستخدم عمود لفظ نتروجين Lis nitrogen الميثشان methane المسال إلى الضغط العالي إلى مقتصد الميثان methane يتم تصنيفه إلى قسم أول وثان ويومض القسم الأول إلى حوالي 5060 CA 3 ويغذى المخلوط ثنائي المراحل كتيار تغذية إلى عمود لفظ النتروجين nitrogen والقسم الثاني من تيار الميثان methane المسال ذو الضغط العالي يتم تبريده أكثر بواسطة السريان عبر مقتصد ميثان يشرح فيما بعد حيث يومض إلى CA 5٠00 ويتم تغذية المخلوط ثنائي الأطوار الناتج أو القسم السائل له- إلى القسم الأعلى من العمود حيث يعمل كتيارات راجع (رجوعي) . وتيار البخار الغني بالنتروجين nitrogen الناتج من قمة عمود لفظ النتروجين nitrogen سوف يستخدم عموماً كوقود. ويغذى تيار السائل الناتج من قاع العمود عندئذ إلى المرحلة الأولى - من تمدد الميثان .methane تبريد مبرد من أجل إسالة الغاز الطبيعي natural gas : إن أمراً هاما ALY غاز طبيعي في عملية تعاقبية هي في استخدام واحدة أو أكثر من المبردات وذلك نقل طاقة الحرارة من تيار الغاز الطبيعي natural gas إلى المبرد وفي النهاية تحويل طاقة الحرارة المذكورة إلى الوسط وفي هذا المجال فإن وظائف أو دوال نظم التبريد ١ كمضخة حرارية بواسطة إزالة الطاقة الحرارية من تيار الغاز الطبيعي Cus natural gas يتم تبريد التيار تتابعياً إلى درجات حرارة أدنى فأدنى . وتستخدم عملية الإسالة أنماطا متنوعة من التبريد التي تتضمن لكن غير قاصرة على )1( تبادل حراري غير مباشر (ب) تبخير و (ج) اختزال التوسع أو الضغط أن تبادل حراري غير مباشر كما يستخدم هنا كتعبير- يشير إلى عملية حيث المبرد أو عمل التبريد ويبرد المادة بدون © تلامس فيزيقي فعلي بين عامل التبريد والمادة المطلوب تبريدها لا أن أمثلة نوعية تتضمن تبادل حراري ثم في Jae حراري أنبوبة وصدفة؛ مبدل حراري قلب- في- غلاية ومبدل حراري YEA my. ملحم بالنحاس والحالة الفيزيقية للمبدل والمادة المطلوب تبريدها fin Adie « لوحة ألومنيوم . يمكن أن تتنوع بناء على احتياجات النظام ونوع المبدل الحراري المختار - ومن ثم- ففي عملية الاختراع سوف يستخدم نموذجياً مبدل حراري صدفة (غلاف) وأنبوب حيث يكون عمل التبريد في حالة سائلة وتكون المادة المطلوب تبريدها في حالة سائلة أو حيث يكون المبرد في حالة fin غازية؛ حيث سوف يستخدم نموذجياً مبدل حراري لوحة- زعنفة 0 غازية والمادة المطلوب تبريدها في حالة سائلة وأخيراً فإن المبدل الحراري القلب في الغلاوية سوف يستخدم نموذجياً حيث تكون المادة المطلوب تبريدها سائل أو غاز ويمر المبرد بتغير في . الطور من حالة السائل إلى الحالة الغازية أثناء الاستبدال ويشير التبريد بالتبخير إلى تبريد المادة بواسطة التصعيد أو التبخير لجزء من المادة مع بقاء النظام عند ضغط ثابت ومن ثم فإنه أثناء التبخير فإن جزء من المادة تتبخر تمتص الحرارة من - ٠ جزء المادة الذي يبقي في حالة سائلة ويبرد الجزء السائل. وأخيراً فإن التبريد بالتوسع أو بتقليل الضغط يشير كتعبير إلى التبريد الذي يحدث عندما ينخفض ضغط نظام الغاز أو السائل أو ثنائي الأطوار بواسطة الأمرار عبر وسيلة اختزال .Joule-Thomson الضغط وفي أحد المجالات فإن وسيلة الفرد هي صمام توسيع أو غازي ولآن hydraulic وفي أحد المجالات فإن وسيلة الفرد هي موسع هيدروليكي yo الموسعات تسترجع طاقة الشغل من عملية التوسيع فإن درجات حرارة أدنى للعملية تكون ممكنة . عند التوسع (الفرد) وفي المناقشة والأشكال التي يليها فإن المناقشات أو الأشكال قد تفسر توسع المبرد بواسطة السريان عبر صمام خانق يتبعه فصل تالي لأقسام الغاز والسائل في مبردات أو مكثفات تبريد- غير المباشر وبينما يكون هذا الترتيب heat exchange أياً كان الحال- حيث يتم التبادل الحراري » المبسط قابلاً للإجراء ويشار له أحيانا بسبب التكلفة والبساطة فإنه قد يكون من الفعال أكثر با
EV
إجراء توسع وفصل ثم تبخير جزئي كخطوات منفصلة مثلاً اتحاد من صمامات خانقة وبراميل في المبردات أو المكثفات وفي مجال أخر قابل heat exchange وميض قبل التبادل الحراري للإجراء فإن الصمام الخائق أو الموسع قد لا تكون جزءاً منفصلاً ولكن جزء مكملاً من المبرد أو المكثف (أي يتواجد الوميض عند دخول مادة التبريد المسال في وحدة التبريد وبطريقة مماثلة فإن تبريد تيارات متنوعة لمرحلة تبريد معينة قد يحدث ضمن وعاء مفرد (أي وحدة تبريد) أو ٠ ضمن أوعية تبريد متعددة. للمعدات وفي دورة Jd والأول يكون مفضلاً عموماً من الوجهة الخاصية بتكاليف رأس لتبريد الأولى يتم توفير تبريد بواسطة انضغاط مادة تبريد غازية ذات نقطة غليان أعلى يفُضل إلى ضغط حيث يمكن اسالتها بواسطة تحويل حراري غير مباشر بواسطة propane البروبان وسط تقل حرارة والذي يستخدم في النهاية الوسط كغاطس حرارة وغاطس الحرارة يكون ٠ المكثفة من واحد أو أكثر من خطوات التبريد بالفرد عن طريق وسيلة توسع مناسبة بما ينتج مخاليط ثنائية الأطوار لها درجات حرارة أدنى جداً وفي أحد المجالات يتصف التيار الرئيسي ويفضل اثنان إلى أربعة تيارات والأفضل ثلاث تيارات حيث يتم BY إلى تيارين منفصلين على فرد كل تيار بانفصال إلى ضغط محدد وكل تيار يوفر عندئذ تبريداً مبخراً عن طريق نقل حراري غير مباشر مع واحد أو أكثر من التيارات المختارة وواحد أو أكثر من التيار يكون غاز Ne طبيعي كي يتم إسالته وعدد تيار ات مادة التبريد المنفصلة سوف يقابل عدد مجالات الضاغط المبرد وتعاد مادة التبريد المبخرة من كل من التيارات التابعة عندئذ إلى المرحلة المناسبة عند الضاغط المبرد (مثلاً تيارين منفصلين سوف يقابلان ضاغط ثنائي (المراحل) وفي مجال أفضل لتوفير tue فإن كل مادة التبريد المسالة يتم فردها إلى ضغط محدد سلفاً ويستخدم هذا التيار _تبريد تبخيري عن طريق تحول حراري غير مباشر واحدة أو أكثر من التيارات المختارة ويكون ٠ المطلوب اسالته. natural gas أحد التيارات هو تيار الغاز الطبيعي
YEA
- - إن قسماً من مادة تبريد المسالة يزاح عندئذ من وسيلة النقل الحراري غير المباشرة وتبريد بالتوسع بواسطة الفرد إلى ضغط أدنى ودرجة حرارة أدنى بالمقابل حيث توفر تبريداً تبخيرياً عن طريق وسيلة نقل حراري غير مباشرة مع واحدة أو أكثر من الوسائل المصممة ويكون أحد التيارات هو تيار الغاز الطبيعي natural gas المطلوب اسالته ولاسيما فإن هذا المجال سوف © يستخدم خطوتي تبريد تبخيري/تبخير بالتوسع يفضل من اثنان إلى أربعة والأفضل ثلاثي Jay المجال الأول فإن بخار مادة التبريد من كل خطوة يعد إلى فتحة المدخل المناسبة عند الضاغط المرحلي. في المجال التعاقبي المفضل فإن معظم التبريد من الاسالة لمواد تبريد ذات نقطة غليان أدنى (أي مواد التبريد المستخدمة في الدورات الثائية والثالثة) يتم بواسطة تبريد هذه التيارات عن ٠ طريق التبادل الحراري heat exchange غير المباشر مع تيارات مادة تبريد ذات نقطة Olle أعلى مختارة وهذه الطريقة من لتبريد يشار لها باسم "تبريد تعاقبي" إجرائيا كان مواد التبريد ذات الغليان الأعلى تعمل كغواطس حرارة لمواد التبريد ذات الغليان الأدنى أو بطريقة مختلفة يتم ضخ الطاقة حرارياً من تيار الغاز الطبيعي natural gas كي يسال إلى مدة تبريد ذات غليان أدنى ثم يضخ (أي يحول) إلى واحة أو أكثر من مواد تبريد ذات غليان أعلى للتحويل إلى ddl ١ عن طريق غاطس حرارة بيئي (مثلاً ماء حلو) ele مالح ؛ الغلاف الجوي المحيط . وكما في الدورة الأولى فإن مادة التبريد المستخدمة في الدورات الأولى والثانية يتم انضغاطها عن طريق ضواغط عديدة المراحل أي ضغط مختارة سلفاً وعندما يكون ممكناً سهلاً اقتصادياً فإن بخار مادة التبريد المضغوطة يتم تبريده أولاً عن طريق تبادل حراري غير مباشر بواسطة واحدة أم أكثر من عوامل التبريد (مثلاً هواء) ماء مالح؛ ماء حلو مترافق مباشرةً © غواطس حرارة بيئية وقد يكون التبريد بواسطة تبريد بين مرحلي بين مراحل انضغاط fs تبريد المنتج المنضغط ويتم تبريد التيار المنضغط أكثر عن طريق تبادل حراري غير مباشر مع واحد أو أكثر من مراحل التبريد التي سبق مناقشتها لمواد التبريد ذات نقطة الغليان الأعلى. YEA
سر - ومادة تبريد الدورة الثانية يفضل الايثيلين ethylene يفضل تبريدها أولاً عن طريق تبادل حراري غير مباشر مع واحد أو أكثر من عوامل التبريد مترافقة مباشرة بغاطس حرارة بيني (أي تبريد بين مرحلي و/أو تالي بعد الانضغاط) ويتم التبريد أكثر ويسال أخيراً عن طريق تلامس تعاقبي مع مراحل التبريد الأولى والثانية أو الأولى الثانية والثالثة من أجل مادة التبريد ٠ ذات الغليان الأعلى التي تستخدم في الدورة الأولى ومواد تبريد الدورة الثانية والأولى المفضلة هي ethylene (plod) والبروبان propane على التوالي. وعند استخدام نظام دورة مغلقة تعاقبية ذو تبريد ثلاثي فإن مادة التبريد في الدورة الثالثة يتم انضغاطها بطريقة مرحلية يفضل من خلال تبريد اختياري عبر نقل حراري غير مباشر إلى غاطس حراري بيني (أي تبريد بين مرحلي و/أو تالي للانضغاط) ثم التبريد بواسطة التبادل ٠ الحراري heat exchange بواسطة أي من أو كل من مراحل التبريد المختارة في دورات التبريد الأولى والثانية والذي يفضل أن يستخدم بروبان ethylene (lids propane كمواد تبريد متتالية ويفضل تلامس هذا التيار بطريقة تعاقبية مع كل مرحلة أبرد تعاقبية من التبريد في دورات التبريد الأولى والثانية على التوالي . وفي نظام تبريد تعاقبي ذو حلقة مفتوحة كالموضح في شكل )١( يتم تشغيل الدورات الأولى ١ والثانية بطريقة تمائل المذكورة النسبة للمغلقة وعلى أي حال فإن نظام دورة الميثان methane المفتوح يكون مميزاً فوراً عن دورات التبريد المغلقة التقليدية. وكما لاحظنا Ys في مناسبة الدورة أو الخطوة الرابعة فإن قسماً هاماً من تيار الغاز الطبيعي natural gas المسال الموجود Sd عند ضغط عالي يتم تبريده إلى حوالي GY بواسطة التبريد بالتوسع بطريقة متدرجة إلى ضغط قرب الجوي في كل خطوة تنتج كميات كبيرة ge ٠ بخار غني بالميثان ie methane ضغط معين ويفضل أن يمر كل تيار بخار بنقل حراري هام في مقتصدات الميثان methane ويفضل إعادته إلى فوهة دخول طور الضاغط عند درجة YEA
؟ - حرارة تقترب من درجة حرارة أوسط وفي مسار السريان عبر مقتصدات للميثان methane فإن الأبخرة المموضة يتم تلامسها مع تيارات أكثر دفئاً بطريقة ذات اتجاه معاكس وفي تعاقب ذلك لزيادة تبريد لا التيارات الأكثر دفئاً والضغط المختار لكل مرحلة من التبريد التمدد تكون لكل حالة بحيث ينتج عن حجم غاز متولد زائد الحجم المنضغط للبخار من المرحلة الأدنى المجاورة © عملية شاملة فعالة من ضاغط عديد المراحل. والتبريد بين المرحلي وتبريد الغاز المنضغط النهائي يكون مفضلاً يفضل الإجراء عن طريق تبادل حراري غير مباشر مع واحد أو أكثر من عوامل التبريد المترافقة مباشرة إلى غاطس حراري بيئي ويزداد تبريد التيار الغني بالميثان methane المنضغط عن طريق تبادل حراري غير مباشر بواسطة مادة تبريد في الدورات الأولى والثانية ويفضل كل المراحل ٠ المرتبطة بمادة التبريد المستخدمة في الدورة الأولى والأفضل المرحلتان الأوليتان والأفضل المرحلة الأولى فقط ويزداد تبريد التيار الغني بالميثان methane عن طريق تبادل حراري غير مباشر بواسطة أبخرة الوميض في + مقتصد الميثان methane الرئيسي ثم يجمع مع تيار تغذية الغاز الطبيعي natural gas عند موقع في عملية السالة حيث يكون تيار تغذية الغاز الطبيعي natural gas والتيار الغني بالميثان methane المبرد في ظروف مماثلة من درجة الحرارة 1 والضغط ويفضل عن طريق الدخول إلى أحد مراحل تبريد الايثيلين ethylene والأفضل مباشرةً قبل طور تبريد الايثيلين ethylene حيث يسال الميثان methane في قسم أكبر (أي Ca Ca ايثيلين). التحسين الأمتل عن طريق نقل حراري بين مرحلي وبين الدورات : في المجالات المفضلة تتخذ الخطوات من أجل المزيد من تحسين كفاءة العملية بواسطة إعادة © ثيارات غاز مادة التبريد إلى فوهة المدخل للضواغط التالية لها عند درجة حرارة تقكقرب من درجة حرارة الوسط وهذه الخطوة لا تحسن فقط الكفاءات الشاملة ولكن يتم عن طريقها تقليل ا
-د؟ - الصعوبات التي ترتبط بتعرض مكونات الضاغط إلى ظروف خفيضة الحرارة ويتحقق هذا عن طريق استخد ام مقتصدات حيث التيارات الموجودة في القسم الأكبر من السائل وقبل الوميض يتم تبريدها أولاً بواسطة تبادل حراري غير مباشر مع واحد أو أكثر من تيارات البخار المتولدة في خطوة توسع سفلي (أي مرحلة) أو خطوات في نفس الدورة أو دورة أسفل وفي نظام معلق oo يفضل استخدام المقتصدات للحصول على تبريد إضافي من الأبخرة المومضة في الدورات الثانية والثالثة. وعند استخدام نظام دورة ميثان مفتوح فإن الأبخرة المومضة من المرحلة الرابعة يفشضل إعادتها إلى واحد أو أكثر من المقتصدات حيث )١( تبرد هذه الأبخرة عن طريق التبادل الحراري heat exchange غير المباشر تيارات المنتج المسال قبل كل مرحلة اختزال ضغط و(؟) ٠ تبرد هذه الأبخرة عن طريق تبادل حراري غير مباشرة للأبخرة المضغوطة من دورة الميشان methane المفتوحة قبل اتحاد هذا التيار أو التيارات مع تيار تغذية الغاز الطبيعي ومع natural الرئيسية. وتتضمن خطوات التبريد المذكورة المرحلة الثالثة التي سبق وصفها من التبريد وسوف نشرحها بتفضيل أكبر في مناقشة شكل ( )١ في أحد المجالات Cus يستخدم الايثيلين ethylene ٠ والميثان methane الدورات الثائية والثالثة فإن التلامس يمكن أن يتم من خلال سلسلة من مقتصدات الايثيلين ethylene والميثان methane وفي المجال المفضل الموضح في شكل )١( التي سوف يشرح تفضيلاً فيما بعد فإن العملية تستخدم مقتصد ايثيلين ethylene رئيسي ومقتصد ميثان رئيس وواحد أو أكثر من مقتصدات ميثان إضافية وهذه المقتصدات الإضافية يشار لها هنا بمقتصد الميثان methane الثاني ومقتصد الميثان methane الثالث وهكذا وكل مققصد ميثان ٠ إضافي منها يقابل خطوة وميض سفلي منفصلة. إزالة البنزين 56 ومكون عطر آخر fs هيدروكربون hydrocarbon أثقل : YEA
- إن عملية الاختراع لإزالة البنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى و/أو أنواع هيدروكربونات id hydrocarbons الوزن الجزيئي الأعلى من تيار غاز إسالة Sind methane تكون عملية فعالة للغاية بالنسبة للطاقة وتكون بسيطة إجرائيا وبسبب طريقة التشغيل فإن العمود المشار له هنا بأنه عمود تجريد يحقق SIS من وظائف التجريد والتجزكة.
وتتضمن العملية تبريد تيار الغاز الذي أساسه الميثان methane بحيث أن ١,١ إلى Yo مول 7 ويفضل تكثيف 0 إلى حوالي ٠١ جزي جرام والأفضل حوالي 1,78 إلى 7 جزي جرام 7 من تيار الغاز الكلي بما يكون تيار ثنائي الأطو ار two-phase stream وسوف تعتمد النسبة المئوية المول ية المثلى على تركيب الغاز الذي يمر بالإسالة ومتغيرات أخرى ذات صلة بالعملية يعرفها Tam ذوي المعارة فن الفن .
١ وفي أحد المجالات ينتج التيار المطلوب ثنائي الأطوار بواسطة تبريد تيار التغذية الكلي إلى حد ينتج معه النسبة المئوية للسوائل المطلوبة وفي المجال المفضل يتم تبريد تيار الغاز أولاً إلى قرب درجة حرارة الإسالة ثم ينصف إلى تيار أول وتيار ثاني ويمر التيار الأول بتبريد إضافي وتكثيف مول ثم يجمع مع التيار الثاني بما ينتج تيار ثاني المراحل يحتوي على النسبة المثوية المطلوبة من السوائل ويكون المجال الأخير مفضلاً بسبب سهولة التشغيل ومدى التحكم في
_ العملية المرافقة له.
ثم يغذى التيار ثنائي الأطوار two-phase stream إلى القسم الأعلى من العمود حيث يلامس التيار تيار البخار الصاعد من القسم الأسفل من العمود بما ينتج تيار سائل غني بالمكونات الثقيلة والذي يعمل كتيار راجع وتيار بخار مستنزف- مكونات ALE والذي نتج من العمود وكما يستخدم هنا فإن تعبير "أجزاء "ALD سوف يشير إلى أي مركب عضوي بسيادة له وزن جزيئشي © أكبر من الايثان ethane ويكن العمود فريداً في أنه- بخلاف ما ذكر قبلاً- لا يستخدم مكف من أجل توليد راجع وكذلك لا يستخدم معيد غليان لتوليد البخار. YEA
ال - وكما LS قبلاً فإن تيار غاز التجريد الغني بالميثان methane تغذيته إلى العمود ويفضل أن Lay هذا العمود من موقع علوي حيث تيار الغاز الذي أساسه ميثان methane يمر بتبريد بما في من درجة ما من التبريد وإزالة السوائل وقبل الدخول إلى قاعدة العمود يتم تبريد تيار الغاز المذكر عن طريق تلامس غير مباشر ويفضل بطريقة تيار معاكس مع المنتج السائل ٠ الناتج من قاع العمود بما ينتج تيار غني بالمكونات الثقيلة ودافئ وتيار غاز التجريد الغني الميثان methane والمبرد. وقد يعاني غاز التجريد الغني بالميثان methane من تكثيف جزئي عند التبريد وقد يغزى غاز التجريد الغني بالميثان 8 والمبرد الناتج المحتوي على مرحلتين ؛ مباشرة إلى العمود ٠ واستخدام غاز التجريد البارد المحتوي على كميات صغيرة من مكونات Cat بحد ذاته lad ٠ متولد من معيد غليان والذي يحتوي على كميات جوهرية من مكونات Cy هذا الاستخدام يقلل جداً المشاكل المرتبطة بالموائع في العمود بما يسهل ويخفف الظروف الحرة عندما ينتج فصل ضعيف للمكونات ويصبح هذا العامل هاماً على الخصوص عند التشغيل في مجال الضغط الأفضل وقدرة حوالي 880 إلى 676 وونوط . ودرجة الحرارة والضغط الحرج للميثان هي ١١7.4 ف و 177,7 Paisa وتكون درجة ve الحرارة والضغط الحرج للبروبان هما 1١" و5,/ 11 Paisa ودرجة الحرارة والضغط الحرج للبوتان المعتاد هي 0,7 » ؟ف 5 501,78 . ض ووجود كميات هامة من مكونات +0 سوف )١( تخفض الضغط الحرج بما يقرب من ضغوط التشغيل المفضلة للعملية و (؟) ترفع درجة حرارة الضغط الحرج. والتأثير الناتج هو جعل الفصل للمكونات عن طريق تلامس البخار/ السائل امراً أكثر Ys صعوبة أن عاملاً ثانياً يميز استخدامات غاز التجريد الغني بالميتان methane والمبرد من البخار من معيد الغليان هو فرق درجة الحرارة بين هذه التيارات المتتالية ومنبعث السائل من المرحلة ف
ل" - الأخيرة ولكن لأن من المفضل أن يكون غاز التجريد الغني الميثان methane والمبرد أكثر las من البخار الممائل من معيد الغليان فإن هذا التيار المفضل يكون له قدرة أكبر لتجريد الطول السائل للمكونات الأخف وفرق درجة الحرارة بين السائل المنبعث من العمود وغاز تجريد الصادر إلى العمود يكون على الأفضل Ye ف إلى ٠٠١١ ف والأفضل أكثر 66م إلى 0" ٠ والأفضل حوالي 60 ف إلى حوالي 00 ف . وعدد pall النظرية سوف يعتمد على التركيب ودرجة الحرارة ومعدل سريان تيار البخار الداخل إلى العمود والتركيب ودرجة الحرارة ومعدل السريان ونسبة السائل إلى البخار للتيار ثنائي المراحل الذي يغذى إلى اسم الأعلى من العمود. وهذا التحديد يكون فعلاً ضمن قدرات ذو المهارة العادية في الفن وقد يتم توفير الرقم ٠ النظري عن طريق أنواع متنوعة من تعبئة العمود (حلقات حجابء السنادات ... الخ) أو مراحل تلامس مغايرة (مثلاً الصواني) الواقعة في العمود أو اتحاد منها وعموماً فإن اثنان إلى خمس عشر مرحلة نظرية تكون مطلوبة وعلى الأفضل ثلاث إلى عشرة والأفضل أربعة إلى ثمانية والأفضل أكثر من حوالي خمس مراحل نظرية والصواني تكون مفضلة عموماً عندما يكون قطر العمود أكبر من حوالي ستة أقدام. ٠ مجال مفضل من دورة”- مفتوحة من عملية إسالة تعاقبية : إن التخطيط الشامل والجهاز المذكورة في الأشكال ١و؟ تكون مجالاً مفضلاً من عملية الإسالة التعاقبية ذات الدورة المفتوحة والمذكورة لأغراض الإيضاح وتحذف بهدف من المجال المفضل نظام إزالة النتروجين OY nitrogen هذا النظام يكون معتمداً على محتوى النتروجين lad nitrogen التغذية وعلى أي حال كما لاحظنا في المناقشة السابقة من تقنيات إزالة النتروجين nitrogen ٠٠ فإن طرق الإجراء القابلة للتطبيق لهذا المجال المفضل تكون متوفرة فور لدى الماهر في الفن. م
و - ويكون ممثلاً في الأشكال “و ؛ بتفضيل أكبر من أجل أغراض الإيضاح العمود خفيض الحرارة حسب الاختراع وعلى الخصوص الطريقة لتبريد وضبط درجة حرارة غاز التجريد المغذى إلى العمود خفيض الحرارة وسوف يعرف المهرة في الفن أن الأشكال 4-١ تكون تخطيطية فقط وأن العديد من المعدات التي قد تكون مطلوبة في معمل تجاري من أجل تشغيل © ناجح قد تم حذفها من أجل الإيضاح وهذا الإجراء قد تتضمن مثلاً ضوابط ضاغط مقاييس سريان ومستوى وحواكم مقابلة ضوابط درجة الحرارة والضغط الإضافية ¢ مضخات؛ محركات؛ مرشحات؛ مبدلات حرارية إضافية؛ صمامات ... الخ وقد يتم توفير هذه الأجزاء وفقاً لأجزاء هندسي قياسي. ولتسهيل فهم الأشكال oY ١ » ؛ فإن الأصناف ذات الأرقام ١ إلى 94 تقابل عمومياً ied ٠ العملي ومعدات ترتبط مباشرة بعملية الإسالة والأصناف ذات الأرقام ٠٠١ حتى ١4 تقابل خطوط السريان أو قنوات توصيل تحتوي على ميثان بنسبة كبيرة . والأجزاء ذات الأرقاء ٠ حتى YA تقابل خطوط السريان أو قنوات التوصيل التي تحتوي على الايثيلين ethylene المبرد أو اختيارياً - الايثان ethane والجزاء ذات الأرقام 3036© حتى TAA تقابل خطوط السريان أو قنوات التوصيل التي تحتوي على البروبان all propane 3 وإلى الحد الممكن فإن ve نظام الترقيم المستخدم في الشكل ١ قد تم استخدامه في الأشكال (FY 4. كذلك فإن نظام الترقيم التالي قد أضيف لعناصر إضافية غير موضحة في شكل ١ والأصناف ذات الأرقام 400 حتى £49 تقابل خطوط سريان إضافية أو قنوات إضافية. والجزء ذات الأرقام 5056 حتى 094 تقابل معدات عملية إضافية مثل الأوعية الأعمدة ووسيلة تبادل حراري وصمامات ضبط العملية والأصناف ذات الأرقام 20 حتى 759 تتعلق عموماً بنظام ضبط العملية باستثناء صسمامات ٠ ضبط وتتضمن على الخصوص محساسات ؛ حواكم ؛ ومداخل نقطة ثبات. YEA
ا - وفي معظم نظم التحكم فإن بعض اتحاد من إشارات كهربية أو هوائية أو هيدروليكية hydraulic يتم استخدامها وعلى أي حال فإن استخدام أي نوع آخر من نقل الإشارات متوافق مع العملية والمعدات المستخدمة تكون ضمن مجال الاختراع. وبالنظر إلى الاختراع الموضح في الأشكال ١ حتى ؛ فإن الخطوط المار بها بخطوط ٠ إشارة تكون موضحة بخطوط متقطعة في الأشكال ويفضل أن تكون هذه الخطوط كهربية أو هوائية وعموماً فإن الإشارات المتوفرة من أي محول طاقة تكون ذات شكل كهربي وعلى أي حال فإن الإشارات المتوفرة من محساسات سريان تكون ذات طبيعة غازية عموماً وتحويل طافة هذه الإشارة لا يكون موضحاً دائماً من أجل التبسيط لأنه من المعلوم جيداً في الفن إذا قيس السريان في شكل غازي يجب تحويل الطاقة إلى شكل كهربي إذا كان من اللازم تحويلما إلى ٠ شكل كهربي بواسطة محول طاقة السريان. وبالرجوع إلى شكل ١ يتم انضغاط البروبان propane الغازي في ضاغط متعدد المراحل YA يعمل بواسطة موجه (محرك) توربين غازي وهو غير موضح والمراحل AE من الانضغاط يفضل تواجدها في وحدة واحدة مع أن كل مرحلة من الاتضغاط قد تكون وحدة منفصلة ويجب توجيه الوحدات مرتفعة ميكانيكياً بواسطة موجه إشارات عند الانضغاط يمرر ve البروبان propane المنتضغط عبر قناة التوصيل 06 إلى المبرد ٠١ حيث يسال ويكون الضغط ودرجة الحرارة الممثلة لمدة تبريد البروبان propane السائلة قبل الوميض حوالي ٠٠١ أف وحوالي ٠98 6 8 © 3 ومع أنه غير موضح في شكل ١ يمكن أن يوجد وعاء لفصل أسفل المبرد Yo وأعلى وسيلة اختزال الضغط موضحاً صمم فرد VY لإزالة المكونات الخفيفة المتبقية من البروبان propane المسال وقد تتكون هذه الأوعية من فاصل غاز - سائل أحادي © المرحلة أو قد تكون أكثر تعقيداً ومكونة من جزء (قسم) تراكم وقسم مكثف وقسم غاز. الآخيرين قد يعملان باستمرار أو دورياً في اتصال لإزالة المكونات الخفيفة المتبقية من البروبان propane YEA
اس والتيار من هذا الوعاء أو التيار من المبرد 0؟ أياً كان الحال يتم إمراره عبر قناة التوصيل ١7 إلى وسيلة اختزال ضغط موضح كصمام فرد ١١ حيث ضغط البروبان Jed propane يتم اختزاله بما يبخر أو يومض جزءاً منه ثم يسري المنتج ثنائي المرحل الناتج عبر قناة التوصيل 04 إلى وحدة تبريد بروبان propane ذات طور عالي حيث مادة تبريد الميشان methane ٠ الغازي الدخل عن طريق قناة التوصيل ٠" وتغذية الغاز الطبيعي natural gas الدخلة عن طريق القناة ٠٠١ مادة تبريد الايثيلين 6 الغازية الداخلة عن طريق sll ٠١ يتم تبريدها بالتالي عن طريق القنوات كف تي Voi ويتم تغذية الغاز في قناة لتوصيل ١54 إلى مقتصد ميثان methane رئيسي VE الذي سوف نشرحه تفصيلاً في قسم تالي حيث يتم تبريد التيار عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة AA وتيار إعادة دورة الميثان methane ٠ المنضغط المبرد الناتج عن طريق قناة التوصيل VOA يجمع عندئذ مع تيار البخار المستتتزف من المكونات الثقيلة في قناة التوصيل ٠ من عمود إزالة المكونات الثقيلة والمغذي من مكتف الميثان methane 6 . ويعاد غاز البروبان 6 في وحدة التبريد ؟ إلى الضاغط VA عبر قناة التوصيل VO ويغذي هذا الغاز إلى فتحة مدخل الطور ad من الضاغط VA ويمرر البروبان Jal propane ٠ المتبقي عبر قناة التوصيل YA ويختزل الضغط أكثر بواسطة الأمر عبر وسيلة اختزال ضغط موضحة كصمام فرد Cua VE يتم إيماض جزء إضافي من البروبان propane المسال . ثم يغذى التيار الناتج ثنائي الأطوار إلى وحدة التبريد YY عبر قناة توصيل le ٠١ يوفر مادة تبريد لوحدة التبريد YY ويسري تيار غاز التغذية لمبرد من وحدة التبريد ؟ عبر قناة ٠ التوصيل ٠١١ إلى وعاء عزل ٠١ حيث يتم فصل مراحل الغاز والسائل ويزاح طور السائل الذي يكون غنياً بمكونات Cot يزاح عن طريق قناة التوصيل .٠١7 وتزاح المرحلة الغازية عن طريق 48 توصيل ؛ ٠ ثم تنصف إلى تيارين منفصلين يتم توصيلهما عن طريق القنوات Vo YEA
ال - و8١١٠ ويغذي التيار في ٠١ sual إلى وحدة تبريد بروبان YY propane ويصبح التيار في قناة التوصيل ٠١8 تغذية إلى المبدل الحراري TY ويكون في النهاية غاز تجريد إلى عمود إزالة ا المكونات Adi) 70 ومدة تبريد الايثيلين ethylene من وحدة التبريد ؟ يتم إدخالها إلى وحدة التبريد YY عن طريق القناة في وحدة التبريد YY فإن تيار غاز التغذية ويشار له كذلك هنا © باسم تيار غني بالميثان methane وتيارات تبريد | لايثيلين ethylene يتم تبريدها بالتالي عن طريق وسيلة تحويل حراري غير مباشر YE و7 بما ينتج تيارات مادة تبريد ايثيلين ethylene وغنية بالميثان methane عن طريق قنوات التوصيل ٠١١ و7016 ويفصل الجزء المتبخر بذلك من مادة تبريد البروبان propane ويمرر عبر القناة ١١؟ إلى فتحة دخول ذات طور وسيط VA وتزال مادة تبريد البروبان propane السائلة من وحدة التبريد YY عن طريق القناة )١م ٠ وتومض عبر وسيلة اختزال الضغط الموضحة بصمام الفرد ١6 ثم تغذى إلى وحدة تبريد مرحلة ثالثة YA عن طريق القناة ١م . وكما هو موضح في شكل ١ فإن التيار الغني بالميثان methane يسري من وحدة تبريد البروبان propane ذو المرحلة الوسيطة YY إلى مكثف/مبرد البروبان propane ذو الطور المنخفض YA عن طريق قناة التوصيل ٠ وفي وحدة التبريد المذكورة يتم تبريد التيار عن ١ طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة To وبطريقة مماثلة إن تيار مبرد الايثيلين ethylene يسري من وحدة تبريد البروبان propane ذات الطور الوسيط 77 إلى مكثف/مبرد البروبان propane ذو المرحلة المنخفضة TA عن طريق القناة 70 وفي الأخيرة في مدة تبريد الايثيلين 06 تكون مكثفة أو مكثفة بالكامل تقريباً عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة TY ويزال البروبان 6 المبخر من مكثف/مبرد البروبان mist «propane المرحلة ٠ 78# ويعاد إلى المدخل منخفض المرحلة عند الضاغط VA عن طريق القناة YY ومع أن الشكل ١ يوضح تبريد التيارات المتوفرة بواسطة القنوات ٠١١ و00 كي يتم في أوعية عملية منفصلة Sti) وحدة تبريد منفصلة أو مكثف منفصل على التوالي) وبطريقة مماثلة فإن خطوات التبريد YEA
ل السابقة حيث قد يزيد تبريد التيارات المتعددة في وعاء مشترك (مثلاً وحدة تبريد) قد تجري كذلك في أوعية منفصلة ويكون الترتيب الأول فضلاً/ بسبب تكلفة الأوعية العديد وكذلك المساحة الأقل المطلوبة للمعمل. وكما هو موضح في شكل ١ فإن التيار الغني بالميثان methane الخارج من وحدة تبريد م البروبان propane ذو المرحلة المنخفضة يتم إدخاله إلى وحدة تبريد الايثيلين ethylene ذات الطور العالي 7؛ عن طريق القناة ١ VY وتخرج مادة تبريد الايثيلين ethylene من وحدة تبريد البروبان propane ذات المرحلة المنخفضة YA عن طريق القناة Yo A ويفضل أن تغذى إلى وعاء فصل YY حيث تزال المكونات الخفيفة عن طريق القناة 8+ ويزاح الايفينين ethylene المكثف عن طريق القناة 7٠١ ويكون وعاء الفصل مماثة للوعاء المشروح قبلاً لإزالة لمكونات ٠ - الخفيفة من مادة تبريد البروبان propane المسال وقد يكون فاصل غاز سائل مفرد المرحلة أو قد تكون عملية عديدة المراحل التي توفر انتقاء أكبر في إزالة المكونات الخفيفة من الجهاز مادة تبريد الايثيلين ethylene عن هذا الموقع في العملية تكون عموماً في درجة حرارة حوالي Yim ف وضغط حوالي 788 Basia . ويسري مادة تبريد الايثيلين ethylene عندئذ عن طريق القناة 7٠١ إلى متعدد الايثيلين Ye thylene ٠ حيث يتم تبريدها عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة YA وتزال عن طريق القناة 7١١ وتمرر إلى وسيلة اختزال ضغط موضحة كصمام توسع 5+0 حيث يتم إيماض مادة التبريد إلى درجة حرارة وضغط مختارة سلفاً وتغذى إلى وحدة تبريد الايثيلين thylene Ae المرحلة 7؛ عن طريق قناة التوصيل 71١7 . ويتم تحريك البخار من وحدة التبريد المذكورة عن طريق قناة التوصيل 114 ويوجه إلى ٠ مقتصد الايثيلين TE ethylene حيث تعمل البخار كمادة تبريد بواسطة وسيلة تبادل حراري غير مباشر 87 ويزاح بخار الايثيلين ethylene من مقتصد الايثيلين ethylene عن طريق القناة 19؟ YEA
هس ويغذى إلى مدخل المرحلة العالية على ضاغط الايثيلين ethylene 4؛ ومادة تبريد الايقيلين ethylene التي لم تبخر في وحدة تبريد الايثيلين dle ethylene المراحل 47 يتم إزالتها عن طريق القناة 8؟ وتعاد إلى مقتصد الايثيلين YE ethylene من أجل مزيد من التبريد عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة ٠ وتزاح من مقتصد الايثيلين ethylene عن طريق القناة YY oo ويومض في وسيلة اختزال ضغط موضح كصمام تمدد oF عند إدخال المنتج ثنائي الطور الناتج إلى واحدة تبريد الايثيلين AU ethylene المراحل عن طريق القناة 777 . ومزاحاً من وحدة تبريد الايغلين 16 ذات الطور العالي 7؛ عن طريق القناة 1١“ يوجد تيار غني بالغشاء وهذا التيار يتم تكثيفه عندئذ عن طريق تبريد مدعم بواسطة وسيلة تبادل حراري غير مباشر 7© في وحدة تبريد ايثيلين ld ethylene مرحلة منخفضة 0f بما يوفر ٠ ثيار ثنائي المراحل والذي يسري عن طريق قناة توصيل ١١8 إلى عمود إزالة البنزين benzene / المكونات الأروماتية/ المكونات الثقيلة 60 . ويزال السائل المحتوي على تركيز عالي من البنزين benzene والمواد الأروماتية الأخرى و/أو مكونات الهيدروكربون hydrocarbon الأثقل من عمود إزالة البنزين benzene / المكونات ض الثقيلة ٠١ عن طريق القناة VV ويفضل أن يتم ومضه عن طريق وسيلة تحكم في السريان ve التي يمكن أن تعمل كوسيلة اختزال ضغط AY يفضل صمام حاكم إلى مبدل حراري TY بواسطة قناة توصيل ١١١7 ويفضل أن يتم وميض التيار المومض عن طريق وسيلة ضبط السريان 57 إلى ضغط يقرب من أو يكون أكبر من الضغط عن فتحة المدخل ذات الطور العالي إلى ضاغط الميثان methane كذلك يحقق الإيماض كفاءة تبريد أكبر للتيار المذكور وفي المبدل الحراري ١7 فإن التيار الموصل بواسطة القناة ١١ يوفر كفاءات (سعات) تبريد عن طريق © تبادل حراري غير مباشر TE ويخرج من المبدل الحراري المذكور عن طريق القناة ١١١5 وفي عمود إزالة البنزين benzene / المكونات الأروماتية/ المكونات الثقيلة Te فإن التيار شائي المراحل الداخل عن طريق القناة ١١١8 يتم تلامسه مع تيار غاز التجريد الغني بالميثان methane YEA
دوم - والمبرد الداخل عن طريق القناة ٠١ بطريقة ذات اتجاه معاكس Ley ينتج تيار بخار غني بالميثان methane مستنزف من الأجزاء الثقيلة/ البنزين benzene عن طريق القناة Slog ١١ سائل غني بالبنزين benzene / المكونات الثقيلة عن طريق القناة ١١١7 . والتيار في القناة ١١9 تكون غني بالبنزين benzene ومكونات أروماتية أخرى و/أو ٠ هيدروكربونات JF hydrocarbons أخرى وهذا التيار يفصل بالتالي إلى أقسام سائل وبخار أو على الأفضل يومض أو يجزأ في الوعاء 7+ . وفي كل Als فإن تيار سائل غني بالبنزين benzene ومكونات عطرية أخرى و/أو مكونات هيدروكربونية hydrocarbon أثقل ويتم إنتاجه عن طريق قناة ١77 ويتم Ja تيار بخار ثاني غني بالميثان methane عن طريق القناة ١7١ وفي المجال المفضل الموضع في شكل ٠ ؟ فإن التيار في القناة ١7١ يجمع بالتالي مع تيار ثاني مسلم عن طريق القناة VTA ويغفذي التيار المجمع عن طريق القناة 5٠ إلى فتحة دخول ذات ضغط عالي فوق ضاغط Had .AY methane . LS, ذكرنا قبلاً يغذي الغاز في القناة 108 إلى مقتصد ميثان رئيس VE حيث يبرد التيار عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مناسبة AA وتيار إعادة دورة الميثان methane المنتضغط ١ _ البارد الناتج أو التيار المبرد في القناة ١58 يتم تجميعه بالمجال المفضل بواسطة تيار بخار مستنزف بالأجزاء الثقيلة من عمود إزاحة المكونات الثقيلة ٠١ المسلم إلى القناة ١7١ والمغذي إلى مكثف الايثيلين ethylene منخفض المراحل TA وفي مكثف الايثيلين ethylene ذو الطور المنخفض يتم تبريد هذا التيار وتكثيفه عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشر Vo بواسطة السائل المنبعث من وحدة تبريد الايثيلين ethylene ذات الطور المنخفض ot التي تتجه إلى ٠ مكثف ايثيلين ethylene الطور المنخفض TA عن طريق القناة 777 والمنتج المكثف الغني بالميثان methane من مكثف الطور المنخفض يتم إنتاجه عن طريق القناة ١77 . YEA
اس ويجمع البخار من وحدة تبريد الايثيلين ethylene ذو الطور المنخفض ٠*4 المسحوب عن طريق القناة 4 ؟ ¥ ومكثف الايثيلين ethylene منخفض المرحلة TA المسحوب عن طريق القناة YYA عن طريق القناة 7١0 إلى مقتصد الايثيلين YE ethylene حيث تعمل الأبخرة كعامل تبريد عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة OA ثم يسري التيار عن طريق القناة YY © مقتصد الايثيلين ethylene 4 © إلى الجانب ذو الطور المنخفض من ضاغط ethylene (pi! . وكما لاحظنا في شكل ١ فإن منبعث الضاغط من البخار الداخل عن طريق الجانب ذو الطور المنخفض يزاح عن طريق القناة YE ويبرد عن طريق مبرد داخلي الطور VY ويعاد الضاغط EA عن طريق قناة 137 للحقن مع تيار الطور العالي الموجود في القناة 777 ويفضل ٠ أن تكون المرحلتين (ثنائية الطور) هما وحدة قياس منفصلة وتكون وحدات القياس المذكورة مترافعة ميكانيكياً مع مقود مشترك (موجه مشترك) ومنتج الايثيلين ethylene المنضغط من الضاغط يسلك إلى مبرد أسفل VY عن طريق قناة ٠٠١ ويسري المنتج المبرد عن طريق القناة 7 ويدخل- كما سبق الشرح إلى وحدة تبريد بروبان ذات طور عالي . والتيار المسال في القناة ١7 يكون عموماً عند درجة حرارة حوالي GV Yom وحفظ ٠ حوالي Psia ٠ ويمر هذا التيار عن طريق قناة VYY عبر مقتصد الميثان methane الرئيسي VE حيث يزداد تبريد التيار بواسطة وسيلة تبادل حراري غير مباشرة VY كما شرحنا قبلا ومن مقتصد الميثان methane الرئيسي VE يمر الغاز المسار عبر القناة YYE ويختزل ضغطه بواسطة وسيلة تقليل ضغط موضحة كصمام توسيع VA والتي تبخر بالطبع أو تدفق جزءاً من تيار الغاز - ويمرر التيار المومض عندئذ إلى برميل وميض عالي المرحلة ميثان Ae © حيث يفصل إلى طور غاز مطرود عبر القناة ١77 وطور السائل مفرغ عبر القناة ١7١ ثم ينقل طور الغاز إلى مقتصد الميثان ud) methane عن طريق القناة 173 حيث يعمل البخار YEA
7س - كمادة تبريد عن طريق وسيلة انتقال حراري غير مباشر AY ويخرج البخار من مقتصد الميثان methane الرئيسي عن طريق قناة ٠74 حيث يجمع مع تيار الغاز المسلم بواسطة القناة ١١ وتغذي هذه التيارات عندئذ إلى فتحة دخول الضغط العالي الضاغط AY ويمرر طور السائل في القناة .32 ١ عبر مقتصد ميثان ثاني AY حيث يتم تبريد السائل أكثر ٠ بواسطة أبخرة وميض سفلي عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة 88 ويخرج السائل المبرد من مقتصد الميثان methane الثاني AY عن طريق القناة VY ويتمدد أو يومض عن طريق وسيلة اختزال ضغط موضحة بصمام توسيع 9١ إلى المزيد من تقليل الضغط وفي نفس الوقت تبخير الجزء الثاني منه ثم يمرر تيار الوميض المذكور إلى برميل وميض ميثان وسيط المراحل AT حيث يفصل التيار إلى طور غاز يمر عبر القناة ١١7 وطور سائل يمر عبر القناةٍ IVE yo ويسري طور الغاز عبر القناة ١7 إلى مقتصد الميثان methane الثاني AV حيث يبرد البخار السائل الداخل إلى AY عن طريقة الأنبوبة ٠ عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة 84 وتفيد القناة ١ vA كقناة توصيل سريان بين وسيلة التبادل الحراري heat exchange وغير المباشرة 4 4 في مقتصد الميثان methane الثاني AY ووسيلة الانتقال الحراري غير ١ المباشرة 8 في مقتصد الميثان methane الرئيسي &\ وهذا البخار يترك الميثان methane الرئيسي VE عن طريق قناة VE التي تكون مرتبطة بمدخل الطور الوسيط على ضاغط الميثان AY methane . وطور السائل الخارج من برميل وميض المرحلة المتوسطة 97 عن طريق القناة 2178 اختزاله أكثر في الضغط بواسطة الإمرار عبر وسيلة اختزال ضغط موضح كصمام فرد AY YT ومرة أخرى فإن جزءاً لثالث من الغاز المسال يتم تبخيره أو إيماضه . YEAS
ار -
وتمرر الموائع من صمام الفرد AY إلى برميل الوميض النهائي أو ذو الطور المنخفض 14 وفي برميل الوميض 14 يفصل طور البخار ويمرر عبر القناة VEE إلى مقتقصد الميشان Cua AY methane يعمل البخار كوسيلة تبريد عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة A ويخرج من مقتصد الميثان methane الثاني عن طريق القناة ١47 التي تكون مرتبطة بمققصد ٠ الميثان methane الأول VE حيث يعمل البخار كوسيلة تبريد عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة AT ويترك في النهاية مقتصد الميثان methane الأول عن طريق قناة VEA التي
تكون مرتبطة بفتحة الضغط المنخفض فوق الضاغط AY ويمرر منتج الغاز الطبيعي natural gas المسال من برميل الوميض 94 الذي يكون عند
الضغط الجوي تقريباً عبر القناة VEY إلى وحدة التخزين .
١ وتيار البخار الخارج عن غليان 6 27 .1 ذو الضغط المنخفض ودرجة الحرارة المنخفضة من وحدة التخزين واختياريا البخار الراجع من تبريد خطوط التقليل أو التوقف المرتبطة مع جهاز تعبئة 6 17 .1 يفضل استرجاعه بواسطة اتحاد هذا التيار أو التيارات مع أبخرة الوميض ذات الضغط المنخفض في أي من القنوات ١548 VET OV EE وتكون القناة المختارة على أساس طلب مجاراة درجات حرارة تيار البخار قرب الإمكان .
AY فإن المراحل العالية والوسيطة والمنخفضة من الضاغط ١ هو موضح في شكل LS yo يفضل اتحادها كوحدة مفردة وعلى أي حال فإن كل مرحلة قد توجد كوحدة منفصلة حيث تكون الوحدات مترافقة ميكانيكيا معاً كي توجه بواسطة موجه مفردة ويمر الغاز المنضغط من القسم ٠60 ويجمع مع غاز الضغط الوسيط في القناة AS ذو الطور المنخفض عبر مبرد طور داخلي عبر AY قبل الطور الثاني من الانضغاط ويمرر الغاز المنضغط من الطور الوسيط من الضاغط
٠ مبرد طور داخلي 4 ويجمع مع غاز الضغط العالي في القناة ٠4٠ قبل المرحلة AAD من الانضغاط ويفرغ الغاز من ضاغط الميثان methane ذو الطور العالي عن طريق القناة vou YEA.
وم - ويبرد في مبرد AT ويسري إلى Baa تبريد البروبان propane ذات الضغط العالي عن طريق قناة YoY كما شرحنا قبلاً. شكل :١ يفسر تمدد الطور المسال باستخدام صمامات فرد مع الفصل التالي لأقسام الغاز والسائل في وحدة التبريد أو المكثف وبينما يكون هذا الترتيب المبسط عملياً ويستخدم في بعض الحالات 0 فإنه يكون في الغالب أكثر فعالية وكفاءة إجراء خطوات تبخير وفصل جزئي في معدات منفصلة pL صمام فرد وبرميل وميض منفصل قد تستخدم قبل سريان أي من البخار المفصول أو السائل إلى وحدة تبريد البروبان propane . وبطريقة مماثلة فإن تيارات عملية معينة يمر بتمدد تكون نواتج مثلى لاستخدام وحدة فرد هيدروليكية hydraulic كجزء من وسيلة اختزال الضغط بما يمكن من استخلاص طاقة التشغيل ٠ وكذلك خفض درجات الحرارة الأدنى ذات الطورين . وبالنسبة إلى وحدات الموجه/ الضاغط المستخدمة في هذه العملية يوضح شكل ١ وحدات موجه: ضاغط مفرده (أي قاطرة انضغاط مفردة) لمراحل انضغاط الميثان methane ذات الدورة المفتوحة والايثيلين ethylene والبروبان propane وعلى أي حال ففي مجال مفضل لأي عملية تعاقبية فإنه يمكن تحسين درجة الاعتماد على العملية بدرجة كبيرة باستخدام قاطرة تضاغط ١ عديدة تتضمن اثنان أو أكبر من اتحادات موجه: ضاغط في توازي بحد ذاته مع وحدات الموجه/ الضاغط المفرد المبين وفي حالة كون وحدة الموجه الضاغط غير متوفرة فإن العملية يمكن إجراؤها كذلك بكفاءة أقل . المجال المفضل لعملية وجهاز إزالة مبتكرة : ممثلاً في شكل ؟ يوجد مجال مفضل من عملية إزالة بنزين/ مكونات أروماتية أخرى و/أو To _مكونات هيدروكربون hydrocarbon أثقل وجهاز يرتبط بها وكما ذكرنا قبلاً فإن التيار شائي المراحل المغذي إلى عمود إزالة البنزين benzene / المكونات الأروماتية المكونات LB .- YEA
س4 عن طريق القناة VIA ينتج من التبريد والتكثيف الجزئي للتيار في القناة 1١7 عن طريق تبريد : متوفرة بواسطة وسيلة التبادل الحراري heat exchange 07 في وحدة تبريد والتكثيف الجزمي للتيار في القناة VV عن طريق تبريد متوفر بواسطة وسيلة التبادل الحراري heat exchange © في وحدة تبريد الايثيلين ot ethylene وفي أحد المجالات فإن التيار الكلي في القناة ١١١ © يتم تبريده وفي مجال مفضل موضح في شكل ؟ فإن التيار ثنائي الأطوار two-phase stream ينتج بواسطة التبريد والتكثيف الجزئي لقسم من التيار في القناة ١١١ ويجمع هذا الجزء عندئذ مع الجزء الباقي من التيار الناشئٌ عن طريق القناة 117 . وبالرجوع إلى شكل ؟ فإن التيار الموصل عن طريق القناة ١١١ يتم تنصيفه إلى تيار أول يسري في القناة ٠؛ وتيار ثاني يسري في القناة EO ويسري التيار في القناة 7؟5© عن طريق ٠ صمام اختياري OTY يفضل صمام محكوم يدوياً- إلى القناة ؛ 0 والتي توصل التيار الأول إلى وحدة تبريد الايثيلين OF ethylene حيث يعاني التيارات تكثيف جزئي على الأقل عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة 01 ويخرج من الوسيلة المذكورة عن طريق القناة oA lal, الثاني في القناة gov يسري عبر صمام OF ويفضل صمام حاكم في قناة التوصسيل All £07 تجمع عندئذ مع التيار الأول الموصل عن القناة £0A والتيارات المجمعة الآن تيار SE ve الأطوار two-phase stream يتم توصيله إلى العمود 720 عن طريق القناة ١١8 ومن منظور تشكيلي عملي فإن طول القناة ١١8 يجب أن يكون كافياً لضمان خلط مناسب للتيارين بحيث يتم الاقتراب من شروط الاقتراب . وكمية السوائل في التيار ثنائي الأطوار two-phase stream في القناة ١١8 يفضل التحكم فيها عن طريق الحفاظ على التيارات في درجة حرارة مطلوبة ويتم تحقيق ذلك بالطريقة التالية : أ وجهاز تحويل درجة الحرارة 88" في اتحاد مع جهاز إحساس مثل مزدوج حراري واقع في القناة ١١8 يوفر إشارة دخل TAT إلى حاكم درجة حرارة TAY كذلك يكون متوذراً إلى YEA
4١ - - الحاكم بواسطة عامل التشغيل أو لوغاريتم الكمبيوتر هو إشارة درجة حرارة نقطة ثبات حرارة 4 والحاكم TAY يستجيب للفروق في المدخلين وينقل إشارة 186 إلى صمام ضبط السريان ٠ والذي يقع في قناة حيث يسري جزء التيار المسلم عن طريق القناة والذي لا يعاني من تبريد عبر وسيلة التبادل الحراري 0١ heat exchange في وحدة التبريد 08 والإشارة ٠ المنقولة 1860 توضح بيانياً كي تكون ممثلة لوضع صمام التحكم + oF المطلوب للحفاظ على معدل السريان اللازم لحصول على درجة الحرارة المطلوبة في القناة 1١8 . وتيارات التغذية المذكورة إلى خطورة العملية حيث يزال البنزين benzene والمكونات الأروماتية الأخرى و/أو مكونات الهيدروكربونات hydrocarbons الثقيلة هي تيار العملية ثنائية المراحل من وحدة تبريد الايثيلين ethylene 4 © المسلم عن طريق القناة ١١8 إلى القسم الأعلى ٠ .من العمود Te عند غاز التجريد الغني بالميثان methane المسلم عن طريق القناة ٠4 ومع أنه يكون موضحاً في شكل ١ كما Li من تيار غاز التغذية من المرحلة الأولى من تبريد البروبان propane 8 هذا التيار يمكن أن Lay من أي موقع ضمن العملية أو قد يكون خارج التيار الغني الميثان methane وكما هو موضح في شكل ؟ فإن جز ie على الأقل من غاز التجريد الغني بالميثان 6 يمر بتبريد في المبدل الحراري VY عن طريق وسيلة تبادل حراري ١ غير مباشر TY قبل الدخول إلى قاعدة العمود 630 . والتيارات الصادرة من خطورة العملية المذكورة هي تيار غاز مستتزف من المكونات التقيلة من العمود ٠ الناتجة عن طريق القناة ١١ والتيار المدفاً الغني بالمكونات الثقيلة الناتج عن طريق القناة ٠4 وكما هو موضح في شكل ؟ فإن ثياراً La بالمكون الثقيل يتم إنتاجه من العمود ٠١ ويمر بتدفئة في المبدل الحراري 7+ عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشر 6" Yo وبهذه الطريقة فإن منبعث العمود الناتج عن طريق القناة ١١6 يبرد غاز التجريد المغفذي إلى العمود عن طزيق القناة ٠0١8 . YEA
- 7 = وعدد المراحل النظرية في العمود Te سوف يكون معتمداً على تركيب تيارات التغذية للعمود وعموماً فإن سوف يكون مطلوباً من اثنين إلى خمس عشر مرحلة نظرية والرقم المفضل من المراحل ثلاثة إلى عشر والأفضل أربع إلى ثمان ومن منظور إجرائي وخاص بالتكلفة فإن العدد الأفضل يكون حوالي خمس . . 0 وقد تتكون المراحل النظرية وتصير متوفرة عن طريق التعبئة والألواح/ الصوني أو اتحاد منها وعموماً تكون التعبئة مفضلة في أعمدة أقل من حوالي ست أقدام في القطر وألواح/ صواني على أعمدة أكبر من حوالي ست أقدام قطرا . وكما هو موضح في شكل ؟ فإن القسم الأعلى من العمود حيث التيار ذو المرحلتين في القناة ١١8 يتم تغذية يكون مصمما التسهيل فصل الغاز/ السائل ويفضلان تحتوي قمة العمود ٠ على وسيلة لإزالة الذي أو إزالة السوائل المحصورة من تيار البخار. وهذه الوسيلة تكون واقعة بين نقطة دخول القناة VIA ونقطة خروج من القناة ٠7١ . وكما هو موضح في شكل فإن التيار السائل الغني بالمكونات الثقيلة الناتج عن طريق ١١6 sll يسري عبر صمام التحكم AY والقناة ١١١ إلى مبدل حراري 67 حيث يوفر التيار المذكور تبريداً عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مناسب VE وينتج من مبدل حراري TY Ne عن طريق قناة ١١9 كتيار مدفأ غني بالمكونات الثقيلة وبناء على الضغط التشغيلي للعمليات الأسفل فإنه كفاءة التبريد لهذا التيار يمكن تحسينها بواسطة الوميض إلى ضغط أدنى عند السريان عبر الصمام الحاكم 997 . وتيار العملية المذكورة عن طريق القناة ١١١ قد تستخدم مباشرة أو يمر بمعالجة تالية لإزالة المكونات الأخف وفي المجال المفضل الموضح في شكل ؟ فإن التيار يتم تغذيته إلى ٠ نازع الميثان ١7 methane . YEA
دس - ومعدل سريان السائل الغني بالمكونات الثقيلة من العمود ٠0 قد يتم التحكم فيه بواسطة طرق معاملة متنوعة متوفرة فوراً للماهر في الفن . وجهاز التحكم الموضح في شكل ١ يكون جهازاً مفضلاً ومكوناً من وسيلة ضبط مستوى ٠ وجهاز إحساس ومحول إشارات مرتبط بوسيلة ضبط المستوى المذكورة واقعة تشغيلياً في 0 القسم لأدنى من العمود ٠١ والحاكم ٠0٠0 يكون إشارة خرج 0١7 التي إما تجهز معدل السريان في قناة التوصيل ١4 المطلوب للحفاظ على معدل مطلوب في العمود 10 أو تدل على أن المستوى الفعلي قد تتعدى معدلاً محدداً سلفاً أن وسيلة قياس سريان ومحول 104 واقعة تشغيليا في قناة التوصيل ١١6 يكون إشارة خرج 606 تشكل معدل السريان الفعلي من المائع في قناة التوصيل VV E ووسيلة قياس المعدل تكون واقعة اجرائيا أعلى صمام الضبط وذلك لتلافي ٠ إحساس التيار ذو الطورين ويتم توفير الإشارة ٠07 كإشارة نقطة إعداد لحاكم لسريان TOA وتقارن الإشارات TY و8١ على التوالي في حاكم السريان 104 ويكون الحاكم 1068 إشارة خرج ١١4 استجابة للفرق بين إشارات 107 و06 ويتم توفير الإشارة TYE لصمام الضبط AY والصمام 97 يتم معاملته استجابة للإشارة 16+ أن إشارة نقطة تحكم الكمبيوتر عن طريق لوغاريتم ضبط وبناء على ظروف التشغيل فإن العمل أو منطق آلي بالكمبيوتر يستخدم لتحديد ما ١ إذا كان التحكم أساسه منسوب سائل أو كمعدل سريان واستجابة لدخل معدل السريان المتنوعة للإشارة وإشارة نقطة الثبات المختارة فإن الحكم 6008 يوفر إشارة خرج 1754 والتي تكون مستجيبة للفرق بين الدخل التابع وإشارة تثبيت النقطة . وتتدرج هذه الإشارة بيانيا كي تكون مستجيبة Uf كان الحال لوضع صمام الضبط AY المطلوب للحفاظ على معدل سريان من المائع يساوي أساساً معدل السريان المطلوب أو أن ٠ مستوى السائل يساوي أساساً معدل (منسوب) السائل المطلوب أياً كانت الحالة . YEA
- os
وفي المبدل الحراري TY فإن التيار الغني بالمكونات الثقيلة والذي يبرد تيار غاز التبريد الغني بالميثان- يتم دفعه إلى المبدل الحراري عن طريق قناة التوصيل ١١١7 ويسري التيار الغني بالمكونات الثقيلة عن طريق وسيلة تبادل حراري غير مباشرة 176 وينتج من المبدل الحراري عن طريق القناة والدرجة التي يتم إليها غاز التجريد الغني بالميثان methane ٠ بواسطة التيار الحامل للأجزاء الثقيلة قبل الدخول إلى العمود قد يتم التحكم فيها عن طريق طرق متنوعة متوفرة على الفور لدى الماهر في الفن وفي أحد المجالات فإن تيار غاز التجريد الغني بالميثان methane الكلي يتم تغذيته إلى المبدل الحراري ودرجة التبريد المحكومة بواسطة هذه المتغيرات حيث كمية تيار السائل الغني بالأجزاء الثقيلة يتم جعلها متوفرة للانتقال الحراري فإن مناطق سطح التحول الحراري المتوفرة للانتقال الحراري و/أو أزمنة الاستقرار للموائع التي methane وفي مجال مفضل فإن تيار الغاز الغني بالميثان dad تعاني تسخين أو تبريد أياً كان ٠ حيث يتم fee إلى القنأة ٠ يسري عبر صمام التحكم ٠8 الموصل عن طريق القناة و0 والتيار الساري عبر القناة £07 يسري في YY تتصيف التيار ونقله بواسطة الأنابيب
النهاية عبر وسيلة التبادل الحراري heat exchange غير المباشر ؛٠ في المبدل الحراري CTY
إن وسيلة لمعاملة معدلات السريان النسبية لمائع في القنوات ET EY يتم توفيرها في
ve أي من القنوات Sear Jey كلاهما والوسيلة الموضحة في شكل ؟ هي صمامات تحكم يدوي بسيطة يشار لها بالأرقام 5607 ort والتي تكون مرتبطة على Jal بالقنوات 4064
وا وعلى أي حال فإن صمام تحكم يتم معاملة وضعه بواسطة حاكم والذي تكون دخله الحكم
من نقطة ثبات إشارة ممثلة للسريان في القناة كما شرحنا SUE عن التيار الحامل للمكونات الثقيلة؛
قد يتم استبدالها بواحدة أو أكثر من صمامات الضبط اليدوية وفي أي حال فإن الصمامات يتم تشغيلها بحيث أن فرق درجة الحرارة للتيارات في القنوات Ee ١١7 إلى Jae حراري VOY يتعدى 50 ف عندما قد ينتج ملق للمبدل الحراري ويترك المائع المبرد وسيلة المبدل الحراري
4 عن طريق قناة 406 ويكون مجمعاً عند نقطة وصلة بواسطة غاز تجريد غني بالميشان
YEA
و - methane وغير مبرد المسلم عن طريق القناة 407 Le يكون تيار غاز التبريد المبرد الغني بالميثان methane والذي يسلم إلى العمود عن طريق القناة ٠08 .
ويكون واقعاً إجرائيا في القناة ٠١ وسيلة تحويل السريان 117 والذي يكون في اتحاد مع وسيلة إحساس سريان مثل لوح ذو فتحات (غير موضح) تكون إشارة خرج TVA يشكل معدل ٠ _السريان الفعلي للمائع في القناة والإشارة TVA يتم توفيرها كدخل متنوع للعملية إلى حاكم سريان ٠ ويكون متوفراً كذلك أما يدوياً أو عن طريق خرج كمبيوتر قيمة نقطة ثبات المحدل السريان ممثلة بالإشارة 177 ثم يوفر حكم السريان إشارة خرج 174 التي تكون مستجيبة للفرق بين الدخل التابع وإشارات نقطة الثبات التي تكون مدمجة بيانياً كي تكون ممثلة لوضع صماء
الضبط المطلوب للحفاظ على معدل السريان المطلوب في قناة التوصيل ٠١8 .
0 وفي مجال آخر فإن معدل السريان النسبي للمائع عبر القنوات SEY 4072 يمكن التحكم فيه عن طريق وضع وسيلة إحساس درجة حرارة ومحول حراري مرتبط بالوسيلة المذكورة - إذا كان مطلوباً في القناة ٠١ واستخدام الخرج الناتج ودرجة حرارة نقطة الثبات كدخل الحاكم سريان والتي قد تولد إشارة خرج استجابة للفرق في الإشارتين وممثلة بيانياً كي تكون استجابة لوضع صمام حاكم مطلوب للحفظ على معدل السريان المطلوب في القناة ٠١8 وصماما التحكم
. 504 المذكورة قد تستبدل بصمامات يدوية 907 و/أو ١
وفي مجال آخر موضح في شكل ؟ فإن درجة حرارة غاز التجريد للعمود 60 يتم التحكم
فيها بالطريقة التالية: ومحول درجة الحرارة ٠4 في اتحاد مع وسيلة قياس Jie مزدوج
حراري واقع إجرائيا في القناة ١ ١١7 يوفر إشارة خرج VA التي تكون ممثلة لدرجة الحرارة
الفعلية لسريان لسائل في القناة ١١١ ويتم توفير الإشارة 7065 كدخل أول إلى حاسب النسبة
١5لا وحاسب النسبة 7٠0١ يتم تدعيمه كذلك بواسطة إشارة درجة حرارة ثانية 706 ممظة
لدرجة حرارة المائع الساري إلى القناة ٠١5 والإشارة 705 تتكون في محول درجة الحرارة ا
١ الذي يكون إشارة الخرج له 006 مستجيبة لعنصر إحساس كمزدوج حراري dls عملياً في القناة ٠١ استجابة للإشارات 7١8 Ve فإن حاسب النسبة ٠ يوفر إشارة خرج ١٠ل والذي يكون ممثلاً لنسبة الإشارة 07لاو 7068 ويتم توفير الإشارة ٠١ كدخل لحاكم النسبة YOY وحاكم النسبة ٠7 يتم تدعيمه كذلك بواسطة إشارة نقطة ثبات ٠6 التي تكون ممثلة ٠ لنسبة درجة الحرارة المطلوبة للموائع السارية في القنوات ٠١4 و١١ . واستجابة للإشارات VE ٠١ فإن حاكم النسبة VY يوفر إشارة خرج VAT والذي يكون استجابة للفرق بين الإشارات 7٠١ و4 VY ويتم تدريج بياني الإشارة 716 كي تكون ممثلة لوضع صمام الضبط OTE التي تكون واقعة إجرائياً في قناة فرعية 7٠68 المطلوبة للحفاظ على النسبة المطلوبة الممثلة بواسطة إشارة نقطة ثبت 7٠4 ويتم ضبط وصمام التحكم OE استجابة ٠ ا للإشارة ٠6 . وطبقاً لطريقة التحكم المفضلة الموضحة في شكل ؛ حيث تستخدم الأرقام المرجع للعنصر الممثلة في الأشكال السابقة فإن بدء أوتوماتيكي للعمود Te يتم إجراءه بواسطة منتقى على VYA ويلاحظ أن نقطة الثبات VIE لحاكم درجة الحرارة 777 تثبيت بدرجة مطلوبة في درجة حرارة متوافقة مع السائل في العمود 60 وعند بدء التشغيل - على أي حال- فإن درجة الحرارة في ae القناة ٠١ سوف تكون عند أو أقرب درجة حرارة الوسط وطبقاً لذلك فإن إشارة الربط VY مباشرة لمعاملة الصمام 7 قد يغلق الصمام OT لإغلاق أو لعدم السماح بسريان لغاز الجاف الدافئ إلى عمود فصل خفيض الحرارة ٠١ أثناء بدء التشغيل ويتم التغلب على المشكلة بواسطة اختيار مؤقت للإشارة VEY لمعالجة الصمام 5776 كما نشرح فيما بعد . واستجابة للإشارات و74 فإن حاكم درجة الحرارة VYY يوفر إشارة خرج VY استجابة للفرق بين الإشارات 705 و75 وتدرج الإشارة 777 بيانياً استجابة لوضع صماء 2 والذي يقع إجرائياً في القنة ٠١١8 المطلوب للحفاظ على درجة الحرارة الفعلية للمائعم في YEA
- القناة ٠٠5 تساوي أساساً درجة الحرارة المطلوبة الممثلة بواسطة الإشارة ١765 وكما ذكرنا قبلاً فإن القيمة المطلوبة لإشارة نقطة الثبات VY E لن تسمح ببدء تشغيل العمود ويتم تدعيم الإشارة VY طبقاً لذلك مع منتقى الإشارات VIA ومنتقى الإشارات 774 يتم تدعيمه كذلك بواسطة إشارة ضبط VEY والتي تكون مستجيبة للفرق بين الإشارات YT و+74 وتمثل بيانياً كي تكون © مستجيبة وضع صمام الضبط 7 المطلوب للحفاظ على درجة المائع في القناة ١9 المساوي أساساً لدرجة الحر ارة المطلوبة الممثلة بواسطة الإشارة 75٠6 وعند بدء تشغيل العمود فإن درجة الحرارة الفعلية للمائع في القناة 49 سوف تكون JH من درجة الحرارة المطلوبة الممثلة بواسطة الإشارة 74٠8 وطبقاً لذلك فإن إشارات الربط VEY إلى الصمام 0 قد يفتح الصمام 7 لخفض درجة الحرارة الممثلة بواسطة الإشارة ١ ويقرر المنتقى العالي VIA أي من ٠ الإشارات 777 و47 التي سوف تعامل الصمام OFT ويتقدم بدء التشغيل بذلك حيث يتم إدخال غاز التغذية في قمة عمود الفصل خفيض الحرارة ٠١ في القسم الأعلى وعندما تبريد درجة الحرارة غاز التغذية إلى درجة حرارة تكثيف لإزالة الشوائب فإن السائل يبدأ في تكوين مستوى في العمود ٠ وحاكم المعدل 2600 يحس المستوى ويفتح خرجه الصمام AY استجابة للإشارة 616 ثم يمرر سائل درجة حرارة المنخفضة إلى المبدل الحراري 37 ويبدل الحرارة ١ بواسطة تيار غاز جاف دافئ عبر القناة ٠١١8 والصمام OF والصمام OT يفتح أولياً بواسطة الإشارة 17 على درجة حرارة نقطة الثبات . وبعد بدء سريان الغاز الجاف فإن المحلول الحراري ١07 يحس بدرجة حرارة أبرد بحدة Lay ينتج عنه الإشارة 777 تكون مختارة بواسطة المنتقى العالي VY A وحواكم البدء تدعم العامل في توفير بدء مأمون هادئ وتقليل معدل الاهتمام المطلوب من الإنسان . ويتم تغذية تيار السائل ٠ الدافئ الغني بالمكونات الثقيلة من المبدل الحراري TY عن طريق القناة ١٠8 إلى عمود نزع الميثان VY methane والذي يحتوي على كل من أقسام التقويم والتجريد وأقسام التقويم والتجريد قد تحتوي على مراحل مغايرة (مثلاً صوائي ألواح) أو قد توفر نقل كتلة مستمر عن طريق تعبئة YEA.
- ip العمود (مثلاً سروج؛ حلقات مسننة سلك مفتول) أو اتحاد مما سبق وعموماً تكون التعبئة مفضلة لأعمدة لها قطر أقل حوالي 7 قدم ومراحل مميزة مفضلة للأعمدة التي لها قطر أكبر من حوالي قدم وعدد المراحل النظرية في كل من مقاطع التقويم والتجريد تكون معتمدة على التركيسب ١ المطلوب للمنتجات النهائية وتركيب تيار التغذية ويفضل أن يحتوي القسم الأدنى أو التجريد من مراحل ٠١ مرحلة نموذجية والأفضل حوالي ١١ مرحلة نظرية والأفضل + إلى Yo Ee
Yo القسم الأعلى أو التقويم للعمود يفضل أن يحتوي على ؛ إلى (ff نظرية وبطريقة مماثلة . مراحل نظرية ٠١ مرحلة نموذجية والأفضل حوالي ١١ مرحلة نموذجية والأفضل إلى عند القاع لتوفير بخار تجريد وفي المجال المفضل OYE ويتم توفير معيد غليان تقليدي يتم توفيره إلسى methane الموضح في شكل ؟ فإن سائلاً من المرحلة الأدنى في نازع الميثان حيث يسخن المائع المذكور عن طريق وسيلة تبادل حراري EVA معيد الغليان عن طريق القناة . ٠ 7 غير مباشر 4 5؟ © مع وسط تسخين يسلم عن طريق القناة £80 ويعاد عن طريق القناة ؛؛؛ ويعاد sll Ung ye الذي يكون بدوره OY الذي تكون مرتبطة بصمام معدل سريان عن طريق القناة 4758 وتزاع السوائل methane البخار من معيد الغليان إلى عمود نازع الميثان من معيد الغليان عن طريق القناة 97 والتيار المذكور في القناة 177 قد يتم تجميعه اختياريا عن طريق قناة اختيارية methane في القناة 477 مع تيار سوائل ثاني ناتج من قاع نازع الميثان ١ ١ عن طريق القناة 771 و/أو methane السوائل الكلي المنتج من نازع الميثان Lins EVE أن وسيلة EFA وينتج عن طريق قناة OF + أي أن الحال قد يسري اختيارياً عن طريق المبرد من القنوات السابقة وفي أحد المجالات SIS للتحكم في سريان السائل يتم إدخالها في واحد أو في التي SEY كما هو موضح في شكل ¥ فإن وسيلة ضبط السريان كون مكوناً من صمام ضبط يتم التحكم فيه بواسطة حاكم OTF وموضع صمام الضبط NYT SETA تولج بين القنوات ve السريان 177 والذي يكون مستجيباً للفروق بين إشارة دخل نقطة ثبات 174 من وسيلة ضبط
CTY الممثلة بواسطة الإشارة EVA مستوى 1776 ومعدل السريان الفعلي للمائع في القناة ف
و4 - ومعدل سريان نقطة الثبات 190 لحاكم المعدل 77+ قد يتم توفيره عن طريق العامل أز دخل لوغاريتم الكمبيوتر والخرج من الحاكم TTY هو الإشارة TYE التي تدرج بيانياً كي تكون ممثلة لوضع صمام الضبط YY المطلوب للحفاظ على معدل السريان المطلوب في القناة YA للحفاظ على المعدل المطلوب في 67 .
° ومع أن تقنيات ضبط Ac sth تكون متوفرة فوراً لتنظيم معدل سريان بخار التجريد إلى العمود TY عن طريق القناة 47٠ فإنه تقنية مفضلة تكون على أساس درجة حرارة بخار الراجع ووسيلة تحويل درجة الحرارة 177 في اتحاد مع وسيلة الإحساس مثل مزدوج حراري واقع في القناة 5٠ يوفر إشارة دخل ١4 إلى حاكم درجة حرارة EY ويتوفر كذلك للحاكم بواسطة العامل أو لوغاريتم الكمبيوتر هي إشارة درجة حرارة نقطة ثبات 1560 والحاكم 747 يستجيب
٠ إلى الفروق في اثنان المداخل وينقل إشارة VEE إلى صمام ضبط السريان OY والذي يكون Lad في قناة تحتوي على وسط التسخين يفضل القنوات £80 أو £68 والأفضل القناة £66 كما هو موضح . والإشارة المنقولة £68 تكون مدرجة بيانياً كي تمثل موضع صمام التحكم 577 المطلوب للحفاظ على معدل السريان اللازم للحصول على درجة الحرارة المطلوبة في القناة 446 . vo إن مجالاً جديداً من عمود نزع الميثان methane هو الطريقة التي يتم بها توليد سوائل الراجع وكما هو موضح في شكل ١ فإن المنتج العلوي يخرج من عمود نزع الميثان methane TY عن طريق القناة ١٠؛ حيث جزء على الأقل من التيار المذكور يتم تكثيفه جزئياً عند السريان عبر وسيلة التبادل الحراري heat exchange غير المناسبة 5٠١ في المبدل الحراري TY والذي يبرد عن طريق المنتج السائل الغني بالمكونات الثقيلة من عمود إزالة المكونات الثقيلة ٠١-٠ وفي مجال مفضل فإن المنتج السائل الغني بالأجزاء الثقيلة يتم استخدامه أولاً لتبريد جزء على الأقل من تيار البخار العلوي ثم يستخدم لتبريد تيار غاز التجريد الغني بالميثان methane يم
Coen والسوائل المكثفة الناتجة من التبريد عن طريق التيار السائل الغني المكونات الثقيلة تصبح heat exchange الحراري Jalal ويفضل أن 1١7 methane مصدر الراجع لعمود نازع الميثان بين التيارين المشار لهما يتم بطريقة معاكسة التيار وفي أحد المجالات فإن النظام الكامل قد يسري إلى المبدل الحراري 77 بالطريقة التي شرحناها قبلا لتبريد غاز تجريد الغني بالميثان والسوائل المكثفة الناتجة من التبريد عن طريق التيار السائل الغني بالمكونات الثقيلة methane © heat ويفضل أن التبادل الحراري 17 methane تصبح مصدر الراجع لعمود نازع الميثان بين التيارين المشار لهما يتم بطريقة معاكسة التيار وفي أحد المجالات فإن النظام exchange الكامل قد يسري إلى المبدل الحراري 17 بالطريقة التي شرحناها قبلا لتبريد غاز تجريد الميثان الكلي وفي مجال مفضل والذي يكون موضحاً في شكل ؟ فإن منتج البخاري العلوي methane
Sl يتم تنصيفه إلى تيارات تسري في القنوات 7٠؛ و4٠ ويبرد التيار في 4٠١ في القناة ٠ heat بواسطة سريان التيار المذكور عبر وسيلة التبادل الحراري VY في المبدل الحراري 4 وينتج التيار البارد الناتج عن طريق قناة VY في المبدل الحراري ٠ غير المباشر exchange و18؛ EVE 497 م ؟؛ ومعدلات السريان النسبية ومعدلات السريان النسبية لتيارات البخار يتم التحكم فيها بواسطة وسيلة ضبط السريان ويفضل صمام ضبط سريان عبرة قد يسري البخار يتلافى ضبط مائع ثشائي الأطوار والبخار Ley العلوي بدون السريان عبر المبدل الحراري _ ١ وينتج منها عن طريق 0٠7 الساري في القناة 7 يسري عبارة عن وسيلة ضبط السريان عندئذ بما ينتج عنه تيار ثنائي المراحل مبرد مجمع VAS 7 القناة 417 تم توصل القنوات . 47٠0 والذي يسري عبر القناة توجد وسيلة إحساس درجة الحرارة يفضل مزدوج حراري يوفر إشارة ٠ وفي القناة "57 إلى حاكم درجة الحرارة EY ممثلة لدرجة الحرارة الفعلية للمائع الساري في القناة 158 YT. يتم وضعه كذلك إلى الحاكم 667 سواء يدوياً أو عن طريق Tor أن درجة حرارة مطلوبة لوغاريتم بالكومبيوتر وبناءاً على مقارنة الدخل عن طريق وسيلة التحويل 647 فإن نقطة الثبات
ده - ٠ والحاكم NOY يوفر إشارة مدخل 154 لصمام 5٠7 والذي يدرج بيانياً لمعاملة الصمام 0 بطريقة مناسبة حيث درجة حرارة نقطة الثبات يتم الاقتراب منها أو الحفاظ عليها والمائع ثنائي المراحل الناتج في القناة 47٠ يتم تغذيته عندئذ إلى الفاصل € 01 من حيث ينتج تيار بخار غني بالميثان methane عن طريق القناة YY وتيار سائل راجع عن طريق القناة 474 وفي Jae ٠ مفضل AT تستخدم طريقة العلاج المذكورة ولكن يتم أولاً باستخدام التيار الغني بالمكونات الثقيلة ١١١" من أجل تبريد التيار المسلم عن طريق القناة 8 )6 قبل تبريد التيار المسلم عن طريق القناة 414 وكما هو موضح في شكل ١ فإن تيار البخار الغني بالميثان methane في القناة ١7١ يمكن إعادته إلى دورة الميثان methane المفتوحة من أجل الإسالة التالية وضغط نازع الميثان methane والمعدات المرتبطة يتم التحكم فيه بواسطة صمام التحكم الذي يعمل يدوياً ١١# ٠ استجابة إلى وسيلة تحويل ضغط 10 واقعة إجرائياً في القناة 77؛ ويكون صمام الضبط مرتبطاً فوق جانب المدخل للقناة 577 وفوق جانب المخرج للقناة ١١١ والذي يفضل أن يكون Ua ye مباشرة أو بطريقة غير مباشرة للسماح لفتحة دخول الضغط على ضائط الميثان methane ووسيلة تحويل الضغط 701 في اتحاد مع وسيلة إحساس توفر إشارة eA إلى حاكم ضغط 160 والذي يكون مثلاً للضغط الفعلي في القناة EY كذلك يتم توفير إشارة ضغوط نقطة TTY se كدخل إلى حاكم الضغط 3760 وعندئذ يولد الحاكم إشارة استجابة 1764 ممثلة للفرق بين إشارة وسيلة إحساس الضغط 658 وإشارة نقطة الثبات 67 . وتدرج الإشارة VE بيانياً بطريقة كي تنشط (تشغل) الصمام A )© من أجل الاقتراب والحفاظ على ضغط نقطة الثبات في أحد المجالات فإن الحاكم وصمام الضبط واختيارياً محول إحساس الضغط 107 تكون داخلي وسيلة إشارة تسمى عموماً منظم ضغط راجع . , ويسري الراجع من الفاصل في النهاية إلى نازع الميثان methane وفي المجال المفشضل الموضح في شكل Y فإن الراجع يترك الفاصل 5١4 عن طريق قناة 76؛ ويسري عبر المضخة 007 ثم يسري عبر القناة £Y0 وصمام ضبط 79 وقناة 4775 حيث يتم إدخال التيار إلى القسم
YEA
- 0 الأعلى من عمود نزع الميثان methane وفي هذا المجال فإن معدل سريان الراجع يتم التحكم فيه عن طريق دخل من وسيلة ضبط معدل 157 الذي يكون مستجيباً لوسيلة إحساس في القسم الأسفل من الفاصل ove والحاكم 7 يولد NIA BLY ممثلة لمعدل السريان في القناة 473 المطلوب للحفاظ على المعدل المطلوب في الفاصل 0٠6 يتم توفير الإشارة 1748 كدخل نقطة ٠ ثبات لحاكم السريان TY الذي يغذي كذلك بالإشارة 371 التي تشكل معدل السريان الفعلي في القناة 8؟ . ثم يولد الحاكم +7٠ الإشارة 7974 لصمام الضبط ©٠5 والذي يكون ممثلاً للفرق في الإشارات وبيانياً لمعدل سوائل مناسب عبر صمام ضبط المعدل 014 بحيث يتم التحكم في معدل السائل في الفاصل 814 . وقد يستخدم الحواكم التي سبق وصفها النظم المعروفة المتنوعة من الضبط مثل النسبي ٠ (التناسبي) المتكامل- النسبي أو مشتق - التكامل- النسبي (بي أد) ويكون الكمبيوتر الرقمي الذي له تجهيزات رجوع مفضلاً في المجال المفضل الموضح في شكل ؛ لحساب إشارات الضبط المطلوبة بناءاً على متغيرات العملية المقاسة وكذلك نقاط الثبات المتوفرة إلى الكمبيوتر وأي كمبيوتر رقمي برامج يسمح لتشغيل وسط زمن فعال لقراءة قيم متنوعات خارجية وإشارات تحويل إلى وسائل خارجية يكون مناسباً للاستخدام وحواكم 0 BA الموضحة في الأشكال POY Ne و؟؛ يمكنها استخدامها نظم متنوعة للضبط مثل النسبي المتكامل أو مشتق النسبي- المتكامل . وفي المجال المفضل يستخدم نظام متكامل نسبي وعلى أي حال فإن أي حاكم له قدرة على قبول اثنان أو أكثر من إشارات الدخل وتنتج إشارة دخل بيانية ممثلة لمقارنة اثنان من إشارات الدخل يكون ضمن مجال الاختراع . وبيان إشارة الخرج بواسطة حاكم يكون معروفاً في فن نظم الضبط وأساسياً فإن خرج الحاكم يمكن تدريجه قياسياً كي يمثل أي عامل أو متغير مطلوب أن مثالاً كذلك يكون حيث درجة الحرارة المطلوبة ودرجة حرارة فعلية يتم مقارنتها بواسطة حاكم وخرج المحاكم قد يكون YEA
Cero ضروري لجعل درجات الحرارة المطلوبة والفعلية a ممثلة لمعدل سريان لغاز 5 متساوية ومن ناحية أخرى فإن نفس إشارة الخرج قد يتم تدرجها بيانياً كي تمثل الضغط المطلوب لجعل درجة الحرارة المطلوبة والفعلية متساوية ومن ناحية أخرى فإن نفس الإشارة درجة الحرارة المطلوبة والفعلية dead الخرج قد يتم تدرجها بيانياً كي تمثل الضغط المطلوب . متساوية ٠
Lily وحدات فإن إشارة خرج الحاكم قد تمثل Vom وإذا أمكن تدرج خرج الحاكم من صفر أو معدل سريان نوعي أو درجة حرارة خاصة 79٠ له معدل © وحدات تقابل boa بحيث أن والوسيلة الخاصة بالنقل المستخدمة قياس المتغيرات والتي تميز عملية في الإشارات المتنوعة قد يشغل تنوعاً من الأشكال أو الأنماط ومثلاً فإن عناصر التحكم لهذا النظام قد يمكن Lay المتولدة J تجهيزها باستخدام أنواع متناظرة كهربياً ألكترونية رقمية؛ هوائية؛ هيدرولكلية ؛ ميكانيكية ٠ وتستخدم عروات التحكم المختارة في ٠ أنواع مماثلة غيرها أو اتحاد من هذه الأنواع من المعدات تنوع من حالة عملية لاختيار تأثير ضبط مناسب ونموذجياً يتم تجهيز إشارة تحكم معتادة بواسطة إشارة ضبط ثانوية والتي لها أسبقية أعلى في حالة عملية خاصة ومثلاً فإنه قد يتم تحاشي حالات شاملة أو صفات مطلوبة حيث يمكن تجهيز بدء التشغيل الأوتوماتيكي بواسطة . اختيار مؤقت لإشارة ضبط ثانوية eo والمكونات المادية النوعية و/أو البرامج المستخدمة في نظم ضبط تغذية الراجع المذكورة 6 تكون معروفة في مجال ضبط معمل العملية أنظر مثلاً مرجع الهندسة الكيميائية ؛ الطبيعة . ١7-77 إلى ١-7 ماك جروهيل ص وبينما الطرق خفيضة الحرارة النوعية والمواد وأجزاء المعدات ومعدات الضبط يشار لها هنا يجب أن يكون مفهوماً أن هذه البيانات الرسمية لا تعتبر تحديداً للمجال ولكنها لإيضاح أفضل ٠ . طريقة وفقاً للاختراع
YEA
مج مثال )١( يوضح هذا المثال محاكاة كمبيوتر لكفاءة العملية المشروحة في الوصف الكامل لإزاحة البنزين benzene والمكونات الأثقل من تيار أساسه الميثان methane مباشرة قبل إسالة التيار الذي أساسه الميثان methane نسبة كبيرة ومعدلات السريان تكون ممثلة إلى تلك الموجودة في م معمل 6 7,9 مليون طن متر/ سنة باستخدام تقنية ALY) الموضحة في الأشكال ١و ؟ وتركيزات البنزين benzene في تيارات الغاز التي أساسها ميثان المستخدمة في هذا المثال تعتبر ممتلة لتلك المتواجدة بواسطة أي تيارات غاز طبيعية موضحة عند هذا الموضع في العملية وعلى أي حال فإن تيارات الغاز الذي أساسه ميثان تعبر ذات ميل نسبي في مكونات الهيدروكربون hydrocarbon الأثقل (أي (Cot وقد نتجت نتائج محاكاً باستخدام محاكاة : Hyprotech's Process Simulation HYSIM, version 386/C2.10, Prop.Pkg PR/LK. ١ وممثلاً في الجدول ١ تراكيب ودرجات حرارة وضغوط وحالات أطوار لثيارات المنبحث والصادر إلى عمود A المكونات الأثقل وتكون المحاكاة بناءاً على العمود المحتوي على ه مراحل نظرية والتيار المكثف جزئياً - يشار له كذلك بتيار ثنائي الأطوار- والذي سوف يعاني من الإسالة الأخيرة بنسبة كبيرة يتم تغذيته أولاً إلى المرحلة الأعلى في العمود (المرحلة )١ ٠ وتكون درجة حرارة هذا التيار ١١7,5 ف والضغط 887 6 .م © 8 وكما ذكرنا قبلاً فإن هذا التيار فد عانى من تكثيف جزئي حيث يكون هو بخار 98,74 مول ي 7 وغاز التجريد الغني بالميثان 6 والمبرد المغذي إلى المرحلة الأدنى يتم أخذه من الموقع الأعلى الموضح في شكل ١ ويتم تبريد هذا التيار من حوالي ؟1ف Nam ف عن طريق تبادل حراري معاكس مع التبار السائل الغني بالمكونات الثقيلة الناتج من الطوره tg هذا التبادل الحراري heat exchange | ٠ ما هو موضح في شكل ؟؛ فإن هذا التيار يتم تسخينه من حوالي YA= إلى حوالي د ف وهذا التيار قد يستخدم لتبريد الأأبخرة العليا من عمود نزع الميثان methane . YEA
وممثلاً في الجدول ؟ توجد درجات الحرارة والضغوط المحاكاه ومعدلات السريان النسبية لكل طور على أساس المرحلة ضمن العمود وممثلا في الجدول © لكل مرحلة توجد تراكيب سائل واتزان بخار ممثلة . والتيار الغني بالأجزاء AE والمدفأ يتم تغذيته عندئذ إلى عمود نزع الميشان methane ٠ والذي يحتوي على مقاطع تقويم وتجريد يتم منها إنتاج التيار الغني بالايثان [ethane الميثان methane والذي يفضل sale) استخدامه كتغذية إلى فتحة دخول الطور الغالي فوق ضاغط الميثان methane وتيار غني سوائل غاز طبيعي . وتوضح كفاءة العملية لإزاحة الأجزاء الثقيلة /المكونات الأروماتية بواسطة مقارنة النتروجين nitrogen المجمع والميثان methane والتسب المئوية بالمول من الايثان ethane ٠ ثيارات التغذية إلى المراحل ١و # والمنتج من المرحلة ١ وهذه النسب المئوية لكل تيار تكون على التوالي s Ad « 414 1 AA 4 و 8 , 4 مول في المائة ومن ثم فإن العملية تنتج تيار منتج أغنى في هذه المكونات الخفيفة عن أي من تيارين تغذية غازية gaseous feed streams . وتوضح إزالة وكفاءة العملية للبنزين benzene والمكونات الأروماتية JN aromatics بواسطة مقارنة نسب التخصيب التي تحدد بأنها النسبة المئوية بالمول من المكون المذكور في ١ _المنتج السائل من المرحلة © مقسوماً على النسبة المئوية بالمول للمكون المذكور في منتج البخار من الطور A وباستخدام البنزين benzene كمثال فإن الأجزاء المول ية الممثلة تكون 2,116 8- ؛ ٠, YOY وهذا ينتج عنه نسبة تخصيب حوالي YY. إن أساساً إضافياً لإيضاح كفاءة العملية هي نسب التخصيب لمكونات Crt في تيارات © التغذية إلى المراحل 5,١ وتيار المنتج السائل الناتج من المرحلة ١ وتتنوع هذه النسبة من حوالي
1ه - ©؛ إلى البروبان 000008 إلى حوالي ٠٠١ من أوكتان معتاد. وتتنوع النسب التابعة بين تيارات المنتج من حوالي ٠٠ للبروبان propane إلى حوالي 00508 لل p-octane . مثال )( يوضح هذا المثال مثل المثل سابقاً عن طريق محاكاة كمبيوتر لفعالية العملية المشروحة في oo الوصف الكامل لإزاحة البنزين benzene ومكونات JE من تيار غاز أساسه الميثان methane مباشرة قبل إسالة التيار نسبة كبيرة وتكون معدلات السريان ممثلة لتلك الموجودة في معمل LN © ©,؟ مليون طن متري/ سنة باستخدام تقنية الإسالة الموضحة في الأشكال ١و ؟ . وتركيزات البنزين benzene في تيارات التغذية بالميثان 6 المستخدمة في هذا المثال 868 تعتبر ممثلة للتركيزات الموجودة للعديد من تيارات الغاز الناتج في هذا الموقع ٠ من العملية. وعلى أي حال فإن تركيزات الايثان ethane والمكونات الأثقل في تيار الغاز قد زادت جداً بما يمثل تيار غاز أغنى ووضع حمل أكبر فوق العملية لإزالة كل من المكونان والبنزين benzene . وهذا المثال يوضح بتفصيل أكبر قدرة العملية على إزالة متزامنة للبنزين ومكونات Ne هيدروكربون hydrocarbon أتقل وكذلك ويوضح هذا المثال قدرة عملية إزاحة البنزين benzene لتحمل مشاكل كبيرة في العملية تكون في صورة زيادات كبيرة في الايثان ethane وتركيزات هيدروكربون hydrocarbon أتثقل بدون التأثير بشدة على الكفاءة وكفاءة تشغيل عملية إزالة البنزين benzene كذلك فإن هذا المثال يوضح قدرة العملية على استرجاع الهيدروكربونات hydrocarbons الأثقل كتيار مسال منفصل وقد حصانا على نتائج التمثيل باستخدام محاكاة طريقة Hyprotech's Process Simulation HYSIM, version 386/C2.10, Prop.
Pkg PR/ZLK TY: . ويوضح الجدول ؛ التراكيب ودرجات الحرارة والضغوط وحالات المراحل للتيارات الخاصة بالصادر والمنبعث إلى عمود إزاحة المكونات الثقيلة وتكون المحاكاة بناءاً على العمود YEA
Cay - المحتوي على © مراحل نظرية ويشار كذلك للتيار المكثف جزئياً بالتيار ثنائي الطور والذي يعاني من إسالة نسبة كبيرة يغذ ى بها إلى المرحلة الأعلى في العمود (الطور )١ درجة حرارة هذا التيار تكون - 9٠,7 في والضغط 047 وزوم . وكما لاحظنا في الوصف الكامل فإن هذا التيار قد عانى من تكثيف جزئي بحيث يكون ٠ التيار بخار 45,04 مول # والتيار الخاص بالتجريد الغني الميشان 06 المغذي إلى المرحلة الأدنى (المرحلة 0( يتم أخذه من الموقع الأعلى الموضح في شكل ١ ويبرد هذا Sal من حوالي ٠١ ف عن طريق تبادل حراري في اتجاه معاكس مع تيار المنتج السائل الناتج من المرحلة © وكما لاحظنا من الجدول ؛ فإن هذا التيار قد عانى من تكثيف جزئي في مسار التبريد . Ve وممثل في الجدول © درجات حرارة محاكاه وضغوط ومعدلات سريان نسبية لكل طور على أساس مرحلي ضمن العمود وممثلاً في العمود JOT مرحلة توجد تراكيب السائل واتزان البخار المتتابع . وتوضح كفاءة العملية لإزالة المكونات الثقيلة بواسطة مقارنة النسب المئوية بالمول والمجمعة للنتروجين 00 والميثان methane والايثان ethane في تيار التغذية على ve التوالي إلى المراح ١و #4 ومرحلة المنتج من الطور ١ وتكون هذه النسب المئوية على التوالي VT AVA 88,715 مول في المائة وتنتج العملية تيار منتج أغنى جداً في هذه المكونات عن أي من تياري التغذة الغازية. وتوضح كفاءة العملية لإزاحة المكونات الأروماتية JEN بواسطة مقارنة نسب التخصيب التي تكون خاصة بالبنزين benzene كما هو موضح في مثال ١ وكسور المول ADE تكون ١ ارا يي وه بما ينتج عنه نسبة تخصيب حوالي CT إن أساساً إضافية لإيضاح كفاءة العملية هي نسب التغصيب لمكونات Cat في تيارات التغذية إلى المراحل ١و 0 وثيار منتج السائل الناتج من المراحل ١ وتتتوع هذه النسبة من حوالي للبروبان إلى حوالي 0 للأوكتان المعتاد 0-0068 والنسب التابعة بين تيارات YEA
— مه بالنسبة إلى الأوكتان - المعتاد ١19000 للبروبان إلى حوالي TY المنتج تتنوع من حوالي . n-octane ١ جدول حسام | سدسم مم [rem | es [ea | ا eed va YANA een VY ey Nitrogen
Vou a YVR قل ياي t= E+ ANN ؛ =F + ,VoAY CO.sub.2
TIER ااتخكلافى CANA Cav Methane
LL FOVY ER Carty ce Yan Cae Ethane صفر صفر صفر صفر Ethylene
Le YRAsY 0 #يي تمي Propane تبن ا ¢~E مخكحمى i-Butane
ETAL! EL vee eed n-Butane يحل SNR -؛ 1 +, 8,7) ¢E Petey i-Pentane
Ceara o— KE, ANY t— FE, 7) ¢E «YY. n-Pentane ا ¢— 16 GE. FT| 3 تتاب n-Hexane
SX e—F vo | t — FE ركه t= F YY. n-Heptane عدن ١ 1 فكت ¢—F م (FAM n-Octane لاحم لجعى «veh ¢ —F «,¥:\0 ¢- FE خخخ Benzene ia صفر صفر صفر n-Nonane
GVA - | قا 1197 - Gye =| درجة الحرارة م4١١ قا psia 4 psia eAY psia 1+ psia الضغط دلاخ [7 البخار نارم م م صفر اك 7 7 ف 1b mole/hr معدل السريان تكون المقارانات على اساس الجزء بالمول
YEA
وه - الجدول ؟ نتائج محاكاة خواص السريان وخواص المائع في العمود م || wo المرحلة الحرارة ف Psia السائل البخار التغذية ثيارات oAY الل ماي ١١١5 OAY,0 بخ 9/8 3 له ٠١ اكلا YAAY,E q.,A OAA,© 9 الف 5م VAN م١١ مرب ١ - التغذية الى المرحلة ١ تكون 4 مول mol بخار " - المنتج المزاح من المرحلة ٠٠١ ١ مول 7001 بار » - التغذية الى المرحلة ٠٠١ co مول mol 7 بخار - منتج مزاح من المرحلة © ؛ صفر مول mol 7 بخار ف
- .1 ل جدول ¥ ب م IX] 4 - ٠ . تراكيب تيار بخار سائل محاكاة تاركة كل طور نظر يي Mole Fraction n-Butane i-Butane | Propane Ethane Methane Nitrogen IR البخار Gee Tie ملابيلن لاتلكلاحك | لين ف اي RY السائل لالخ eee لاح الى التذخكلاى 0 ا Va ورا بن مت البخار الى 0 لات | الى بي اللإقييى od 0 السائل GAYYVAL eae vox eee YAY فت TYLA oro VYAA AEE الى 18 البخار SY مكابى فى الى ا ل قي السائل Gea TAY NER ERLL) فخ كلكا ماكخالتى oc YAY Landry 7 البخار لاقب ب الفح | الخلا صى CoA Con AY eee السائل اتح فى 5 الى مخنكحى الال فى PYM LATTE لقب البخار LER ARE vee 4 NEN AA لاخ كلخ rea Vat ae Ne tA تاحخخ الى السائل Lee YVA Gee dey الاح فى ا افاي حتت LAY YAN AC تابع جدول ؟ [pee | 0 م مه ا peer oe البخار 1i- EAM NENA اما TY 6 -E طح | دف ورك السائل اي ل الى Cored Co AVA ب البخار EF A,0t¢ eee -؟ 74 1-1 7 2 -+ ١-5 v-E v8 السائل تم الى ب Gee NET "مركب ل ARE ل البخار TE TY VE VA VE, V A-E ٠ A AE eae Nd السائل aa YER Lan AVY BERL RN en YASE ار ل ل البخار EVA evan year id - 1,1 1-20 السائل فى 45 لي ا ف - dla yal) ه البخار YH yeaa YY تف Y,oV 1-6 خخ FE ب FE ¢,AY ا السائل Yn ا Ceara تفلن 1 ا 0 YEA
—_ “١ — جدول ؛ تيار تغذية وتيار منتج محاكاة > تركيب وخواص ( جزء مول ي) ااا | نفام | دسج ras ا ا حرا ما م
Nitrogen eet Gea Yr Gat Gea tt
EI Cava VY -؛ E امل t-F “لابلا CO,
CF ETAAS Anh e0 LAr GLAEVA Methane
EFT IAY! ا م كفك Fthane صفر صفر صفر So Ethylene
LYTVeaA ع بن YVY ERY CNY Propane
Lave eee EY eat etd i-Butane ا ميا A Ce TA n-Butane ل كين ا ب ا i-Pentane
CA TEYAY Coen tt coed Gene A n-Pentane تحن 0 ahY CoA Cay n-Hexane
La TETVY o— FE ٠ eed vee لأ n-Heptane cated 1 ا يي n-Octane
NEAL H-E YAY Geant "كبري Benzene اللنحخحدى AE Ae o—E «AVE o-E +, tA0Y n-Nonane فا احالف AAAS Give - Gay - درجة الحرارة psia خخ psia 241 psia ٠١- psia الضغط امتح / صفر JARRE 7 البخار يرك 1 تثح لأرك الا 1 4 77 ا 1b mole/hr معدل السريان تكوين التراكيب على اساس الجزء بالمول
YEAS
vy - - الجدول رقم (5) نتائج محاكاة لخواص لسريان مائع ضمن العمود رقم الضغط درجة السائل البخار التغذية تيارات المنتج المرحلة 8 الحرار 8 ض ف لله مسال الس م لداع حاسم a لا »© الع عن ساس ere me مس ا me | en Le الس ساس -١ التغذية في المرحلة ١ تكون 54,04 مول 7 بخار . "- المنتج المزاح من المرحلة ٠٠١ ١٠ مول # بخار . ؟- التغذية إلى المرحلة 8 54 مول بخار . ؛- منتج مزاح من المرحلة 0 ؛ صفر مول # بخار . YEA
الجدول (6) تركيب تيار بخار سائل محاكاة تاركة كل طور نظر يي (كسرحزيجر ام( n-Butane i-Butane Propane Ethane Methane Nitrogen HE البخار Gee YT اليه مسحتحقى 01471 لالخ فى Gees TY ere EY السائل اا ال التكتحتحمى مدال يي بان 1/1 ad مكحي ل ملكلئى قالاك ين AAA الى لخن (eee السائل فى الى فك GAT Aare. افرع ال البخار ال فى LAY EV 117 تلملتلى الى 8 السائل يي لاقخنبين دا فى الاتخ ان #4 الللتنككن 0 البخار خاي تلن ال LEAVY فمكتلالى ا ا السائل مك الى كال لالت كلان تتفالكخلى سخ 80 vay a0. البخار Greedy per OAT كتخلالقى ا مت Gra YATY Cae TYE السائل TETANY Gees) Cees كلامل افد يي متا تابع جدول ١ - - . £ م ام “ ٠ ae تركيب تيار بخار Jif محاكاة تاركة كل طور نظري (كسرحزيجر ام Benzene n-Heptane | n-Hexane n-Pentane | i-Pentane IE البخار 4ن لتم | VY Gere ترح لب 7-2 | المج ع فم السائل حلام فى 4 YY144 + متخي تي كاك تن ال البخار RNS تيل لخبي 1,11 EY, vA + ٠ v-E Y,YY¥ 1-E السائل Ged gay Vr YAYAA بال كن 7 مف FINE} Veeco Lees البخار TH Veet CeeeN YR را 6 v=E Y,AY 2-6 7ط السائل ا الاقم فى Cay ov CAA oa TARY LeNevve Le TAENE البخار E £.AY ATA v=-E av “-E v,Y\ eve EY a eee IVY السائل ٠ Ca YYYOV الالال TAYE ا يم مقمخنى كل البخار YVY بن een AY vee VA NTS لألارة eee VY v-E لط السائل مق الى كل حك Geena Lavra فت Cede YEA
Claims (1)
- اع عناصر الحماية ١ ١ - عملية 85 لازالة وتركيز انواع الايدركربون ذات الوزن الجزيئي الاعلى ّ" من تيار غاز اساسه الميثان methane تتضمن الخطوات :(i تكثيف جزء كبير من التيار الذي اساسه - ميثان بما ينتج تيار ثشائي الأطوارtwo-phase stream i° ب تغذية التيار SL الأطوار two-phase stream المذكور في القسم الاعلى من1 العمودلا ج) ازالة تيار الغاز المستنزف - من الاجزاء الاثقل هيدروكربونات hydrocarbons + 0 القسم الأعلى من العمود المذكور .4 2( ازالة تيار السائل الغني بالاجزاء ALED من القسم الادنى من العمود المذكور .ي ) تلامس ( عن طريق التبادل الحراري heat exchange غير المياشر) تيار السائل ١ الغني بالاجزاء الثقيلة مع تيار غاز تجريد غني بالميثان Le methane ينتج تيار غني NY بالاجزاء الثقيلة مدفاً وتيار غاز تجريد غني بالميثان methane المبرد . (ws ٠" تغذية تيار غاز التجريد الغني بالميثان methane المبرد المذكور الى القسم ¢\ الادنى من العمود و Ve ق) تلامس التيار JB المراحل وثيار غاز في التجريد الغني بالميثان methane VT المبرد في العمود المذكور بما ينتج تيار الغاز المستنزف من الاجزاء الاثقل وتيار YY الغاز الغني بالاجزاء بالاثقل .١ ¥ - العملية process وفقاً للعنصر ١ ؛ حيث الخطوة أ تتضمن تقسيم تيار الغاز الذي "- اساسه ميثان الى تيار اول وتيار ثاني وتبريد التيار الاول المذكور بما ينتج العديد من "تيار اول مكثف واتحاد التيار الاول المكثف جزئياً المذكور مع التيار الثاني بما ينتجملاno - - ¢ التيار ثنائي الأطوار two-phase stream المذكور . ١ = العملية process وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث كمية السوائل في التيار ثنائي الأطوار two-phase stream ١ |ّ يتم التحكم فيها بواسطة تحديد تيار الغاز الذي اساسه ميثان Y ودرجة حرارة تيار الغاز ثنائي المراحل الذي يقابل محتوى السائل المطلوبة عند ؛ -- ظؤوف الاتزان وقياس درجة حرارة التيار ثنائي المراحل والحفاظ على معدل سريان ثبت للتيار الأول وكمية التبريد التي تتحقق للتيار المذكور وضبط معدل سريان 1 التيار الثاني المذكور استجابة لدرجة حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase stream ل بحيث ان درجة حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase stream تقترب من درجة A حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase stream المحسوبة . ١ £ - العملية process وفقاً للعنصر ١ ويتضمن اضافياً الخطوة : ه - تبريد متتابع لتيار الغاز الذي اساسه ميثان قبل الخطوة ( أ ) بواسطة سريان - التيار المذكور عبر وسيلة تبادل حراري غير مباشرة واحدة على الاقل في تلامس ae 2 التيار المبرد الأول Le ينتج تيار غاز مبرد اساسه الميشان methane وسريان الغاز اساسه - ميثان methane المبرد عبر وسيلة تبريد حرارية غير مباشرة واحدة ١ على الاقل في تلامس مع تيار مبرد ثاني حيث نقطة غليان التيار المبرد الثاني تكون "اقل من نقطة غليان تيار التبريد الاولى Le ينتج تيار تغذية الى الخطوة (أ) . ١ © — العملية process وفقاً للعنصر ؛ © حيث التيار المبرد الأول يكون موجوداً في " جزء اكبر من البروبان propane وتيار المبرد الثاني المذكور يكون موجودا ضمن Y جزء ضخم من الايثان ethane الايثيلين ethylene او مخلوط منها . ١ ١ - العملية process وفقاً للعنصر ؛ وتتضمن : YEA١ ¥ - سحب تيار جانبي من تيار الغاز الذي أساسه ميثان عند موقع ادنى وسيلة 1 التبادل الحراري heat exchange غير المباشر واستخدام التبار الجانبي المذكور كغاز ¢ تجريد غني بالميثان methane في الخطوة (ي) . ١ لا = العملية process وفقاً للعنصر ؛ ؛ حيث التبريد المذكور بواسطة وسيلة تبادل ؟ - حراري غير مباشرة واحدة على الاقل في تلامس مع تيار مبرد اول يكون ضمن ؟ che تيار الغاز المذكور كي يتم تبريده عبر ايثان ethane أو أكثر من وسائلل dE حراري غير مباشرة في طريقة تتابعية وحيث المبرد الاول لكل من وسيلة © تبادل حراري غير مباشرة قد تم ومضها الى درجة حرارة ادنى باضطراد وضغط ١ - بطريقة مكونة في تتابع وحيث التبريد المذكور بواسطة وسيلة تبادل حراري غير مباشرة واحدة على الاقل في تلامس مع تيار تبريد ثاني تكون مكونة من تيار غاز A يتم تبريده عبر اثنان او أكثر من وسائل تبريد حراري غير مباشرة بطريقة متتابعة ١ وحيث المبرد الثاني لكل وسيلة تبادل حراري غير مباشرة قد تم ومضها الى درجة Ve حرارة ادنى باضطراد وضغط في طريقة تكوين تتابعية . A) = العملية process وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث وسائل التبريد الحراري غير المباشرة X الثلاثة يتم استخدامها للتبريد بواسطة تيار التبريد الأول واثنان او ثلاثة وسائل تبادل 7 حراري غير مباشر يتم استخدامها للتبريد بواسطة تيار المبرد الثاني . ١ ١ - العملية process وفقاً للعنصر ١ ؛ حيث ضغط غاز التغذية الذي اساسه الميثان methane X يكون من 8٠0 الى 008 ونوع . VEAS٠١ ١ = العملية process وفقاً للعنصر 7 ؛ حيث ضغط غاز التغذية الذي اساسه غشاء XY يكون حوالي eyo الى حوالي Psia ١٠ . ١١ ١ - العملية process وفقاً للعنصر ٠١ ؛ وتتضمن كذلك : التبادل الحراري heat exchange غير المباشر واستخدام التيار الجانبي المذكور كغاز 3 تجريد غني بالميثان 6 في الخطوة (V) . VY ١ = العملية process وفقاً للعنصر ١ وتتضمن اضافياً : ه - تغذية تيار غني بالهيدروكربونات hydrocarbons الثقيلة المدفأة من الخطوة 7 (ي) الى نازع ميثان مكون من وحدة تجزئة ( مجزئ) ووحدة اعادة غليان ومكشف by ينتج تيار سائل غني باجزاء ALE وتيار بخار غني بالميثان methane ١ ١ - العملية process وفقاً للعنصر VY حيث قسم ضخم من الشغل المو ؤدي 0 ) مردود ( للتبريد للمكثف يتم توفيره بواسطة تيار السائل الغني بالاجزاء | لثقيلة “all Y لمنتج بواسطة | لخطو 5 )2( أو (ي) . ٠4 ١ - العملية a process للعنصر VY ؛ حيث قسم ضخم من مردود التبريد لمكثف "يتم توفيره بواسطة السريان عبر وسيلة تبادل حراري غير مباشرة في تلامس مع "ل عيار السائل الغني بالاجزاء الثقيلة من الخطوة (د) ويصبح تيار السائل الغني بالاجزاء AL) 3 والمعالج الناتج + هو تيار التغذية الحامل للاجز اء ALE الى الخطوة (ي) . ا+ - ١٠١ العملية 05 وفقاً للعنصر ١7 ؛ حيث يتم توفير مردود التبريد بواسطة ١ تنصيف تيار الغاز العلوي الى تيار بخار اول وتيار بخار ثاني وتبريد وتكثيف جزئي X للتتيار الأول المذكور عن طريق تبادل حراري غير مباشر بواسطة تيار السائل الغني بالاجزاء الثقيلة من الخطوة (د) بما ينتج تيار اول مكثف جزئياً مبرد واتحاد الثيار ¢ الأول المذكور والتيار الثاني المذكور وتغذية التيار المجمع المذكور الى فاصل سائل © غاز من حيث ينتج تيار الراجع الى عمود التجزئة وتيار البغار الغني بالميشان methane 1 . ل 1 - العملية process وفقاً للعنصر 5 ؛ حيث معدل سريان تيار الراجع يتم التحكم ١ فيه بواسطة حساب تيار البخار العلوي لدرجة حرارة تيار شائي المراحل يقابل Y السوائل المطلوبة عند ظروف اتزان وقياس درجة حرارة التيار ثنائي الأطوار two- phase stream 1 والحفاظط على ثبات معدل سريان التيار الأول وكمية التبريد المتحقق ¢ الى التيار المذكور وضبط معدل سريان التيار الثاني المذكور استجابة لدرجة التيار Ase الأطوار two-phase stream بحيث يتم الاقتراب من درجة حرارة التيار ثنائي 1 الأطوار two-phase stream . VV ١ - العملية process وفقاً للعنصر VY ؛ وتتضمن اضافياً بين الخطوتين )3( و )3( Y الخطوة الاضافية التالية : ١ 1 — وميض flashing تيار السائل الغني بالاجزاء ALED الى ضغط ادنى بما يخفض اكثر درجة حرارة التيار المذكور . او - VA ١ - العملية a process للعنصر VY وتتضمن كذلك الخطوة "0 غ) تكثيف تيار الغاز المستنزف من الاجزاء الثقيلة بما ينتج تيار غاز طبيعي Jae ¥ ١١١ - العملية process وفقاً للعنصر ٠ ؛ حيث يكون التكثيف المذكور مكوناً من Ge تيار الغاز المستنزف من الاجزاء ALE عبر وسيلة تبادل حراري غير ¥ مباشرة مبردة بواسطة تيار التبريد الثاني المذكور . ٠ ١ - العملية a process للعنصر ١5 حيث ضغط تيار الغاز الذي اساسه ميثان methane x هو 8٠٠ الى 68 يزوم . YY) = العملية process وفقاً للعنصر ٠١0 وتتكون اضافياً من الخطوات : x ك - الوميض في واحدة او اكثر من الخطوات للمنتج المسال من الخطوة (خ) الى " - الضغط الجوي تقريباً بما ينتج تيار منتج ING ( غاز طبيعي مسال) وواحد أو أكثر ¢ من تيارات بخار الميثان methane . 9 ل - ضغط الجزء الأكبر من تيارات البخار من الخطوة (ك) الى ضغط 500 إلى BCAG ٠ . "م > تبريد تيار البخار المضغوط المذكور من الخطوة (ل) . A ن - تجميع التيار المبرد الناتج مع تيار الغاز الذي اساسه ميثان methane المغذي q الى الخطوة (أ) او المنتج الناتج من واحد سائل التبادل الحراري exchange 1.621 غير ٠ - المباشرة من الخطوة (أ) .- و YY ١ - العملية process وفقاً للعنصر 1 حيث تيار البخار التقني الميثان methane Y من الخطوة (ه) تكون مجمعة مع احد تيارات البخار من الخطوة (ك) قبل الخطوة (J) Y ١ 9؟- العملية process وفقاً للعنصر 7١ ؛ حيث ضغط غاز التغذية الذي اساسه ميثان X تيارالغاز من الخطوة (1) يكون حوالي 8 الى حوالي 1586 Psia . ١ ؛ - العملية process وفقاً للعنصر ١ ؛ حيث العمود يوفر V0 Ul مرحلة نظرية من تلامس الغاز - السائل . YO ١ - العملية process وفقاً للعنصر ١ ؛ حيث العمود يوفر ؟ الى ٠١ مراحل نظرية "من تلامس الغاز - السائل . ١ 1 - العملية process وفقاً للعنصر YY ؛ حيث العمود يوفر ؟ الى ila ete " - نظرية من تلامس الغاز - السائل . YY) = العملية process وفقاً للعنصر YY حيث العمود يوفر * الى ٠١ مراحل نظرية من تلامس الغاز - السائل . YA ١ - العملية 5 لازالة البنزين benzene ومكونات اروماتية اخرى من تيار ل" غاز غني الميثان 68 تتضمن الخطوات : "0 ) تكثيف جزء ضخم من تيار الغاز الغني بالميثان methane بما ينتج تيار شائي 3 الأطوار two-phase stream . YEAS١ - - 8 ب) تغذية التيار ثنائي الأطوار two-phase stream الى القسم الاعلى من العمود . (z 1 ازالة تيار غاز مستنزف اروماتي / بنزين من الجزء الأعلى من العمود المذكور. / د ) ازالة التيار السائل الغني بالجزء الغني الاروماتي / البنزين (jo benzene القسم q الادنى من العمود المذكور . ٠ ي) تلامس عن طريق تبادل حراري غير مباشر - لتيار السائل الغني بالاروماتي / ١١ بنزين مع تيار غاز تجريد غني بالميثان methane بما ينتج تيار غني بالاروماتي VY البنزين benzene المدفاً وتيار غاز تجريد غني بالميثان methane مبرد . ٠" اف ) تغذية تيار غاز تجريد غني بالميثان uel methane 2 الى القسم الادنى من ١٠١4 العمود . ٠ ق) تلئمس التيار ثنائي التيار ثنائي الاطو ار وتيار غاز التجريد الغني بالميقان ىا 006 المبرد في العمود المذكور بما ينتح تيار الغاز المستنزف اروماتي / بنزين VY وتيار السائل الغني بالارماتي / البنزين benzene . ١ 9 - العملية process وفقاً للعنصر YA ؛ حيث الخطوة )1( تكون مكونة من Y تنصيف تيار الغاز الذي اساسه ميثان 068 في تيار اول وتيار ثاني وتبريد التيار "الأول المذكور بما ينتج تيار أول مكثف جزئياً واتحاد التيار الاول casa) جزئياً ؛ - المذكور مع التيار الثاني بما ينتج التيار ثنائي الأطو ار two-phase stream المذكور . ٠ \ - العملية process وفقاً للعنصر ؛ حيث كمية السوائل في (Sh al الأطوار two-phase stream المذكور_يتم التحكم فيها بواسطة تحديد تيار الغاز الذي اساسه ميثان بدرجة تيار ثنائي الأطوار JE two-phase stream محتوى السوائل ¢ المطلوبة في ظروف اتزان وقياس درجة حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase YEAالل - stream 5 و الحفاظ على ثبات معدل سريان التيار الاول وكمية للتبريد المتحقق الى a التيار المذكور وضبط معدل سريان التيار الثاني المذكور استجابة لدرجة حرارة ل التيار ثنائي الأطوار two-phase stream بحيث ان درجة حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase stream A تقترب من درجة حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase stream المذكور. ١ ١ ¥ = العملية process وفقاً للعنصر YA ويتضمن اضافياً الخطوات : 1 ه) تبريد تتابعي لتيار الغاز الذي اساسه ميثان قبل الخطوة (أ) بواسطة سريان ult المذكور عبر وسيلة تبادل حراري غير مباشرة واحد على الاقل في تلامس مع © ثيار مبرد اول بما ينتج تيار غاز اساسه الميثان methane مبرد وسريان تيار الغاز 4 الذي اساسه الميثان methane ؛ المبرد عبر وسيلة تبادل حراري غير مباشرة واحدة على الاقل في تلامس مع تيار مبرد ثاني حيث Ada غليان التيار المبرد الثاني هو * اقل من نقطة غليان تيار التبريد الاول بما ينتج تيار التغذية الى الخطوة (أ) . YY) = العملية process وفقاً للعنصر 7١ ؛ حيث التيار المبرد الاول تكون مكوناً في ead الاكبر منه من البروبان ss propane التبريد الثاني المذكور يكون مكوناً في الجزء الاكبر منه من ١ لايثان ethane او الايثيلين ethylene او مخلوط منها . ١ ؟؟ = العملية process وفقاً للعنصر 3١ ¢ وتتضمن كذلك : "ع - سحب تيار جانبي من تيار الغاز الذي اساسه ميثان عند موقع اسفل احد TF وسائل التبادل الحراري heat exchange غير المباشرة واستخدام التيار الجانبي ؛ - المذكور كغاز تجريد غني بالميثان methane في الخطوة (ي) . YEAIV ؛ حيث التبريد المذكور بواسطة تبادل ١ وفقاً للعنصر process ؛؟ - العملية \ حراري غير مباشرة واحدة على الاقل في تلامس مع تيار مبرد اول تكون مكونة من Y او اكثر من وسيلة تبادل حراري Ee سريان تيار الغاز المذكور كي يتم تبريده Y غير مباشرة بطريقة تتابعة وحيث المبرد الأول الى كل من وسائل تبريد الحرارة ¢ غير المباشرة هذه قد تم ومضها الى درجة حرارة ادنى بالتقادم وضغط بطريقة ثابنة © تتابعاً وحيث التبريد المذكور بواسطة وسيلة تبادل حراري غير مباشرة واحدة على 7 تلامس مع تيار تبريد ثاني يكون مكوناً من سريان تيار الغاز المذكور كي ERY من وسائل تبادل حراري غير مباشرة بطيقة متتابعة SS) يتم تبريده عبر اثتان او + وحيث المبردالثاني الى كل وسيلة تبادل حراري غير مباشرة قد تم وضمها الى 4 . درجة حرارة أدنى باضطراد بطريقة ثابتة باضطراد ٠ حيث تستخدم ثلاث وسائل من تبادل TE وفقاً للعنصر process العملية - Yo) حراري غير مباشرة وذلك لتبريد التيار المبرد الاول واثنان او ثلاثة من وسائل Y . حراري غير مباشرة يتم استخد امها للتبريد بواسطة تيار التبريد الثاني JET - حيث ضغط غاز التغذية الذي اساسه . YE وفقاً للعنصر process العملية - ١ ١ . ميثان هو 800 الى 00 وزو حيث ضغط غاز التغذية الذي اساسه مسثان يكون TE العملية وفقاً للعنصر - YY) . حواتئل 596 ونوم Jove حوالي Y : وتتضمن كذلك TY وفقاً للعنصر process العملية = TA ١ غ - سحب تيار جانبي من تيار الغاز الذي اساسه ميثان عند موقع اسفل احد ١ول - ¥ وسائل التبادل الحراري heat exchange غير المناسبة واستخدام التيار الجانبي ¢ المذكور كغاز تجريد غني بالميثان methane في الخطوة (ي) . 00١ ¥4 = العملية process وفقاً للعنصر YA وتتضمن اضافياً : Y ه تغذية التيار المدفاً الغني بالاروماتي / البنزين benzene من الخطوة (ي) v الى نازع ميثان لعمود تجزئة ووحدة اعادة غليان ومكثف بما ينتج تيار سائل ¢ غني بالاروماتي / البنزين benzene وتيار بخار غني بالميثان methane . ٠ ١ - العملية process وفقاً للعنصر 79 ؛ حيث جزء ضخم من مردود التبريد hall X يتم توفيره بواسطة التيار الغني بالاروماتي / البنزين benzene المتوفر - بواسطة الخطوة (د) أو (ي ) . ١ ١؛ - العملية process وفقاً للعنصر 79 ؛ حيث الجزء الاكبر من مردود التبريد Y للمكثف يتم توفيره بواسطة السريان عبر وسيلة تبادل حراري غير مباشر في تلامس".مع تيار السائل الغني بالارماتي / البنزين benzene من الخطوة (د) ويصبح تيار السائل الغني بالاروماتي / البنزين 5602686 هوتيار التغذية الحامل للاروماتي / ° البنزين J benzene الخطوة (ي) . £Y ١ - العملية process وفقاً للعنصر ٠؛ Cua مردود التبريد يتم توفيره بواسطة Y تتصيف تيار البخار العلوي الى تيار بخار اول وتيار بخار ثاني وتبريد وتكثيف 1 جزئي للتيار الأول المذكور عن طريق تبادل حراري غير مباشر مع تيار السائل 1 الغني بالاروماتي / البنزين 6 من الخطوة (د) بما ينتج تيار أول مكف ° جزئياً مبرد واتحاد التيار الأول المذكور والتيار الثاني المذكور وتغذية التيار المجمع 1 المذكور أي فاصل سائل - غاز من حيث ينتج تيار الراجع الى عمود التجزئة وتيار YEAyo - - VY البخار الغني بالميثان methane . ١ "؛ -_العملية process وفقاً للعنصر 8X حيث معدل سريان تيار الراجع يتم ¥ التحكم فيه بواسطة حساب تيار البخار العلوي لدرجة حرارة تيار شائي الأطوار two-phase stream 3 مقابل محتوى السوائل المطلوب في حالات اتزان وقياس درجة ¢ حرارة التيار ثنائي الأطوار two-phase stream والحفاظ على ثبات معدل سريان alo الأول وكمية التبريدالمنخفضة الى التيار المذكور وضبط معدل سريان التيار 1 الثاني المذكور وضبط معدل سريان التيار الثاني المذكور استجابة لدرجة حرارة التيار ثنائي المراحل بحيث ان درجة حرارة التيار JE المراحل المحسوبة يتم + الاقتراب منها . \ £1 - العملية process وفقاً للعنصر 5٠0 وتتضمن اضافياً بين الخطوات (د) و (ي) shall Y الاضافية من : 1 غ - وميض تيار السائل الغني بالاروماتي / البنزين benzene الى ضغط ادنى بما يخفض درجة حرارة التيار المذكور اكثر . ١ ©؛ - العملية lis process للعنصر £1 ؛ وتتضمن اضاقياً الخطوة Y غ - تكثيف تيار الغاز المستنزف من الاروماتي / البنزين benzene بما ينتنج 3 تيار غاز طبيعي مسال . ١ 7 - العملية process وفقاً للعنصر £0 حيث التكثيف المذكور يكون مكوناً من Y سريان تيار الغاز المستنزف بالاروماتي / البنزين benzene عبر وسيلة تبادل ¥ حراري غير مباشرة والتبريد بواسطة تيار التبريد الثاني المذكور . YEAEV \ — العملية process وفقاً للعنصر 46 حيث ضغط تيار الغاز الذي اساسه ميثان Y يكون 8٠٠ الى 08 ونوط . £A ١ = العملية process وفقاً للعنصر £Y وتتضمن اضافياً الخطوات : ع - الوميض في واحدة اواكثر من الخطوات للمنتج المسال من الخطوة (خ) الى 1 المضغط الجوي تقريباً بما ينتج تيار منتج ING ) غاز طبيعي مسال ( وواحد او ¢ اكثر من تيارات بخار الميثان methane . ° ل - ضغط معظم تيارات البخار من الخطوة (ك) أي ضغط 00 الى 008 ومنو . م - تبريد تيار البخار المضغوط المذكور من الخطوة ) \ ( . ل ن - تجميع المبرد الناتج مع تيار الغاز الذي اساسه ميثان المغذي الى الخطوة (أ) او A المنتج الناتج من احد وسائل التبادل الحراري heat exchange غير المباشضر من q الخطوة (ه) . ١ £9 - العملية process وفقاً للعنصر usc EA تيار Jad الغني بالميشان methane -" من الخطوة (ه) تكون متحداً مع واحد او اكثر من تيارات البخارر من Y الخطوة (ك) قبل الخطوة (و) . ٠ ١ — العملية la process للعنصر 48 ؛ حيث ضغط غاز التغذية الذي اساسه Y ميثان وتيار الغاز من الخطوة (أ) يكون Jove Js حوالي 186 Psia . ١ ١ © — العملية laa process للعنصر Yo حيث يوفر العمود من ؟ إلى Yo مرحلة نظرية من تلامس الغاز - السائل . YEA١ © — العملية process وفقاً للعنصر YA حيث يوفر العمود ؟ إلى ٠١ مراحل نظرية من تلامس الغاز - السائل . OF ١ - العملية process وفقاً للعنصر ٠ ؛ حيث يوفر العمود ؟ الى ١5 مرحلة Y نظرية من تلامس الغاز / السائل . ot ١ - العملية process وفقاً للعنصر 6 حيث يوفر العمود 7 الى Jal se Ve Y نظرية من تلامس الغاز - السائل .YEA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/621,923 US5669238A (en) | 1996-03-26 | 1996-03-26 | Heat exchanger controls for low temperature fluids |
| US08/659,732 US5737940A (en) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA97180452B1 true SA97180452B1 (ar) | 2006-10-30 |
Family
ID=27089093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA97180452A SA97180452B1 (ar) | 1996-03-26 | 1997-09-29 | إزالة مكونات اروماتية aromatics و / أو هيدروكربونات heavies removal ثقيلة من تغذية أساسها الميثان methane بواسطة التكثيف condensation والتجريد stripping |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4612122B2 (ar) |
| AR (1) | AR006440A1 (ar) |
| AU (1) | AU707336B2 (ar) |
| CA (1) | CA2250123C (ar) |
| CO (1) | CO5090917A1 (ar) |
| EA (1) | EA000800B1 (ar) |
| ID (1) | ID17331A (ar) |
| IN (1) | IN191375B (ar) |
| MY (1) | MY123833A (ar) |
| NO (1) | NO309397B1 (ar) |
| OA (1) | OA11014A (ar) |
| SA (1) | SA97180452B1 (ar) |
| TR (1) | TR199801906T2 (ar) |
| TW (1) | TW426665B (ar) |
| WO (1) | WO1997036139A1 (ar) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7310971B2 (en) * | 2004-10-25 | 2007-12-25 | Conocophillips Company | LNG system employing optimized heat exchangers to provide liquid reflux stream |
| US7484385B2 (en) | 2003-01-16 | 2009-02-03 | Lummus Technology Inc. | Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process |
| US6742357B1 (en) * | 2003-03-18 | 2004-06-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
| CA2543195C (en) * | 2003-10-30 | 2009-02-10 | Fluor Technologies Corporation | Flexible ngl process and methods |
| US7866184B2 (en) | 2004-06-16 | 2011-01-11 | Conocophillips Company | Semi-closed loop LNG process |
| US20070012072A1 (en) * | 2005-07-12 | 2007-01-18 | Wesley Qualls | Lng facility with integrated ngl extraction technology for enhanced ngl recovery and product flexibility |
| DE102005050388A1 (de) * | 2005-10-20 | 2007-04-26 | Linde Ag | Rückgewinnungssystem für die Weiterverarbeitung eines Spaltgasstroms einer Ethylenanlage |
| US8127938B2 (en) | 2009-03-31 | 2012-03-06 | Uop Llc | Apparatus and process for treating a hydrocarbon stream |
| AU2010302667B2 (en) * | 2009-09-30 | 2013-12-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method of fractionating a hydrocarbon stream and an apparatus therefor |
| RU2607933C2 (ru) | 2011-08-10 | 2017-01-11 | Конокофиллипс Компани | Установка для сжижения природного газа с этилен-независимой системой извлечения тяжелых фракций |
| CN106537072B (zh) * | 2014-03-14 | 2020-09-25 | 鲁姆斯科技公司 | 在液化之前从贫天然气中除去重烃的方法和装置 |
| DE102015002164A1 (de) * | 2015-02-19 | 2016-08-25 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas |
| KR102291922B1 (ko) * | 2015-04-28 | 2021-08-20 | 대우조선해양 주식회사 | 천연가스를 이용하여 중질탄화수소를 생산하는 ｆｌｎｇ 및 ｆｌｎｇ에서 천연가스를 이용하여 중질탄화수소를 생산하는 방법 |
| US11402155B2 (en) | 2016-09-06 | 2022-08-02 | Lummus Technology Inc. | Pretreatment of natural gas prior to liquefaction |
| US11473837B2 (en) * | 2018-08-31 | 2022-10-18 | Uop Llc | Gas subcooled process conversion to recycle split vapor for recovery of ethane and propane |
| US10894929B1 (en) * | 2019-10-02 | 2021-01-19 | Saudi Arabian Oil Company | Natural gas liquids recovery process |
| CN115317947B (zh) * | 2022-08-30 | 2023-08-11 | 山东神驰石化有限公司 | 一种丙烯生产用高效精馏塔 |
| US11905480B1 (en) | 2022-10-20 | 2024-02-20 | Saudi Arabian Oil Company | Enhancing H2S specification in NGL products |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3407052A (en) * | 1966-08-17 | 1968-10-22 | Conch Int Methane Ltd | Natural gas liquefaction with controlled b.t.u. content |
| US3413816A (en) * | 1966-09-07 | 1968-12-03 | Phillips Petroleum Co | Liquefaction of natural gas |
| BE758567A (fr) * | 1969-11-07 | 1971-05-06 | Fluor Corp | Procede de recuperation d'ethylene a basse pression |
| US4142876A (en) * | 1975-05-22 | 1979-03-06 | Phillips Petroleum Company | Recovery of natural gas liquids by partial condensation |
| US4318723A (en) * | 1979-11-14 | 1982-03-09 | Koch Process Systems, Inc. | Cryogenic distillative separation of acid gases from methane |
| FR2471567B1 (fr) * | 1979-12-12 | 1986-11-28 | Technip Cie | Procede et systeme de refrigeration d'un fluide a refroidir a basse temperature |
| JPS5822872A (ja) * | 1981-07-31 | 1983-02-10 | 東洋エンジニアリング株式会社 | 天燃ガス中のｌｐｇ回収方法 |
| SU1075065A1 (ru) * | 1982-02-01 | 1984-02-23 | Всесоюзный научно-исследовательский институт природных газов | Способ разделени жирных углеводородных газов |
| US4410342A (en) * | 1982-05-24 | 1983-10-18 | United States Riley Corporation | Method and apparatus for separating a liquid product from a hydrocarbon-containing gas |
| US4445916A (en) * | 1982-08-30 | 1984-05-01 | Newton Charles L | Process for liquefying methane |
| US4559070A (en) * | 1984-01-03 | 1985-12-17 | Marathon Oil Company | Process for devolatilizing natural gas liquids |
| DE3408997A1 (de) * | 1984-03-12 | 1985-09-12 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Verfahren zum abtrennen schwerer komponenten aus verfluessigten gasen |
| SU1259083A1 (ru) * | 1985-03-26 | 1986-09-23 | Всесоюзный Научно-Исследовательский И Проектный Институт По Переработке Газа | Способ переработки нефт ных газов |
| US5170630A (en) * | 1991-06-24 | 1992-12-15 | The Boc Group, Inc. | Process and apparatus for producing nitrogen of ultra-high purity |
| FR2681859B1 (fr) * | 1991-09-30 | 1994-02-11 | Technip Cie Fse Etudes Const | Procede de liquefaction de gaz naturel. |
| JP3328749B2 (ja) * | 1992-12-11 | 2002-09-30 | 日本酸素株式会社 | 低沸点不純物を含むガスの液化方法及び装置 |
-
1997
- 1997-03-19 EA EA199800856A patent/EA000800B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-03-19 WO PCT/US1997/004397 patent/WO1997036139A1/en active IP Right Grant
- 1997-03-19 AU AU23351/97A patent/AU707336B2/en not_active Expired
- 1997-03-19 CA CA002250123A patent/CA2250123C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-03-19 JP JP53448697A patent/JP4612122B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-03-19 TR TR1998/01906T patent/TR199801906T2/xx unknown
- 1997-03-21 IN IN518CA1997 patent/IN191375B/en unknown
- 1997-03-25 MY MYPI97001277A patent/MY123833A/en unknown
- 1997-03-26 AR ARP970101258A patent/AR006440A1/es active IP Right Grant
- 1997-03-26 ID IDP970998A patent/ID17331A/id unknown
- 1997-03-31 CO CO97015904A patent/CO5090917A1/es unknown
- 1997-05-22 TW TW086106889A patent/TW426665B/zh not_active IP Right Cessation
- 1997-09-29 SA SA97180452A patent/SA97180452B1/ar unknown
-
1998
- 1998-09-25 OA OA9800178A patent/OA11014A/en unknown
- 1998-09-25 NO NO984488A patent/NO309397B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO984488L (no) | 1998-11-26 |
| EA199800856A1 (ru) | 1999-04-29 |
| CA2250123A1 (en) | 1997-10-02 |
| CA2250123C (en) | 2004-01-27 |
| NO984488D0 (no) | 1998-09-25 |
| TR199801906T2 (xx) | 1999-01-18 |
| MY123833A (en) | 2006-06-30 |
| JP2000512724A (ja) | 2000-09-26 |
| AU707336B2 (en) | 1999-07-08 |
| CO5090917A1 (es) | 2001-10-30 |
| NO309397B1 (no) | 2001-01-22 |
| AR006440A1 (es) | 1999-08-25 |
| IN191375B (ar) | 2003-11-29 |
| OA11014A (en) | 2003-03-06 |
| EA000800B1 (ru) | 2000-04-24 |
| ID17331A (id) | 1997-12-18 |
| TW426665B (en) | 2001-03-21 |
| AU2335197A (en) | 1997-10-17 |
| JP4612122B2 (ja) | 2011-01-12 |
| WO1997036139A1 (en) | 1997-10-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6112549A (en) | Aromatics and/or heavies removal from a methane-rich feed gas by condensation and stripping | |
| SA97180452B1 (ar) | إزالة مكونات اروماتية aromatics و / أو هيدروكربونات heavies removal ثقيلة من تغذية أساسها الميثان methane بواسطة التكثيف condensation والتجريد stripping | |
| AU2005322598B2 (en) | LNG system employing refluxed heavies removal column with overhead condensing | |
| US3364685A (en) | Method and apparatus for the cooling and low temperature liquefaction of gaseous mixtures | |
| US9651300B2 (en) | Semi-closed loop LNG process | |
| US6793712B2 (en) | Heat integration system for natural gas liquefaction | |
| CA2258946C (en) | Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process | |
| US7234322B2 (en) | LNG system with warm nitrogen rejection | |
| AU680801B1 (en) | Cascaded refrigeration process for liquefaction of gases and apparatus for transferring compressor loading | |
| US4435198A (en) | Separation of nitrogen from natural gas | |
| US3690114A (en) | Refrigeration process for use in liquefication of gases | |
| US8505333B2 (en) | Optimized heavies removal system in an LNG facility | |
| EP1812760A2 (en) | Lng system employing stacked vertical heat exchangers to provide liquid reflux stream | |
| CN102713479A (zh) | 从烃流除去氮以提供燃料气体流的方法和用于该方法的设备 | |
| US9335091B2 (en) | Nitrogen rejection unit | |
| CN217483101U (zh) | 盘管式换热器单元 | |
| CA1250224A (en) | Process for the separation of c in2 xx, c in3 xx or c in4 xx hydrocarbons | |
| GB1572900A (en) | Process of the liquefaction of natural gas | |
| US20080098770A1 (en) | Intermediate pressure lng refluxed ngl recovery process | |
| KR100609186B1 (ko) | 응축 및 스트립핑에 의해 메탄기본공급물에서 방향족화합물 및 중분자화합물을 제거하는 방법 및 그 관련장치 | |
| EP0050468B2 (en) | Separation of gas mixtures by partial condensation | |
| GB1572899A (en) | Process for the liquefaction of natural gas | |
| CA1062603A (en) | Process for the liquefaction of natural gas |