SA519401251B1 - عملية إزالة هدرجة بروبان متكاملة - Google Patents
عملية إزالة هدرجة بروبان متكاملة Download PDFInfo
- Publication number
- SA519401251B1 SA519401251B1 SA519401251A SA519401251A SA519401251B1 SA 519401251 B1 SA519401251 B1 SA 519401251B1 SA 519401251 A SA519401251 A SA 519401251A SA 519401251 A SA519401251 A SA 519401251A SA 519401251 B1 SA519401251 B1 SA 519401251B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- pressure
- propylene
- propane
- product
- Prior art date
Links
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 168
- 239000001294 propane Substances 0.000 title claims abstract description 86
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 42
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 107
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims abstract description 107
- RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N cumene Chemical compound CC(C)C1=CC=CC=C1 RWGFKTVRMDUZSP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 50
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 claims abstract description 48
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 25
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 claims abstract description 22
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 12
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 12
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 23
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 10
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 6
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims 3
- 206010033799 Paralysis Diseases 0.000 claims 2
- 208000021090 palsy Diseases 0.000 claims 2
- 241000283690 Bos taurus Species 0.000 claims 1
- 101100150905 Caenorhabditis elegans ham-3 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 52
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 13
- 241000510672 Cuminum Species 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 235000007129 Cuminum cyminum Nutrition 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 5
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 5
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 5
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 125000002592 cumenyl group Chemical group C1(=C(C=CC=C1)*)C(C)C 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 3
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 2
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- -1 polypropylene Polymers 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006066 Comins reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002152 alkylating effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- AQIXAKUUQRKLND-UHFFFAOYSA-N cimetidine Chemical compound N#C/N=C(/NC)NCCSCC=1N=CNC=1C AQIXAKUUQRKLND-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000010543 cumene process Methods 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
- C07C2/54—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition of unsaturated hydrocarbons to saturated hydrocarbons or to hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring with no unsaturation outside the aromatic ring
- C07C2/64—Addition to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
- C07C2/66—Catalytic processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/245—Stationary reactors without moving elements inside placed in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C11/00—Aliphatic unsaturated hydrocarbons
- C07C11/02—Alkenes
- C07C11/06—Propene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
- C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
- C07C15/085—Isopropylbenzene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
- C07C5/32—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
- C07C5/327—Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
- C07C5/333—Catalytic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/005—Processes comprising at least two steps in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C9/00—Aliphatic saturated hydrocarbons
- C07C9/02—Aliphatic saturated hydrocarbons with one to four carbon atoms
- C07C9/08—Propane
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/24—Stationary reactors without moving elements inside
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بعمليات وأنظمة للإنتاج المتكامل لبروبيلين propylene وألكيلات alkylate، مثل كومين cumene، يمكن أن تتضمن تغذية خام تغذية هيدروكربون hydrocarbon feedstock يحتوي على بروبان propane إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة بروبان propane dehydrogenation reaction zone لتحويل جزء من البروبان إلى بروبيلين. يتم فصل البروبيلين في نظام فصل separation system لتشكيل تيار بروبيلين بدرجة بوليمر polymer-grade propylene stream، تيار بروبيلين منخفض النقاء low purity propylene stream، وتيار بروبان. يتم بعد ذلك تغذية تيار البروبيلين منخفض النقاء إلى منطقة تفاعل ألكلة alkylation reaction zone حيث يتم تفاعل البروبيلين لإنتاج منتج مألكل alkylated product وتوليد بخار بضغط منخفض. يمكن بعد ذلك تغذية البخار بضغط منخفض إلى نظام الفصل كمصدر حرارة، دمج نظام إزالة الهدرجة dehydrogenation system ونظام الألكلة alkylation system. شكل1
Description
عملية إزالة هدرجة بروبان متكاملة INTEGRATED PROPANE DEHYDROGENATION PROCESS الوصف الكامل
خلفية الاختراع يشتمل إنتاج بروبيلين propylene عن طريق إزالة هدرجة البرويان propane بشكل تقليدي على وحدة فصل منتج بضغط pressure product splitter منخفض Cus تنتج تيار بروييلين بدرجة بوليمر (98 7 بالوزن +)؛ وكمية قليلة من أو بدون برويان. تتطلب وحدات فصل المنتج بضغط pressure product splitters 5 منخفض استخدام مضخة حرارة heat pump للعمل؛ حيث تعمل بشكل على نحو chy كما تم وصفه في براءة الاختراع الأمريكية رقم 8.013.201؛ يمكن استخدام وحدة فصل منتج بضغط عالي في عملية إزالة هدرجة البرويان -propane dehydrogenation process في هذه العملية؛ يتم تسخين العمود عالي الضغط عن طريق دورة تبادل حرارة بدورة loop heat
exchange cycle 10 مغلقة؛ Cua تقوم مبضخة حرارة بتسخين وضغط وسط تبادل حرارة heat exchange medium يتم مضغط وسط تبادل الحرارة والتغذية إلى مبادل حرارة heat exchanger حيث يتلامس وسط تبادل الحرارة المضغوط بشكل غير مباشر مع جزءِ من منتجات قاع وحدة فصل المنتج. بصورة مشابهة لاستخدام وحدة فصل المنتج بضغط منخفض؛ تتطلب وحدة فصل المنتج بالضغط العالي مصدر حرارة خارجي للعمل.
5 .يتم تنفيذ إنتاج كومين cumene بشكل شائع بواسطة ألكلة alkylation بنزين benzene باستخدام بروبيلين. بشكل تقليدي» تؤدي عملية إنتاج الكومين أيضاً إلى إنتاج تيار غاز برويان propane. gas stream يتطلب sale) التبريد والإسالة للتخزين والنقل. يمكن إنتاج بخار منخفض الضغط أيضاً على هيئة منتج عملية إنتاج الكومين. لا يمكن استخدام التيار متخفض الضغط نمطياً بواسطة نظام بخار محطة الكومين ccumene plant’s steam system وفي هذه الحالات يتم رفض الحرارة
0 إلى الهواء أو ماء التبريد. الوصف العام للاختراع في إحدى السمات؛ تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها هنا بعملية لإنتاج الكومين. أولاً يتم تغذية خام تغذية هيدروكريون hydrocarbon feedstock يحتوي على برويان إلى منطقة تفاعل إزالة
هدرجة برويان لتحويل جزء من البروبان إلى بروبيلين. يتم فصل البروبيلين في نظام فصل separation system لتشكيل تيار بروبيلين بدرجة بوليمر؛ تيار بروييلين منخفض النقاء low propylene stream تسم وتيار برويان. يتم بعد ذلك تغذية تيار البروييلين منخفض النقاء إلى منطقة تفاعل ألكلة alkylation reaction zone حيث يتم تفاعل البروبيلين مع البنزين لإنتاج منتج مالكل alkylated product وتوليد بخار بضغط منخفض. يمكن بعد ذلك تغذية البخار بضغط منخفض إلى نظام الفصل كمصدر حرارة. في سمة «(gal تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها هنا بنظام لإنتاج الكومين. أولاً تقوم منطقة تفاعل إزالة هدرجة برويان بتفاعل خام تغذية هيدروكريون يحتوي على بروبان مع بروبيلين» تشكيل تيار خارج مزال الهدرجة ويخار عالي الضغط. بعد ذلك يفصل نظام الفصل التدفق الخارج مزال 0 الهدرجة إلى برويان؛ بروبان/ بروبيلين» وبروييلين بدرجة بوليمر. يمكن تفاعل البرويان/ البروبيلين بعد ذلك في منطقة تفاعل ألكلة مع البنزين لإنتاج تيار ألكلة خارج؛ وتوليد بخار بضغط منخفض. يمكن بعد ذلك فصل تيار الألكلة الخارج إلى منطقة فصل لإنتاج اثنين أو أكثر من الأجزاء التي تتضمن منتج مألكل وتيار sale) تدوير برويان propane recycle stream يمكن أن يكون تيار إعادة تدوير البرويان عند ضغط كافي لإعادة التدوير إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة البروبان بدون 5 أي ضغط أو إسالة. في سمة أخرى؛ تتعلق التجسيدات التي تم الكف عنها هنا بعملية لإنتاج Calg ll وألكيلات alkylate من البروبيلين. أولاً يتم تغذية خام تغذية هيدروكربون يحتوي على بروبان إلى منطقة Je li إزالة هدرجة بروبان. في منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان؛ يتم تغذية جزءِ من البرويان إلى بروييلين. يمكن بعد ذلك فصل منتج البروبيلين» في نظام فصل؛ لتشكيل تيار بروييلين بدرجة 0 بوليمرء؛ تيار بروييلين منخفض النقاء؛ وتيار برويان. يمكن بعد ذلك تغذية تيار البروبيلين منخفض التقاء إلى منطقة (AISI Jo lis حيث يتفاعل البروبيلين مع هيدروكربون لتشكيل تيار ألكلة خارج وتوليد بخار بضغط منخفض. يمكن بعد ذلك تغذية البخار بضغط منخفض إلى نظام الفصل ليتم استخدامه كمصدر حرارة. سوف تتضح السمات والمميزات من الوصف التالي وعناصر الحماية الملحقة. 5 شرح مختصر للرسومات
الشكل 1 يوضح مخطط بياني إطاري مبسط لعملية وفقاً للتجسيدات التي تم الكشف عنها في هذه الوثيقة. الشكل 2 يوضح نظام فصل منتج متكامل مفيد مع التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذه الوثيقة. الوصف التفصيلي:
في إحدى السمات؛ تتعلق التجسيدات التي تم الكشف عنها هنا بإنتاج متكامل لألكيلات وأوليفينات Jie colefins بروبيلين. بتحديد GS تتعلق التجسيدات في هذه الوثيقة بعمليات وأنظمة متكاملة لإنتاج كومين من ald تغذية بروبان feedstock 0100208. تستخدم العملية إعادة تدوير منتج غير تقليدي وتكامل حراري بين منطقة تفاعل ASH ومنطقة تفاعل إزالة هدرجة سابقة. (Sa تغذية خام تغذية هيدروكربون»؛ مثل بروبان» إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة. داخل منطقة
0 إزالة الهدرجة؛ يمكن ملامسة خام تغذية الهيدروكريون مع محفز عند ظروف تفاعل ملائمة لتحويل جزءِ من البروبان إلى بروبيلين. يمكن بعد ذلك استخراج تيار تفاعل خارج» يتضمن بروبان وبروبيلين» من منطقة تفاعل إزالة الهدرجة. يمكن بعد ذلك فصل تيار التفاعل الخارج في نظام فصل لاستخراج ثلاث أجزاء منفصلة؛ تيار بروبيلين منخفض النقاء؛ تيار بروبيلين عالي النقاء أو بدرجة pads وتيار يتضمن بروبان غير متفاعل. يمكن بعد ذلك تغذية تيار البروبيلين منخفض
5 النقاء و/ أو تيار البروبيلين عالي النقاء إلى منطقة تفاعل ASH حيث يمكن تفاعل البروبيلين مع هيدروكربون لإنتاج منتج ألكيلات حيث (Sa استخراجه في منطقة فصل تيار ألكلة خارج .alkylation effluent separation zone يمكن أن يؤدي نقل الحرارة للتحكم بدرجة حرارة التفاعل أثناء تفاعل الألكلة إلى إنتاج تيار بخار بضغط منخفض. يمكن أن تنتج (ASH) عند استخدام خام تغذية بروبيلين بنقاء منخفض؛ غاز
0 عادم يتضمن برويان. يمكن أن تنتج عملية إزالة هدرجة البرويان Lad تيار بخار متوسط أو عالي الضغط. يتم معالجة هذه التيارات وتيارات أخرى منتجة على هيئة منتجات أو منتجات ثانوية من عمليات حالية؛ Jie غاز pile من محطة كومين ccumene plant بصفة عامة بطرق غير Aad مما ينتج تكاليف تشغيل زائدة وسوء استخدام الطاقة. تدمج التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذه الوثيقة بفعالية وبكفاءة منطقة تفاعل إزالة الهدرجة؛ عمليات فصل تيار All) الهدرجة الخارج؛
5 منطقة تفاعل AK وعمليات فصل تيار الألكلة الخارج «alkylation effluent separations كما سيتم وصفه بشكل أكبر أدناه.
في التصميمات التقليدية لمحطات dll) هدرجة البرويان «propane dehydrogenation plants يكون عمود فصل splitter column البرويان/ البروييلين عبارة عن وحدة فصل بضغط pressure splitter منخفض يتم تشغيلها بواسطة مضخة حرارة cheat pump حيث تعتبر مستهلك قدرة كبير. يتمثل بديل لوحدة الفصل عالية الطاقة هذه في استخدام عمود فصل بضغط عالي؛ حيث لا يتطلب مضخة حرارة ولكن Ya من ذلك يستخدم الحرارة المبددة منخفضة الجودة. يؤدي استخدام وحدة فصل عالية الضغط إلى خفض أو إزالة متطلبات القدرة لمضخة الحرارة وبالتالي تحسين كبير للسمات الاقتصادية لعملية محطة إزالة هدرجة البرويان -propane dehydrogenation plant مع ذلك؛ يتم an استخدام وحدة الفصل عالية الضغط هذه بكمية الحرارة المبددة من Grima منخفضة المتاحة في محطة إزالة هدرجة البرويان. بالنسبة لكثير من تصميمات محطة إزالة هدرجة البرويان؛ 0 يكون أو لا يكون مقدار بسيط من الحرارة المبددة متاحاً لوحدة الفصل هذه. وللتغلب على نقص الحرارة المبددة المناسبة في وحدة إزالة هدرجة البرويان» تم اكتشاف أن Shall المبددة المتاحة من محطة كومين يمكن استخدامها بفعالية وبكفاءة. بصفة عامة سوف لا توفر محطة الكومين الحرارة المبددة الكافية لوحدة فصل قادرة على التعامل مع قدرة محطة إزالة هدرجة البرويان بالكامل؛ مع ذلك. وحتى يتم تحقيق متطلبات التسخين بوحدة الفصل عالية الضغط يمكن 5 تركيب وحدة فصل بضغط عالي صغيرة على التوازي مع وحدة فصل بضغط منخفض تقليدية تعمل بواسطة مضخة حرارة. على نحو إضافي, يمكن أن يؤدي استهلاك الطاقة بعمود وحدة فصل البرويان/ البروبيلين عالية الضغط في محطة إزالة هدرجة البروبان إلى خفض كبير عن طريق إنتاج منتج بروبيلين منخفض النقاء Yay من المنتج "'بدرجة بوليمر” le النقاء التقليدي. يحتوي منتج ابروبيلين منخفض النقاء؛ الذي يتم تمييزه ب درجة كيميائية' أو في بعض الأحيان "درجة تكرير refinery grade على كمية كبير من البرويان. لا تكون درجات النقاء المنخفض هذه مناسبة لإنتاج بولي بروبيلين» ولكن يمكن استخدامها لإنتاج الكومين؛ باستخدام تعديلات مناسبة على ظروف تشغيل محطة الكومين. يمكن استخراج البرويان؛ الذي يكون خاملاً في مفاعلات dase الكومين ccumene plant reactors من محطة الكومين؛ وإعادته إلى محطة إزالة هدرجة البرويان أو إلى مخزن البرويان. 5 يمكن أن تتحمل محطات الكومين مواد خام تغذية بروبيلين propylene feedstocks بنقاء أقل. مع ذلك؛ يكون بوحدات الكومين cumene units النمطية التي تستخدم بروبيلين بنقاء منخفض دائماً
أنظمة sale) تبريد refrigeration systems لتكثيف تيار البرويان الخارج وضخه إلى ضغط عالي لنقل أو تخزين المنتج. على النقيض؛ وفقاً لواحد أو أكثر من التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذه الوثيقة؛ تم اكتشاف أنه (Sa إعادة تدوير البرويان إلى وحدة Ab) الهدرجة dehydrogenation unit بدون الحاجة للإسالة أو sale) التبريد وفقاً لذلك» يتم في هذه الوثيقة Ci ISN عن عملية دمج وحدة إزالة هدرجة البروبان propane dehydrogenation unit مع وحدة calkylation unit AKI مثل وحدة كومين ccumene unit حيث يسمح الدمج باستخدام الحرارة المبددة من وحدة الألكلة لخفض استهلاك الطاقة بوحدة إزالة هدرجة البرويان. يتم استخدام الحرارة المبددة؛ في صورة بخار منخفض الضغط؛ لفصل جزء من البروبيلين عن البرويان غير المتفاعل في عمود فصل عالي الضغط. يتم خفض استهلاك القدرة لمحرك 0 مضخة pump driver الحرارة بعمود فصل البروبان/ البروبيلين الرئيسي بالتالي. تنتج العملية أيضاً درجتين من منتج البروبيلين» درجة بوليمر ودرجة كيميائية. يمكن استخدام المنتج بالدرجة الكيميائية مباشرة في ASH بنزين benzene لتشكيل كومين»؛ على سبيل المثال. ولتنفيذ ذلك يمكن خفض تكاليف نقل أو تخزين البروبيلين. على نحو إضافي؛ يمكن إعادة تدوير البرويان غير المتفاعل في وحدة الكومين Load مباشرةً إلى وحدة إزالة هدرجة البرويان. نمطياً 5 باستخدام وحدات الكومين» يحتاج غاز عادم البرويان تعريضه لضغط أو إسالة حتى يتم تخزينه أو بيعه إلى المرافق الأخرى. في العمليات المتكاملة الموصوفة في هذه الوثيقة؛ تنتفي الحاجة لتلك العمليات مكثفة الطاقة بسبب حقيقة إمكانية استخدام البروبان في إعادة تدوير مباشرة. على نحو إضافي؛ يمكن استخدام الحرارة المولدة في وحدة إزالة هدرجة البروبان لخفض استهلاك الطاقة في وحدة الألكلة. يمكن استخدام التيار عالي الضغط المولد في وحدة إزالة هدرجة البرويان 0 مباشرةً كمصدر حرارة لتفاعل الألكلة في Bang الكومين؛ بالتالي خفض تكلفة الطاقة بوحدة الكومين بصورة أكبر. كما تم وصفه أدناه؛ تدمج هذه السمات وسمات أخرى من التجسيدات في هذه الوثيقة SIS من تدفق الطاقة والمنتج. بالإشارة الآن إلى الشكل 1؛ يتم توضيح مخطط تدفق عملية مبسط لعملية متكاملة وفقاً لتجسيدات هذه الوثيقة. بالرغم من الإشارة بصفة عامة إلى وحدة كومين فيما يتعلق بالشكلين 1 و2, إلا أنه 5 يمكن تحقيق منافع مشابهة لوحدات الألكلة الأخرى.
يتم تغذية خام تغذية بروبان 2 إلى مقطع تفاعل إزالة هدرجة برويان 10 Cua يتم تغذية جزءِ من البرويان إلى بروبيلين. أثناء إزالة هدرجة البرويان؛ يتم إنتاج تيار بخار عالي الضغط 6. يمكن استخدام هذا البخار عالي الضغط كوسط تسخين تالي؛ مثل في منطقة تفاعل الألكلة alkylation reaction zone 30؛ ويمكن أن يكون عند ضغط في النطاق 3.5 إلى 4.5 ميغابسكال (35 إلى بار) ودرجة حرارة في النطاق 350 درجة مثوية إلى 400 درجة مئوية؛ على سبيل المثال. يتم تغذية تيار قطاع التفاعل الخارج 4؛ المحتوي على برويان وبروبيلين» إلى glad استخراج وتنقية 0. في قطاع الاستخراج والتنقية 20 يتم تكثيف وفصل البروبان والبروبيلين إلى واحد أو أكثر من تيار برويان/ بروبيلين 22 تيار إعادة تدوير بروبان 24؛ وتيار بروبيلين بدرجة بوليمر 26. يمكن تغذية تيار البرويان/ البروبيلين 22 الذي يمكن أن يحتوي على 65 7 بالوزن على الأقل من 0 بروبيلين» على الأقل 70 #7 بالوزن؛ على الأقل 75 #7 بالوزن» على الأقل 80 7 بالوزن» على الأقل 85 7 بالوزن؛ على الأقل 90 7 بالوزن؛ مثل بين 80 7 بالوزن و95 7 بالوزن؛ أو die بين 5 7 بالوزن و90 7 بالوزن بروبيلين» إلى منطقة تفاعل ألكلة 30. في بعض التجسيدات؛ يمكن تغذية تيار البروبيلين 22 إلى منطقة تفاعل ألكلة 30 بدون أي ضغط أو dallas وسيطة. يمكن استخراج تيار إعادة تدوير البروبان 24,؛ الذي يمكن أن يتكون بشكل أساسي من بروبان؛ من قطاع 5 الاستخراج والتنقية 20 وتجميعه مع خام تغذية lig pl 2 ليتم استخدامه كخام تغذية لقطاع تفاعل إزالة هدرجة البرويان 10. يمكن استخراج وبيع تيار البروبيلين بدرجة بوليمر 26,؛ الذي يمكن أن يكون به على الأقل 98 7 بالوزن» على الأقل 99 7 بالوزن؛ على الأقل 799.5 بالوزن؛ أو على الأقل 99.8 7 بالوزن بروبيلين» أو على نحو بديل استخدامه كخام تغذية لعملية تالية. على نحو بديل؛ متى كان مطلوياً؛ Jie لصيانة العمود؛ يمكن تغذية بروبيلين بدرجة بوليمر 26 إلى منطقة 0 تفاعل الألكلة 30 لإنتاج الكومين عند عدم إنتاج تيار بروبان/ بروييلين 22 أو عند الحاجة لإمداد بروبيلين إضافي إلى وحدة الكومين. في منطقة تفاعل الألكلة 30 يمكن ملامسة تيار البرويان/ البروبيلين 22 مع البنزين في وجود محفز alkylation catalyst LK لإنتاج كومين. في عملية الألكلة calkylation process يكون البرويان عبارة عن مكون خامل. بعد الألكلة؛ يتم تغذية المنتج المألكل إلى نظام فصل منتج. في 5 نظام فصل المنتج؛ على سبيل المثال؛ يمكن تغذيية منتج الألكلة إلى عمود فصل أول حيث يتم فصل منتج الألكلة إلى غازات خفيفة وتيار +06. يتم تشغيل عمود الفصل separation column
الأول عند قمة درجة حرارة في النطاق 100 درجة Ligie إلى 160 درجة مئوية؛ وضغط في النطاق 4 إلى 1.1 ميغاباسكال (3 بار بالمقياس إلى 10 بار بالمقياس). يتم تغذية تيار +06 إلى عمود فصل ثاني حيث يتم استخراج البنزين كمنتج (gle وبتم استخراج المكونات الأثقل من البنزين كمنتج قاع ثانية. يتم تشغيل عمود الفصل الثاني عند dad درجة حرارة في النطاق 120 درجة مئوية إلى 160 درجة مثوية؛ وضغط في النطاق من 0.2 إلى 0.8 ميغاباسكال (2 بار بالمقياس إلى 7 بار بالمقياس). يمكن إعادة تدوير تيار البنزين إلى منطقة تفاعل الألكلة. يتم تغذية منتج القاع الثاني إلى عمود فصل ثالث؛ يعمل عند قمة درجة حرارة في النطاق 140 درجة مثوية إلى 170 درجة مئوية؛ وضغط في النطاق من 0.1 إلى 0.3 ميغابإاسكال (0 بار بالمقياس إلى 2 بار بالمقياس)» حيث يتم استخراج منتج الكومين 32 على هيئة مكون علوي. يتم استخراج البولي 0 ألكيلات Polyalkylate والمكونات الأثقل الأخرى على هيئة منتج قاع ثالث. يتم تغذية الغازات الخفيفة إلى وحدة غسل ذات منفث حيث يمكن استخراج تيار البرويان 34 أيضاً وإعادة التدوير مع خام تغذية برويان 2 على هيثة خام التغذية لقطاع تفاعل A) هدرجة البرويان propane dehydrogenation reaction section 10. يمكن حفظ ظروف التشغيل في نظام فصل المنتج بحيث يمكن أن يكون تيار البرويان 34 عند 5 ضغط كافي وبكمية ليتم إعادة تدويره مباشرةً إلى عملية إزالة الهدرجة بدون الحاجة لأي إعادة تبريد أو إسالة وسيطة. نمطياً؛ في عملية إنتاج الكومين؛ يحتاج تيار البروبان المستخرج ليتم إما ضغطه أو إسالته بحيث يمكن تخزين (lig ll أو بيعه وشحنه إلى مرفق آخر. تكون هذه العمليات كثيفة استهلاك الطاقة وتزيد مع كمية الكومين الذي يتم إنتاجه. تفتقر العملية كما تم الكخف عنها في هذه الوثيقة إلى خطوات المعالجة تلك. يمكن أن يؤدي هذا النقص في عمليات إعادة التبريد والإسالة إلى خفض الاستهلاك الكلي للطاقة بعملية الألكلة. مما يجعل إنتاج الكومين أكثر تميزاً من الناحية الاقتصادية. على نحو بديل؛ يمكن تغذية تيار إعادة تدوير البروبان 24 إلى قطاع استخراج وتنقية 20. يمكن أن تؤدي منطقة تفاعل الألكلة 30؛ والمادة العلوية من عمود الفصل الثاني إلى إنتاج بخار بضغط منخفض 36؛ حيث يمكن استخدامه على هيئة وسط تسخين في قطاع الاستخراج والتنقية 5 20. يمكن أن يكون البخار بضغط منخفض 36 عند ضغط أقل من أو يساوي 0.1 ميغاباسكال «(LL 1( ودرجة حرارة في النطاق 110 درجة مئوية إلى 115 درجة مئوية. نمطياً؛ في عمليات
ألكلة البنزين benzene alkylation processes وفقاً للمجال السابق؛ يتم طرد الحرارة المولدة في منطقة تفاعل الألكلة؛ ومن المادة العلوية من عمود الفصل الثاني؛ إلى الهواء أو ماء التبريد حيث لا يوجد استخدام محدد لوسط التسخين منخفض الجودة هذا. بالإشارة الآن إلى الشكل 2؛ يتم توضيح نظام فصل 20 وفقاً للتجسيدات في هذه الوثيقة. يمكن أن يشتمل قطاع الاستخراج والتنقية 20 على وحدة فصل بضغط عالي على التوازي مع وحدة فصل بضغط منخفض. تمثل الأرقام المرجعية المتشابهة أجزاء متشابهة بالإشارة إلى الشكل 1. يمكن أن يشتمل قطاع الاستخراج والتنقية 20 على وحدتي فصل splitters منتجات: وحدة فصل منتج بضغط منخفض 100 ووحدة فصل منتج بضغط عالي 200 تعمل على التوازي. يمكن تغذية تيار قطاع تفاعل خارج of يتضمن برويان وبروبيلين» على التوازي» عن طريق التيارات 4أ 0 و+4بء؛ إلى وحدات فصل 100 و200؛ على التوالي. يمكن أن تكون عمليات التغذية في النطاق 1 إلى 7100 إلى وحدة فصل منتج بضغط منخفض 100 و1 إلى 7100 إلى وحدة فصل المنتج بضغط عالي 200 Jie من 5 إلى 795؛ مثل من 20 إلى 780؛ من 35 إلى 765 أو من 45 إلى 755؛ إلى وحدات فصل 100 و200 على التوالي. على سبيل المثال؛ يمكن أن تكون نسب التغذية إلى وحدات الفصل 100 و200 في النطاق 1: 1 إلى 5: 1؛ على التوالي؛ أو من 2: 1 5 إلى 4: ol بناءً على الحاجة لبروبيلين بدرجة بوليمر وخليط بروبان/ بروبيلين. أثناء الصيانة؛ مثل على وحدة فصل المنتج بضغط عالي 200 يمكن أن يكون منتج النظام 7100 بدرجة بوليمر؛ يمكن تغذية gia منه إلى إنتاج الكومين عن طريق خط تدفق flow line 26 (الشكل 1). يمكن تغذية oda من تيار glad تفاعل خارج 4؛ 4أ؛ إلى وحدة فصل منتج بضغط منخفض 100. يتم تشغيل وحدة فصل منتج بضغط منخفض 100 عند ضغط في النطاق (0.5 إلى 1.1 0 ميغاباسكال (4 بار بالمقياس إلى 10 بار بالمقياس)» ودرجة حرارة في النطاق 5 درجة مثئوية إلى 5 درجة مئوية. يتم فصل البرويان والبروبيلين لتشكيل مادة علوية أولى 23 تحتوي على منتج بروبيلين بنقاء عالي؛ مثل بروبيلين بدرجة بوليمر يحتوي على 98 7 بالوزن أو أكبر بروبيلين. يتم تغذية المادة العلوية الأولى 23 إلى مضخة الحرارة 110 حيث يتم مضغطها إلى نطاق 1.1 إلى 1 ميغاباسكال (10 بار بالمقياس إلى 20 بار بالمقياس). يتم تغذية بروييلين مضغوط 25 إلى 5 وحدة إعادة غليان Jf 120. يتم تجميع البروبيلين الخارج من وحدة إعادة الغليان 120 على هيئة منتج بروبيلين le النقاء 26. يتم تغذية ohn من منتج مواد القاع الأول 21 المحتوي على مواد
25 وتسخينه مقابل البروبيلين 120 reboiler تتضمن برويان» من خلال وحدة إعادة غليان (Aid
المضغوط والمسخن.
يتم تغذية جزءِ من تيار مقطع التفاعل الخارج 4؛ (A الذي لم يتم تغذيته إلى وحدة فصل المنتج
بضغط منخفض 100؛ إلى وحدة فصل المنتج بضغط عالي 200. في بعض التجسيدات؛ يمكن تشغيل وحدة فصل المنتج بضغط عالي 200 عند ضغط بين حوالي 1.3 إلى 2.7 ميغاباسكال
(12 بار بالمقياس و26 بار بالمقياس)»؛ وعند درجة حرارة حوالي 25 درجة مئوية إلى 80 درجة
مئوية. يتم تجميع مواد علوية ثانية وتبريده بالماء في مكثف condenser 210. يتم تجميع التيار
الخارج من المكثف على هيئة تيار برويان/ بروبيلين 22 وتغذيته إلى منطقة تفاعل ألكلة 30
(الشكل 1).
0 يمكن تغذية جزء من مواد القاع الثانية 27 إلى وحدة إعادة الغليان الثانية 220. يتم تسخين مواد القاع الثانية 27 في وحدة sale) الغليان الثانية 220 مقابل بخار منخفض الضغط 36؛ حيث في بعض التجسيدات يمكن أن يكون عبارة عن بخار منخفض الضغط من منطقة تفاعل ألكلة 30 (الشكل 1). يتم تغذية منتج القاع المسخن 28 ليعود إلى وحدة فصل المنتج بضغط عالي 200 لتصل درجة Hla العمود إلى درجة حرارة في النطاق 45 درجة مئوية إلى 80 درجة مئوية.
5 يمكن استخراج oda من منتج مواد القاع الأول 21 عن طريق خط تدفق 24 ويمكن استخراج eye من مواد القاع الثانية 27 عن طريق خط تدفق 24ب. يمكن تجميع هذه التيارات لتشكيل تيار إعادة تدوير بروبان 24. يمكن بعد ذلك إعادة تدوير تيار إعادة تدوير البروبان 24 وتجميعه مع خام تغذية البروبان 2 (الشكل 1). في بعض التجسيدات يمكن أن يكون تيار إعادة تدوير البرويان 24 عند ضغط كافي ودرجة حرارة كافية لإعادة تدويره مباشرةً؛ بدون الحاجة لأي ضغط وسيط.
0 كما هو موصوف في هذه الوثيقة؛ يمكن تركيب وحدة فصل بضغط عالي صغيرة على التوازي مع وحدة فصل بضغط منخفض تقليدية تعمل بواسطة مضخة حرارة. يعتبر هذا التصميم بصفة عامة غير متوقع لأنه يضيف تكلفة رأسمالية مرتبطة بوحدات الفصل المتوازية. علاوة على ذلك» سوف يؤدي هذا التصميم إلى إنتاج كلاً من بروبيلين بدرجة بوليمر بالإضافة إلى بروبيلين بدرجة كيميائية؛. حيث تتطلب تكاليف رأسمالية وتشغيلية إضافية مرتبطة بنقل درجتين من البروبيلين. مع
5 ذلك؛ تم اكتشضاف أنه عن طريق دمج الأنظمة وفقاً للتجسيدات في هذه الوثيقة؛ التي يمكن أن
تتضمن دمج AS من المنتج وتدفقات الطاقة؛ يتم توفير تكاليف التضغيل تفوق بكثير التكاليف الرأسمالية المضافة على نحو مميز» تم اكتشاف أنه عن طريق استخدام الحرارة الإضافية بمستوى منخفض المولدة بواسطة منطقة تفاعل AIS) وعلى نحو بديل المادة العلوية من عمود الاستخراج الثاني؛ في منطقة الاستخراج والتنقية بوحدة فصل المنتج بضغط عالي؛ يتم خفض استهلاك الطاقة بمنطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان بصورة مناظرة. سوف يطرد مرفق إنتاج كومين نمطي بشكل طبيعي هذا المستوى المنخفض من الحرارة إلى الجو حيث لا توجد أي وسيلة اقتصادية لاستخدامه. مع cl عن طريق دمج إنتاج الكومين مع عملية إزالة هدرجة (lg nl) يتم تحقيق استخدام مجدي واقتصادي لهذه الحرارة بمستوى منخفض. على نحو (lal عن طريق إنتاج Glug ll المخفف 0 باستخدام مستوى الحرارة المنخفضة؛ توجد حاجة لطاقة أقل للإنتاج المتوازي للبروبيلين بدرجة بوليمر . على نحو إضافي؛ يمكن استخاج البرويان؛ الذي يكون خاملاً في مفاعلات محطة الكومين ccumene plant reactors من محطة الكومين» وإعادته إلى محطة إزالة هدرجة البروبان. بسبب إعادة تدوير البروبان بشكل غير مباشر؛ لا توجد حاجة لضغط أو إسالة؛ حيث تساهم أيضاً في 5 جز كبير من متطلبات الطاقة بمحطة كومين نمطية. كما هو موصوف أعلاه؛ تكون العملية التي تم الكشف عنها في هذه الوثيقة لعملية إنتاج بروبيلين ومنتج كومين. مع ذلك؛ من المتوقع إمكانية تنفيذ العملية بامستخدام أي عدد من عمليات الألكلة .alkylation processes على سبيل المثال؛ وفقاً لواحد أو أكثر من التجسيدات التي تم الكشف عنها في هذه الوثيقة يتم 0 تقديم عملية لإنتاج البروبيلين وألكيلات من البروبيلين. في هذه العملية؛ يمكن تغذية خام تغذية هيدروكربون» يحتوي على برويان؛ إلى منطقة تفاعل All) هدرجة بروبان. في منطقة تفاعل lh) هدرجة البرويان» يمكن تحويل جزء من البرويان إلى بروبيلين» إنتاج تيار إزالة هدرجة خارج. يمكن فصل تيار إزالة الهدرجة الخارج بعد ذلك لتشكيل واحد أو اكثر من تيار بروبيلين بدرجة بوليمر؛ تيار بروييلين منخفض النقاء؛ وتيار برويان. يمكن تغذية تيار البروبيلين منخفض النقاء إلى منطقة 5 تفاعل Cua Al يتفاعل البروبيلين مع هيدروكريون لإنتاج تيار ألكلة خارج. في منطقة تفاعل
الألكلة؛ يمكن ads تيار بخار منخفض الضغط أيضاً. بحيث يمكن استخدام تيار بخار بضغط منخفض كمصدر حرارة في فصل تيار إزالة الهدرجة الخارج. يمكن إعادة تدوير تيار البرويان إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان. يمكن إعادة تدوير تيار البرويان عند ضغط AIS ليتم إعادة تدويره بشكل مباشر بدون الحاجة لضغط أو إسالة وسيطة.
يمكن فصل تار الألكلة الخارج إلى واحد أو أكثر من تيار هيدروكربون غير celine تيار «C3 تيار منتج ألكيلات؛ وتيار خارج أثقل. يمكن أن يكون تيار 3© المستخرج عند ضغط أعلى من ضغط تشغيل منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان. يسمح الضغط الأعلى لتيار 3©؛ الذي يمكن أن يحتوي على برويان وبروبيلين؛ بإعادة تدويره مباشرةً بدون الحاجة لضغط أو إسالة وسيطة. المثال
0 في نظام إزالة هدرجة بروبان نمطي» توجد حاجة لمضخة حرارة لإنتاج بروبيلين بدرجة بوليمر. في نظام حيث يتم معالجة MTI0 ساعة من البرويان» تتطلب مضخة الحرارة هذه؛ في المتوسط حوالي 33 ميجا وات لتعمل. عن طريق تشغيل قطاع الاستخراج والتنقية باستخدام عمودين فصل متوازيين؛ بحيث يتجه نصف تيار التغذية (11145/ ساعة) إلى كل وحدة فصل؛ يمكن ضبط حجم الأعمدة لتكون ral ويمكن خفض متطلبات الطاقة الكلية بعملية إزالة هدرجة البروبان. يمكن
5 أن يحدث هذا الخفض من تشغيل العمودين الصغيرين المتوازيين بدلاً من عمود واحد كبير؛ مما يخفض الحمل المطلوب بواسطة مضخة الحرارة. نمطياً في عمليات إنتاج الكومين؛ يتم نفث أي مستوى منخفض من الحرارة المولدة إلى الجو؛ أو تبريد مقابل بالماء؛ حيث يتم اعتبار حمل الحرارة ضعيف جداً بحيث لا يستخدم كوسط تسخين. على النقيض؛ يتطلب نظام (Jie ذلك الموضح في الشكلين 1 و2,؛ بما في ذلك AS من وحدة فصل
0 منتج بضغط منخفض ووحدة فصل منتج بضغط عالي؛ طاقة أقل. على سبيل المثال؛ يمكن أن تنتج وحدة فصل المنتج بضغط عالي خليط برويان/ بروبيلين به 90 7 بالوزن بروييلين» حيث يكون مناسباً للتغذية إلى الألكلة في محطة الكومين. تكون كمية البخار منخفض الضغط المولد في محطة الكومين تقريباً 147130/ ساعة؛ حيث يمكن إمداده ليعود إلى مقطع تنقية البروبان بإزالة الهدرجة. يؤدي ذلك إلى خفض متطلبات sual) لمضخة الحرارة إلى حوالي 25.5 ميجا وات؛ عند
5 تشغيل وحدة فصل المنتج بضغط منخفض» وتوفير JS 4.2 مليون دولار بالسنة xe) 0.07 دولار/ كيلو وات ساعة).
على نحو إضافي؛ يمكن استخدام تيار عالي الضغط مولد في منطقة تفاعل All) هدرجة البرويان لتسخين مفاعل الألكلة. سوف يستخدم مفاعل ألكلة كومين cumene alkylation reactor نمطي تقريباً 100 ميجا وات بالسنة في مرفق تسخين. عن طريق استخدام التيار lo الضغط من منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان» يمكن تحقيق حمل الحرارة لمفاعل الألكلة بالكامل؛ مع تجنب الحاجة لإدخال وسط تسخين بدرجة حرارة عالية من مصدر خارجي.
علاوة على ذلك سوف يستخدم مرفق إنتاج كومين cumene production facility نمطي 3 ميجا وات في متطلبات ضغط أو إسالة البرويان. عن طريق إعادة تدوير البروبان مباشرة إلى منطقة إزالة هدرجة البروبان يكون من الممكن إزالة الحاجة لضغط أو إسالة؛ يمكن توفير 2 مليون دولار
بالسنة.
0 بالرغم من أن الكشف يتضمن عدد محدود من التجسيدات؛ سوف يدرك أولتك المهرة في المجال؛ من خلال الاستفادة من هذا الكشف؛ أنه يمكن تطبيق التجسيدات الأخرى التي لا تحيد عن Jae الكشف الحالي. وفقاً لذلك» يجب تقييد المجال فقط بواسطة عناصر الحماية الملحقة.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- عملية لإنتاج الكومين cumene تشتمل على: تغذية خام تغذية هيدروكريون hydrocarbon feedstock يشتمل على برويان propane إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة برويان propane dehydrogenation reaction zone تحويل جزءٍ من البرويان propane إلى بروبيلين propylene تشكيل تيار خارج مزال الهدرجة ¢dehydrogenated effluent فصل التدفق الخارج مزال الهدرجة dehydrogenated effluent في نظام فصل separation سعا؟نر تشكيل تيار (plug po بدرجة epolymer-grade propylene stream palsy تيار بروييلين منخفض التثقاء purity propylene stream «مل وتيار برويان ¢propane stream تغذية تيار البروييلين منخفض النقاء low purity propylene stream إلى منطقة تفاعل ألكلة alkylation reaction zone حيث يتفاعل propylene (plug nll مع البنزين benzene لإنتاج في نفس الوقت منتج مألكل alkylated product وتوليد تيار بخار بضغط منخفض؛ و تغذية تيار البخار بضغط منخفض إلى خطوة الفصل separating step كمصدر حرارة. 2- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على إعادة تدوير تيار البرويان propane stream إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان .propane dehydrogenation reaction zone3- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على فصل المنتج المأتكل alkylated product إلى واحد أو أكثر من تيار بنزين cbenzene stream تيار 03؛ تيار منتج كومين ccumene وتيار خارج (JE حيث يشتمل تيار 3© على واحد أو اكثر من برويان propane وبروبيلين propylene 0 4- العملية وفقاً لعنصر الحماية 3 حيث يشتمل الفصل على استخراج تيار 3© عند ضغط أعلى من ضغط تشغيل منطقة تفاعل A) هدرجة .propane dehydrogenation reaction zone (Lgl 5- العملية وفقاً لعنصر الحماية of تشتمل أيضاً على إعادة تدوير تيار C3 إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان propane dehydrogenation reaction zone على هيئة بخار.6- العملية وفقاً لعنصر الحماية 5؛ حيث يتم تنفيذ خطوة إعادة تدوير بدون ضغط أو إسالة.7- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يكون تيار البخار بضغط منخفض عند درجة حرارة في النطاق 100 درجة مئوية إلى 120 درجة مئوية وضغط أقل من أو يساوي 0.1 ميغاباسكال )1 بار).8- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل نظام الفصل separation system على عمود فصل separation column بضغط منخفض وعمود فصل separation column بضغط مرتفع؛ Cus يعمل عمود الفصل separation column بضغط منخفض عند ضغط لا يتخطى ضغط عمود الفصل separation column بضغط مرتفع؛ تشتمل العملية أيضاً على تغذية جزءِ أول من التدفق الخارج مزال الهدرجة إلى عمود فصل separation column منخفض الضغط وتغذية gia0 ثاني من التدفق الخارج مزال الهدرجة إلى عمود الفصل separation column عالي الضغط. 9- العملية وفقاً لعنصر الحماية 8؛ حيث تكون نسبة تغذية الجزء الأول من التدفق الخارج مزال الهدرجة ¢yalls dehydrogenated effluent الثاني من التدفق الخارج مزال الهدرجة dehydrogenated effluent في النطاق 1: 1 إلى 5: 1.0- العملية وفقاً لعنصر الحماية 8؛ تشتمل أيضاً على تشغيل عمود فصل separation column منخفض الضغط عند درجة حرارة في النطاق 5 درجة مئوية إلى 25 درجة مئوية وضغط في النطاق 0.5 إلى 1.1 ميغاباسكال (4 بار بالمقياس إلى 10 بار) بالمقياس وتشغيل عمود الفصل separation column عالي الضغط عند درجة حرارة في النطاق 25 درجة مئوية إلى 80 درجة 0 - مثوية وضغط في النطاق 1.3 إلى 2.7 (12 بار بالمقياس إلى 26 بار بالمقياس). 1- العملية وفقاً لعنصر الحماية 8؛ تشتمل أيضاً على إنتاج منتج بروييلين propylene يشتمل على الأقل 98 7 بالوزن بروبيلين propylene من عمود فصل separation column منخفض الضغط وإنتاج منتج بروبيلين propylene يشتمل على 95-60 7 بالوزن propylene (plug من 5 عمود الفصل separation column عالي الضغط. 2- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل أيضاً على:في نفس الوقت توليد تيار بخار عالي الضغط في منطقة Jeli إزالة هدرجة البرويان propane. dehydrogenation reaction zone و تغذية التيار عالي الضغط إلى منطقة تفاعل الألكلة alkylation reaction zone كمصدر حرارة. 13- نظام لإنتاج الكومين cumene يشتمل على: منطقة تفاعل lj) هدرجة برويان propane dehydrogenation reaction zone مصممة لتحويل خام تغذية هيدروكريون hydrocarbon feedstock يشقتمل على بروبان propane إلى بروبيلين cpropylene في نفس الوقت تشكيل تيار خارج مزال الهدرجة dehydrogenated effluent وتوليد بخار عالي الضغط؛ 0 نظام فصل separation system مصممة لفصل التدفق الخارج مزال الهدرجة dehydrogenated effluent تشكيل تيار برويان stream ©0090 تيار [bgp بروييلين propane / propylene ته80» وبروبيلين بدرجة بوليمر ¢polymer-grade propylene منطقة تفاعل ألكلة alkylation reaction zone مصممة لتفاعل البرويبيلين propylene في تيار البرويان/ البروبيلين propane / propylene stream مع البنزين benzene لإنتاج في نفس الوقت 5 تار alkylation effluent al خارج وتوليد تيار بخار بضغط منخفض؛ و نظام فصل separation system مصممة لفصل تيار الألكلة alkylation effluent الخارج وإنتاج اثنين أو أكثر من الأجزاء التي تتضمن منتج مألكل alkylated وتيار إعادة تدوير propane (lug trecycle stream حيث يكون تيار إعادة تدوير البرويان propane recycle stream عند ضغط كافي لإعادة التدوير 0 إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان propane dehydrogenation reaction zone بدون ضغط أو إسالة وسيطة. 4- النظام وفقاً لعنصر الحماية 13؛ حيث يشتمل نظام الفصل separation system أيضاً على: وحدة فصل mite بضغط pressure product splitter منخفض مصممة لإنتاج منتج علوي أول 5 يشمل على JN 8 7 بالوزن بروبيلين propylene ومنتج قاع أول يشتمل على برويان ‘propane مضخة حرارة مصممة لتسخين وضغط المنتج العلوي الأول؛وحدة إعادة غليان أولى مصممة لتسخين منتج مواد القاع الأول عن طريق تبادل حرارة غير مباشر مع المنتج العلوي الأول المسخن والمضغوط؛ وحدة فصل منتج بضغط pressure product splitter عالي مصممة لإنتاج منتج علوي ثاني يشتمل على 95-60 7 بالوزن بروبيلين propylene وتيار مواد قاع ثانية تشتمل على برويان propane و وحدة إعادة غليان مصممة لتسخين تيار مواد القاع الثاني عن طريق بخار منخفض الضغط من.alkylation reaction zone منطقة تفاعل الألكلة 5- النظام وفقاً لعنصر الحماية 13 Gus تشتمل منطقة الألكلة alkylation zone أيضاً على 0 نظام فصل separation system ثاني يشتمل على: وحدة فصل splitter أولى مصممة لفصسل المنتج المألكل zl alkylated product تيار غاز خفيف وتيار +06؛ وحدة غسل ذات منفث مصممة لتعمل عند ضغط أكبر من ضغط تشغيل منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان propane dehydrogenation reaction zone ولاستقبال تيار الغاز الخفيف» إنتاج 5 غاز عادم gas stream يشتمل على تيار إعادة تدوير البرويان ¢propane recycle stream وحدة فصل splitter ثانية مصممة لفصل تيار «Co+ إنتاج تيار منتج بنزين benzene product stream وتيار أثقل؛ و وحدة فصل splitter منتج ثقيل مصممة لفصل اتتيار الأثقل؛ إنتاج تيار منتج كومين cumene وتيار بولي الكيلات .polyalkylate stream 6 -النظام وفقاً لعنصر الحماية 13؛ حيث يتم تصميم التيار Je الضغط ليكون Ble عن مصدر حرارة في منطقة تفاعل الألكلة. 7- النظام وفقاً لعنصر الحماية 15؛ Cus يتم تصميم منتج البنزين benzene product ليكون عبارة عن مصدر حرارة في منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان propane dehydrogenation.reaction zone8- عملية لإنتاج البروييلين propylene وألكيلات alkylate من البروييلين propylene تشتمل على: تغذية خام تغذية هيدروكريون hydrocarbon feedstock يشتمل على برويان propane إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة برويان propane dehydrogenation reaction zone لتحويل جزءٍ من البرويان propane 5 إلى بروبيلين propylene تشكيل تيار خارج مزال الهدرجة tdehydrogenated effluent فصل التدفق الخارج مزال الهدرجة dehydrogenated effluent في نظام فصل separation سعا؟نر تشكيل تيار (plug po بدرجة epolymer-grade propylene stream palsy تيار بروييلين ¢propane stream «مل وتيار برويان purity propylene stream منخفض التثقاء تغذية تيار (plug pl) منخفض النقاء low purity propylene stream إلى منطقة تفاعل ألكلة calkylation reaction zone 0 تفاعل بروييلين مع هيدروكربون chydrocarbon في نفس الوقت إنتاج تيار الكلة alkylation effluent خارج وتوليد تيار بخار بضغط منخفض؛ و تغذية تيار البخار بضغط منخفض إلى خطوة الفصل separating step كمصدر حرارة. 9- العملية وفقاً لعنصر الحماية 18 تشتمل أيضاً على إعادة تدوير تيار البرويان propane stream 5 إلى منطقة تفاعل إزالة هدرجة البرويان .propane dehydrogenation reaction zone 0- العملية وفقاً لعنصر الحماية 18( تشتمل أيضاً على فصل تيار الألكلة alkylation effluent الخارج إلى واحد أو أكثر من تيار هيدروكريون غير متفاعل «unreacted hydrocarbon stream تيار «C3 تيار منتج ألكيلات calkylate product stream وتيار خارج (Ja حيث يشتمل تيار C3 0 على واحد أو SSI من برويان propane ودروبيلين .propylene 1- العملية وفقاً لعنصر الحماية 20 حيث يشتمل الفصل على استخراج تيار 3© عند ضغط أعلى من ضغط تشغيل منطقة تفاعل Ah) هدرجة البرويان propane dehydrogenation reaction.zone— 9 1 — ملسممسسسسس سس فسا grey 3 La [oY | Ye وكسيس مه : REE: لي son ey NE 0 3 : Bovine Pol wy ! ا ا لهاتسا : £ 1 3 i 3 0 ; عا سكسسس ستسسسييي سه شكل١— 2 0 — a ب | 7 الم * | 5 0 تا iy ل ً حم 3 ¥ Ia Ix i it | | - امم 0 ال ا + | ] YY, a I Pr 1 | حتف با ا ا أل ee Lome lw wt 0 0 4 أل —الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201662395737P | 2016-09-16 | 2016-09-16 | |
| PCT/US2017/051587 WO2018053145A1 (en) | 2016-09-16 | 2017-09-14 | Integrated propane dehydrogenation process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA519401251B1 true SA519401251B1 (ar) | 2023-02-12 |
Family
ID=61618371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA519401251A SA519401251B1 (ar) | 2016-09-16 | 2019-03-07 | عملية إزالة هدرجة بروبان متكاملة |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US10450241B2 (ar) |
| EP (1) | EP3512822A4 (ar) |
| KR (1) | KR102266540B1 (ar) |
| CN (1) | CN109715588B (ar) |
| AR (1) | AR110633A1 (ar) |
| SA (1) | SA519401251B1 (ar) |
| TW (1) | TWI652249B (ar) |
| WO (1) | WO2018053145A1 (ar) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018122826A1 (en) | 2017-01-02 | 2018-07-05 | Sabic Global Technologies B.V. | C3 fractionation system |
| CN110876855B (zh) * | 2018-09-06 | 2021-05-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 低碳烯烃和烷烃烷基化产物的分离方法、低碳烯烃和烷烃烷基化反应分离方法及装置 |
| US20230019086A1 (en) * | 2019-12-13 | 2023-01-19 | Valero Services, Inc. | Production of renewable crude oil |
| KR102311312B1 (ko) | 2019-12-16 | 2021-10-08 | 전한용 | 마찰력 조절이 가능한 시이트형 지오그리드 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5073662A (en) * | 1990-04-23 | 1991-12-17 | Phillips Petroleum Company | Catalyst and process for dehydrogenation and dehydrocyclization |
| ATE266614T1 (de) * | 2000-02-02 | 2004-05-15 | Dow Global Technologies Inc | Integriertes verfahren zur herstellung einer alkenyl-substituierten aromatischen verbindung |
| IT1318575B1 (it) * | 2000-06-14 | 2003-08-27 | Snam Progetti | Procedimento integrato per la produzione di cumene. |
| US7795486B2 (en) * | 2007-10-26 | 2010-09-14 | Uop Llc | Integrated production of FCC-produced C3 and cumene |
| US7842847B2 (en) * | 2008-06-27 | 2010-11-30 | Lummus Technology Inc. | Separation process for olefin production |
| US8013201B2 (en) | 2008-07-30 | 2011-09-06 | Lummus Technology Inc. | High energy reduction in a propane dehydrogenation unit by utilizing a high pressure product splitter column |
| US8242320B2 (en) * | 2010-03-31 | 2012-08-14 | Uop Llc | Cumene production with high selectivity |
| US10654767B2 (en) * | 2014-06-26 | 2020-05-19 | Sabic Global Technologies B.V. | Process for producing alkylated aromatic hydrocarbons from a mixed hydrocarbon feedstream |
-
2017
- 2017-09-14 EP EP17851537.5A patent/EP3512822A4/en active Pending
- 2017-09-14 WO PCT/US2017/051587 patent/WO2018053145A1/en unknown
- 2017-09-14 CN CN201780056954.6A patent/CN109715588B/zh active Active
- 2017-09-14 KR KR1020197010692A patent/KR102266540B1/ko active IP Right Grant
- 2017-09-15 TW TW106131790A patent/TWI652249B/zh active
- 2017-09-15 US US15/706,266 patent/US10450241B2/en active Active
- 2017-09-21 AR ARP170102606A patent/AR110633A1/es unknown
-
2019
- 2019-03-07 SA SA519401251A patent/SA519401251B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR102266540B1 (ko) | 2021-06-18 |
| US20180079699A1 (en) | 2018-03-22 |
| CN109715588B (zh) | 2022-05-24 |
| EP3512822A4 (en) | 2020-08-26 |
| US10450241B2 (en) | 2019-10-22 |
| TWI652249B (zh) | 2019-03-01 |
| KR20190042745A (ko) | 2019-04-24 |
| AR110633A1 (es) | 2019-04-17 |
| CN109715588A (zh) | 2019-05-03 |
| EP3512822A1 (en) | 2019-07-24 |
| TW201817696A (zh) | 2018-05-16 |
| WO2018053145A1 (en) | 2018-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA519401251B1 (ar) | عملية إزالة هدرجة بروبان متكاملة | |
| EP2303989B1 (en) | Improved separation process for olefin production | |
| EP2318336B1 (en) | High energy reduction in a propane dehydrogenation unit by utilizing a high pressure product splitter column | |
| WO2011029608A4 (en) | Process for recycling product streams separated from a hydrocarbon-containing feed stream | |
| CN109715678B (zh) | 集成的丙烷脱氢方法 | |
| RU2014141546A (ru) | Способ | |
| CN105272805A (zh) | 一种生产对二甲苯的方法 | |
| JP6681676B2 (ja) | プロピレンを循環処理および精製するための方法および装置 | |
| CN101003748A (zh) | 加氢反应流出物分离流程 | |
| US9604888B2 (en) | Process and apparatus for producing olefins with heat transfer from steam cracking to alcohol dehydration process | |
| US2373062A (en) | Production of ethyl benzene | |
| CN100545135C (zh) | Eb/sm分馏塔的热量回收 | |
| TW201125820A (en) | Process and plant for preparing monosilane | |
| CN101665400B (zh) | 一种两次蒸出异戊二烯的碳五双烯烃预分离方法 | |
| CN106906002A (zh) | 在分馏段中使用汽提塔和低压分离器鼓的加氢处理或加氢转化方法 | |
| KR101674660B1 (ko) | 추출공정의 부하를 감소시킨 방향족 화합물 분리장치 및 이 장치를 이용한 방향족 화합물의 분리방법 | |
| US8734737B2 (en) | Production of EB from toluene and methane | |
| JP2018514502A (ja) | 異性化反応を用いたノルマルブテンの分離方法及びノルマルブテンを分離するための工程システム | |
| CN106350113B (zh) | 用于处理烃进料的方法 | |
| JP6798044B2 (ja) | エチレン分離工程および分離装置 | |
| RU2016108826A (ru) | Способ полимеризации | |
| EP2888218B1 (en) | Process for production of dme from crude methanol | |
| CN109311782B (zh) | 制备丁二烯的方法 | |
| KR20100114510A (ko) | 디이소프로필벤젠(ｄｉｐｂ), 트리이소프로필벤젠(ｔｉｐｂ) 및 폴리알킬레이트 중질물을 포함하는 공급물로부터 ｄｉｐｂ 및 ｔｉｐｂ를 분리하는 방법 | |
| CN117700294A (zh) | 一种碳四至碳六石油烃的分离工艺及装置 |