SA519401248B1 - معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة - Google Patents

معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة Download PDF

Info

Publication number
SA519401248B1
SA519401248B1 SA519401248A SA519401248A SA519401248B1 SA 519401248 B1 SA519401248 B1 SA 519401248B1 SA 519401248 A SA519401248 A SA 519401248A SA 519401248 A SA519401248 A SA 519401248A SA 519401248 B1 SA519401248 B1 SA 519401248B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
stream
components
gas
freezing
tower
Prior art date
Application number
SA519401248A
Other languages
English (en)
Inventor
فانيسا بالاسيوس
توماس كيه جاسكين
جاليب جوفليجلو
فريدون يامن
Original Assignee
لوموس تيكنولوجى إنك
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by لوموس تيكنولوجى إنك filed Critical لوموس تيكنولوجى إنك
Publication of SA519401248B1 publication Critical patent/SA519401248B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/08—Separating gaseous impurities from gases or gaseous mixtures or from liquefied gases or liquefied gaseous mixtures
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
    • C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
    • C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/06—Heat exchange, direct or indirect
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L2290/00—Fuel preparation or upgrading, processes or apparatus therefore, comprising specific process steps or apparatus units
    • C10L2290/54—Specific separation steps for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • C10L2290/543—Distillation, fractionation or rectification for separating fractions, components or impurities during preparation or upgrading of a fuel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/76—Refluxing the column with condensed overhead gas being cycled in a quasi-closed loop refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/30—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using a washing, e.g. "scrubbing" or bubble column for purification purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/04—Mixing or blending of fluids with the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/60—Natural gas or synthetic natural gas [SNG]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/02—Mixing or blending of fluids to yield a certain product
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/64—Separating heavy hydrocarbons, e.g. NGL, LPG, C4+ hydrocarbons or heavy condensates in general
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/20—Integration in an installation for liquefying or solidifying a fluid stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/10—Control for or during start-up and cooling down of the installation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/12—Particular process parameters like pressure, temperature, ratios

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بطريقة ونظام لإزالة مكونات عالية نقطة التجمد high freeze point components من الغاز الطبيعي. يتم تبريد غاز التغذية في مبادل حراري heat exchanger، ويتم فصله إلى قسم بخار أول وقسم سائل أول. تتم إعادة تسخين القسم السائل الأول باستخدام المبادل الحراري، ويتم فصله إلى تيار مكونات عالية نقطة التجمد high freeze point components stream وتيار مكونات مانعة للتجمّد non-freezing components stream. قد يكون قسم من تيار المكونات المانعة للتجمد مسالاً جزئياً على الأقل ويستقبله برج امتصاص absorber tower. قد يتم تبريد قسم البخار الأول ويستقبله برج الامتصاص. يتم إنتاج منتج بخار علوي يكون خالياً إلى حدٍ كبير من مكونات تجميد عالية نقطة التجمد وتيار سائل لمنتج رواسب يشتمل على مكونات تجميد ومكونات مانعة للتجمّد باستخدام برج الامتصاص. شكل 1

Description

معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة ‎Pretreatment of Natural Gas Prior to Liquefaction‏ الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتوجّه الكشف الحالي إلى أنظمة وطرائق وعمليات للمعالجة المسبقة لتيارات الغاز الطبيعي قبل الإسالة وبالأخص إلى إزالة هيدروكريونات ثقيلة أو عالية نقطة التجمّد ‎high freeze point‏ ‎hydrocarbons‏ من تيار غاز طبيعي .
من المستحسن بشكلٍ عام ‎dll)‏ مكونات ‎Jie‏ الغازات الحمضية (على سبيل المثال؛ كبربتيد الهيدروجين 11:5 ‎hydrogen sulfide‏ وثاني أكسيد الكريون :005 ‎¢(carbon dioxide‏ ماء وهيدروكربونات ثقيلة أو عالية نقطة التجمد من تيار غاز طبيعي قبل ‎Al‏ الغاز الطبيعي؛ حيث أن هذه المكونات قد تتجمد في تيار الغاز الطبيعي ‎.(LNG) liquefied natural gas Jbl)‏ تشتمل الهيدروكربونات عالية نقطة التجمد على جميع المكونات المساوية ل أو الأثقل من :-بنتان
‎¢(C5+) i-pentane 0‏ ومركبات عطرية؛ وخاصة البنزين ‎benzene‏ التي لها على نقطة تجميد عالية ‎Jas‏ ‏قد تشتمل مصادر الغاز الطبيعي المراد تسييله على الغاز من خط أنابيب أو من حقل معين. ‎We‏ ‏ما يتم نقل الغاز في خطوط أنابيب عند ضغط ما بين 5,516 كيلو باسكال (800 باوند للإنش المريع مطلق) و8,274 كيلو باسكال (1,200 باوند للإنش المريع مطلق). وعلى هذا النحو؛ 5 يفضل أن تكون أساليب المعالجة المسبقة قادرة على العمل بشكلٍ جيد مع 5,516 كيلو باسكال (800 باوند للإنش المريع مطلق) أو ضغوط مدخل أعلى. تحتوي مواصفة نموذجية لغاز التغذية لمنشأة إسالة ‎liquefaction plant‏ على أقل من جزءِ واحد في المليون بالحجم ‎(parts per million by volume ppmv)‏ من البنزين» وأقل من 70.05 مولي من البنتان ومكونات ‎(C54)‏ أثقل. ‎Bale‏ ما تقع مرافق إزالة المكونات الهيدروكربونية عالية نقطة التجمد 0 بعد (أو في مصب) مرافق المعالجة المسبقة التي تزيل الزثبق ‎cmercury‏ والغازات الحمضية؛ والماء . ينطوي نظام بسيط وشائع للمعالجة المسبقة لغاز تغذية الغاز الطبيعي المّسال لإزالة الهيدروكربونات عالية نقطة التجمد على استخدام مبرّد غاز مدخل وفع ‎Inlet‏ ¢ فاصل أول لإزالة
السوائل المكثفة؛ أو ممدد (صمام جول-تومبسون ‎(JT) Joule-Thompson‏ أو جهاز تبريد) لمزيدٍ من تبريد البخار من الفاصل الأول؛ وفاصل ثانٍ لإزالة سائل ‎CES‏ إضافي؛ ومعيد تسخين ‎reheater‏ لتسخين البخار البارد من الفاصل الثاني. ‎Bae‏ ما يشكّل معيد التسخين ومبرد غاز المدخل ‎Yalu‏ حرارياً ‎heat exchanger‏ واحداً. ستحتوي التيارات السائلة من الفاصلين الأول والثاني على البنزين ومكونات +65 لغاز التغذية؛ إلى جانب قسم من الهيدروكربونات الأخف في غاز التغذية التي تم تكثيفها أيضاً. ويمكن إعادة تسخين هذه التيارات السائلة عن طريق التبادل الحراري مع غاز المدخل. يمكن أيضاً فصل هذه التيارات السائلة بشكلٍ أكبر من أجل تركيز المكونات عالية نقطة التجمد ‎high freeze point components‏ من المكونات التي قد يتم تسييرها إلى منشأة
الغاز الطبيعي المسال دون تجميد.
0 في الحالات التي يتغير فيها غاز تغذية لمنشأة غاز طبيعي مسال قائمة ليحتوي على بنزين أكثر مما كان متوقعاً؛ فلن تتمكن منشأة إزالة الهيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تحقيق إزالة البنزين المطلوب لتجنب التجمد في منشاة الإسالة. بالإضافة إلى ذلك؛ قد تتجمد أماكن محددة في منشأة إزالة المكونات عالية نقطة التجمد بسبب الزيادة في البنزين. وقد يتعيّن على مرفق الغاز الطبيعي المسال إلى تخفيض الإنتاج من خلال عدم قبول أي مصدر للغاز ذي تركيز أعلى من البنزين» أو
5 وقف الإنتاج تماماً إذا لم يكن من الممكن تقليل تركيز البنزين. ‎Ble‏ على ذلك؛ في حين أن ضغط غاز التغذية قد يتغير بمرور الوقت؛ إلا أن هناك حداً لكيفية ارتفاع ضغط النظام الأقل في الطرائق الحالية لإزالة الهيدروكربونات الثقيلة. فوق هذا الضغط لا تسمح الخصائص الفيزيائية للبخار والسوائل بالفصل الفعال. يجب على الأنظمة التقليدية أن تخْفّض الضغط أكثر مما هو مطلوب ببساطة لتلبية متطلبات الخصائص الفيزيائية هذه؛ وهناك
0 تضحية في كفاءة الطاقة المرتبطة بمثل هذا التخفيض في الضغط. يكشف طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم: 11 2008/0271480 عن أنظمة وطرق لاسترداد سائل الغاز الطبيعي ‎(NGL) natural gas liquid‏ ويفضل أن يقترن بعملية إسالة الغاز الطبيعي ‎(Jl)‏ حيث يمكن تعديل استرداد مكونات ‎C2‏ باستخدام نسب تدفق لتيارات عملية مختارة. بالإضافة إلى ذلك» يكشف ‎lla‏ براءة الاختراع الأمريكي رقم: 1أ 2008/0271480 عن أن
5 أنظمتها وطرقها تتضمن جهاز امتصاص يتم تشغيله بضغط ‎of‏ بكثير من عمود التقطير ‎distillation column‏ السفلي لتوفير غاز مضغوط مبرد ‎Liu «cryogenic pressurized gas‏ يتم
ضبط درجات حرارة جهاز الامتصاص ‎absorber‏ وعمود التقطير بحيث يتم استرجاع الكميات المرغوية من منتجات ‎C2‏ و+63 في سائل الغاز الطبيعي. ثم يتم ضغط المنتج العلوي لجهاز الامتصاص المبرد ‎cryogenic absorber overhead product‏ إلى ضغط مناسب للإسالة باستخدام الطاقة المشتقة من تمدد ‎sla‏ بخار من غاز التغذية.
يكشف طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم: 1أ 2011/0067441 عن أنظمة وطرق لفصل الغاز المحتوي على الهيدروكربونات؛ ‎Jie‏ الغاز الطبيعي وغاز المصفاة ‎refinery gas‏ وتيارات الغاز الاصطناعي التي تم الحصول عليها من المواد الهيدروكريونية الأخرى مثل الفحم والنفط الخام والنفتا ‎naphtha‏ والصخر الزبتي ‎oil shale‏ ورمال القطران ‎tar sands‏ والليغنيت ‎lignite‏ تستخدم أنظمة وطرق طلب براءة الاختراع الأمريكي رقم: 11 2011/0067441 قسم تكرير علوي لعمود
0 اتتقطير ‎Je)‏ سبيل المثال؛ وحدة نزع الميثان ‎(demethanizer‏ وتيار رجوعي لقسم التكرير الذي يتم توفيره باستخدام سحب جانبي للأبخرة المتصاعدة في ‎gin‏ سفلي من التقطير عمود. ‎Dh‏ ‏للتركيز العالي نسبيًا لمكونات ‎C2‏ في الأبخرة السفلية في العمود؛ يمكن تكثيف كمية كبيرة من السائل في تيار السحب الجانبي هذا دون رفع ضغطه. وغالبًا ما يتم ذلك باستخدام التبريد المتوفر فقط في البخار البارد الذي يغادر قسم التكرير العلوي ووميض ممتد لتيار مكثف إلى حد كبير.
‎(Sar 5‏ بعد ذلك استخدام هذا السائل المكثف, والذي يتكون في الغالب من الميثان ‎methane‏ السائل؛ لامتصاص مكونات 2© ومكونات 3© ومكونات ‎C4‏ ومكونات الهيدروكريون الأثقل من الأبخرة المتصاعدة من خلال قسم التكرير العلوي وبالتالي التقاط هذه المكونات القيمة في المنتج السائل السفلي من العمود. هناك حاجة في المجال للأنظمة والطرائق التي توفر إزالة محسّنة للهيدروكريونات عالية نقطة
‏0 التجمد_ من تيارات الغاز الطبيعي. وهناك ‎Lad‏ حاجة في المجال لزيادة الكفاءة في إزالة الهيدروكربونات ذات درجة التجمد العالية من تيارات الغاز الطبيعي. يوفر الكشف الحالي حلولاً لهذه الاحتياجات. الوصف العام للاختراع طريقة لإزالة مكونات عالية نقطة التجمد من الغاز الطبيعي تشتمل على تبريد غاز تغذية في مبادل
‏5 حراري. يتم فصل غاز التغذية إلى قسم بخار أول وقسم سائل أول في وعاء فصل ‎separation‏ ‎vessel‏ يُعاد تسخين القسم السائل الأول باستخدام المبادل الحراري. قد يتم تخفيض القسم السائل
الأول في الضغط قبل دخول المبادل الحراري»؛ أو بعد مغادرة المبادل الحراري؛ أو كليهما. يمكن أن يتم توفير القسم السائل الأول المعاد تسخينه إلى عمود تقطيرء أو برج تقطير ‎«distillation tower‏ أو مزيل البيوتان ‎.debutanizer‏ يتم فصل القسم السائل الأول المعاد تسخينه إلى تيار مكونات عالية نقطة التجمد ‎high freeze point components stream‏ وتيار مكونات مانعة للتجمد ‎non-‏ ‎components stream 5‏ ع1:66210. تتم إسالة المكونات المائعة للتجمد ‎Win‏ على الأقل ‎٠‏ وفي بعض التجسيدات؛ يمكن أن تتحقق ‎ALY)‏ الجزئية عن طريق التبريد بواسطة المبادل ‎heat hal‏ ‎exchanger‏ وتخفيض الضغط. وفي بعض التجسيدات؛ تتم ‎sal)‏ ضغط تيار المكونات المانعة للتجمد (على سبيل ‎(JE)‏ من خلال استخدام ضاغط) قبل هذا التبريد وانخفاض الضغط. يتم استقبال تيار المكونات المائعة للتجمد الذي تم تبريده وتخفيض ضغطه من قبل برج امتصاص ‎absorber tower 0‏ يمكن أن يشتمل برج الامتصاص على مرحلة واحدة أو ‎JST‏ من مراحل النقل الكتلي. إن قسم البخار الأول لغاز التغذية المنفصل قد يتم تبريده وتخفيض ضغطه واستقباله من قبل برج الامتصاص. وياستخدام برج الامتصاص؛ يتم إنتاج منتج بخار علوي يكون خالياً إلى حدٍ كبير من مكونات تجميد عالية نقطة التجمد ‎high freeze point freeze components‏ وتيار سائل لمنتج رواسب يشتمل على مكونات تجميد ‎freeze components‏ ومكونات مانعة للتجمد ‎non-‏ ‎freeze components 5‏ قد يُعاد تسخين منتج البخار العلوي من برج الامتصاص باستخدام المبادل الحراري. وقد يتم ضغط وإعادة تسخين التيار السائل لمنتج الرواسب من برج الامتصاص؛ وقد يتم خلط قسم على الأقل من التيار السائل لمنتج الرواسب المعاد تسخينه مع غاز التغذية قبل الدخول في المبادل الحراري. يمكن أن تشتمل الطريقة كذلك على ضغط منتج البخار العلوي المعاد تسخينه باستخدام ضاغط ممدد لإنتاج تيار غاز مضغوط. ‎(Sa‏ ضغط تيار الغاز المضغوط ‎JS compressed gas stream 20‏ أكبر لإنتاج تيار غاز متخلف ‎residue gas stream‏ ذي ضغط
أعلى. يمكن إرسال تيار الغاز المتخلف ذي الضغط الأعلى إلى مرفق ‎ALY‏ الغاز الطبيعي. في بعض التجسيدات؛ يمكن زيادة ضغط التيار العلوي من عمود التقطيره أو برج التقطيرء أو مزيل البيوتان (على سبيل المثال» من خلال استخدام ضاغط). يمكن خلط قسم من التيار العلوي المضغوط في بعض التجسيدات؛ مع قسم من تيار الغاز المتخلف عالي الضغط ‎fg‏ تبريد الغاز المدمج الناتج في المبادل الحراري واستخدامه كتغذية علوية إلى برج الامتصاص. إن التيار الذي تم استقباله عند نقطة التغذية العليا لبرج الامتصاص ‎«(Sar absorber Tower‏ في بعض
التجسيدات؛ إدخاله كبخاخ. وفي بعض التجسيدات؛ يمكن زيادة ضغط قسم من تيار المكونات المانعة للتجمد من برج التقطير؛ أو عمود التقطير» أو مزيل البيوتان وتسييره خلال المبادل الحراري؛ حيث تتم» ‎lia‏ إسالة تيار المكونات المانعة للتجمد باستخدام منتج البخار العلوي المعاد تسخينه للتبريد؛ ويمكن تسيير القسم المبرّد من تيار المكونات المانعة للتجمد إلى مدخل جانبي لبرج الامتصاص. يمكن تبريد قسم من تيار الغاز المتخلف ذي الضغط الأعلى في المبادل الحراري» وتخفيض ضغطه؛ وتسييره كتغذية علوية لبرج الامتصاص. ويمكن تسيير قسم من التيار السائل لمنتج الرواسب من برج الامتصاص إلى برج واحدٍ أو أكثر من الأبراج الإضافية؛ يشتمل البرج الواحد أو أكثر من الأبراج الإضافية على مزيل ميثان ‎«demetahnizer‏ مزيل إيثان ‎cdeethanizer‏ مزيل 0 برويان ‎edepropanizer‏ ومزيل بيوتان. يمكن أن يكون ضغط تشغيل برج الامتصاص من حوالي 2,068 كيلو باسكال (حوالي 300 باوند للإنش المريع مطلق) إلى حوالي 5,861 كيلو باسكال (حوالي 850 باونداً للإنش المربع مطلق). فعلى سبيل المثال؛ أعلى من ‎asl‏ ما يلي: 2,758 كيلو باسكال (400 باوند للإنش المريع مطلق)؛ 7 كيلو باسكال )600 باوند للإنش المريع مطلق)؛ 826,4 كيلو باسكال )700 باوند ‎SPU‏ ‏5 المريع مطلق)؛ 516,55 كيلوياسكال (800 باوند للإنش المريع مطلق). وكمثالٍ آخر؛ من 171,5-2 كيلو باسكال )750-400 باوند للإنش المريع مطلق)؛ من 826,4-447,3 كيلوياسكال (700-500 باوند للإنش المريع مطلق) ومن 826,4-137,4 كيلوباسكال (600- 0 باوند للإنش ‎goal)‏ مطلق). وكمثالٍ ‎HAT‏ كذلك؛ من 309,4-137,4 كيلو باسكال (600- 5 باوند للإنش المريع مطلق)؛ من 482,4-309,4 كيلو باسكال )650-625 باوند للإنش 0 المريع مطلق)؛ من 654,4-482,4 كيلو باسكال (675-650 باوند للإنش المريع مطلق)؛ ومن 826,4-4 كيلوباسكال (700-675 باوند للإنش المريع مطلق). يمكن أن يكون ضغط تشغيل برج الامتصاص ضمن حوالي 2,758-689 كيلو باسكال (400-100 باوند للإنش ‎pal‏ مطلق) أقل من ضغط غاز مدخل. فعلى سبيل ‎«Jal‏ 2,068-1,379 كيلوباسكال (300-200 باوند للإنش المريع مطلق) أقل من ضغط غاز المدخل. وثمة مثال آخرء 1,379- 5 1,551 كيلوياسكال )225-200 باونداً للإنش المريع مطلق)» 1,724-1,551 كيلوياسكال )250-225 باونداً للإنش المريع مطلق)» 1,896-1,724 كيلو باسكال )275-250 ‎fash‏
للإنش ‎yall‏ مطلق)؛ و068,2-896,1 كيلوياسكال (300-275 باوند للإنش المريع مطلق) أقل
من ضغط غاز المدخل.
نظام لإزالة مكونات عالية نقطة التجمد من الغاز الطبيعي يشتمل على مبادل حراري لتبريد غاز
التغذية؛ وعاء فصل لفصل غاز التغذية إلى قسم بخار أول وقسم سائل أول؛ حيث يُعاد تسخين
القسم السائل الأول في المبادل الحراري؛ وعاء فصل ثانٍ لفصل القسم السائل الأول المعاد تسخينه
إلى تيار مكونات عالية نقطة التجمد وتيار مكونات مانعة للتجمد؛ وبرج امتصاص لاستقبال تيار
مكونات مانعة للتجمد تم تبريده وتخفيض ضغطه واستقبال قسم بخار أول تم تبريده وتخفيض
ضغطه. وقد يُعاد تسخين منتج بخار علوي من برج الامتصاص بواسطة المبادل الحراري؛ يكون
منتج البخار العلوي خالياً إلى حدٍ كبير من مكونات عالية نقطة التجمد. يشتمل تيار سائل لمنتج 0 رواسب من برج الامتصاص على مكونات عالية نقطة التجمد ومكونات مانعة للتجمد. ‎(Ay‏ بعض
التجسيدات؛ قد يتم ضغط وإعادة تسخين التيار السائل لمنتج الرواسب من برج الامتصاص؛ وقد
يتم خلط قسم على الأقل من التيار السائل لمنتج الرواسب المعاد تسخينه مع غاز التغذية قبل
الدخول في المبادل الحراري.
ستصبح هذه الميزات وغيرها لأنظمة وطرائق كشف الموضوع واضحة بشكلٍ أكثر سهولة لأولئك 5 الماهرين في المجال من الوصف التفصيلي التالي للتجسيدات المفضلة التي تم أخذها بالاقتران مع
الرسوم.
شرح مختصر. للرسومات
وحتى يتمكّن أولئك الماهرون في المجال الذي يتعلق به ‎CRIS‏ الموضوع من فهم كيفية صنع
واستخدام أجهزة وطرائق ‎CIS‏ الموضوع بسهولة دون تجريب لا مبرر ‎dd‏ سيتم وصف التجسيدات 0 المفضلة منه بالتفصيل في هذه الوثيقة أدناه مع الإشارة إلى أشكالٍ معينة.
الشكل 1 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة
التجمد من تيار غاز هيدروكريوني ‎hydrocarbon gas stream‏ مختلط وفقاً لأحد التجسيدات في
هذه الوثيقة؛
الشكل 2 عبارة عن منظر تخطيطي لتركيزات نموذجية توضيحية للبنزين والبيوتانات المختلطة ‎mixed butanes 5‏ عند ‎Lis‏ مختلفة في تيار الغاز أثناء العملية وفقاً للشكل 1؛
الشكل 3 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة
التجمد من تيار غاز هيدروكريوني مختلط وفقاً لتجسيدٍ ثانٍ في هذه الوثيقة؛ الشكل 4 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكربوني مختلط وفقاً لتجسيدٍ ثالث في هذه الوثيقة؛ الشكل 5 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكربوني مختلط وفقاً لتجسيدٍ رابع في هذه الوثيقة؛ الشكل 6 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكريوني مختلط وفقاً لتجسيدٍ خامسٍ في هذه الوثيقة؛ الشكل 7 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكريوني مختلط وفقاً لتجسيدٍ سادس في هذه الوثيقة؛ 0 والشكل 8 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام وعملية نموذجيين لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكريوني مختلط وفقاً لتجسيدٍ سابع في هذه الوثيقة. ستصبح هذه الجوانب وغيرها من جوانب كشف الموضوع واضحة بشكلٍ أكثر سهولة لأولئك ذوي المهارة العادية في المجال من الوصف التفصيلي التالي للاختراع بالاقتران مع الرسوم. 5 ستتم الإشارة الآن إلى الرسوم حيث تحدد الأرقام المرجعية المتشابهة ميزات أو مفاهيم بنيوية مشابهة لكشف الموضوع الحالي. يتم هنا وصف عمليات مبردة جديدة لاستخراج مكونات تبريد (هيدروكربونات ثقيلة؛ تتضمن لكن لا تقتصر بالضرورة على البنزينء تولوين؛ إيثيل بنزين وزايلين ‎Benzene, Toluene, BTEX)‏ ‎(Ethylbenzene and Xylenes‏ وهيكسان حلقي) من تيار غاز طبيعي معالج مسبقاً قبل الإسالة. 0 .يتم ‎dalle Yi‏ غاز ‎Ld‏ خام لإزالة مكونات مجمدة ‎Jie‏ ثاني أكسيد ‎sll (sll‏ وهيدروكربونات ثقيلة قبل الإسالة. يتم تحقيق إزالة ثاني أكسيد الكربون والماء عن طريق عدة عمليات متاحة تجارياً. من ناحية ‎(AT‏ تعتمد ‎A)‏ مكونات هيدروكربون مجمدة عن طريق عملية تجميد ‎cryogenic process‏ على نوع وكمية المكونات المراد إزالتها. بالنسبة لغازات التغذية منخفضة المكونات مثل 2©؛ ‎(Cds «C3‏ لكنها تحتوي هيدروكريونات ستتجمد أثناء الإسالة؛ يكون 5 فصل المكونات المجمدة أكثر صعوية. تعريفات: كما هو مستخدم هناء يشير المصطلح "هيدروكريونات عالية نقطة التجمد" هيكسان
حلقي؛ بنزين؛ تولوين؛ إيثيل بنزين؛ زايلين» ومركبات أخرى؛ تتضمن أغلب الهيدروكريونات مع خمس ذرات كربون على الأقل. كما هو مستخدم هناء يشير المصطلح 'مركبات بنزين" إلى بنزين» وأيضاً إلى تولوين؛ إيثيل بنزين؛ زايلين؛ و/أو مركبات بنزين مستبدلة أخرى. كما هو مستخدم هناء يشير المصطلح "تيار غاز غني بالميثان" إلى تيار غاز مع أكثر من 50 حجم7 ميثان. كما هو مستخدم ‎cbs‏ يشير المصطلح ‎lea’‏ زيادة الضغط ‎"pressure increasing device‏ إلى مكون يزيد ضغط تيار الغاز أو السائل؛ بما في ذلك ضاغط و/أو مضخة. كما هو مستخدم ‎(ls‏ يشير "04" إلى بيوتان ومكونات أخف ‎Jie‏ البرويان» الإيثان والميثان. الجدول 1: خصائص الهيدروكربونات الأثقل ‎Hie)‏ نقطة تجمد الهيدروكريونات المختارة) مكون ‎dan‏ غليان عند ا ضغط بخار عند ا نقطة ‎dead‏ عند 101.35 كيلو | 37.78 ‎day‏ مثوية | 99.28 باسكال )14.7 باوند | )100 فهرنهايت)؛ | كيلوباسكال )14,4 بالإنش المربع | كيلو ‎Jul‏ (اوند | ‎gb‏ بالإنش مطلق)؛ درجة ‎Digi‏ | بالإنش المريع مطلق) | المريع | مطلق)؛ (درجة فهرنهايت) ‎Lge dan‏ (فهرنهايت) بروبان -187.22 - -42.22 (-44) | 813.58 )118( 305( ‎Obs N‏ 138.33 (- -0.55 )31( 351.63 )51( 217( لا١-بينتان‏ 129.44 (- 36.11 )97( 110.32 )16( 201( ‎SSN‏ -95.56 )~ 68.89 )156( 34.47 )5( 140( ‎—N‏ هيبتان -90.56 (- 96.67 )206( 13.79 )2( 131(
بالإشارة إلى الجدول 1؛ الذي يظهر خصائص ‎Ol)‏ نقطة تجمد ‎(freeze point‏ بعض هيدروكربونات أثقل التي قد تكون في تيار تغذية؛ يكون للبنزين نقطة غليان ‎boiling point‏ وضغط بخار ‎vapor pressure‏ مشابه ل «-هيكسان و«-هيبتان. من ناحية أخرى؛ تكون نقطة تجمد البنزين أعلى بحوالي 99 درجة مثوية (175 فهرنهايت). تتمتع أيضاً 0-زايلين» 0-زايلين» من بين غيرهاء بخصائص فيزيائية تؤدي إلى التجمد عند درجات حرارة ‎clef‏ حيث المكونات الأخرى المشتركة في الغاز الطبيعي لن تتكثف إلى حدٍ كبير كسائل. في التجسيدات؛ ‎Bale‏ ما تقوم العمليات الموصوفة هنا بخلط تيارات تغذية هيدروكربون مع محتوى هيدروكربون عالي نقطة التجمد في النطاق من 100 إلى 20,000 جز بالمليون مولي +5©؛ أو 0 10 إلى 500 جزءِ بالمليون مولي بنزين؛ محتوى ميثان في النطاق من 80 إلى 798 مولي؛ أو 90 إلى 798 مولي. يملك ‎Bile‏ تيار المنتج الغني بالميثان محتوى هيدروكربون عالي نقطة التجمد في النطاق من 0 إلى 500 ‎gia‏ بالمليون مولي +5©؛ أو 0 إلى 1 جزء بالمليون مولي بنزين» ومحتوى ميثان في النطاق 85 إلى 798 مولي؛ أو 95 إلى 798 مولي. في التجسيدات؛ قد تستخدم العمليات الموصوفة هنا درجات حرارة وضغوط في النطاق من- 5 67,77 إلى 10 درجة مئوية (-90 إلى 50 فهرنهايت) و 447,3 إلى 274,8 كيلوياسكال )500 إلى 1200 باوند بالإنش المريع مطلق) في وعاء الفصل الأول؛ بدلاً من ذلك -67.78 إلى - 2 درجة مثوية (-90 إلى 10 فهرنهايت) و447,3 إلى 895,6 كيلوباسكال (500 إلى 0 باوند بالإنش المريع مطلق). على سبيل ‎«Jad‏ -53,89 درجة مثوية إلى -12.122 ‎da‏ مئوية (-65 إلى 10 فهرنهايت) و5,516 إلى 6,895 كيلوياسكال (800 إلى 1000 باوند 0 بالإنش المريع مطلق). في التجسيدات؛ قد تستخدم العمليات الموصوفة هنا درجات حرارة وضغوط في النطاق من -112,22 إلى -23,33 درجة ‎Augie‏ (-170 إلى -10 فهرنهايت) و2,758 إلى 5 كيلوباسكال (400 إلى 810 باوند بالإنش المريع مطلق) في وعاء الفصل الثاني؛ ‎Sie‏
برج امتصاص أو عمود تقطير. على سبيل المثال» -101,11 إلى -62,22 درجة مثوية (- 0 إلى -80 فهرنهايت) و4,137 إلى 5,516 كيلوباسكال (600 إلى 800 باوند بالإنش المريع مطلق). تكون مواصفة نموذجية لغاز مدخل إلى مصنع إسالة ‎liquefaction plant‏ هي > 1 ‎ea‏ بالمليون مولي بنزين و<500 ‎ga‏ بالمليون مولي بنتان ومكونات أثقل. توضح الجداول 3 و6 تركيبات تيارات غاز تغذية نموذجية قد تحتاج إلى معالجة مسبقة قبل الإسالة. يكون من الصعب فصل المكونات المجمدة لأنه أثناء عملية ‎canal)‏ لا توجد كمية كافية من 2©؛ 3© أو 4© في التيار السائل لتخفيف تركيز المكونات المجمدة وإبقاءها بعيداً عن التجميد. يتم تكبير هذه المشكلة بشكل كبير أثناء بدء العملية حيث أن المكونات الأولى المراد تكثيفها من الغاز هي قطارات ثقيلة ؛ بدون 0 وجود أي من مكونات 2© إلى 04. وللتغلب على هذه المشكلة؛ تم تطوير عمليات وأنظمة من شأنها القضاء على مشاكل التجميد أثناء البدء والتشغيل الطبيعي. بهدف الشرح والتوضيح؛ وليس التقييد؛ يبين في الشكل 1 منظر جزئي لتجسيد نموذجي لطريقة؛ عملية ونظام لإزالة هيدروكريون ثقيل بالتوافق مع الكشف وبتم تعيينه عموماً بالرقم المرجعي 100. يتم تقديم تجسيدات أخرى للنظام والطريقة بالتوافق مع الكشف؛ أو مفاهيم منه؛ في الأشكال 8-2؛ 5 كما سيتم وصفها لاحقاً. يمكن أن تستخدم أنظمة وطرائق الموصوفة هنا لإزالة هيدروكريونات ثقيلة من تيارات غاز طبيعي؛ على سبيل ‎(JE‏ لإزالة البنزين عن تيار غاز طبيعي ‎lean natural ud‏ ‎.gas stream‏ كما ذكر سابقاً؛ يتم عموماً طلب معالجة مسبقة لغاز طبيعي قبل الإسالة لمنع تجمد هيدروكريونات عالية نقطة التجمد في ‎lise‏ إسالة غاز طبيعي. من بين مكونات هيدروكربون عالية نقطة 0 التجمد المراد ‎dal)‏ غالباً ما يكون البنزين الأصعب لإزالته. يكون للبنزين درجة حرارة تكثيف عالية جداً ودرجة حرارة عالية نقطة التجمد. تكون مواصفة نموذجية نقاوة إسالة غاز ‎Jade‏ ‏هيدروكريون أقل من 1 جزءٍ بالمليون بالحجم للبنزين؛ وأقل من 0,5 7 تركيز لجميع مكونات البنتان والمكونات الأثقل مجتمعة. علاوةً على ذلك؛ يتم ‎Bale‏ تصميم ‎cline‏ إسالة غاز للتشغيل مع ضغط مدخل من 800 باوند 5 بالإنش المريع مطلق أو أعلى. تعمل ‎cline We‏ المعالجة المسبقة مع 5,516 كيلو باسكال )800 باوند بالإنش المريع مطلق) أو مدخل أعلى؛ مع 5,516 كيلو باسكال )800 باوند بالإنش
المريع مطلق) أو أعلى مخرج إلى الإسالة. يستفيد هذا من ضغط الغاز المتوفر. قد تكون منشأة إسالة قادرة أيضاً على التشغيل مع ضغط غاز مدخل منخفض؛ ولكن بسعة وفعالية أقل. من ناحية أخرى؛ إن الاستخدام الأمثل للطاقة في النطاق من 4,137 كيلوياسكال -6,205 كيلو باسكال )600 باوند بالإنش المريع مطلق- 900 باوند بالإنش المريع) مطلق ضغط مدخل يمثل تحدياً.
‎le 5‏ على ذلك؛ تقدم تركيبة الغاز المستخدمة كحالة القاعدة تحديات إضافية حيث يكون تركيز البنزين عالي (500 ‎gia‏ بالمليون أو أكثر) والغاز فقير مع 797 ميثان تقريباً. كذلك؛ هناك هيدروكريونات أثقل قليلة جداً يمكن أن تتكثف لتخفف بنزين مكثف؛ بذلك تزيد من احتمالية تجمد البنزين. عموماً؛ يطلب التشغيل بأعلى ضغط ممكن لخفض متطلبات إعادة ضغط الغاز. يطلب أيضاً تقليل
‏0 هبوط ضغط ‎pressure drop‏ لخفض رأس مال إعادة الضغط وتكاليف التشغيل. يحد التشغيل بالقرب من تشغيل ضغط مدخل عالي من كمية الطاقة المستخرجة بواسطة الممدد (أو صمام خفض الضغط ‎٠ (pressure reduction valve‏ من ‎dal‏ أخرى؛ يمكن أن تتسبب ضغوط تشغيل أعلى مجتمعة مع درجات حرارة تشغيل باردة بتشغيل أقرب إلى شروط الحرجة للهيدروكريونات؛ واختلاف كثافة بين البخار والسائل الأصغر من التشغيل عند ضغط أقل؛ توتر سطح سائل ‎liquid‏
‎surface tension 5‏ أقل؛ واختلافات أقل بالنسبة لتطاير المكونات. تتضمن أنظمة وعمليات تقليدية خطوات متعددة للتبريد والفصل لتجنب تجمد البنزين؛ مع التشغيل عند ضغط منخفض لفصل ‎opal‏ حتى عندما يكون ضغط المدخل عالياً. علاوةً على ‎edly‏ تكون هذه الأنظمة معقدة وتتطلب استهلاك طاقة كبير لإعادة الضغط ‎.recompression‏ ‏تشترط التجسيدات هنا منشأة مبسطة يمكن أن تعالج غاز يحتوي تركيز عالي وكميات عالية من
‏0 البنزين. ‎Ble‏ على ذلك؛ تعالج التجسيدات هنا غاز بمحتوى بنزين عالي مع ضغط مدخل ‎(le‏ ‏تقليل متطلبات طاقة إعادة الضغط عن طريق تقليل هبوط الضغط المطلوب للسماح للنظام بإجراء؛ بدون تجميد البنزين أو مكونات تجميد أخرى موجودة في غاز المدخل؛ وأن يحافظ على الخصائص الفيزبائية مثل الكثافة وتوتر السطح في نظام عالي الضغط سيسمح بتشغيلات فصل موثوقة.
‏5 يتم هنا ‎Load‏ تقديم تجسيدات أنظمة وعمليات تسمح بضغط غاز مدخل فوق 4,137 كيلو باسكال )600 باوند بالإنش المريع مطلق) ‎Sle)‏ 6,205 كيلو باسكال (900 باوند بالإنش المريع
مطلق)) عند مدخل عملية ‎dll)‏ عالية نقطة التجمد. يمكن أن يكون ‎Lad‏ ضغط الإيصال ‎Ge delivery pressure‏ العملية عند ضغط مرتفع؛ ‎Sle)‏ 5 كيلو باسكال )900 باوند بالإنش المريع مطلق)). يمكن أن يخفض ضغط الغاز أثناء عملية إزالة مكون التجميد. يكون تقليل خفض الضغط مفيداً» حيث هناك ‎dala‏ لرأس مال إعادة ضغط وتكلفة تشغيل أقل. علاوةً على ذلك؛ إن التجسيدات هنا ‎JE‏ من عدد المعدات والتكلفة لتحقيق الفصل المطلوب بدون إنتاج منتجات مخلفات مثل تيارات غاز وقود. يتم إنشاء منتجين اثنين فقط في العديد من التجسيدات هنا: غاز تغذية لمنشأة الإسالة؛ و+05 بضغط بخار منخفض مع منتج سائل بنزين. علاوةً على ‎cell‏ تزود التجسيدات هنا عملية تعمل بدون تجميد. بالإشارة إلى الأشكال؛ يبين الشكل 1 منظر تخطيطي لنظام نموذجي 100 ‎AY‏ هيدروكربونات 0 عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكربون مختلط وفقاً لتجسيد هنا. كما هو مبين؛ يتم تزويد تيار غاز تغذية 2 يحتوي بنزين ‎ia)‏ 40 مول/ساعة؛ أو 500 جزء بالمليون بالحجم) إلى نظام 0. مخلوط مع تيار 28 يصبح تيار 4 ويزود إلى مبادل 6 حيث يتم تبريده؛ مشكلاً تيار مكثف جزثياً 8؛ الذي يدخل الفاصل البارد 10. يدخل التيار 12؛ الذي هو البخار من الفاصل البارد 10( إلى جهاز خفض ضغط 14 ‎Sig)‏ ممدد أو صمام جول-تومبسون)؛ الذي يخفض 5 الضغط ودرجة الحرارة ويستخرج الطاقة من التيار 12. تم ‎Wha‏ تكثيف تيار بدرجة حرارة مخفضة 6 الذي يخرج من جهاز خفض الضغط 14( وتسييره إلى برج ‎Se)‏ برج امتصاص) 70. يتضمن البرج 70 مواد داخلية لمرحلة نقل كتلي أو أكثر ‎Sg)‏ صواني و/أو حشوة). يحدث النقل الحراري والكتلي في البرج 70 حيث يرتفع البخار من التيار 16 ويلامس سائل ساقط من التيار 2 الذي هو خالي إلى حد كبير من +65 ويمتص البنزين. يتم ‎sale]‏ تسخين تيار البخار ‎vapor‏ ‎stream 20‏ 54 من البرج 70 في المبادل 6 لتزويد تبريد إلى التيار 4 ويخرج كتيار 56. يتم تزويد التيار 56 إلى ممدد-ضاغط 58؛ حيث تتم زيادة الضغط؛ يخرج كتيار 60. يتم توجيه التيار 60 لضاغط متخلف 62 ويخرج كتيار 64. في تجسيدات معينة؛ تتم تغذية التيار 64 إلى مرفق إسالة ‎Sle‏ طبيعي مسال. في تجسيدات معينة؛ كما سيناقش بتفصيل أكبر أدناه؛ قد يتفصل قسم من ‎Lal‏ 64 كتيار 80 لمعالجة أو استخدام إضافي. يلبي ‎lal‏ 64 تخصيصات للبنزين 5 ولهيدروكريونات +05 التي ‎Jax‏ منشأة الإسالة. تكون مواصفات منشأة الإسالة النموذجية 1 ‎a‏ ‏بالمليون بالحجم بنزين أو أقل؛ و70,05 مولي +05 أو أقل.
تتم زيادة ضغط تيار السائل 18 القادم من أسفل البرج 70 في المضخة 20؛ يخرج كتيار 22. يعبر التيار 22 هذا عبر صمام تحكم بالمستوى 24 وبخرج كتيار 26. يتم إعادة تسخين هذا ‎Lal‏ المبخر جزئياً ومبرد تلقائياً 26 في المبادل 6؛ يخرج كتيار 28؛ يخلط مع غاز التغذية 2؛ ‎Hug‏ مرة أخرى كجزءِ من تيار غاز التغذية المختلط 4. إن توجيهات المبادل هذه ضرورية حيث سيتجمد التيار 2 بدون إضافة تيار سائل إعادة التدوير 4 بينما يبرد. تطلب ‎sale)‏ التسخين للتيار الذي يخرج من قاع برج الامتصاص لتوزان الطاقة. يتم خفض ضغط تيار إعادة تكرير بارد قادم كتيار سائل 30 من الفاصل البارد 10 عبر صمام تحكم بالمستوى 32؛ يخرج كتيار 34. يتم إعادة تسخين هذا التيار المبخر ‎Wide‏ والمبرد تلقائياً عن طريق التبادل مقابل تيار غاز التغذية 2 في المبادل 6؛ ويغادر كتيار 36. في تجسيدات معينة؛ 0 .قد يتم خفض ضغط التيار السائل 30 قبل التبادل الحراري؛ بعد التبادل الحراري أو كليهما. يتم فصل هذا التيار 36 في مزيل بيوتان 38؛ أو في عمود تقطير» برج تقطيرء أو أي طريقة فصل مكون ملائمة. يخرج قسم كتيار 40؛ الذي يحتوي هيدروكريونات منزوعة عالية نقطة التجمد ‎Sli)‏ بنزين ومكونات +05 أخرى). يخرج قسم من التيار منزوع البيوتان من مزيل البيوتان 38 كتيار علوي لمزيل البيوتان 47 ويعبر خلال ضاغط 44 ومبرد 48 كتيار منتج علوي لمزيل 5 البيوتان مضغوط 50. يتم تبريد قسم من تيار منتج علوي مضغوط 50 في المبادل 6 قبل الدخول إلى برج الامتصاص 70. يكون تسيير إعادة التسخين وإعادة التبريد لهذه الحلقة ضرورياً أيضاً لتوازن الطاقة. يلبي تيار علوي لمزيل البيوتان المضغوط 50 النقاوة المطلوية ليتم تسييره إلى غاز المنتج إلى الإسالة. من ناحية أخرى؛ يجب تسيير قسم من تيار علوي لمزيل البيوتان المضغوط 50 إلى أعلى برج الامتصاص 70. يتم تسيير هذا القسم من التيار العلوي لمزيل البيوتان المضغوط 50 رجوعاً خلال المبادل 6 حيث يسال جزئياً ومخرج كتيار 55؛ ومن ثم يخفض ضغطه خلال الصمام 53 ويدخل نقطة تغذية علوية عند ‎el‏ البرج 70. هذا و» يتم تسيير التيار 52 فوق مرحلة توازن واحدة أو أكثر؛ مع تيار مخرج الممدد 16 الذي يدخل تحت مرحلة (مراحل) نقل كتلي لتيار بخار 4 علوي للبرج 70 لتلبية متطلبات المعالجة لمواصفة تركيز البنزين لأقل من 1 جزءٍ بالمليون 5 بالحجم. بناءً على ذلك؛ يستقبل البرج 70 التيار 52 والتيار 16 كتغذيات. وبشكل ملحوظ التيار 64 لغاز طبيعي مسال يحتوي فقط 0,0024 جزءٍ بالمليون بنزين مقابل
مواصفة نموذجية لأقل من 1,0 جزءٍ بالمليون. إنه "لا شيء” تقريباً وغير قابل للكشف. يزود هذا الأداء الجيد جداً هامش كبير للغاية بعيداً عن الذهاب "خارج المواصفات ‎off-spec‏ كنتيجة لذلك؛ يمكن أن تتوقع العملية أن تعمل عند ضغط ودرجة حرارة عاليين في البرج ومع ذلك تلبي ‎Bolin‏ ‏البنزين لمنتج البخار.
يتم تقدير متطلبات الطاقة لضاغط الغاز المتخلف 62 على أنها 5,444 كيلو واط (7300 قوة حصان ‎(HP‏ يتم تقدير الطاقة لضاغط علوي لمزيل البيوتان على أنها 725.57 كيلو واط )973 قوة حصان) ‎٠.‏ على أساس مليون ‎jie‏ مكعب معياري للغاز في اليوم ) ‎million standard cubic‏ ‎le (Meter per day MMscmd‏ مدخل معالج» )5,444 + 725.57( كيلو واط /20.64 600 يساوي 298.94 كيلو واط/ ‎MMsemd‏ )11,36 قوة حصان/ مليون قدم مكعب
0 معياري للغاز في اليوم). قد يتم أيضاً طلب ضغط تبريد لمكثف علوي لمزيل البيوتان. بدلاً من ذلك؛ يمكن دمج واجب تكثيف علوي لمزيل البيوتان في المبادل الحراري الرئيسي 6. يكون بديل ‎A‏ هو إعادة تدوير قسم من السائل المنتج عندما يبرد التيار العلوي لمزيل البيوتان المضغوط ليعمل كتيار عائد ‎reflux‏ لبرج الامتصاص. الشكل 2 هو مشهد تخطيطي لتركيزات نموذجية للبنزين وبيوتانات مختلطة في تيار الغاز أثناء 5 عملية إزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد باستخدام النظام 100 الموصوف أعلاه في الشكل 1. كما هو مبين؛ يتم تزوبد معدل مولي للبنزين لنقاط رئيسية في العملية للمساعدة في فهم النظام 0. يزود أيضاً المعدل المولي للبيوتان. كمؤشر على كمية التخفيف المزودة لمنع تجمد البنزين. يبين الجدول 2 أدناه التركيز المتوافق للبنزين والبيوتانات عند نقاط متعددة من الشكل 2. يبين الجدول 2 أدناه كيف تقوم عمليات إعادة التدوير في المعالجة بخفض تركيز البنزين في 0 السوائل ‎dala)‏ للتجمد ‎A)‏ تتضمن ال ‎(CA's‏ وببين أيضاً كيف تتم ‎All)‏ بنزين المدخل في الفاصل 10. يكون البنزين في أعلى 10 الفاصل هو البنزين الذي يتم إعادة تدويره رجوعاً فقط إلى الفاصل البارد 10 من البرج 70. تتسبب إعادة تسخين تيار رواسب برج الامتصاص 18 وخلطه رجوعاً إلى غاز التغذية 2 باحتواء جميع مكونات التجمد في غاز التغذية 2 تقريباً في تيار مخرج سائل وعاء الفصل الخاص بالفاصل 10. لا تحتوي الحلقة الثانية؛ المشار إليها كإعادة تدوير 2؛ 5 أي بنزين قابل للقياس على الإطلاق. الجدول 2: تركيزات البنزين والبيوتانات المختلط عند نقاط تمثيلية في العملية المبينة في الشكل 2.
غاز مدخل زائد حلقة إعادة تدوير السائل | 46 و516 ‎Jia)‏ هذا تخفيف كبير للبنزين مع 6و (يتم تخفيف المولات 6 للبنزين المعاد تغذية البخار إلى برج الامتصاص (16) | ‎open‏ في النظام مع البيوتانات بحيث لا يتجمد البنزين في هذا القسم البارد من المنشأة) 0 و58 (لا وجود للبنزين في الرجيع- ينقي أعلى رجيع من أعلى مزيل البيوتان (52) ‎oz)‏ ويقود كامل ال ‎Cds‏ المعاد تدويرها من الأسفل) 630 (ملاحظة: تقريباً لا وجود للبنزين) المسال (54) 1 <<< قسم علوي لمزيل بيوتان غير ‎١‏ 0 و19 (فائض علوي ل 1004 غير مطلوب 18250 (ليس ‎Li‏ 0,0024 > بالمليون تركيز 4 -<<-- غاز منقى إلى الغاز الطبيعي تقريباً كامل ‎Cds‏ إلى الغاز الطبيعي المسال. 0 و2 (كامل بنزين غاز مدخل ‎inlet gas‏ الشكل 3 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام تمثيلي 300 لإزالة هيدروكربونات عالية نقطة التجمد من نظام غاز هيدروكريون مختلط وفقاً لتجسيد ثاني هنا. إن النظام 300 مماثل للنظام 100 الموصوف أعلاه في سياق الشكل 1. يتضمن النظام 300 خطوة إضافية يتم فيها أخذ قسم (تيار 80) لتيار غاز متخلف المضغوط الخارج من ضاغط متخلف 62 من أجل معالجة إضافية. يتم خلط التيار 80 مع تيار علوي لمزيل البيوتان المضغوط 50؛ يتم تبريد هذا التيار المدمج في المبادل 6؛ ‎Sug‏ استخدام التيار المدمج؛ المكثف ‎Loja‏ كتغذية علوية إلى برج الامتصاص 70. تكون ظروف وتركيبة غاز التغذية مماثلة لتلك الخاصة بالنظام 100 في الشكل ‎ol‏ ويكون ضغط
المدخل والضغط في البرج ‎TO‏ غير متغير. في هذه الحالة؛ على سبيل المثال؛ يتم إعادة تدوير ‎delufdse 1100‏ من أعلى ‎DeCéd‏ وبتم ‎sale)‏ تدوير7800 مولات/ساعة من غاز متخلف. النتيجة هي أن تركيز البنزين أقل من 0,01 جزء بالمليون بنزين وأقل من 70,002 +5 في الغاز المعالج إلى منشأة الغاز الطبيعي المسال. في هذه العملية؛ تكون المقارية الصغرى لتجمد البنزين أكثر من 10 درجة مئوية عند أي نقطة في المعالجة. يكون ضغط المتخلف المدمج وضغط أعلى مزيل البيوتان حوالي 329.02 كيلوواط/ ‎MMscmd‏ (12,5 قوة حصان/مليون قدم مكعب معياري في اليوم) لغاز المدخل. إحدى فوائد الترتيب الهامة في هذا التجسيد هي أنه يشير إلى ارتفاع في معدل ‎(mild‏ مذيب ‎C4-‏ ‏يتم تسييره إلى منشأة الغاز الطبيعي المسال في التيار 51. يتسبب معدل الرجيع الإضافي المزود 0 بواسطة تيار إعادة التدوير 80 بهذا المعدل المرتفع لفائض -04؛ بسبب توفر فائض مذيب أكثر. يشير هذا إلى إمكانية استرداد 2© و3© لاستخدامه كتركيب مبرد لأنظمة تبريد منشأة الغاز الطبيعي المسال. سيتم إتمام استرداد أي مكونات 2© و63 لتركيب المبرد عن طريق إضافة أبراج تقطير أكثر خلف ال 06©4 الوحيد المشار إليه كمزيل بيوتان 38 في النظام 300 من الشكل 3. تتوفر الحاجة المقدرة لتركيب مبرد منشأة الغاز الطبيعي المسال 62 و03 للاسترداد عن ‎Gob‏ ‏5 تركيب أبراج تقطير إضافية لمعالجة أعلى مزيل البيوتان» أو عن طريق تركيب أبراج إضافية أعلى مزيل البيوتان. الشكل 4 عبارة عن مشهد تخطيط لنظام ‎ia‏ 400 لإزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكربون مختلط وفقاً لتجسيد ثالث هنا. يشير هذا التجسيد التمثيلي إلى بعض صعويات التشغيل في حال عدم إعادة تدوير تيار علوي لمزيل البيوتان 50. دون إعادة التدوير 0 هذه؛ هناك احتمالية التجمد؛ بينما يمكن أن يكون استخدام تيار ‎sale)‏ تدوير غاز المتخلف فقط 80 للرجيع إلى برج المخرج الممدد غير ملائماً. يتم استخلاص قسم من تيار غاز المتخلف المضغوط 64 كالتيار 80؛ يتم بعد ذلك تبريد هذا التيار في المبادل 6؛ يتم خفض ضغط التيار المبرد؛ ويتم تسيير التيار المبرد كالتيار العلوي إلى برج الامتصاص 70. تكون ظروف وتركيبة_غاز التغذية مماثلة للتجسيدات السابقة المبينة 5 والموصوفة في الأشكال 1 و3؛ تكون ضغوطات التشغيل غير متغيرة وتبقى إعادة تدوير السائل عند 1100 مول/ساعة. يتم إرسال تيار علوي لمزيل البيوتان 50 بالكامل إلى الغاز الطبيعي
المسال عبر الخط 51 في الشكل 4. في هذه الحالة؛ يتم دمج غاز التغذية 2 مع إعادة التدوير 28 ليصبح تيار 4 ويكون خاضع للتجميد من 1 درجة مئوية إلى 2 درجة مئوية بينما يتم تبريده في المبادل 6. هناك أيضاً إمكانية للتجمد في التبريد الأولي في الممدد 14. يكون للغاز المعالج محتوى بنزين من 0,56 جزءٍ بالمليون ومحتوى +05 من 70,0056؛ بحيث يلبي متطلبات تغذية الغاز الطبيعي المسال. قد يكون هذا الترتيب ملائماً لغاز تغذية يحتوي بنزين أقل أو ‎Obs‏ ‏وبيوتان أكثر. من جهة أخرى؛ قد يكون تشغيل البرج 70 أكثر صعوية أيضاً بسبب تدفق السائل المنخفض إلى حدٍ كبير. يكون كيلو واط/مليون متر مكعب معياري في اليوم حوالي 335.6 ) 5 قرة حصان/ مليون قدم مكعب معياري في اليوم). الشكل 5 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام نموذجي 500 لإزالة هيدروكربونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكريون مختلط وفقاً لتجسيد رابع هنا. في هذا التجسيد؛ يتم إدخال تغذية سائل علوي إلى البرج 70 ‎(FLAS‏ الذي قد يكون مفيداً للبساطة أو كتعديل للمنشأة الموجودة. يتم استخدام مرحلة توازن ‎equilibrium stage‏ واحدة على الأقل في البرج ‎TO‏ لتلبي مع مواصفة البنزين لأقل من 1 جز بالمليون بالحجم في الغاز المنقى. في حال عدم تضمين هذه المرحلة الوحيدة؛ سيحتوي الغاز المنقى 2 ‎oda‏ بالمليون بنزين مقابل 0,25 جزءٍ بالمليون مع المرحلة 5 الواحدة. يقوم الترتيب المبين في الشكل 5 بإدخال تغذية السائل العلوي إلى البرج 70 كبخاخ ‎ass‏ ‏بإعداد برج الامتصاص 70 دون استخدام أي أجهزة نقل كتلي مثل صواني أو حشوة. يخلق هذا مرحلة تماس واحدة. تكون تركيبة غاز ‎(dal‏ معدل وضغط التشغيل غير متغيرة بالنسبة للتجسيدات الموصوفة سابقاً أعلاه. بهذا الترتيبء يحتوي الغاز المنقى إلى منشأة الغاز الطبيعي المسال 0,25 ‎ea‏ بالمليون بنزين 70,0055 بنتان-زائد؛ ملبياً للمواصفات. إعادة ضغط زائد 0 ضاغط علوي ل 0604 بمجموع 310.6 كيلو واط/ ‎١0/050000‏ )11,8 قوة حصان/مليون قدم مكعب معياري في اليوم) معالج. يكون معدل السائل إلى البخاخ ‎spray‏ 1100 مولات/ساعة. نلاحظ أن الغاز المنقى إلى الغاز الطبيعي المسال لن يلبي مواصفة البنزين في حال تم خلط تيار مخرج الممدد ببساطة مع تيار علوي ل ‎DeC4‏ المعاد ضغطه وتم تسييره إلى فاصل مخرج الممدد. ‎clas‏ يمكن تعديل فاصل موجود لبخ تيار لإضافة مرحلة جزئية على الأقل لنقل كتلي إلى 5 فاصل مخرج ممدد موجود؛ يجعله يعمل كبرج قصير بسيط. في هذه ‎dal‏ عن طريق إضافة البخاخ والمبادل (المبادلات) الحرارية ‎heat exchangers‏ الإضافية؛ يمكن تنفيذ نسخة بسيطة من
التجسيد الحالي لمرفق موجود. الشكل 6 عبارة عن مشهد تخطيطي لنظام تمثيلي 600 لإزالة هيدروكريونات ‎dle‏ نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكريون مختلط وفقاً لتجسيد خامس هنا. يمكن لترتيب الرجيع مبين في الشكل 6 إنتاج 2© و3© أكثر لتركيب مبرد الغاز الطبيعي المسال من الأنظمة التقليدية أو تجسيدات معينة موصوفة سابقاً هنا. كما هو مبين في الشكل 6؛ يتم أخذ وتسيير قسم من التيار 12 عبر مبادل حراري 17 ‎ally‏ ‎Wiss‏ باستخدام تيار غاز علوي للبرج 54 ‎call‏ ومن ثم تسيير قسم التيار 12 المبرد عبر الصمام 19 إلى مدخل جانبي لبرج الامتصاص 70. يكون أعلى 0604 إلى تغذية البرج العلوي هو 1100 مولات/ساعة؛ كما كان في التجسيدات الأخرى الموصوفة أعلاه. تكون تغذية الجانب 0 الجديد 7800 مولات/ساعة (المعدل ذاته كما في رجيع المتخلف في الشكل 1). يكون معدل وتركيبة غاز المدخل مماثلاً للتجسيدات السابقة. إعادة ضغط زائد ضاغط علوي ل 0604 بمجموع 5 كيلو واط/ ‎MMsemd‏ (12,1 قوة حصان/مليون قدم مكعب معياري في اليوم) معالج. ‎(gal‏ الغاز إلى مرفق الغاز الطبيعي المسال أقل من 0,0003 جزءٍ بالمليون بنزين وأقل من ‎.C5+ 70,0002‏ من ‎dea‏ أخرى؛ يسبب إبقاء التيارين» 52 و16؛ الذين تم دمجهما لتشكيل 5 الرجيع منفصلين ومع نقاط تغذية منفصلة إلى البرج 70 استرداد بنزين محسن. الشكل 7 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام نموذجي 700 لإزالة هيدروكربونات عالية نقطة التجمد من تيار غاز هيدروكريون مختلط وفقاً لتجسيد سادس هنا. يزود التجسيد المبين في الشكل 7 عدة تيارات رجيعة تزيد من نقاوة تيار الغاز المتخلف. يتم إرسال قسم من ‎Sle‏ الراسب رجوعاً كالتيار 80 يتم تبريده في مبادل حراري 6 وعبر صمام 82 قبل دخوله البرج 70 عند نقطة تغذية عليا. سيتم ملاحظة إمكانية تنفيذ هذه الخطوة في ‎dole‏ منفصل في تجسيدات أخرى. يتم استخدام تيار الرجيع 52 كتيار وسيط يدخل البرج 70 عند مدخل جانبي. يخلق استخدام غاز المتخلف كتيار رجيع علوي وأعلى 72604 كتيار وسيط تيار منتج نقي جداً 64 مع كمية كبيرة من 2© و63 يمكن تجزئتها من أجل تركيب مبرد. يقوم هذا الترتيب باسترداد برويان وإيثان أكثر في البرج 70 مما هو منجز في التجسيد المبين في الشكل 1. يكون كيلو واط/مليون متر مكعب معياري في اليوم 5 363.24 (13,8 قوة حصان/ مليون قدم مكعب معياري في اليوم). أقرب درجة حرارة قريبة للتجمد هي 5,5 درجة مئوية. يخلق استخدام رجيع متخلف كتيار منفصل استرداد عالي جداً لمكونات
التجمد؛ وأعلى من الاسترداد النموذجي ل 2© و3©. من جهة أخرى؛ يكون حمل البرج منخفضاً في القسم العلوي حيث يوجد رجيع مختلف فقط. بينما سيقوم معدل رجيع أعلى لإنجاز تحميل سائل بزيادة قوة الحصان؛ قد يكون هذا النوع من الترتيب مفضلاً في بعض الظروف بناءً على التطبيق. الشكل 8 عبارة عن منظر تخطيطي لنظام نموذجي 800 لإزالة هيدروكربونات عالية نقطة التجمد 5 .من تيار غاز هيدروكريون ‎ly halide‏ لتجسيد سابع هنا. في هذا التجسيد؛ يتم استخدام أبراج إضافية. كما هو مبين؛ يتم إرسال ‎and‏ من التيار 28 كتيار 29 إلى فاصل بخار/سائل 90 ويخرج السائل المفصول كتيار 91. يدخل التيار 91 برج إضافي واحد أو أكثر مشار إليه في المنطقة 92 التي يمكن أن تتضمن مزيل الميثان؛ مزيل إيثان» مزيل بروبان و/أو مزيل بيوتان. يمكن استخدام مزيل الإيثان لتزويد إيثان بدرجة مبرد إلى منشأة غاز طبيعي مسال ‎(Sarg 93 JUS‏
0 استخدام مزيل البرويان لتزويد برويان بدرجة ‎ane‏ إلى منشأة غاز طبيعي مسال كالتيار 94. في بعض التجسيدات؛ يمكن تسيير قسم من تيارات العلوية لمزيل الإيثان و/أو مزيل ‎Old‏ مبين كالتيار 95؛ لتزويد تركيب مبرد لمنشأة ‎call)‏ خدمة مبرد ‎AT‏ أو من أجل البيع. يمكن تسيير ميثان؛ إيثان بروبان وبيوتان غير مطلوب للخدمات الأخرى رجوعاً للخلف كالتيار 95؛ لينضم للقسم الجانبي للتيار 28 ويتم تسييره لينضم للتيار 2.
في تجسيدات معينة؛ يمكن استبدال صمام تخفيض ضغط للممدد 14 في أي تجسيد موصوف هنا. في تجسيدات معينة؛ يمكن استخدام ضاغط لرفع ضغط الغاز الداخل للمنشأة؛ مما يوفر تصميم فعال جديد. في تجسيدات مختلفة؛ يكون ضغط علوي لبرج الامتصاص فوق 2,758 كيلو باسكال (400 باوند بالإنش المريع المطلق)؛ على سبيل المثال 4,654 كيلو باسكال (675 باوند بالإنش المريع
0 مطلق)؛ يسبب خفض ضغط برج الامتصاص استرداد أعلى ل 03502« وفائض أكبر لأعلى مزيل البيوتان في جميع الحالات. سيزيد خفض ضغط برج الامتصاص من كمية ‎C35 C2‏ المتوفرة لتركيب نظام مبردء في حال كان مطلوياً؛ نلاحظ إمكانية تبريد قسم من الغاز المتخلف وتكثيفه ‎Liss‏ وخفض ضغطه؛ ومن ثم استخدامه لتبادل حراري في أعلى برج الامتصاص؛ أكثر منه كرجيع.
5 الجدولان 3 و6 أدناه هما إجمالي توازن المادة النموذجي بالإضافة إلى تيارات إعادة التدوير للتجسيد الموصوف أعلاه في سياق الشكل 1. يزود الجدول 3 معلومات التيار للنظام 100 مع
— 1 2 — كيلو باسكال )900 باوند في الإنش المريع مطلق) ‎(i‏ 500 جزء بالمليون بنزين في ‎cabal‏ و4,654 كيلو باسكال )675 باوند في الإنش المريع مطلق) البرج 70؛ يُشار إليها أيضاً على أنها "حالة القاعدة". الجدول 3: تيارات توازن المادة ‎Se‏ ‏أعلى | ‎DEC‏ ‏غاز ‏رواسب ‎DEC‏ |4 تغذية+ | بخار سائل أعلى برج | مضغوط اسم غاز مخرج | برج +05 |4 إلى ‎sale)‏ | فاصل فاصل الامتصا ‏ | إلى غاز التيار التغذية ممدد الامتص ‎ous‏ إلى برج تدوير بارد بارد ص طبيعي مسال ‎L‏ صا ص رقم التيار 2 4 12 16 18 30 40 51 52 54 64 ‎PFD‏ ‎Cw‏ ‎SAS‏ ‏بإسكال ‎١| 4 6,205 | ws)‏ 6254 في )900( )675( | )907( الإنش المريع مطلق) معدل التدفق المولي» 36,134 | 36,195 كيلو | 36,268 .96 .07 مود/ |( الساعة | 79,957 79,663 | 79,796 (باوند |( .95( | .48 مول/سا عة)
— 2 2 — معدل التدفق 605,25 597.59 599,14 ‎(his‏ 3 2 0 ‎[es‏ | ( ) ) الساعة ,1,334 ,1.317 ,1.320 (باوند/ | 355( 465( 877 ساعة) سدم رصا أ أ اا ا ا ‎es‏ | ل ل ا يرا | لل ل ل ل ل ل | ل اا ل با ااا اا الا الال ااا ع 72.536 72.509 72.536 ‎I‏ ) ) نتروجين 159.91 5 | 159.91 4( 4( 4( 35,208 35,167 | 35,208 .86 .42 .86 ميثان | ( ) ) ‎T7530. T7622.‏ | .77622 ‎@s7| (885 (256‏ 656.44 651.83 656.45 9 6 0 إيثان | ( ) 1447.2 1447.2 1437.0 24 22( 52( 174.08 168.82 | 174.08 6 3 1 برويان | ( ) ) 383.79 9 | 383.78 4( 1( 4(
105.1 | 73.47 | 73.47 | 65.26 | 31.68 3.40 1 28.2 39.895 0.031 36.459 | 39.862 57 3 3 3 4 4 49 ‎No‏ ( ار أر ‎ol‏ أآر أل ار ‎ool‏ ‏بيوتان 87.953 0.069 80.378 | 87.881 ‎١ 161.9 | 161.9 | 231.8‏ 143.8 | 69.85 7.50 62.21 ( ان ان ال ‎el‏ ( م | ( ( 129.2 | 79.61 | 79.61 | 85.69 5.25 | 43.6 43.521 49.6 0.73 37.537 | 42.791 19 9 9 8 5 16 ‎Neo‏ ( أر أر 0 أل ار ‎ool‏ ‏بيوتان 95.948 109.3 | 1.609 82.754 | 94.339 48 ا 175.5 | 175.5 | 188.9 11.5 96.1
ٍ( @ ام ام ألم ) ‎hq‏ 85( |75 ٍ( ٍ( 74.82 | 19.88 1 19.88 1 20.42 0.1 0.1 54.402 54.94 | 53.91 7 7 7 5 1 9 ) ) ) 1 | 0.492 بنتان + ‎١‏ أر ‎(١ ( ol‏ 119.93 121.1 | 118.8 )0.84( (1.084) ‎١ 43.84 | 164.9‏ 43.84 | 45.03 0.24 2.021 ‎sr 2 (6‏ كم لم |« ‎J‏ م |6 21.06 18.13 | 18.13 18.134 2.927 | 0.205 2.9271 1 4 4 ‎IRIE 1‏ بنزين ) ) ) 39.979 2 | 0.452 6.452 46.43 39.97 | 39.97 ‎dd (‏ ‎ol © 0‏ معدل التدفق المولي؛ 36,267 36,135 | 36,195 كيلو .90 .00 .10 ) ) الساعة 79,957 79,664 | 79,7796 (باوند 00 00) | .50 عة)
معدل التدفق الكتلي» | 605,25 9 ‎١‏ 599,14 كيلوجرام | 3 2 0 / الساعة | ,1,334 ,1.317 | ,1,320 ‎Jus)‏ | 535 465( 877( ساعة) تدفق حجمي 5101 ‎MMsc‏ ‏20.63 20.59 ‎md‏ ‏) 20.55 |) (مليون 728.17 )725.5( | 726.71 = ( ( قياسي) مكعب في اليوم) كثافة 74.8 84.1 كجم 52.7 | 198.99 77.53 48.7 1 50.94 ) 1 | 46.93 م34 )3.29 | )6.18 | )4.84 )3.04 ) )3.18( 5.25 )4.77( | )2.93( باوند/قد ( ( ( ( 4.67 ( ‎(3a‏ ( لزوجة 0.012 ]0.012 | 0.010 0.011 | 0.01 | 0.01 ملى 0.0125 0.0105 | 0.0129 ّ 5 2 6 6 46 05 ‎Ho‏ ! ّ الثانية | 0.0125 0.0105 | 0.0129 0.012 ]0.012 | 0.010 0.011 | 0.01 | 0.01 سنتى +( 5 2 6( 6( 46( 051( ( ( بواز) شط | ل ‎BE‏ ‎rrr rrr.‏
معدل التدفق المولي؛ كيلو ‎ju‏ _ _ الساعة ‎gl)‏ ‏مول/سا ‏عة) ‏معدل ‏تدفق ‏الكتلي ‏» كيلو جرام/ الساعة ‎sl)‏ ‏إساعة) ‏496.2 | 420.4 496.8 .400 | .429 ‎as‏ ¢ 416 504.1 8 9 94 |46 ‎pas‏ ~ ~ ‎Nel‏ ) ) ) ) ) (باوند/ة 30.98 | 26.25 | 25.97 | 31.02 | 31.47 ‎oo‏ | ! ! | 25.0 | 26.8 م ‎al‏ ‏لزوجة 0.132 | 0.077 | 0.075 | 0.132 | 0.086 | 0.07 | 0.08 » ملي 1 5 2 8 1 6 |19 باسكال/ لثانية ) ) ) ) ) ) ) ‎i‏ 0.132 | 0.077 | 0.075 | 0.132 | 0.086 | 0.07 | 0.08 (ستتي 1( 5( 2 8 1( 06( | 19( بواز) توتر 0.005 | 0.005 | 0.008 | 0.004 | 0.00 | 0.00 ‎PE 2‏ 02 أود أبعه | 594 8
— 6 2 — نيوتن/ متر ‎wf 3)‏ )5.52 )8.02 | )4.29 ) ) )8( )5-4( 4.84 | 5.94 م ( ( ( ‎do‏ ‎(Dyne‏ ‎Jom)‏ ‏تضمن الخصائص الفيزيائية الجيدة القدرة على فصل البخار والسائل. قد يستخدم برج الامتصاص 0 في واحد أو أكثر من التجسيدات الموصوفة أعلاه ‎aol‏ مراحل نظرية. يبيّن الجدول 4 أدناه خصائص البخار والسائل النموذجية في برج الامتصاص 70 باستخدام ‎gol‏ مراحل. الجدول 4: خصائقص البخار والسائل في برج ا لامتصاص كثافة ‎la,‏ | كثافة سائل؛ كجم/ | توتر السطح ‎(Bld‏ ‏كجم/ متر3 متر3 نيوتن/ متر (باوند ‎(psf‏ | (باوند /قدم) ‎(pf)‏ ‏3 اا سائل فاصل أول | 3496.6 (161 | 0.008 (8 ‎[ewes‏ ‏76.9 )4.8( ]416.5 )26( | 0.0053 )5.3 76.9 )4.8( ]400.5 )25( | 0.0052 )5.2 76.9 )4.8( |400.5 )25( ]0.0052 )5.2( ‎cul)‏ | 2604165( |54)0.0054 تشير هذه البيانات إلى الظروف الجيدة جداً للفصل. هذا ما يكون ممكناً بسبب معدلات ‎sale)‏ ‏التدوير المتعددة؛ التراكيب؛ وخصوصاً التسييرات للتجسيدات الموصوفة هنا. تعتبر تلك الخصائصس جيدة على نحوٍ مثير للدهشة لتشغيل هيدروكريونات خفيفة عند 4,654 كيلو باسكال )675 باوند 0 في الإنش المريع مطلق). الجدول 5: مقارية درجة الحرارة لتجمد البنزين في العملية سساح جح ام
‎pp‏ ‎eee‏ ‏كما هو مبين في الجدول 5؛ تكون الأنظمة في التجسيدات الموصوفة أعلاه 40 درجة مئوية و90 درجة مئوية بعيدةة عن التجمد في القسم الأكثر ‎Bag‏ في المنشأة؛ مخرج الممدد والبرج» بسبب إزالة أعلى البنزين المدموج مع معدل عالي من التخفيف بواسطة البيوتان والمكونات الأخرى. يقدم الجدول 6 معلومات تيار توازن المادة ل "حالة الضغط العالي ‎high pressure case‏ " للمدخل 6895 كيلو باسكال )000,1 باوند في الإنش المريع مطلق) وبرج الامتصاص 5,516 كيلو باسكال )800 باوند في الإنش المريع مطلق)؛ بنزين 400 جزء بالمليون في التغذية. يكون الضغط بحده الأدنى في حلقة العملية الرئيسية 5,516 كيلو باسكال (800 باوند في الإنش المريع مطلق). يكون توتر سطح السائل بحدها الأدنى 0.00286 نيوتن/ م )2,86 داين/سم). لا تزال كثافتي البخار والسائل مقبولة؛ بالرغم من أنها تقترب من الحدود المعقولة. تقدم هذه الحالة إمكانية التشغيل 0 عند ضغط ‎Mle‏ جداً. يكون مخطط تدفق العملية مطابقاً إلى المثال السابق من الشكل 1. في هذه ‎alla‏ تصل قوة الحصان لإعادة ضغط غاز متخلف إلى 6,895 كيلو باسكال (000,1 باوند في الإنش المريع مطلق) بالإضافة إلى أن ضغط أعلى 0604 يكون 5,647 كيلوواط )7,573( قوة حصان» أو 273.75 كيلوواط/ 100050000 )10,4 قوة حصان/مليون قدم قياسي مكعب في اليوم). تكون المقاربة الدنيا إلى تجمد البنزين عند أي نقطة في العملية هي 5 درجة مئوية. 5 الجدول 6: تيارات توزان المادة
أعلى ‎lg)‏ أعلى | ‎DE‏ غاز تغذية | بخار ب ‎١‏ سائل ‎١ ىلعأ١ C4| DE‏ مضغو +05 وينزدٍ التيار |التغذية |إعادة ال اممدد الام ال | إلى | برج | الام ‎Sel‏ ‎o‏ ‏تدوير | بارد ‎La‏ بارد الضد | الامة | صاص | طبيعي ‎Le a‏ اصا مسال ص رقم التيار ‎16١6 2 4 2 ١‏ ]18 |30 |40 51 |52 |54 64 ‎PFD‏ ‏الضغ ‎ha‏ ‏كيلو ‏باسكا ‏6,89 6,94 ‎J‏ ‏4.80 1 ]3.00 (باوند ‎(١ 0‏ في 1,00 )800 | 1,00 الإذ 0.00 ( 7.00 2 ( ( المرد 2 مطلق
معدل التدذ 3 الموذ 36,0 36,1
‘SG
36,2 91.1 82.21 كيلو
5 65 ) | 1 2d
79,7 79,5 79,9
57( 67.3 | 68.2 (بأوند
‎Of] (6‏ مول/ ‎del‏ ‏( ‏معدل ‏التدذ ‎605,١ 603, 612, 3‏ كتلي؛ 579 260 | 200 كجم/ | ( ) ) ‎«Lull‏ | 1,35 2 ]1,33 5 0,50 9,96 4,43 (باوند | 6( 1( 6( ‎elf‏ ‏5(
ار يخ ااا ع ااا صل ا ‎em‏ ا م ااا له ااا ‎CE‏ ‎Ce‏ ‎rrr rrr‏ ا
01 23 01 0 ) ع .214 .213 | .214 072( 898( | 07) 34,8 34,7 | 34,8 59.9 89.4 |59.1 1 9 2
) ) ( ١ ‏إيثان‎ ‎7685 9 7685 1.21] 7.69 2.95 (ry (8 (4
878. | 871. 878. 784 | 293 769 ميثان ) ) ) 1937 1920 | 1937 .353 .872 | .388 ( ( ( 233. | 227. 233. 057 | 049 044 برويا .ل" ( 0(
J
513. | 500. 513. (802 | (558 (773 25. 115 28.| 61.| 86.| 86. 53.3| 50.5 79] 2.8 0.0 07.| 53.4 692 | 666 | 383 | 383 94 16 978 15 5 06 | ‏أ-‎ ‎) ( (١ (١ ( ١ ل١ ‏تا |( ) ل‎ ‏للود‎ ‎63.2 135| 190 | 190 117. | 111.] 56.| 6.3 | 0.0 253] 117. O 255 95. | 44. | 44. (714 | (368 | 87| (46| (33 69.| (74 ) a} GB 8 (6 (8 36. 41. 75. 92.| 92. 134 57.9 | 53.8 4.1] 0.3 58.2 76 208 | 847 | 901 | 901 | 10. 16 14 02 45 61 -n ) oo) (١١ (١ 9 ) ) (١ ( ( | Us 81. 90. | 167 | 204 | 204 ) 127. 118. 9.0] 0.7 128. O 04 849 | 21. 81.| 81.]| 295 (682 | (639 (43 (6 (443 (2 (| (4 (1 1 (66.
— 3 2 — 70.1 70.| 44.| 45.| 45.| 116 1.93] 1.93] 0.0] 0.0 72.8 891 | 903 | 054 | 977 | 977 | 88. 4 1] 1 26 ١ ١١ ( (١ ل١‎ (١ (١١ (١ ( ) * 156 | 156 | 97.| 101 | 101 | 257 ‏بنتان‎ ‎4.26 4.26| 0.0١ 0.0 160. 28. 31.| 123 | 36.| 36.| 67. 6| 3] 3] (03 (554
S| @ ) ‏ا‎ Bf ) 5.4] 5.5] 5.5| 20. 0.02] 2 14. | 14. 14.5 73+ 02] 02 039 8 8 538 | 538 65 (١ (١١ (١ ( ) ) ) ) 12.1 12.1] 12.| 44. ) 0.06 | 0.06 32. 32. 32.1 067 | 129 129] 178 el © (05| (05 (11 (fF ( ) -, es bata Lb
معدل ‎axl‏ ‎B‏ ‏الموز
36,2 36,0 36,1 $5 ; 67.9 91.2 82.21 كيلو
0 0 0 ( ( | 1 =
79,7 79,5 79,9
57.0 67.4 68.2 (بأوند
0( 0( 0( مول/ ساعة
معدل التدذ ‎tT)‏ ‎il‏
605, | 603, 612, $5 290 260 579 ; oo) | = ‏رام/‎ ‎1,337 2 1,35 : eld
4,43 | 9,96 0,50
6 1 6 6 6] os ‏إساء‎ ‎(5
تدفق ي ل ‎STD‏ ‎MM‏ ‎50101١‏ 20.5| 5 20.6 d 8 3 3 ‏(مليو‎ ‎(١ ( ‏ل‎ ‎J 726. | 724. 728. 3] ) (25 >
WE
(s 254 ‏في‎ ‏اليوم)‎ ‎54.1] 111.] 10] 76. 49 112] 138] 60.| 58.6 ‏كثافة‎ ‎4! 17) 1.4| 09] 5 29.1 72.1 1 3| ‏كجم‎ ‎) (١ (| ( ) ) ) ) )| 3" 3.38] 6.94] 6.3] 4.7! 3.0 7.0| 8.6| 3.7] 3.66 | ‏باوند/‎ ‎( ) Gf 61 © (| ©] © (| (3p
— 6 3 — لزوج 0.0 ]0.01
0.0 0.01 0.0] 0.0 ¢ 5
0.01 14 11 ]0.01 0.01 ملى 128 | 144 | 124 115
31 23 9 5 28 )
) (١ (| ( ِْ ِْ ِْ ِْ ) = 0.0 0.0] 0.0] 0.0 ‏ل/‎
0.01] 0.01١ 0.0١ 0.0 0.01 115 124 144 | 128 ‏الثانية‎
31] 23| 11 14 (28 ( ( ( ( Tw)
6 © يي بواز) عل ا عا لا ل ل لل ل ‎Lr‏ ‏معدل ‏التدذ ‏3 ‏الموذ ‎‘SG‏ ‏كيلو ‏مول/ ‎2d‏ ‏(بأوند ‏مول/ ‎del‏
معدل تدفق الكت يا ؛ كيلو جرام/ ‎Lud‏ ‏(بأوند ‏إساء ‏5( ‏كثافة
36 490١ 435١ 334١ 339 | 434
1.3 كجم .74 |.27 .47 7.1 .65
8 ) (١ (١١ (١ (١ ( ‏م‎ ‎30. 27. 20.| 21.| 27. ‏(باوند‎
.22 إقدم3 14( 18( 88( 21 63 م ( 18( 88( |2( ( 56
لزوج 0.0
0.0 0.0| 0.0| 0.0| 0.0 ¢ 5
ملي 9 | 488 | 473 935 | 843 :0
باسكا ( |( ا( ‎ol‏
) 0.0| 0.0] 0.0] 0.0] 0.0 [J
الثانية 929 | 488 | 473 | 935 | 843 0:0
55 ~ a a ¢ ¢ ( ) ‏(سند‎
يِ
بواز)
توتر
السط
0.0 0.0| 0.0| 0.0] 0.0] 0.0 re
نيوتن 057 ]032 | 031 |057 | 038 04
/ متر 3 5 5 5 5 05
(١ (١ (١ (١ ( ‏(داين‎
إسم) 5.7 ]3.2 |3.1 ]5.7 |3.8 4.0
(5 S| | 6] 6] 68 (Dy ne/c m)
بالنسبة إلى التجسيدات المتعددة هناء تكون الخصائص الفيزيائية جيدة جداً للفصل في الفاصل وفي
البرج؛ ويوجد سائل فائض في ‎sale]‏ تدوير المتداخلة الجديدة الذي يتم سحبه وإرساله إلى منشأة
الغاز الطبيعي المسال. على هذا النحو؛ قد تعمل التجسيدات هنا عند ضغوطات أعلى حتى مع المزيد من الانخفاض المترافق في متطلبات إعادة الضغط. كما يزداد الضغطء سيكون معدل
السائل الفائض منخفضاً بسبب ‎JS‏ من التغيرات في التطاير ولأن معدل السائل الأعلى مرغوباً به
للحفاظ على الاسترداد مع هبوط ضغط أقل متوفر. على سبيل المثال؛ إن التشغيل مع غاز تغذية 6,205 كيلو باسكال (900 باوند في الإنش المريع مطلق) ومع ضغط عند أعلى برج الامتصاص 70 المتزايد من 4,654 كيلو باسكال (675 باوند في الإنش المريع مطلق) إلى 4826 كيلو باسكال (700 باوند في الإنش المريع مطلق) يستخدم كافة المذيبات الفائضة المتوفرة؛ ‎Sg‏ تخفيض درجة حرارة الفاصل الباردة 1.11 درجة مئوية )2 فهرنهايت). يصبح النهج الأقرب إلى التجمد 5,2 درجة مئوية في التبادل الحراري للمدخل. لا تزال الخصائص الفيزيائية للفصل جيدة؛ مع أشد نقطة موجودة في أعلى البرج 70 مع توتر سطح 4 نيوتن /متر (5,4 داين/سم) وبخار 84.9 وكثافة سائل 416.5 في كجم/م3 )5.3 بخار و26 كثافة سائل في بوصة باوند/قدم". يحتوي غاز المدخل على 500 جزء بالمليون في 0 هذا المثال؛ بينما يبقى معدل إعادة دوران المذيب غير متغير. كمثال آخر؛ يكون التشغيل عند 4,999 كيلو باسكال (725 باوند في الإنش المريع مطلق) ممكناً أيضاً؛ لكن مع 400 جز بالمليون بنزين في غاز التغذية؛ بدلاً من 500 ‎gia‏ بالمليون. لا تزال الخصائص الفيزيائية مقبولة للفصل. يصبح النهج الأقرب إلى التجمد 5 درجة مئوية في التبادل الحراري للمدخل. ‎Ble‏ على ذلك؛ يكون التشغيل عند 5,171 كيلو باسكال )750 باوند في 5 الإنش المربع مطلق) ممكناً أيضاً؛ مع 300 جزء بالمليون بنزين في غاز التغذية. يتم الحفاظ على ضغط غاز التغذية عند 6,205 كيلو باسكال (900 باوند في الإنش المريع مطلق) في الحالات أعلاه حيث أنه ازداد ضغط التشغيل لبرج الامتصاص. بما أنه يزداد ضغط برج الامتصاص ‎any‏ ضغط غاز التغذية وضغط الغاز المعالج ثابتان عند 6,205 كيلو باسكال (900 باوند في الإنش المريع مطلق)؛ فإن متطلبات القدرة لإعادة ضغط وضغط أعلى مزيل 0 البيوتين تتناقص بشكل ملحوظ. مع ضغط أعلى برج الامتصاص في تلك الحالات الذي يتغير فيها من 4,654 كيلو باسكال (675 باوند في الإنش المريع مطلق) إلى 5,171 كيلو باسكال )750 باوند في الإنش المريع مطلق)؛ يتناقص إجمالي كيلو واط للضغط لكل غاز مدخل مليون متر قياسي مكعب في اليوم من 299.02 إلى 211.63 كيلو واط/ مليون متر قياسي مكعب في اليوم )11,36 إلى 8,04 قوة حصان/مليون قدم قياسي مكعب في اليوم). 5 إن تقليل انخفاض الضغط المطلوب للفصل يمكن أن يكون له تأثيراً كبيراً على متطلبات قدرة ضغط منشأة. فمن المهم جداً ملاحظة أن الخصائص الفيزيائية الملائمة للنقل الكتلي والفصل عند
تلك الضغوط الأعلى هي نتيجة كمية كبيرة من البيوتان والمكونات الأخرى التي تتم إعادة تدويرهاء تشكيل تيارات أغنى لوزن جزيئي أعلى مع خصائص مادية أفضل للفصل؛ وفي الوقت نفسه توفير التخفيف للبنزين في طور السائل وبالتالي منع التجمد. كما هو مبين في الجدول 5 أعلاه؛ البرج 0, إن القطعة الأكثر برودة للمعدات في التصميم؛ هي الأبعد عن التجمد. يلخّص الجدول 7 أدناه تغيرات الخاصية الفيزيائية بين دراستي الحالة توضيحية. إن حالة القاعدة هي المخطط حيث أنه يكون للنظام 6,205 كيلو باسكال (900 باوند في الإنش المريع مطلق) عند المدخل و4,654 كيلو باسكال )675 باوند في الإنش المريع مطلق) عند برج الامتصاص. إن حالة الضغط العالي هي المخطط حيث أنه يكون للنظام مدخل 6895 كيلو باسكال (1,000 باوند في الإنش المريع مطلق)؛ و5516 كيلو باسكال (800 باوند في الإنش المريع ‎(lhe‏ عند 0 برج الامتصاص. الجدول 7: تغيرات الخاصية الفيزيائية بين دراستي الحالة التوضيحية ‎[ef eos‏ الحالة ‎nC4 1C4 C3 C2‏ كثافق ‎(JAE‏ توتر كجم/ متر3 | كجم/ متر3 | السطح (باوند/قدم* | (باوند/قدم” | نيوتن/ متر ‎(fd | (‏ ضغط 111.17 | 317.97 |6 4 |0,134 +0,071 عالي 2 3 1 5 (6.94) )19-85( | )2.86( ‎EEEEREEE‏ ‏4 |0,055 0,014 القاعدة 3 8 2 أو )4.77( |)25.69( | )5.3( في تجسيدات أخرى مع ضغط ‎Sle Sl lef‏ 5,550 كيلو باسكال (805 باوند في الإنش المريع مطلق) مقابل 5,516 كيلو باسكال ‎B00)‏ باوند في الإنش المريع مطلق) تشغيل البرج؛ يتم استيفاء مواصفات المنتج ‎ag‏ تخفيض متطلبات القدرة بشكل أكبر. مع ذلك؛ ينبغي أن يتم استخدام 5 غازات التغذية الأغنى وإعادات التدوير الأعلى لضمان الخصائص الفيزيائية الجيدة.
قبل إضافة المراحل إلى برج الامتصاص 70( لا يتم استيفاء مواصفات المنتج للبنزين لتغذية ‎Ala‏ ‏القاعدة. مع ذلك؛ باستخدام التجسيدات هنا مع إعادة تدوير ‎DeC4 lel‏ والمراحل المضافة إلى برج الامتصاص 70 تم استيفاء المواصفات للبنزين بهامش واسع جداً؛ كما هو مشاهد أعلاه في ‎Alls‏ الضغط العالي. إن حالة القاعدة متينة جداً بحيث أصبح الضغط العالي ممكناً. إن التطاير النسبي (قيمة-6)) للمكونات في حالة الضغط العالي يتراوح من نسبة 7155 إلى 7369 لحالة القاعدة. يشير هذا المقياس إلى مدى صعوبة الحفاظ على المكونات في طور السائل وتكون متوفرة لامتصاص البنزين؛ بدلاً من خسارتها إلى غاز المنتج. مع ذلك تمكّن التصاميم للتجسيدات هنا من استرداد البنزين كما هو مرغوب به. تكون الخصائص الفيزيائية للبخار والسائل أيضاً أقل ملائمة بسبب الضغط العالي. مع ذلك؛ إنها لا تزال ضمن الحدود المقبولة للصناعة للسماح بفصل جيد 0 بخار/سائل وتشغيل سليم لبرج الامتصاص. وفرت ترتيبات إعادة التدوير وسيلة للاحتفاظ بكمية كافية من البيوتان والسوائل الأخف مع خصائص مادية مناسبة لتشغيل برج الامتصاص واسترداد البنزين والبنتان ومكونات أخرى أثقل. وفقاً لذلك؛ تُشكل التجسيدات هنا نظاماً بحلقتين حيث تتداخلان في طريقة فريدة للاحتفاظ بالسائل وإعادة تدويره؛ بينما تتم تنقية غاز المنتج وأيضاً تحسين الخصائص الفيزيائية في القسم الأكثر 5 برودةٌ للمصنع ‎(Kail‏ الفصل المضمون عند ضغط عالي؛ مما يقلل متطلبات القدرة (على سبيل المثال» بنسبة 730-710 ‎Yay‏ من ذلك؛ نسبة 750-30 بدلاً من ذلك؛ نسبة 750-10) في حين أيضاً تتم معالجة غاز يحتوي على تركيز أعلى بكثير من البنزين. يمكن للتجسيدات هنا أن: - تزيل مكونات التجمد عند ضغط عالي جداً؛ - تستخدم فقط الحد الأدنى من هبوط الضغط ‎¢pressure drop‏ 0 - تتجنب التجمد؛ - تعمل بخصائص مادية معقولة للتيار؛ - تقلل عدد المعدات؛ و - تسمح بتشغيل مرفق غاز طبيعي مسال مع انخفاض منخفض جداً في ضغط المدخل؛ حتى إذا كان جهاز إعادة الضغط خارج الخدمة. 5 يستخدم تطبيق مدخل الضغط العالي هذا كيلو واط/ مليون متر قياسي مكعب في اليوم (قوة حصان/مليون قدم قياسي مكعب في اليوم) المماثل أكثر من أي ‎Als‏ سابقة؛ ويزود الغاز المنقى
عند أعلى الضغط. إن القدرة على معالجة الغاز عند ‎of‏ ضغط المدخل؛ مع أعلى ضغط تشغيل ذو حد أدنى هي التشغيل الأكثر كفاءة. تنص الطرائق والأنظمة للكشف الحالي؛ كما هو موصوف أعلاه والموضحة في الرسوم» على إزالة هيدروكريونات عالية نقطة التجمد عند ضغط ‎lof‏ من الأنظمة التقليدية ‎.conventional systems‏ في حين أن الجهاز وطرائق الكشف عن الموضوع قد تم عرضها ووصفها بالإشارة إلى التجسيدات المفضلة؛ فإن أولئك المهرة في المجال سيقدّرون بسهولة بأنه يمكن إجراء تغيرات و/أو تعديلات عليها دون الابتعاد عن نطاق الكشف عن الموضوع. قائمة التتابع: "أ" إعادة تدوير ‎"od 0‏ ايثان إلى الغاز الطبيعي المُسال ‎LNG‏ ‏2 برويان إلى الغاز الطبيعي ‎LNG Juul‏ 4" برج الفصل ‎SU‏ ‎"a‏ ممدد و فصل دافئ 5 'ز" المبادل الحراري "ح" .| ضاغط ممدد اط" جهاز اعادة الضغط 4" إلى ‎LNG‏ ‎re‏ التغذية ‎DEC4 'J 20‏ 7 بنزين +05 "ان" دليل المصطلحات سن" مول مركبات بيوتان 5 "ع مول

Claims (1)

عناصر الحماية
1. طريقة لإزالة مكونات ذات نقطة تجمّد عالية ‎high freeze point components‏ مشتمل على مركبات بنزين ‎benzene‏ ومكونات +05 من الغاز الطبيعي؛ تشتمل على: تبربد غاز تغذية في مبادل حراري؛ فصل غاز التغذية إلى قسم بخار أول وقسم سائل أول في ‎clog‏ فصل ‎¢separation vessel‏ إعادة تسخين القسم السائل الأول باستخدام المبادل الحراري ‎theat exchanger‏ فصل القسم السائل الأول المعاد تسخينه إلى تيار مكونات ذات نقطة ‎aad‏ عالية ‎high freeze point‏ ‎Jails components stream‏ على مركبات بنزين ‎benzene‏ ومكونات +05 وتيار مكونات مانعة للتجمد ‎non-freezing components stream‏ مشتمل على مركبات ‎¢C1-C4‏ ‎(liga calla‏ تيار المكونات المانعة للتجمد ‎¢non-freezing components stream‏ 0 استقبال؛ عند نقطة تغذية أولى لبرج امتصاص ‎cabsorber tower‏ تيار المكونات المانعة للتجمد ‎non-freezing component stream‏ الخُسالة جزئياً؛ ‎Jia‏ عند نقطة تغذية ثانية لبرج الامتصاص ‎aud absorber tower‏ البخار الأول من غاز التغذية المنفصل الذي تم تبريده؛ إنتاج» باستخدام برج الامتصاص ‎zie cabsorber tower‏ بخار علوي مشتمل على أقل من 1 ‎gi‏ 5 واحد في المليون بالحجم من البنزين ‎benzene‏ وأقل من 70.05 من مكونات +5©؛ وتيار سائل لمنتج رواسب يشتمل على مكونات تجميد ‎freeze components‏ ومكونات مانعة للتجمد ‎non-freeze‏ ‎‘components‏ ‎sale)‏ تسخين منتج البخار العلوي من برج الامتصاص ‎absorber tower‏ باستخدام المبادل الحراري ‎cheat exchanger‏ ضغط منتج البخار العلوي المعاد التسخين باستخدام ضاغط ممدد ‎expander-compressor‏ وضاغط متخلف ‎residue compressor‏ لإنتاج تيار غاز مضغوط يتم ضغطه لإنتاج تيار غاز متخلف مضغوط؛ حيث يكون ضغط تشغيل برج الامتصاص ‎absorber tower‏ 689.5 كيلو باسكال إلى 8 كيلو باسكال )100 باوند للإنش المربع مطلق إلى 400 باوند للإنش المربع مطلق) أقل من ضغط الغاز المدخل؛ و
توجيه ‎eda‏ من تيار سائل منتج الرواسب من برج الامتصاص ‎absorber tower‏ إلى مجموعة من أبراج الامتصاص ‎absorber towers‏ الإضافية ‎Cus‏ يتم فصل مركبات البنزين ‎benzene‏ عن مكونات +05 ومركبات 01-04.
2. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يشتمل برج الامتصاص ‎absorber tower‏ على مرحلة نقل 3 الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على إرسال تيار الغاز المتخلف المضغوط إلى مرفق إسالة غاز طبيعي. 4 الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يشتمل فصل القسم السائل الأول المعاد تسخينه على استخدام عمود تقطير ‎«distillation column‏ برج تقطير ‎«distillation tower‏ أو مزيل البيوتان
‎.debutanizer‏
5. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎of‏ تشتمل كذلك على دمج قسم من تيار الغاز المتخلف المضغوط مع تيار المكونات المانعة للتجمد ‎cnon-freezing components stream‏ تبريد التيار المندمج في المبادل الحراري ‎cheat exchanger‏ واستخدام التيار المندمج كتغذية علوية إلى برج الامتصاص
‎.absorber tower‏
6. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث أن إسالة؛ جزثئياً؛ تيار المكونات المانعة للتجمد ‎non-‏ ‎freezing components stream‏ تشتمل على تبريد وتخفيض ضغط قسم من تيار المكونات المانعة للتجمد ‎non-freezing components stream‏ عند المبادل الحراري ‎.heat exchanger‏
7. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 6 حيث تتم زيادة تيار المكونات المانعة للتجمد ‎non-freezing‏ ‎components stream 5‏ في ضغط عند ضاغط قبل إسالته جزثئياً.
— 5 4 —
8. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث أن التيار الذي تم استقباله عند نقطة التغذية الأولى لبرج الامتصاص ‎absorber tower‏ يتم إدخاله ‎FAS‏
‏9. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على تسيير قسم من تيار المكونات المانعة للتجمد ‎non-freezing components stream 5‏ خلال المبادل الحراري ‎cheat exchanger‏ حيث تتم إسالة تيار المكونات المائعة للتجمد ‎Lila non-freezing components stream‏ باستخدام منتج البخار العلوي المعاد تسخينه للتبريد » وكذلك تسيير القسم المبزّد من تيار البخار المانع للتجمد ‎non-freezing vapor‏ ‎stream‏ إلى مدخل جانبي لبرج الامتصاص ‎-absorber tower‏ 0 10. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشتمل كذلك على تسيير قسم من تيار الغاز المتخلف المضغوط خلال المبادل الحراري ‎heat exchanger‏ وصمام إلى برج الامتصاص ‎-absorber tower‏
1. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث تختار مجموعة متعددة من الأبراج الإضافية من مزيلات الميثان ‎«demethanizers‏ مزيلات الإيثان ‎«Dubie «deethanizers‏ البرويان ‎«depropanizers‏ ‏5 ومزيلات البيوتان ‎.debutanizers‏
‏2. الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث يتم إجراء إزالة المكونات ذات نقطة التجمّد العالية ‎high‏ ‎freeze point components‏ من الغاز الطبيعي دون تجميد المكونات ذات نقطة التجمّد العالية ‎high‏
‎.freeze point components‏
‏عمط‎ ‏مك‎ 3 +“ 7 ‏يك‎ an 1 1 ١ 1 Ba os ~ pe - ‏ل ا 1 م‎ ١ ‏بن سم‎ A ‏ملل نب‎ 2 0 7 | RS ’ a | i” . : ‏م‎ ‎FE 2s Th 5 0 ‏مي‎ ‎+5 vg Th x a ‏ا | لال‎ i : ‏و‎ ‏و‎ ‏ا‎ ‎Te ‎tw ‎1 y Riva i
Les i Efe 4 ‏ذا‎ #8 | oo . ak . | ‏بي ب‎ « of Yoh ‏الا‎ ‎i ; | fans Toi] 1 ‏ا‎ of ! ‏أل‎ ‎" id 3 1 | ‏ل‎ 1 - ASL ay ‏ال‎ ete LL a] TY ; ey gy ١# ws Ya 5١0 46 ‏و‎ ‏ا ار اا سس‎ ‏:م ؟*‎ ١ 3 HN a ! « 8 1 TES Yj ry La ‏ست 1 ا‎ : 14 7 $s Fa i i : YA it » = ‏ا‎ : - Le — ْ: 5 1 nd A 0 | Hye 7 ‏مم‎ 0 Poh grove] AT LY w i 3% ‏لل‎ Ta $Y 2 TW ‏ض ٍ ا تسلا‎ ‏ا[ ب ال‎ mp bd 8 ْ 8# TT - ‏إ : ا‎ >. HoH 507 ‏نِ‎ ‏الي‎ J ‏اه‎ bw om Pan ‏اج‎ ‏ب‎ ‎fe ¥ ‏كل‎ 3H
‏هن‎ Ae . I ne iE Ta ‏نل‎ ‏ب‎ ban ‏ال يا‎ CF ‏مل‎ : ١ i ae 8 ox ١ Pere cor ‏إ د‎ £ A | Vid A 2 ! ‏حتلم‎ > ١ ‏با‎ 0" 0 ‏ا يا‎ HK i ‏إٍ‎ 1 i ‏سيد‎ Foot) 1 B pd] : vg ve, £54 {Fa | A y ol x 1 * ‏الم‎ ‎| 1 ‏جا ف‎ ; ® ET 5 > : $f ‏ىس‎ 1 a Ne a Lo = £, ; : ‏الشكل ؟‎
‏ثب‎ 4 « 1 0 ‏ا‎ ٍ ir EY on 4 t Fy Fe] LA Ik 3
> . ‏مج‎ ‎١ ٍْ Zo ‏ب‎ ‎: 0 A ‏سلس ا ا‎ ‏الاج ]| حا‎ tL oy No lev vy >< Ye be 0 CL ee B SSE] ve a 23 ¥ : i 3 Lh] 13 TY ¥ vA ‏8ه‎ ًّ J te it ‏بج‎ ‏الشكل ؛ وت‎ ‏و‎
— 5 0 — Bax As 44 T i Ta "5 08 ‏ل ل 7 يخ الالالال‎ ah JN ‏د‎ ‎fd 1. { : al, 4# LT EE A - ‏تلا + اليا ! ش‎ 8 ‏عل‎ ‎8 Np 1 1 Fas] +
I. ee ‏ةا اج أله‎ 7 + Xe 1 — ! ys fd ve Bh 1 5 ‏اق ا‎ enn fod : A 1 - 3 ‏لبا‎ : © ‏ول‎ ‏ك‎ ‎> ‎= ‎2 ‏و ىت‎ or a 0 + 1 ‏مه‎ at ~ J ‏ب‎ 0 - Ty ‏ما ا‎ Jd Li Kd : > rb > 8 sy 1 | Ta | ot Sr A \ | | vy TE 5 ‏ا اب‎ ‏ال‎ rd] i ‏بأ‎
‎0 .. xg TT Le ‏ب‎ ‎>< ‏الشكل + وت‎
‏فك بالا‎ ,ّ % 1 [oo [FH ‏لا‎ > i So] Ep Cott ‏ايها‎ IN ay ‏حي‎ ١ : ِ ْ 1 5 2 i SS £ 1 . 3 No B Poy ead Et ‏د‎ 5 0 wy 8 ِ 1 £5 TE wy : Li 1] ot a Jr - ; £4 ! i © 2 er 2% £ 7 © ‏الشكل ؛‎
‏ريع‎ . Aer Nn 9 6 * Te es n TNR | Ey SA ha me Ln ve ‏سال‎ 0 SY ~ = ١ ' ْ B ‏ميا‎ 2 ' 0 ‏نا يبتلل‎ ‏لقال‎ "N ‏يونا‎ i 6 ‏أب‎ ‎| ‏لل‎ Yi TY ‏ب‎ te ! 7 | CT 3 ‏بأ‎ ‏نال>‎ | 1 8 ‏ا‎ | 0 v& yh @ | X >< | rE 8 8 ¥ LI ‏رن ب‎ 8 13)
F . ‏ا | 5 أ‎ famed >< ) | 0 ‏8ط‎ . i a | TE ‏ب‎ @ 84 oe
الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية ‎Swed Authority for intallentual Property pW‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < ‎Ne‏ ‎ge‏ ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام ‎TEE‏ ‏ببح ةا ‎Nase eg‏ + ‎Ed - 2 -‏ 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ uo‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA519401248A 2016-09-06 2019-03-06 معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة SA519401248B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US15/257,100 US11402155B2 (en) 2016-09-06 2016-09-06 Pretreatment of natural gas prior to liquefaction
PCT/US2017/026464 WO2018048478A1 (en) 2016-09-06 2017-04-06 Pretreatment of natural gas prior to liquefaction

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA519401248B1 true SA519401248B1 (ar) 2023-01-09

Family

ID=61280563

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA519401248A SA519401248B1 (ar) 2016-09-06 2019-03-06 معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة

Country Status (12)

Country Link
US (2) US11402155B2 (ar)
EP (2) EP3510128A4 (ar)
JP (1) JP6967582B2 (ar)
KR (1) KR102243894B1 (ar)
CN (1) CN110023463A (ar)
AU (1) AU2017324000B2 (ar)
BR (1) BR112019004232B1 (ar)
CA (1) CA3035873C (ar)
MX (1) MX2019002550A (ar)
PE (1) PE20190850A1 (ar)
SA (1) SA519401248B1 (ar)
WO (1) WO2018048478A1 (ar)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR3039080B1 (fr) * 2015-07-23 2019-05-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methode de purification d'un gaz riche en hydrocarbures
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US11725879B2 (en) 2016-09-09 2023-08-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting NGL plant for high ethane recovery
AU2018321557B2 (en) * 2017-08-24 2021-09-09 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for LNG production using standardized multi-shaft gas turbines, compressors and refrigerant systems
CA3077409A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US11806639B2 (en) 2019-09-19 2023-11-07 ExxonMobil Technology and Engineering Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
EP4031820A1 (en) * 2019-09-19 2022-07-27 Exxonmobil Upstream Research Company (EMHC-N1-4A-607) Pretreatment, pre-cooling, and condensate recovery of natural gas by high pressure compression and expansion
WO2021055021A1 (en) * 2019-09-19 2021-03-25 Exxonmobil Upstream Research Company Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
WO2021076881A1 (en) * 2019-10-17 2021-04-22 Conocophillips Company Standalone high-pressure heavies removal unit for lng processing
CN114854448B (zh) * 2021-02-03 2024-03-26 中国石油天然气集团有限公司 重整产氢中液化气的回收装置

Family Cites Families (63)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB800888A (en) 1956-06-11 1958-09-03 Texaco Development Corp Process for the simultaneous production of acetylene and a mixture of nitrogen and hydrogen
US3542673A (en) 1967-05-22 1970-11-24 Exxon Research Engineering Co Recovery of c3-c5 constituents from natural gas by compressing cooling and adiabatic autorefrigerative flashing
US3568458A (en) 1967-11-07 1971-03-09 Mc Donnell Douglas Corp Gas separation by plural fractionation with indirect heat exchange
DE1551607B1 (de) 1967-11-15 1970-04-23 Messer Griesheim Gmbh Verfahren zur Tieftemperatur-Rektifikation eines Gasgemisches
US3622504A (en) 1969-01-10 1971-11-23 Hydrocarbon Research Inc Separation of heavier hydrocarbons from natural gas
US3815376A (en) 1969-07-31 1974-06-11 Airco Inc Process and system for the production and purification of helium
US4019964A (en) 1974-04-11 1977-04-26 Universal Oil Products Company Method for controlling the reboiler section of a dual reboiler distillation column
GB1549743A (en) 1975-06-16 1979-08-08 Uop Inc Method for controlling the heat input to a reboiler section of distillation column and apparatus equipped for operation under such control
US4272270A (en) 1979-04-04 1981-06-09 Petrochem Consultants, Inc. Cryogenic recovery of liquid hydrocarbons from hydrogen-rich
US4436540A (en) * 1982-10-15 1984-03-13 Exxon Research & Engineering Co. Low pressure separation for light hydrocarbon recovery
FR2578637B1 (fr) 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
US4698081A (en) 1986-04-01 1987-10-06 Mcdermott International, Inc. Process for separating hydrocarbon gas constituents utilizing a fractionator
US4854955A (en) 1988-05-17 1989-08-08 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5325673A (en) 1993-02-23 1994-07-05 The M. W. Kellogg Company Natural gas liquefaction pretreatment process
US5685170A (en) 1995-11-03 1997-11-11 Mcdermott Engineers & Constructors (Canada) Ltd. Propane recovery process
US5737940A (en) 1996-06-07 1998-04-14 Yao; Jame Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
EA000800B1 (ru) 1996-03-26 2000-04-24 Филлипс Петролеум Компани Способ извлечения конденсацией и отгонкой ароматических и/или высокомолекулярных углеводородов из сырья на основе метана и устройство для его осуществления
US5799507A (en) 1996-10-25 1998-09-01 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5724833A (en) 1996-12-12 1998-03-10 Phillips Petroleum Company Control scheme for cryogenic condensation
US5890378A (en) 1997-04-21 1999-04-06 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5881569A (en) * 1997-05-07 1999-03-16 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US6116050A (en) 1998-12-04 2000-09-12 Ipsi Llc Propane recovery methods
US6401486B1 (en) 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
WO2001088447A1 (en) 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
AU7158701A (en) 2000-08-11 2002-02-25 Fluor Corp High propane recovery process and configurations
US20020112993A1 (en) 2000-09-13 2002-08-22 Puglisi Frank Paul Fractionater revamp for two phase feed
TW573112B (en) 2001-01-31 2004-01-21 Exxonmobil Upstream Res Co Process of manufacturing pressurized liquid natural gas containing heavy hydrocarbons
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
UA76750C2 (uk) 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6425266B1 (en) 2001-09-24 2002-07-30 Air Products And Chemicals, Inc. Low temperature hydrocarbon gas separation process
US6698237B2 (en) 2001-12-11 2004-03-02 Advanced Extraction Technologies, Inc. Use of stripping gas in flash regeneration solvent absorption systems
US7051553B2 (en) 2002-05-20 2006-05-30 Floor Technologies Corporation Twin reflux process and configurations for improved natural gas liquids recovery
US7069744B2 (en) 2002-12-19 2006-07-04 Abb Lummus Global Inc. Lean reflux-high hydrocarbon recovery process
US7484385B2 (en) 2003-01-16 2009-02-03 Lummus Technology Inc. Multiple reflux stream hydrocarbon recovery process
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
FR2855526B1 (fr) 2003-06-02 2007-01-26 Technip France Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel
US6925837B2 (en) 2003-10-28 2005-08-09 Conocophillips Company Enhanced operation of LNG facility equipped with refluxed heavies removal column
US8209996B2 (en) 2003-10-30 2012-07-03 Fluor Technologies Corporation Flexible NGL process and methods
US7219513B1 (en) * 2004-11-01 2007-05-22 Hussein Mohamed Ismail Mostafa Ethane plus and HHH process for NGL recovery
PE20060989A1 (es) 2004-12-08 2006-11-06 Shell Int Research Metodo y dispositivo para producir una corriente de gas natural liquido
FR2879729B1 (fr) * 2004-12-22 2008-11-21 Technip France Sa Procede et installation de production de gaz traite, d'une coupe riche en hydrocarbures en c3+ et d'un courant riche en ethane
US7257966B2 (en) 2005-01-10 2007-08-21 Ipsi, L.L.C. Internal refrigeration for enhanced NGL recovery
CA2619021C (en) * 2005-04-20 2010-11-23 Fluor Technologies Corporation Integrated ngl recovery and lng liquefaction
US20060260355A1 (en) 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US20070157663A1 (en) 2005-07-07 2007-07-12 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods of integrated NGL recovery and LNG liquefaction
MX2008013462A (es) 2006-06-02 2008-10-29 Ortloff Engineers Ltd Procesamiento de gas natural licuado.
US9316433B2 (en) 2006-06-27 2016-04-19 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery methods and configurations
US7721526B2 (en) 2006-06-28 2010-05-25 Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. Turbofan engine
FR2921470B1 (fr) * 2007-09-24 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel sec.
US8209997B2 (en) 2008-05-16 2012-07-03 Lummus Technology, Inc. ISO-pressure open refrigeration NGL recovery
CN101290184B (zh) 2008-06-05 2010-10-13 北京国能时代能源科技发展有限公司 一种化工尾气的液化分离方法及设备
US8381544B2 (en) 2008-07-18 2013-02-26 Kellogg Brown & Root Llc Method for liquefaction of natural gas
US8627681B2 (en) 2009-03-04 2014-01-14 Lummus Technology Inc. Nitrogen removal with iso-pressure open refrigeration natural gas liquids recovery
GB2469077A (en) 2009-03-31 2010-10-06 Dps Bristol Process for the offshore liquefaction of a natural gas feed
US9476639B2 (en) 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US20130327086A1 (en) 2010-10-21 2013-12-12 Bayer Intellectual Property Gmbh Method for the simplified removal of a reaction product from reaction gas mixtures using at least two-fold partial condensation
RU2599582C2 (ru) 2012-08-03 2016-10-10 Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. Удаление тяжелых углеводородов из потока природного газа
US20140060114A1 (en) 2012-08-30 2014-03-06 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for offshore ngl recovery
US20140075987A1 (en) * 2012-09-20 2014-03-20 Fluor Technologies Corporation Configurations and methods for ngl recovery for high nitrogen content feed gases
US9423175B2 (en) 2013-03-14 2016-08-23 Fluor Technologies Corporation Flexible NGL recovery methods and configurations
CA2942675C (en) 2014-03-14 2024-01-09 Lummus Technology Inc. Process and apparatus for heavy hydrocarbon removal from lean natural gas before liquefaction
US20160069610A1 (en) * 2014-09-04 2016-03-10 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10126049B2 (en) * 2015-02-24 2018-11-13 Ihi E&C International Corporation Method and apparatus for removing benzene contaminants from natural gas

Also Published As

Publication number Publication date
WO2018048478A1 (en) 2018-03-15
AU2017324000B2 (en) 2021-07-15
US11402155B2 (en) 2022-08-02
JP2019529853A (ja) 2019-10-17
BR112019004232B1 (pt) 2022-07-19
AU2017324000A1 (en) 2019-03-21
CA3035873C (en) 2024-05-14
PE20190850A1 (es) 2019-06-18
US20220373257A1 (en) 2022-11-24
CA3035873A1 (en) 2018-03-15
KR20190046946A (ko) 2019-05-07
KR102243894B1 (ko) 2021-04-22
EP4310161A2 (en) 2024-01-24
BR112019004232A2 (pt) 2019-05-28
MX2019002550A (es) 2019-09-18
CN110023463A (zh) 2019-07-16
EP3510128A1 (en) 2019-07-17
JP6967582B2 (ja) 2021-11-17
US20180066889A1 (en) 2018-03-08
EP4310161A3 (en) 2024-06-12
EP3510128A4 (en) 2020-05-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA519401248B1 (ar) معالجة مسبقة للغاز الطبيعي قبل الإسالة
US20220252343A1 (en) Process and apparatus for heavy hydrocarbon removal from lean natural gas before liquefaction
US9823015B2 (en) Method for producing a flow rich in methane and a flow rich in C2+ hydrocarbons, and associated installation
KR101522853B1 (ko) 등압 개방 냉동 ｎｇｌ 회수
US20110265511A1 (en) Natural gas liquefaction method with enhanced propane recovery
US20110036120A1 (en) Method and apparatus for recovering and fractionating a mixed hydrocarbon feed stream
TW201219107A (en) Cryogenic systems for removing acid gases from a hydrocarbon gas stream using co-current separation devices
US20150267137A1 (en) Method for separating heavy hydrocarbons from a hydrocarbon-rich fraction
US10684072B2 (en) Method and system for preparing a lean methane-containing gas stream
KR20200136885A (ko) 정제 연료 가스 스트림으로 부터 lpg 및 응축액을 회수하는 방법
CN106029848A (zh) 用于等压开放式制冷lpg回收的分流式进料添加
CA3161512C (en) System and method for separating methane and nitrogen with reduced horsepower demands
US11585598B2 (en) Operation of natural gas liquids stabilizer column
WO2019193740A1 (ja) 天然ガス処理方法、及び天然ガス処理装置