RU62666U1 - PUMP DRIVE - Google Patents

PUMP DRIVE Download PDF

Info

Publication number
RU62666U1
RU62666U1 RU2006113123/06U RU2006113123U RU62666U1 RU 62666 U1 RU62666 U1 RU 62666U1 RU 2006113123/06 U RU2006113123/06 U RU 2006113123/06U RU 2006113123 U RU2006113123 U RU 2006113123U RU 62666 U1 RU62666 U1 RU 62666U1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
ring
annular
roller bearing
extreme
bed
Prior art date
Application number
RU2006113123/06U
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Юрий Михайлович Авилкин
Original Assignee
Юрий Михайлович Авилкин
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юрий Михайлович Авилкин filed Critical Юрий Михайлович Авилкин
Priority to RU2006113123/06U priority Critical patent/RU62666U1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU62666U1 publication Critical patent/RU62666U1/en

Links

Landscapes

  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

Изобретение относится к насосостроению и предназначено для использования в приводной части насосов, преимущественно, многоплунжерных, нефтегазопромысловых, с кривошипно-шатунным механизмом, содержащим подшипники скольжения в больших головках шатунов. Предложенное техническое решение направлено на повышение механического к.п.д., ресурса, надежности, а также на снижение габарита, массы и трудоемкости монтажных и ремонтных работ. Приводная часть насоса содержит расположенный внутри неразъемной станины кривошипно-шатунный механизм, содержащий подшипники скольжения в больших головках шатунов и кривошипный вал с короткой и приводной цапфами, установленный в расточках боковых и внутренних продольных стенок станины на крайних и промежуточных опорных роликоподшипниках с наружными безбуртовыми /либо буртовыми/ и внутренними буртовыми /либо безбуртовыми/ кольцами. Наружные кольца опорных роликоподшипников установлены и закреплены в расточках боковых и внутренних стенок станины, а внутренние кольца напрессованы и закреплены на крайних и промежуточных дисках кривошипного вала, расположенных между короткой и приводной цапфами вала. Наружные кольца крайних опорных роликоподшипников с внешних торцов закрыты глухой и кольцевой крышками, все опорные роликоподшипники выполнены радиальными-цилиндрическими, одного размере по их разъему. С внешнего торца внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника, напрессованного на крайнем опорном диске с приводной цапфой, установлено упорное кольцо, сопряженное своей трущейся, торцовой поверхностью с внешней торцовой поверхностью относительно подвижного /по отношению к упорному кольцу/ элемента крайнего опорного роликоподшипника, упорное кольцо через отверстия, выполненные в его теле, закреплено болтами на периферийной кольцевой поверхности внешнего торца крайнего опорного диска кривошипного вала. Между противолежащими торцами упорного кольца и крайнего опорного диска на упомянутых The invention relates to pump engineering and is intended for use in the drive part of pumps, mainly multi-plunger, oil and gas, with a crank mechanism containing sliding bearings in large connecting rod heads. The proposed technical solution is aimed at increasing the mechanical efficiency, resource, reliability, as well as reducing the overall size, weight and complexity of installation and repair work. The drive part of the pump contains a crank mechanism located inside the integral frame, containing sliding bearings in the large connecting rod heads and a crank shaft with short and drive axles, mounted in the bores of the side and internal longitudinal walls of the frame on the outer and intermediate support roller bearings with outer beadless or bead bearings / and inner bead / or beadless / rings. The outer rings of the supporting roller bearings are mounted and secured in the bores of the side and inner walls of the bed, and the inner rings are pressed and secured to the extreme and intermediate disks of the crank shaft located between the short and drive axles of the shaft. The outer rings of the outermost roller bearings from the outer ends are closed with a blank and ring caps, all the thrust roller bearings are made radial-cylindrical, the same size in their connector. From the outer end of the inner ring of the extreme support roller bearing, pressed onto the extreme support disk with the drive axle, there is a stop ring mating with its friction end face with the outer end surface relative to the movable / relative to the stop ring / element of the extreme support roller bearing, the stop ring through the holes made in his body, bolted to the peripheral annular surface of the outer end of the extreme support disk of the crank shaft. Between the opposite ends of the thrust ring and the extreme support disk on the mentioned

болтах размещены пакеты плоских шайб, при этом между противолежащими торцами внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника и упорного кольца выполнен осевой зазор, равный осевой толщине пакета плоских шайб, а в упомянутом осевом зазоре установлен пакет кольцевых прокладок, в средней части внешней торцовой поверхности крайнего опорного диска /между упорным кольцом и наружной цилиндрической поверхностью приводной цапфы/ выполнена кольцевая выемка о глубиной, не превышающей половины осевой толщины крайнего опорного диска, в которой размещен дополнительный радиально-упорный, конический роликоподшипник, внутреннее кольцо которого размещено на примыкающей к торцовой поверхности дна кольцевой выемки поверхности приводной цапфы. Наружное кольцо дополнительного роликоподшипника размещено в расточке внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки, при этом наружное кольцо дополнительного роликоподшипника с внешнего торца закреплено дополнительной кольцевой крышкой, закрепленной на внешнем торце внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки, средняя кольцевая часть которой выполнена выпуклой /тарельчатой формы/, масляная ванна размещена в отдельном масляном баке, расположенном вне картера станины и соединена с нижней частью картера герметичными, гибкими трубопроводами. Упорное кольцо сопряжено своей трущейся, торцовой поверхностью с внешней торцовой поверхностью наружного кольца крайнего опорного роликоподшипника, либо с внешними торцовыми поверхностями цилиндрических роликов, при этом упорное кольцо выполнено Г-образного сечения, масляный бак размещен под днищем картера станины, с возможностью перемещения крепежных лап масляного бака относительно узлов крепления бака, размещенных на днище картера станины. Между днищем картера станины и крышкой масляного бака выполнен теплоизолирующий зазор, заполненный воздушной прослойкой, либо теплоизолирующим материалом. 3 з.п., 4 илл.bolts are placed packages of flat washers, while between the opposite ends of the inner ring of the extreme support roller bearing and thrust ring, an axial clearance is made equal to the axial thickness of the package of flat washers, and a package of ring gaskets is installed in the said axial gap in the middle part of the outer end surface of the extreme support disk / between the thrust ring and the outer cylindrical surface of the drive journal / an annular recess is made about a depth not exceeding half the axial thickness of the extreme support disk into An additional angular contact, tapered roller bearing, the inner ring of which is located on the annular recess of the drive axle surface adjacent to the end surface of the bottom, is located. The outer ring of the additional roller bearing is placed in the bore of the inner annular tide of the annular cover, while the outer ring of the additional roller bearing from the outer end is fixed by an additional annular cover fixed to the outer end of the inner annular tide of the annular cover, the middle annular part of which is convex / plate-shaped /, oil bath placed in a separate oil tank located outside the frame housing and connected to the lower part of the housing by airtight, flexible ruboprovodami. The thrust ring is interfaced with its friction, end face, with the outer end surface of the outer ring of the extreme support roller bearing, or with the outer end surfaces of the cylindrical rollers, while the thrust ring is L-shaped, the oil tank is placed under the bottom of the bed frame, with the possibility of moving the mounting paws of the oil tank relative to the attachment points of the tank, located on the bottom of the frame housing. Between the bottom of the crankcase of the bed and the lid of the oil tank a heat-insulating gap is made, filled with an air gap or heat-insulating material. 3 cp, 4 ill.

Description

К заявке № 2006113123/06 ( 014270)By application No. 2006113123/06 (014270)

Приводная часть насосаPump drive part

Полезная модель относится к насосостроению и предназначена для использования в приводной части многоплунжерных /многопоршневых/ насосов с кривошипно-шатунным механизмом, содержащим подшипники скольжения в больших головках шатунов, сопряженных с мотылевыми шейками кривошипного вала.The invention relates to pump engineering and is intended for use in the drive part of multi-plunger / multi-piston / pumps with a crank mechanism containing sliding bearings in large connecting rod heads coupled to crank crankshaft necks.

Известна приводная часть насоса, например, нефтегазопромыслового, трехплунжерного с эксцентриковым валом и с подшипниками качения, установленными на эксцентриках, при этом эксцентриковый вал установлен в расточках разъемной станины на двух крайних опорных роликоподшипниках /1/.Known drive part of the pump, for example, oil and gas, three-plunger with an eccentric shaft and rolling bearings mounted on eccentrics, while the eccentric shaft is installed in the bores of a split bed on the two extreme support roller bearings / 1 /.

Недостатком приводной части насоса является повышенная ее массо-габаритная характеристика из-за повышенного радиального размера мотылевых подшипников качения, т.к. установка эксцентрикового вала на двух крайних опорных подшипниках требует повышенного поперечного сечения мотылевых шеек вала /для обеспечения ему необходимой жесткости и минимального прогиба/. Следствием этого является повышенные размер и масса больших головок шатунов, влекущие повышенную вибрацию насоса при его работе, отрицательно влияющую на ресурс насоса и насосной установки, разъемная конструкция станины также влечет к повышению ее массы.The disadvantage of the drive part of the pump is its increased mass-dimensional characteristic due to the increased radial size of the crank bearings, because the installation of an eccentric shaft on the two extreme thrust bearings requires an increased cross section of the crank shaft necks / to provide it with the necessary rigidity and minimal deflection /. The consequence of this is the increased size and mass of the large connecting rod heads, resulting in increased vibration of the pump during its operation, adversely affecting the life of the pump and the pump unit, the detachable frame design also leads to an increase in its mass.

Известна приводная часть трехплунжерного насоса с эксцентриковым валом и с подшипниками качения, установленными на эксцентриках, при этом вал установлен в расточках безразъемной станины на двух крайних опорных роликоподшипниках /2/.A known drive part of a three-plunger pump with an eccentric shaft and with rolling bearings mounted on eccentrics, the shaft is installed in the bores of an integral bed on the two extreme support roller bearings / 2 /.

Основные недостатки известного насоса те же, что и у вышеописанного насоса /1/.The main disadvantages of the known pump are the same as the above pump / 1 /.

Известна приводная часть трехплунжерного насоса с двухопорным кривошипным валом, установленным в расточках безразъемной станины, The known drive part of a three-plunger pump with a double-crank shaft mounted in the bores of an integral bed,

имеющая подшипники скольжения в больших головках шатунов /3/. Опорные роликоподшипники кривошипного вала выполнены радиально-упорными /коническими/, их наружные кольца установлены в расточках боковых стенок монолитной станины, а внутренние кольца закреплены на цилиндрических опорных дисках кривошипного вала. С внешних сторон станины опорные роликоподшипники закреплены: с одной стороны - глухой крышкой, а с другой - кольцевым буртом корпуса навесного редуктора. В нижней части станины /в картере/ размещена масляная ванна, служащая для размещения и сбора стекающего в нее масла системы принудительной смазки приводной части насоса.having sliding bearings in large connecting rod heads / 3 /. The supporting roller bearings of the crank shaft are angular contact / tapered /, their outer rings are installed in the bores of the side walls of the monolithic frame, and the inner rings are mounted on the cylindrical supporting disks of the crank shaft. On the outer sides of the bed, the supporting roller bearings are fixed: on the one hand, with a blank cover, and on the other, with the ring collar of the hinged gear housing. In the lower part of the bed / in the crankcase / there is an oil bath, which serves to accommodate and collect the oil flowing into it of the forced lubrication system of the pump drive part.

Недостатками приводной части такого насоса являются:The disadvantages of the drive part of such a pump are:

- повышенная массо-габаритная характеристика кривошипного вала и больших головок шатунов из-за отсутствия у вала промежуточных опор, приводящие к повышенной вибрации насоса и насосной установки;- increased mass-dimensional characteristic of the crank shaft and large connecting rod heads due to the absence of intermediate supports on the shaft, leading to increased vibration of the pump and pump unit;

- пониженный ресурс насоса из-за повышенного износа как подшипников скольжения в больших головках шатунов, так и опорных роликоподшипников вала из-за необходимости установки при монтаже повышенных осевых зазоров в опорных конических роликоподшипниках в соответствии с рекомендацией /4/, предписывающей устанавливать предварительный осевой зазор "а" в опорных конических роликоподшипниках в соответствии с формулой: , где:- reduced pump life due to increased wear of both plain bearings in the large connecting rod heads and supporting roller bearings of the shaft due to the need to install increased axial clearance in the tapered roller bearings during installation in accordance with recommendation / 4 /, which prescribes the installation of a preliminary axial clearance " a "in the tapered roller bearings in accordance with the formula: where:

Δt - максимально возможный перепад температур /°С/ между кривошипным валом и станиной,Δt is the maximum possible temperature difference / ° C / between the crank shaft and the bed,

l - расстояние между опорными коническими роликоподшипниками, мм. Эксплуатационными испытаниями /3/ установлено, что из-за значительного тепловыделения в подшипниках скольжения перепад температуры между шейками кривошипного вала и станиной насоса может достигать 80°С и более, при этом первоначальный зазор "а" в конических подшипниках в соответствии с приведенной выше формулой должен устанавливаться равным 0,97 мм /при ширине станины l=700 мм/. Это приводит l is the distance between the tapered roller bearings, mm. It was established by operational tests / 3 / that due to significant heat generation in sliding bearings, the temperature difference between the necks of the crank shaft and the pump bed can reach 80 ° C or more, while the initial clearance "a" in tapered bearings in accordance with the above formula should set equal to 0.97 mm / with a bed width l = 700 mm /. It leads

к повышенным начальным осевому и радиальному зазорам в опорных конических роликоподшипниках, отрицательно влияющих на ресурс как опорных роликоподшипников, так и мотылевых подшипников скольжения, поскольку известно, что для эффективной работы конического роликоподшипника типоразмера, используемого в рассматриваемом насосе, величина осевого зазора должна составлять 0,2...0,25 мм /5/. что почти в четыре раза ниже величины первоначального зазора, необходимого при монтаже роликоподшипников в соответствии с рекомендацией /4/. Повышенный осевой зазор в коническом роликоподшипнике автоматически приводит к повышенному радиальному зазору в нем из-за особенностей его геометрии /конические поверхности роликов и сопряженных с ними колец/, поскольку при работе трехплунжерного насоса происходит периодическое нагружение кривошипного вала от разных плунжеров /либо от одного крайнего, либо от крайнего и среднего/, кривошипный вал неравномерно нагружается /то у одного края, то у другого, а в некоторых фазах его вращения - у одного края, например, вверх, а у противоположного края вниз/ при повышенных радиальных зазорах в опорных роликоподшипниках происходят перекосы вала в опорных роликоподшипниках /отклонения оси вращения вала от параллельности к оси наружных колец опорных роликоподшипников/, вызывающие перекосы как в опорных роликоподшипниках, так и в мотылевых подшипниках скольжения, которые снижают ресурс упомянутых подшипников и насоса в целом /6/.to increased initial axial and radial clearance in the tapered roller bearings, which negatively affect the life of both the reference roller bearings and crank bearings, since it is known that for the effective operation of the tapered roller bearing of the size used in the pump in question, the axial clearance should be 0.2 ... 0.25 mm / 5 /. which is almost four times lower than the initial clearance required when mounting roller bearings in accordance with recommendation / 4 /. The increased axial clearance in the tapered roller bearing automatically leads to an increased radial clearance in it due to the peculiarities of its geometry (the conical surfaces of the rollers and the rings mating with them), because during operation of the three-plunger pump, the crank shaft is periodically loaded from different plungers / or from one extreme either from the extreme and middle /, the crank shaft is unevenly loaded / either at one edge, then at the other, and in some phases of its rotation - at one edge, for example, up, and the opposite about the edge down / with increased radial clearances in the support roller bearings, the shaft skews in the support roller bearings / deviations of the axis of rotation of the shaft from parallel to the axis of the outer rings of the support roller bearings /, causing distortions in both the support roller bearings and crank bearings, which reduce the life of the aforementioned bearings and the pump as a whole / 6 /.

Известна приводная часть многоплунжерного насоса /7/ с расположенным внутри неразъемной станины кривошипно-шатунным механизмом, содержащим подшипники скольжения в больших головках шатунов /мотылевые/ и кривошипный вал, установленный в расточках боковых и промежуточных стенок станины на крайних и промежуточных опорных роликоподшипниках, при этом промежуточные роликоподшипники выполнены радиальными-цилиндрическими, а крайние - радиально-упорными-коническими, A known drive part of a multi-plunger pump / 7 / with a crank mechanism located inside an integral bed containing sliding bearings in the large connecting rod heads / crank / and a crank shaft mounted in the bores of the side and intermediate walls of the frame on the extreme and intermediate support roller bearings, while the intermediate roller bearings are made radial-cylindrical, and the extreme ones are angular contact-tapered,

закрепленными с внешних сторон, при этом наружные кольца конических роликоподшипников направлены раструбными /рабочими/ поверхностями от центра станины и осевые зазоры в них регулируются изнутри станины посредством регулировочных прокладок и съемных упоров. Масляная ванна расположена в картере станины.fixed from the outside, while the outer rings of the tapered roller bearings are directed by the bell-shaped / working / surfaces from the center of the bed and the axial clearances in them are regulated from the inside of the bed by means of adjusting gaskets and removable stops. The oil bath is located in the crankcase of the bed.

Недостатками известного устройства являются:The disadvantages of the known device are:

- повышенная трудоемкость при сборке, разборке и регулировке крайних опорных конических роликоподшипников;- increased complexity in the assembly, disassembly and adjustment of the extreme support tapered roller bearings;

- низкая долговечность опорных роликоподшипников и мотыловых подшипников скольжения вследствие непрерывного роста при работе насоса осевого и радиального зазоров в крайних опорных конических роликоподшипниках, вызванное более интенсивным удлинением кривошипного вала из-за опережающего его разогрева по отношению к разогреву станины, т.к. теплообразование происходит на поверхностях шеек кривошипов вала, а вал отделен от станины опорными роликоподшипниками, теплопередача через которые весьма низкая из-за малой поверхности контакта в роликоподшипниках. Кроме того, повышенные осевой и радиальный зазоры в крайних опорных роликоподшипниках приводят к тому, что вал из четырехопорного превращается в двухопорный, поскольку в крайних опорах образовались повышенные зазоры. это приводит к перегрузке промежуточных опорных роликоподшипников и к перегрузке крайних шеек кривошипов вала, приводящие к повышенным деформациям шеек и образованию в них перекосов, снижающих ресурс мотылевых подшипников.- low durability of the support roller bearings and crank bearings due to continuous growth during operation of the pump axial and radial clearance in the extreme support tapered roller bearings, caused by a more intensive elongation of the crank shaft due to anticipatory heating in relation to the heating of the frame, because heat generation occurs on the surfaces of the necks of the shaft cranks, and the shaft is separated from the bed by support roller bearings, the heat transfer through which is very low due to the small contact surface in the roller bearings. In addition, the increased axial and radial clearances in the extreme support roller bearings cause the shaft to turn from a four-support into a double-support, since increased clearances are formed in the extreme supports. this leads to an overload of the intermediate support roller bearings and to an overload of the extreme necks of the crank shaft, leading to increased deformations of the necks and the formation of distortions in them, reducing the resource of crank bearings.

Прототипом описываемого устройства является приводная часть насоса, например, нефтегазопромыслового, многоплунжерного /8/, с расположенным внутри неразъемной станины кривошипно-шатунным механизмом, содержащим подшипники скольжения в больших головках шатунов и кривошипный вал с короткой и приводной цапфами, установленный в расточках боковых и внутренних продольных стенок станины на крайних и промежуточных опорных роликоподшипниках, при этом ста-The prototype of the described device is the drive part of the pump, for example, oil and gas, multi-plunger / 8 /, with a crank mechanism located inside the integral frame, containing sliding bearings in the large connecting rod heads and a crank shaft with short and drive axles installed in the bores of the side and inner longitudinal the walls of the bed on the extreme and intermediate support roller bearings, while

нина выполнена коробчатого типа, с монолитно соединенными между собой продольными боковыми и внутренними стенками, имеющими кольцевые приливы, в соосно расположенных цилиндрических росточках которых установлены и закреплены посредством съемных упоров наружные кольца опорных роликоподшипников, сопряженные через ролики с внутренними кольцами, напрессованными на соосные друг к другу крайние и промежуточные опорные диски кривошипного вала, расположенные последовательно через шейки кривошипов между короткой и приводной цапфами, причем, промежуточные опорные роликоподшипники выполнены радиальными-цилиндрическими, с буртовыми наружными и безбуртовыми внутренними кольцами, крайние опорные роликоподшипники выполнены радиально-упорными-коническими, закрепленными с внешних сторон станины глухой и кольцевой крышками, а в картере станины размещена масляная ванна системы принудительной смазки приводной части.Nina is made of box type, with longitudinal side and inner walls monolithically connected to each other, having annular tides, in the coaxially arranged cylindrical sprouts of which the outer rings of the support roller bearings are mounted and fixed by means of removable stops, mated through rollers with the inner rings pressed on to be aligned with each other extreme and intermediate supporting disks of the crank shaft located sequentially through the necks of the cranks between the short and drive axles, Intermediate supporting roller formed radial-cylindrical, with Burtovoy outer and bezburtovymi inner rings, the extreme abutment roller made angular contact bevel fastened to the outer sides of the frame hollow and annular caps, and the sump frame placed oil bath system forced lubrication of the drive part.

Недостатками прототипа являются:The disadvantages of the prototype are:

- невысокая долговечность подшипниковых узлов приводной части /опорных роликовых и мотылевых - скольжения/ из-за наличия первоначальных повышенных зазоров /осевого и радиального/ в крайних конических роликоподшипниках, назначаемых в соответствии с вышеприведенной формулой /4/, а также из-за дополнительного перекоса наружных колец опорных роликоподшипников вследствие неравнимерного нагрева станины в верхней и нижней ее частях из-за наличия в станине масляной ванны. Так, испытаниями насоса нового поколения /9/ НП-1000К с приводной мощностью 1000 л.с. было установлено, что при непрерывной работе насоса в течение 2,5 ч. и нагнетании рабочей жидкости под возрастающим давлением от 32 МПа до 74,7 МПа температура масла в масляной ванне возросла с 25°С до 94°С, при этом температура верха станины нагрелась до 42°С. В результате возникшего перепада температур в станине /около 50°С/ возникает температурная деформация станины и непараллельность ее боковых - low durability of the bearing units of the drive part / supporting roller and crank - sliding / due to the presence of the initial increased clearances / axial and radial / in the extreme tapered roller bearings assigned in accordance with the above formula / 4 /, as well as due to the additional distortion of the outer rings of supporting roller bearings due to uneven heating of the bed in its upper and lower parts due to the presence of an oil bath in the bed. So, by testing a new generation pump / 9 / NP-1000K with a drive capacity of 1000 hp it was found that during continuous operation of the pump for 2.5 hours and injection of the working fluid under increasing pressure from 32 MPa to 74.7 MPa, the temperature of the oil in the oil bath increased from 25 ° C to 94 ° C, while the top temperature of the bed heated to 42 ° C. As a result of the resulting temperature difference in the bed / about 50 ° C / there is a temperature deformation of the bed and the non-parallelism of its lateral

стенок, которая составляет 0,47 мм /при ширине станины 750 мм/ и значительно превышает первоначальную непараллельность стенок /0,02 мм/. Наклон боковых и промежуточных стенок станины вызывает наклон запрессованных в них наружных колец опорных роликоподшипников, вызывает перекосы в них и приводит к неплотному контакту роликов к рабочим поверхностям наружных и внутренних колец происходит кромочный контакт, в результате чего ресурс роликоподшипников снижается, либо происходит их разрушение /6/. что наблюдалось при эксплуатационных испытаниях насоса НП-1000К в П. "Астраханьгазпром" в 1998 г. Следует ответить, что на нефтегазопромыслах эксплуатация насосов длится 4 и более часов /10/, что приведет к еще большему нагреву кривошипного вала и масла в картере насоса и создаст еще большие перепады температур в станине и между валом и станиной и приведет к еще большим деформациям, отрицательно влияющим на ресурс приводной части насоса.walls, which is 0.47 mm / with a bed width of 750 mm / and significantly exceeds the original non-parallelism of the walls / 0.02 mm /. The inclination of the side and intermediate walls of the bed causes the inclination of the outer rings of the supporting roller bearings pressed into them, causes distortions in them and leads to loose contact of the rollers to the working surfaces of the outer and inner rings, an edge contact occurs, as a result of which the resource of the roller bearings decreases or their destruction occurs / 6 /. what was observed during operational tests of the NP-1000K pump in P. Astrakhangazprom in 1998. It should be answered that in the oil and gas fields pump operation lasts 4 or more hours / 10 /, which will lead to even more heating of the crank shaft and oil in the crankcase and It will create even greater temperature differences in the bed and between the shaft and the bed and will lead to even greater deformations that adversely affect the resource of the drive part of the pump.

Еще одним недостатком известного устройства является повышенная нагрузка на боковые стенки станины из-за наличия конических крайних опорных роликоподшипников, преобразующих радиальные нагрузки от плунжеров /достигающих 110 т в наиболее мощных насосах/ в осевые. Это требует усиления боковых стенок станины и увеличения их массы. Конические роликоподшипники имеют повышенный коэффициент трения, что приводит к снижению к.п.д. насоса /6/.Another disadvantage of the known device is the increased load on the side walls of the bed due to the presence of tapered end support roller bearings, which convert radial loads from plungers / reaching 110 tons in the most powerful pumps / into axial. This requires strengthening the side walls of the bed and increasing their mass. Tapered roller bearings have an increased coefficient of friction, which leads to a decrease in efficiency pump / 6 /.

Предложенное техническое решение направлено на повышение механического к.п.д., ресурса опорных и мотылевых подшипников, а также на снижение трудоемкости монтажных и ремонтных работ.The proposed technical solution is aimed at increasing the mechanical efficiency, the resource of support and crank bearings, as well as reducing the complexity of installation and repair work.

Указанный технический результат достигается тем, что вое опорные роликоподшипники выполнены радиальными-цилиндрическими, одного размера по их разъему, с наружными буртовыми и внутренними безбуртовыми /либо наоборот/ кольцами, о внешнего торца внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника, напрессованного на крайнем The specified technical result is achieved by the fact that the support roller bearings are made of radial-cylindrical bearings, of the same size in their connector, with outer bead and inner beadless / or vice versa / rings, about the outer end of the inner ring of the extreme support roller bearing, pressed on the extreme

опорном диске с приводной цапкой, установлено упорное кольцо, сопряженное своей трущейся, торцовой поверхностью с внешней торцовой поверхностью относительно подвижного /по отношению к упорному кольцу/ элемента крайнего опорного роликоподшипника, упорное кольцо через отверстия, выполненные в его теле, закреплено болтами на периферийной кольцевой поверхности внешнего торца крайнего опорного диска кривошипного вала, между противолежащими торцами упорного кольца и крайнего опорного диска на упомянутых болтах размещены пакеты плоских шайб, при этом между противолежащими торцами внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника и упорного кольца выполнен осевой зазор, равный осевой толщине пакета плоских шайб, а в упомянутом осевом зазоре установлен пакет кольцевых прокладок, в средней части внешней торцовой поверхности крайнего опорного диска /между упорным кольцом и наружной цилиндрической поверхностью приводной цапфы/ выполнена кольцевая выемка с глубиной, не превышающей половины осевой толщины крайнего опорного диска, в кольцевой выемке размещен дополнительный радиально-упорный, например, конический роликоподшипник, внутреннее кольцо которого размещено на примыкающей к торцовой поверхности дна кольцевой выемки цилиндрической поверхности приводной цапфы, а наружное кольцо дополнительного роликоподшипника размещено в расточке внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки подшипника, при этом наружное кольцо дополнительного роликоподшипника о внешнего торца закреплено дополнительной кольцевой крышкой, закрепленной на вязаном торце внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки, средняя кольцевая часть кольцевой крышки выполнена выпуклой /тарельчатой формы/, а масляная ванна размещена в отдельном масляном баке, расположенном вне картера станины и соединена с нижней частью картера герметичными, гибкими трубопроводами. Упорное кольцо сопряжено своей трущейся, торцовой поверхностью с внешней торцовой поверхностью наружного кольца крайнего опорного роликоподшипника. Упорное кольцо a support disk with a drive flange, a thrust ring is installed, mating with its friction, end surface with an external end surface relative to the movable / relative to the thrust ring / element of the extreme support roller bearing, the thrust ring through bolts made in its body is bolted to a peripheral annular surface the outer end of the extreme support disk of the crank shaft, between the opposite ends of the thrust ring and the extreme support disk on the mentioned bolts are placed packages of flat tires yb, while between the opposite ends of the inner ring of the extreme support roller bearing and the stop ring, an axial clearance is made equal to the axial thickness of the package of flat washers, and a package of ring gaskets is installed in the said axial clearance in the middle part of the outer end surface of the extreme support disk / between the stop ring and outer cylindrical surface of the drive axle / an annular recess is made with a depth not exceeding half the axial thickness of the extreme support disk, an additional recess is placed in the annular recess angular contact, for example, a tapered roller bearing, the inner ring of which is located on the annular recess of the cylindrical surface of the drive journal adjacent to the end surface of the bottom, and the outer ring of the additional roller bearing is placed in the bore of the inner ring tide of the annular bearing cap, while the outer ring of the additional roller bearing is on the outer the end face is fixed with an additional annular lid mounted on the knitted end of the inner annular tide of the annular lid, the middle annular part of the annular cover is convex / dish-shaped /, and the oil bath is placed in a separate oil tank located outside the frame housing and connected to the lower part of the housing by sealed, flexible pipelines. The thrust ring is conjugated by its friction end face to the outer end surface of the outer ring of the extreme support roller bearing. Thrust ring

выполнено Г-образного сечения и сопряжено своей трущейся, торцовой поверхностью с внешними торцовыми поверхностями цилиндрических роликов крайнего опорного роликоподшипника, масляный бак размещен под днищем картера станины, с возможностью перемещения крепежных лап масляного бака /при его температурном расширении/ относительно узлов крепления бака, размещенных на днище картера станины, при этом между днищем картера станины и крышкой масляного бака выполнен теплоизолирующий зазор, заполненный воздушной прослойкой, либо теплоизолирующим материалом.made of a L-shaped cross section and conjugated by its friction, end surface with the outer end surfaces of the cylindrical rollers of the extreme support roller bearing, the oil tank is placed under the bottom of the frame housing, with the possibility of moving the mounting legs of the oil tank / with its temperature expansion / relative to the tank mounting nodes located on the bottom of the base of the bed, while between the bottom of the base of the bed and the cover of the oil tank a heat-insulating gap is made, filled with an air gap, or heat-insulating General material.

Полезная модель поясняется чертежами, представленными на фиг.1...4. На фиг.1 показана приводная часть насоса в сборе /разрез вдоль оси вращения кривошипного вала/, на фиг.2 и 3 показаны варианты выноски А на фиг.1, а на фиг.4 показан фрагмент сечения Б-Б на фиг.1.The utility model is illustrated by the drawings presented in figure 1 ... 4. In Fig.1 shows the drive part of the pump assembly / section along the axis of rotation of the crank shaft /, Fig.2 and 3 show the options of leader A in Fig.1, and Fig.4 shows a fragment of section BB in Fig.1.

Приводная часть насоса состоит из неразъемной, коробчатой юла станины 1 с продольными вертикальными боковыми 2 и внутренними 3 стенками, монолитно соединенными между собой посредством днища, верхних листов, переднего /лобового/ листа, задней стенки, а также посредством горизонтальных внутренних плит, расположенных в передней части станины и служащих для крепления на них направляющих подвижных крейцкопфов. В задней части боковых 2 и внутренних 3 стенок выполнены кольцевые приливы с цилиндрическими расточками, выполненными соосно друг к другу и перпендикулярно к продольной оси станины. В расточках запрессованы и закреплены от осевого смещения наружные кольца крайних опорных /радиальных-цилиндрических/ роликоподшипников 4 и промежуточных 5, в которых размещены цилиндрические ролики. Просвет в свету, образуемый рабочими поверхностями роликов, образует диаметр разъема "D", и является одинаковым для всех роликоподшипников 4 и 5, установленных в приводной части насоса. В указанный разъем "D" вставлены внутренние кольца опорных роликоподшипников 4 и 5, напрессованные на цилиндрические поверхности крайних The drive part of the pump consists of a one-piece, box-shaped frame base 1 with longitudinal vertical side 2 and inner 3 walls, seamlessly interconnected by means of a bottom, top sheets, front / frontal / sheet, back wall, and also by horizontal internal plates located in the front parts of the bed and employees for mounting on them guides of movable crossheads. In the rear part of the side 2 and inner 3 walls, annular tides are made with cylindrical bores made coaxially to each other and perpendicular to the longitudinal axis of the bed. In the bores, the outer rings of the extreme support / radial-cylindrical / roller bearings 4 and the intermediate 5, in which the cylindrical rollers are placed, are pressed and fixed from axial displacement. The light clearance formed by the working surfaces of the rollers forms the diameter of the connector "D", and is the same for all roller bearings 4 and 5 installed in the drive part of the pump. In the indicated connector "D", the inner rings of the supporting roller bearings 4 and 5 are inserted, pressed onto the cylindrical surfaces of the extreme

промежуточных 7 опорных дисков кривошипного вала. Между опорными дисками 6 и 7 в кривошипном вале выполнены мотылевые шейки 8, расположенные эксцентрично к оси вращения вала O-O. Мотылевые шейки 8 с внешней стороны охватывают антифрикционные вкладыши 9 подшипников скольжения, также охватываемые разъемными большими головками 10 шатунов. В передней части шатунов выполнены малые головки /не показаны/ с подшипниками скольжения, либо качения, сообщенные через пальцы о подвижными крейцкопфами, в которые соосно им ввернуты штоки и рабочие плунжеры, на внешних торцах крайних опорных дисков 6 соосно оси вращения кривошипного вала O-O выполнены короткая 11 и приводная 12 цапфы. На приводной цапфе 12 выполнены шлицы для монтажа и передачи крутящего момента соединительной, например, втулочно-пальцевой муфты. В осевую расточку, выполненную в короткой цапфе 11 жала, вставлен выходной патрубок вертлюга 13, загерметизированный в расточке манжетным уплотнением. Неподвижный вертлюг 13, закрепленный на внешнем торце глухой крышки 14 опорного роликоподшипника 4, служит для подачи смазки во внутренние смазочные каналы кривошипного вала. Со стороны приводной цапфы 12 крайний опорный роликоподшипник /наружное его кольцо/ закреплен кольцевой крышкой 15. Приводная цапфа 12 выступает из центрального отверстия кольцевой крышки 15. Наружные кольца опорных роликоподшипников 4 и 5 по торцам, расположенным внутри станины 1, закреплены от осевого смещения съемными упорами на приливах боковых 2 и внутренних 3 стенок станины. Внутренние кольца опорных подшипников 4 и 5 /за исключением одного наружного кольца крайнего опорного подшипника 4, расположенного на крайнем опорном диске, имеющем приводную цапфу 12/ также закреплены на опорных дисках 6 и 7 съемными упорами, либо пружинными разрезными стопорными кольцами. Кольцевая крышка 15 имеет внутренний кольцевой прилив 16 c внутренней цилиндрической расточкой, соосной оси О-О. С внешнего торца внутреннего кольца роликоподшипника 4, установленного на крайнем intermediate 7 supporting disks of a crank shaft. Between the supporting disks 6 and 7 in the crank shaft are made crank necks 8 located eccentrically to the axis of rotation of the shaft O-O. Crank necks 8 on the outside cover anti-friction liners 9 of sliding bearings, also covered by detachable large heads 10 of the connecting rods. In the front part of the connecting rods, small heads are made (not shown) with sliding or rolling bearings, which are communicated through the fingers about movable crossheads into which rods and working plungers are screwed coaxially to them, at the outer ends of the extreme support disks 6, coaxially rotated about the axis of rotation of the OO crank shaft 11 and drive 12 axles. On the drive axle 12, slots are made for mounting and transmitting the torque of a connecting, for example, sleeve-sleeve coupling. In the axial bore, made in a short stub axle 11 of the sting, the outlet of the swivel 13 is inserted, sealed in the bore with a lip seal. The fixed swivel 13, mounted on the outer end of the blind cover 14 of the support roller bearing 4, serves to supply lubricant to the internal lubrication channels of the crank shaft. On the side of the drive journal 12, the extreme support roller bearing / its outer ring / is secured by an annular cover 15. The drive axle 12 protrudes from the central hole of the annular cover 15. The outer rings of the support roller bearings 4 and 5 at the ends located inside the frame 1 are secured against axial displacement by removable stops on the tides of the side 2 and internal 3 walls of the bed. The inner rings of the support bearings 4 and 5 / with the exception of one outer ring of the extreme support bearing 4 located on the extreme support disk having a drive pin 12 / are also fixed to the support disks 6 and 7 with removable stops, or spring-loaded split retaining rings. The annular cover 15 has an inner annular tide 16 with an inner cylindrical bore, coaxial axis O-O. From the outer end of the inner ring of the roller bearing 4 mounted on the extreme

опорном диске 6 с приводной цапфой 12, установлено упорное кольцо 17, сопряженное своей трущейся, торцовой поверхностью 18 с внешней торцовой поверхностью относительно подвижного /по отношению к упорному кольцу 17/ элемента крайнего опорного роликоподшипника 4 /либо сопряженное с наружным кольцом, как показано на фиг.2, либо сопряженное с внешними торцовыми поверхностями роликов, как показано на фиг.3, при этом упорное кольцо 17 выполнено Г-образного сечения/. Упорное кольцо 17 имеет в дисковой части отверстия, в которых установлены крепежные болты 19, ввинченные в резьбовые отверстия, выполненные на периферийной кольцевой части наружного торца крайнего опорного диска 6, при этом между противолежащими торцами внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника 4 и упорного кольца 17 выполнен осевой зазор "а", равный осевой толщине "а1" пакета плоских шайб 20, а в упомянутом осевом зазоре "а" размещен пакет плоских кольцевых прокладок 21, служащих упором от осевого смещения внутреннего кольца опорного роликоподшипника 4. В средней кольцевой части внешней торцовой поверхности крайнего опорного диска 6, выполненного с приводной цапфой 12,между упорным кольцом 17 и наружной цилиндрической поверхностью приводной цапфы в теле диска 6 выполнена кольцевая выемка 22 с глубиной, не превышающей половины осевой толщины крайнего опорного диска 6, в кольцевой выемке 22 размещен дополнительный радиально-упорный /либо упорный/, например, конический роликоподшипник 23, внутреннее кольцо которого размещено на примыкающей к торцовой поверхности дна кольцевой выемки 22 цилиндрической поверхности 24 приводной цапфы 12. Наружное кольцо дополнительного роликоподшипника 23 размещено в расточке внутреннего кольцевого прилива 16 кольцевой крышки 15. Наружное кольцо дополнительного роликоподшипника 23 с внешнего торца закреплено через регулировочные прокладки дополнительной кольцевой крышкой 25, закрепленной на внешнем торце внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки 15. Средняя кольцевая a supporting disk 6 with a drive pin 12, a thrust ring 17 is mounted, mating with its friction end face 18 with an outer end surface relative to the movable / relative to the thrust ring 17 / element of the extreme support roller bearing 4 / or mating with the outer ring, as shown in FIG. .2, or associated with the outer end surfaces of the rollers, as shown in figure 3, while the thrust ring 17 is made of an L-shaped section /. The thrust ring 17 has holes in the disk part, in which mounting bolts 19 are installed, screwed into threaded holes made on the peripheral annular part of the outer end of the extreme support disk 6, while between the opposite ends of the inner ring of the extreme support roller bearing 4 and the thrust ring 17 is made axial gap "a" equal to the axial thickness "a 1" stack of flat washers 20 and in said axial gap "a" package placed flat annular gasket 21 serving as abutment of the axial displacement of the inner ring reference th roller bearing 4. In the middle annular part of the outer end surface of the extreme support disk 6, made with the drive pin 12, between the thrust ring 17 and the outer cylindrical surface of the drive axle in the body of the disk 6 is made an annular recess 22 with a depth not exceeding half the axial thickness of the extreme support disk 6, in the annular recess 22 there is an additional angular contact / or thrust /, for example, tapered roller bearing 23, the inner ring of which is placed on the ring adjacent to the end surface of the bottom the recess 22 of the cylindrical surface 24 of the drive axle 12. The outer ring of the additional roller bearing 23 is located in the bore of the inner ring tide 16 of the annular cover 15. The outer ring of the additional roller bearing 23 is secured from the outer end through the shims by the additional ring cover 25 fixed to the outer end of the inner ring tide annular cover 15. Middle annular

часть кольцевой крышки 26 выполнена выпуклой /тарельчатой формы/, что позволяет выполнить станину 1 более компактной и снизить ее массу. Масляная ванна 27 приводной части насоса размещена в отдельном масляном баке 28, расположенном вне картера станины 1, например, под днищем станины 1 и крепится к днищу лапами 29 /фиг.4/, приваренными к боковым стенкам бака 28. Крепление бака 28 к днищу станины 1 производится посредством болтов 30, приваренных вертикально головками болтов к днищу станины 1, а также посредством плоских увеличенных шайб, гаек и контргаек, либо корончатых гаек и шплинтов. В крепежных лапах 29 отверстия под болты выполнены значительно большего размере, чем диаметр болта /на 3...5 мм/, а затяжка лап 29 гайками к днищу станины 1 выполнена с гарантированным зазором, позволяющим лапам 29 перемещаться в горизонтальной плоскости при температурном расширении бака 28. Кроме того, масляный бак 28 закреплен под днищем станины с значительным зазором 31, выполненным между днищем станины 1 и крышкой 32 бака. Картер станины соединен с баком 28 сливными гибкими трубопроводами 33, состоящими из сливных патрубков 34, вваренных в отверстия стенки картера и соединенных с приемными патрубками 35 посредством гибких отрезков прорезиненных маслостойких шлангов 33, закрепленных хомутами. В зазоре 31 между днищем станины 1 и крышкой 32 бака 28 выполнены: либо естественная теплоизолирующая воздушная прослойка, либо теплоизолирующая, например, многослойная стеклотканевая прокладка, равная по площади или превышающая площадь крышки 32 бака 28.part of the annular cover 26 is made convex / dish-shaped /, which allows to make the frame 1 more compact and reduce its weight. The oil bath 27 of the drive part of the pump is located in a separate oil tank 28 located outside the frame of the frame 1, for example, under the bottom of the frame 1 and is attached to the bottom with paws 29 / Fig. 4/, welded to the side walls of the tank 28. Attaching the tank 28 to the bottom of the frame 1 is made by means of bolts 30, vertically welded with bolt heads to the bottom of the bed 1, as well as by means of enlarged flat washers, nuts and locknuts, or crown nuts and cotter pins. In the mounting paws 29, the holes for the bolts are significantly larger than the diameter of the bolt / by 3 ... 5 mm /, and the paws 29 are tightened with the nuts to the bottom of the bed 1 with a guaranteed clearance, allowing the paws 29 to move in the horizontal plane with the temperature expansion of the tank 28. In addition, the oil tank 28 is fixed under the bottom of the bed with a significant gap 31 made between the bottom of the bed 1 and the lid 32 of the tank. The frame case is connected to the tank 28 by drain flexible pipelines 33, consisting of drain pipes 34, welded into the openings of the crankcase wall and connected to the receiving pipes 35 by means of flexible pieces of rubberized oil-resistant hoses 33, fixed with clamps. In the gap 31 between the bottom of the bed 1 and the lid 32 of the tank 28 are made: either a natural heat-insulating air gap, or heat-insulating, for example, a multilayer fiberglass gasket, equal in size or exceeding the area of the cover 32 of the tank 28.

Для обеспечения смазкой подшипников скольжения больших 10 и малых головок шатунов в кривошипном вале выполнена система смазочных каналов: в торце короткой цапфы 11 вала выполнена глухая центральная расточка, в которую вставлен выходной патрубок вертлюга 13. Глухая расточка через наклонный канал сообщена с осевым каналом 36 крайней /первой/ шейки 8 вала. Осевой канал 36 заглушен в торцах пробками 37. Для сообщения первого осевого канала 36 с другими To provide lubrication for the sliding bearings of large 10 and small connecting rod heads in the crank shaft, a system of lubricating channels was made: a blind central bore was made in the end of the short shaft pin 11, into which the outlet of the swivel 13 is inserted. The blind bore is connected with the axial channel 36 of the extreme first / neck 8 shaft. The axial channel 36 is plugged at the ends by plugs 37. To communicate the first axial channel 36 with other

шейками в теле промежуточных опорных дисков 7 кривошипного вала выполнены соединительные каналы /не показаны/. Для смазки подшипника малой головки шатуна часть смазки из подшипника большой головки по отводным каналам и осевому отверстию в шатуне 39 направлена в каналы малой головки /не показаны/.the necks in the body of the intermediate supporting disks 7 of the crank shaft are made connecting channels / not shown /. To lubricate the bearing of the small head of the connecting rod, part of the lubricant from the bearing of the large head along the outlet channels and the axial hole in the connecting rod 39 is directed to the channels of the small head / not shown /.

Подшипники качения приводной части смазываются струей из сопел, соединенных трубками с нагнетательным трубопроводом системы смазки.Rolling bearings of the drive part are lubricated by a jet of nozzles connected by tubes to the discharge pipe of the lubrication system.

Горячая смазка, прошедшая узлы трения в приводной части, стекает в картер станины 1, а из него по сливным трубопроводам в масляный бак 28. На поверхности трения шеек 8 смазка подается по каналам 38.Hot grease that has passed the friction units in the drive part flows into the crankcase of the bed 1, and from it through the drain pipelines to the oil tank 28. On the friction surface of the necks 8, grease is supplied through channels 38.

Сборку приводной части насоса производят следующим образом:The assembly of the drive part of the pump is as follows:

- производят монтаж и крепление наружных колец опорных роликоподшипников в станине 1 /за исключением внешних торцов крайних подшипников 4;- make installation and fastening of the outer rings of the supporting roller bearings in the frame 1 / with the exception of the outer ends of the extreme bearings 4;

- производят монтаж и крепление внутренних колец опорных роликоподшипников 4 и 5 на опорных дисках 6 и 7 кривошипного вала;- make installation and fastening of the inner rings of the supporting roller bearings 4 and 5 on the supporting disks 6 and 7 of the crank shaft;

- производят монтаж упорного кольца 17 вместе с пакетами плоских шайб 20, прокладок 21, которые затягивают болтами 19 и производят их обвязку проволокой от саморазвинчивания;- mount the thrust ring 17 together with packages of flat washers 20, gaskets 21, which are tightened with bolts 19 and wire them from self-unscrewing;

- на посадочную поверхность 24 приводной цапфы напрессовывают внутреннее кольцо дополнительного конического роликоподшипника 23;- the inner ring of the additional tapered roller bearing 23 is pressed onto the seating surface 24 of the drive axle;

- кривошипный вал в собранном виде подвешивают вертикально грузоподъемным устройством за приводную цапфу 12;- the crank shaft in assembled form is suspended vertically with a lifting device for the drive pin 12;

- станину 1 поворачивают на бок и в отверстии наружных колец опорных роликоподшипников вставляют собранный кривошипный вал до упоре упорного кольца в торец наружного кольца /либо в торцы роликов/ крайнего опорного роликоподшипника 4;- the bed 1 is turned on its side and the assembled crank shaft is inserted into the end of the outer ring in the end of the outer ring / or in the ends of the rollers / of the extreme support roller bearing 4 in the hole of the outer rings of the support roller bearings;

- на внешние поверхности роликов /в трех местах/ закрепляют полоски медной фольги толщиной 0,1...0,15 мм и кропят кольцевую крышку 15;- on the outer surfaces of the rollers / in three places / fix the strips of copper foil with a thickness of 0.1 ... 0.15 mm and sprinkle the annular cover 15;

- в расточку кольцевого прилива 16 устанавливают наружное кольцо - in the bore of the annular tide 16 set the outer ring

дополнительного роликоподшипника 23 и запрессовывают его до упора в ролики и крепят дополнительную крышку 25 на фланце крышки 15;additional roller bearing 23 and press it all the way into the rollers and attach the additional cover 25 to the flange of the cover 15;

- демонтируют крышку 15 и извлекают полоски фольги с роликов 23;- dismantle the cover 15 and remove the strips of foil from the rollers 23;

- снова монтируют крышку 15, при этом кривошипный вал зафиксирован в станине о монтажным зазором между упорным кольцом 17 и крайним опорным роликоподшипником 4 с монтажный зазором 0,1...0,15 мм, после чего станину устанавливают в нормальное положение;- re-mount the cover 15, while the crank shaft is fixed in the frame about the mounting gap between the thrust ring 17 and the extreme support roller bearing 4 with a mounting gap of 0.1 ... 0.15 mm, after which the frame is set to its normal position;

- производят монтаж манжетного уплотнения на короткой цапфе 11 вала и монтаж глухой крышки 14, обеспечивая зазор между противолежащими торцовыми поверхностями короткой цапфы 11 вала и глухой крышки 14 в пределах 6...10 мм, превышающий температурное расширение вала;- make the installation of the lip seal on the short shaft pin 11 and installation of the blind cover 14, providing a gap between the opposite end surfaces of the short shaft pin 11 and the blind cover 14 within 6 ... 10 mm, exceeding the thermal expansion of the shaft;

- производят монтаж крейцкопфов, шатунов, масляного бака 28 и т.д.- make installation of crossheads, connecting rods, oil tank 28, etc.

Приводная часть насоса работает следующим образом.The drive part of the pump operates as follows.

От двигателя через трансмиссию и соединительную муфту вращение передается приводной цапфе 12 кривошипного вала и выполненным в нем мотылевым шейкам 8, от которых движение передается через вкладыши 9 большим головкам 10 и шатунам. Последние через малые головки и пальцы приводят в возвратно-поступательное движение крейцкопфы и сообщенные с ними рабочие плунжеры, создающие всасывание и нагнетание рабочей жидкости в гидроблоке насоса. При нагнетании рабочей жидкости опорные цилиндрические роликоподшипники 4 и 5 и шейки 8 вала испытывают наибольшие радиальные нагрузки, при этом осевые нагрузки в них практически отсутствуют и не создаются нагрузки на боковые стенки 2 станины 1. Небольшие осевые нагрузки, соразмерные о массой вала /около 320 кг/ и несоизмеримые с нагрузкой от плунжеров /58 т при мощности насоса 1000 л.с./ создаются в дополнительном роликоподшипнике 23 и на трущейся поверхности 18 упорного кольца 17 при вибрации насосной установки в период ее работы и при движении насосной установки по пересеченной местности. При работе насоса на жестком фундаменте осевые нагрузки в приводной части отсутствуют, From the engine, through the transmission and the coupling, the rotation is transmitted to the drive axle 12 of the crank shaft and the crank necks 8 made therein, from which the movement is transmitted through the bushings 9 to the large heads 10 and connecting rods. The latter through small heads and fingers lead to the reciprocating crossheads and the working plungers connected with them, which create suction and injection of the working fluid in the hydraulic unit of the pump. When the working fluid is injected, the cylindrical roller bearings 4 and 5 and the shaft neck 8 experience the greatest radial loads, while there are practically no axial loads and no loads are created on the side walls of the bed 1. Small axial loads commensurate with the shaft weight / about 320 kg / and incommensurable with the load from the plungers / 58 t at a pump power of 1000 hp / are created in an additional roller bearing 23 and on the friction surface 18 of the thrust ring 17 during vibration of the pump unit during its operation and when we move cross-country installation. When the pump is operating on a rigid foundation, there are no axial loads in the drive part,

что обеспечивает насосу при его работе повышенный к.п.д. за счет применения только радиальных опорных роликоподшипников 4 и 5, у которых коэффициент трения в 4 раза меньше, чем у радиально-упорных-конических роликоподшипников, применяемых в прототипе /6/.which provides the pump with its increased efficiency due to the use of only radial thrust roller bearings 4 and 5, in which the friction coefficient is 4 times less than that of angular contact-tapered roller bearings used in the prototype / 6 /.

При работе насоса в подшипниках скольжения больших головок шатунов 10 в результате трения-скольжения и высоких радиальных нагрузок развиваются повышенные температуры /значительно более высокие, чем в подшипниках качения/, в результате чего шейки кривошипов 8 вала нагреваются, нагревая кривошипный вал. Поскольку кривошипный вал сообщен со станиной 1 через цилиндрические роликоподшипники 4 и 5, теплопередача от вала к станине 1 происходит незначительная из-за ограниченной площади контакта роликов как с внутренними, посаженными на диски 6 и 7 вала, кольцами опорных роликоподшипников, так и с наружными кольцами, запрессованными в расточки стенок 2 и 3 станины 1. В результате низкой теплопередачи от кривошипного вала к станине 1 между ними возникает перепад температур /вал нагревается сильнее, чем станина 1/ и вал расширяется на большую величину, чем станина 1. Расчеты показывают, что при перепаде температур между валом и станиной 1 равным 80°С /при коэффициенте линейного расширения стали равном 12·10-6 и ширине станины и вала 750 мм/ удлинение вала будет на 0,72 мм больше, чем увеличение ширины станины. Поскольку в предложенной конструкции приводной части насоса кривошипный вал закреплен от осевого перемещения одним крайним опорным диском 6 за крайний опорный роликоподшипник 4 с использованием упорного кольца 17 и дополнительного радиально-упорного /либо упорного/ роликоподшипника 23, а все опорные роликоподшипники 4 и 5 применены радиальными-цилиндрическими и между торцом короткой цапфы 11 и внутренним торцом глухой крышки 14 выполнен значительный осевой зазор, то средняя и концевая часть вала выполнены плавающими в осевом направлении и вал, удлиняясь, перемещается в остальных опорных роликоподшипниках /двух средних и в одном крайнем 4, посаженном When the pump is operating in the sliding bearings of the large heads of the connecting rods 10 as a result of friction-sliding and high radial loads, elevated temperatures develop (significantly higher than in the rolling bearings), as a result of which the necks of the crankshaft 8 of the shaft are heated, heating the crank shaft. Since the crank shaft is in communication with the bed 1 through cylindrical roller bearings 4 and 5, the heat transfer from the shaft to the bed 1 is insignificant due to the limited contact area of the rollers with both the inner rings of the roller bearings mounted on the disk 6 and 7 and the outer rings pressed into the bores of the walls 2 and 3 of the bed 1. As a result of low heat transfer from the crank shaft to the bed 1, a temperature difference occurs between them / the shaft heats up more than the bed 1 / and the shaft expands by a large amount, than bed 1. Calculations show that when the temperature difference between the shaft and bed 1 is 80 ° C / with a linear expansion coefficient of steel equal to 12 · 10 -6 and the width of the bed and shaft 750 mm / extension of the shaft will be 0.72 mm more than increasing the width of the bed. Since in the proposed design of the pump drive part, the crank shaft is fixed from axial movement by one extreme support disk 6 to the extreme support roller bearing 4 using a stop ring 17 and an additional angular contact / or thrust / roller bearing 23, and all the support roller bearings 4 and 5 are used radial a significant axial clearance is made cylindrical and between the end face of the short pin 11 and the inner end of the blind cover 14, the middle and end parts of the shaft are made floating in the axial direction and the shaft, lengthening, moves in the remaining support roller bearings / two middle and in one extreme 4, planted

на крайнем опорном диске 4 с короткой цапфой 11 и сопряженною с наружным кольцом, установленным в боковой стенке станины 1 с глухой крышкой 14/, при этом глухая цапфа 11 не контактирует с глухой крышкой 14 и в опорных роликоподшипниках 4 и 5 не создаются осевые нагрузки. При остановке насоса станина 1 и кривошипный вал остывают и средняя и концевая части вала также беспрепятственно перемещаются по диметру разъема D радиальных подшипников 4 и 5 в обратном направлении, занимая первоначальное положение, при этом манжетное уплотнение, закрепленное в центральной расточке короткой цапфы 11 вала, скользит по цилиндрической поверхности патрубка вертлюга 13, непрерывно обеспечивая герметичность соединения.on the extreme support disk 4 with a short pin 11 and mating with the outer ring mounted in the side wall of the frame 1 with a blind cover 14 /, while the blind pin 11 is not in contact with the blind cover 14 and axial loads are not created in the support roller bearings 4 and 5. When the pump stops, the bed 1 and the crank shaft cool down and the middle and end parts of the shaft also freely move along the diameter of the connector D of the radial bearings 4 and 5 in the opposite direction, taking the initial position, while the lip seal mounted in the central bore of the short shaft pin 11 of the shaft slides along the cylindrical surface of the swivel nozzle 13, continuously ensuring the tightness of the connection.

В предложенной конструкции приводной части насоса возможно использование двух типов радиальных-цилиндрических роликоподшипников: с наружными безбуртовыми кольцами и буртовыми внутренними /фиг.2/ и наоборот, с наружными буртовыми и внутренними безбуртовыми /фиг.3/. Применение первого варианта /фиг.2/ является предпочтительным, т.к. в таком роликоподшипнике диаметр разъема D больше /на два диаметра роликов/ и в подшипнике не образуется желоб, в котором могут скапливаться продукты износа, представляющие собой абразивные частицы и вызывающие повышенный износ беговых дорожек роликоподшипников. Также возможны два варианта изготовления и контакта упорного кольца 17: плоское упорное кольцо, контактирующее трущейся поверхностью с торцовой поверхностью наружного кольца опорного роликоподшипника 4, и упорное кольцо 17 Г-образного сечения, контактирующее с торцовыми поверхностями роликов /фиг.3/. Упорное кольцо 17, изготовленное по 1-му варианту /фиг.2/ имеет больший диаметр, чем изготовленный по 2-му варианту /фиг.3/, но проще в изготовлении и имеет меньше отходов металла при его изготовлении. Как показывают расчеты, нагрузка на трущуюся поверхность 18 упорного кольца 17 при передвижении насосной установки и при работе насоса весьма низкие и составляют не более 1 МПа /10 кгс/см2/.In the proposed design of the pump drive part, it is possible to use two types of radial-cylindrical roller bearings: with outer beadless rings and inboard inner rings (Fig. 2/) and vice versa, with outboard and inner beadless bearings / Fig. 3/. The use of the first option / 2 / is preferred, because in such a roller bearing, the diameter of the connector D is larger / by two roller diameters / and a groove is not formed in the bearing in which wear products that are abrasive particles can accumulate and cause increased wear on the racetracks of the roller bearings. Two options for the manufacture and contact of the thrust ring 17 are also possible: a flat thrust ring contacting by the rubbing surface with the end surface of the outer ring of the thrust roller bearing 4, and a thrust ring 17 of the L-shaped section in contact with the end surfaces of the rollers / figure 3/. The thrust ring 17 made in the 1st embodiment / 2 / has a larger diameter than the manufactured in the 2nd embodiment / 3 /, but is easier to manufacture and has less metal waste in its manufacture. As calculations show, the load on the rubbing surface 18 of the thrust ring 17 during the movement of the pump unit and during pump operation is very low and amounts to no more than 1 MPa / 10 kgf / cm 2 /.

Следует отметить, что исполнение по варианту 1 /применение плоского упорного кольца 17, сопряженного с торцовой поверхностью наружного кольца опорного роликоподшипника/ возможно с использованием двух типов роликоподшипников /с наружными буртовыми и безбуртовыми кольцами/, а исполнение по варианту 11 /применение упорного кольца Г-образного сечения, сопряженного с торцовыми поверхностями роликов/ - только с использованием роликоподшипника с наружным буртовым и внутренним безбуртовым кольцами.It should be noted that the embodiment according to option 1 / use of a flat thrust ring 17, conjugated with the end surface of the outer ring of the support roller bearing / is possible using two types of roller bearings / with outer bead and beadless rings /, and the embodiment according to option 11 / use of the thrust ring G- cross-section, conjugated with the end surfaces of the rollers / - only using roller bearings with outer bead and inner beadless rings.

При работе насоса в составе насосном установки, смонтированной на автошасси, происходит вибрация автошасси, при этом кривошипный вал перемещаемся возвратно-поступательно вдоль своей оси вращения и периодически контактирует то с наружным кольцом дополнительного роликоподшипника 23 через ролики и внутреннее кольцо, напрессованное на поверхность 24 приводной цапфы 12 вала, то через трущуюся поверхность 18 упорного кольца 17 с торцовой поверхностью наружного кольца крайнего опорного роликоподшипника 4, либо с торцовыми поверхностями роликов. При трении упорного кольца происходит износ его трущейся поверхности 18 и сопряженных с ней поверхностей роликоподшипника 4. При увеличении осевого зазора в узле крепления кривошипного вала, например, до величины 0,5...1,0 мм, производят текущий ремонт насоса: демонтируют кольцевую крышку 15, демонтируют упорное кольцо 17 и извлекают по одному слою плоских шайб 20 и кольцевых прокладок, толщина которых соизмерима с образовавшимся осевым зазором в узле крепления кривошипного вала. Затем производят монтаж упорного кольца 17 и кольцевой крышки 15. После сборки осевой зазор в узле крапления кривошипного вала приобрел минимальную величину и насос готов к работе. Подобный текущий ремонт насоса производят несколько раз, пока не израсходуется весь комплект плоских шайб 20 и кольцевых прокладок 21, после чего производят замену упорного кольца 17 на новое и снова устанавливают пакеты плоских шайб 20 и кольцевых прокладок 21.When the pump is operating as part of a pumping unit mounted on the chassis, the chassis vibrates, while the crank shaft moves reciprocally along its axis of rotation and periodically contacts then with the outer ring of the additional roller bearing 23 through the rollers and the inner ring pressed onto the surface 24 of the drive axle 12 of the shaft, then through the rubbing surface 18 of the thrust ring 17 with the end surface of the outer ring of the extreme support roller bearing 4, or with the end surfaces of the rollers. When the thrust ring is rubbed, its friction surface 18 and the surfaces of the roller bearing 4 are associated with it. When the axial clearance in the attachment point of the crank shaft is increased, for example, to a value of 0.5 ... 1.0 mm, the pump is being repaired: the ring is removed the cover 15, dismantle the thrust ring 17 and remove one layer of flat washers 20 and ring gaskets, the thickness of which is commensurate with the resulting axial clearance in the attachment point of the crank shaft. Then, the thrust ring 17 and the annular cover 15 are mounted. After assembly, the axial clearance in the crank shaft mounting unit has become minimal and the pump is ready for operation. A similar repair of the pump is carried out several times until the entire set of flat washers 20 and ring washers 21 is consumed, after which the thrust ring 17 is replaced with a new one and packages of flat washers 20 and ring washers 21 are again installed.

При работе насоса выпуклая форма кольцевой крышки 15 способствует не только уменьшению габарита /ширины/ и массы станины 1, но и смягчает удары кривошипного вала в роликоподшипнике 23, наружное кольцо которого запрессовано в расточке внутреннего кольцевого прилива 16 кольцевой крышки 15, поскольку тарельчатая форма диска крышки 15 повышает ее демпфирующие свойства.When the pump is operating, the convex shape of the annular cover 15 not only reduces the size / width / and weight of the bed 1, but also softens the impact of the crank shaft in the roller bearing 23, the outer ring of which is pressed into the bore of the inner annular tide 16 of the annular cover 15, since the disk shape of the lid 15 increases its damping properties.

Отработанное в приводной части насоса горячее масло, пройдя все узлы трения, стекает в картер станины 1 и по сливным гибким трубопроводам 33 стекает в масляный бак 28, расположенный с зазором, например, под днищем картера станины 1, откуда оно специальным масляным насосом всасывается и снова подается по нагнетательной линии /не показано/ в узлы трения приводной части. Находящаяся в масляном баке 28 масляная ванна 27 с нагретым маслом нагревает бак 28, который при нагревании расширяется по отношению к более холодной станины 1. Благодаря наличию в крепежных лапах 29 отверстий, имеющих значительно больший диаметр, чем диаметр крепящих болтов 30 и неплотной /с зазором 0,2...0,3 мм/ затяжке гаек к крепежным лапам 29, лапы 29 свободно перемещаются относительно днища станины 1 без деформирования станины и напряжений в узлах крепления бака. Наличие воздушного зазора 31 между днищем станины 1 и крышкой масляного бака, а также расположенного в зазоре 31 теплоизолирующего материала, например, многослойной стеклоткани предотвращает от нагрева днища станины 1 от нагретой крышки 32 бака 28 и уменьшает в станине 1 перепад температур между верхом и низом станины 1 и способствует снижению в станине температурных деформаций, отрицательно влияющих на работоспособность подшипников качения и скольжения.The hot oil spent in the drive part of the pump, having passed all the friction units, flows into the crankcase of the frame 1 and flows through the flexible drain pipes 33 into the oil tank 28 located with a gap, for example, under the bottom of the crankcase of the frame 1, from where it is sucked up and again it is fed through the discharge line (not shown) to the friction units of the drive part. The oil bath 27 in the oil tank 28 with heated oil heats the tank 28, which, when heated, expands with respect to the cooler bed 1. Due to the presence of 29 holes in the mounting legs having a significantly larger diameter than the diameter of the mounting bolts 30 and a loose / gap 0.2 ... 0.3 mm / tightening the nuts to the mounting legs 29, the legs 29 freely move relative to the bottom of the frame 1 without deforming the frame and stresses in the attachment points of the tank. The presence of an air gap 31 between the bottom of the bed 1 and the cover of the oil tank, as well as the heat-insulating material located in the gap 31, for example, multilayer fiberglass, prevents the bottom of the bed 1 from heating the heated cover 32 of the tank 28 and reduces the temperature difference in the bed 1 between the top and bottom of the bed 1 and helps to reduce temperature deformations in the frame, which negatively affect the performance of rolling and sliding bearings.

Для заявленного изобретения в том виде как оно охарактеризовано в независимом пункте изложенной ниже формулы изобретения, подтверждается возможность его осуществления с помощью вышеописанных в заявке и известных до даты приоритета средств и методов с получением For the claimed invention in the form as described in the independent clause of the claims below, the possibility of its implementation using the means and methods described above and known prior to the priority date with the receipt of

ожидаемого технического результата.expected technical result.

Следовательно, заявленный объект соответствует требованию "промышленная применимость" по действующему законодательству.Therefore, the claimed facility meets the requirement of "industrial applicability" under applicable law.

Т.о., предложенное техническое решение позволяет повысить механический к.п.д. приводной части и упростить ее конструкцию, повысить ресурс опорных и мотылевых подшипников, снизить габарит и массу приводной части насоса, а также снизить трудоемкость монтажных и ремонтных работ.Thus, the proposed technical solution allows to increase the mechanical efficiency the drive part and simplify its design, increase the life of the support and crank bearings, reduce the size and weight of the drive part of the pump, and also reduce the complexity of installation and repair work.

Источники информацииInformation sources

1. Молчанов А.Г., Чичеров Л.Г. Нефтепромысловые машины и механизмы. М. "Недра", 1976.1. Molchanov A.G., Chicherov L.G. Oilfield machines and mechanisms. M. "Nedra", 1976.

2. А.с. СССР №1498940, 1969.2. A.S. USSR No. 1498940, 1969.

3. Газаров Р.Е. и др. Новая блочная кустовая насосная станция БКНС-160Х400/20 // Конверсия в машиностроении. 1999, №6, с.77-81.3. Gazarov R.E. and others. New block cluster pumping station BKNS-160X400 / 20 // Conversion in mechanical engineering. 1999, No. 6, pp. 77-81.

4. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. Т.2. 1992.4. Anuryev V.I. Reference designer-mechanical engineer. T.2. 1992.

5. Пароль Л.Я. Подшипники качения. Справочник. М. Маш-ие. 1983.5. Password L.Ya. Rolling bearings. Directory. M. Mash. 1983.

6. Смазочные материалы, техника смазки, опоры скольжения и качения. Справочник по триботехнике. Т.2. М. Маш-ие. Варшава. ВКЛ. 1990.6. Lubricants, lubrication technique, sliding and rolling bearings. Handbook of tribotechnology. T.2. M. Mash. Warsaw ON 1990.

7. Пат. РФ №2041359. 1995.7. Pat. RF №2041359. 1995.

8. Даутов Т.М. и др. Новое поколение нефтегазопромысловых плунжерных насосов высокого давления производства ОАО "Ижнефтемаш" // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2003, №7, с.10-14.8. Dautov T.M. et al. A new generation of high-pressure oil and gas plunger pumps manufactured by OAO Izhneftemash // Chemical and Oil and Gas Engineering. 2003, No. 7, pp. 10-14.

9. Кузнецов В.В. и др. Новый отечественный комплекс оборудования для гидравлического разрыва пластов на давление 105 МПа // Наука и техника в газовой промышленности. 2000. №1, с.64-66.9. Kuznetsov V.V. and others. A new domestic complex of equipment for hydraulic fracturing at a pressure of 105 MPa // Science and technology in the gas industry. 2000. No. 1, p. 64-66.

10. Николич А.С.Совершенствование и специализация поршневых буровых и нефтегазопромысловых насосов. // Химическое и нефтяное машиностроение. 1996. №2, с.52-55.10. Nikolic AS Improvement and specialization of reciprocating drilling and oilfield pumps. // Chemical and petroleum engineering. 1996. No. 2, p. 52-55.

Список обозначенийList of Symbols 1 - станина1 - bed 20 - пакет плоских шайб20 - a package of flat washers 2 - боковая стенка2 - side wall 21 - пакет кольцевых прокладок21 - a package of ring gaskets 3 - внутренняя стенка3 - inner wall 22 - кольцевая выемка22 - annular recess 4 - крайний опорный роликоподш.4 - extreme support roller. 23 - дополнительный роликоподш.23 - additional roller support. 5 - промежуточный опорный роликоподшипник5 - intermediate support roller bearing 24 - цилиндрическая поверхность приводной цапфы24 - cylindrical surface of the drive journal 6 - крайний опорный диск6 - extreme support disk 25 - дополнительная кольцевая крышка25 - additional ring cover 7 - промежуточный опорный диск7 - intermediate support disk 8 - шейка кривошипа вала8 - the neck of the crank shaft 26 - средняя кольцевая часть кольцевой крышки26 - the middle annular part of the annular cover 9 - антифрикционный вкладыш9 - anti-friction liner 10 - большая головка шатуна10 - large connecting rod head 27 - масляная ванна27 - oil bath 11 - короткая цапфа11 - short pin 28 - масляный бак28 - oil tank 12 - приводная цапфа12 - a driving pin 29 - крепежная лапа29 - mounting foot 13 - вертлюг13 - swivel 30 - болт крепления масляного сака30 - a bolt of fastening of oil sack 14 - глухая крышка14 - blind cover 31 - зазор между днищем станины и масляным баком31 - the gap between the bottom of the bed and the oil tank 15 - кольцевая крышка15 - ring cover 16 - внутренний кольцевой прилив кольцевой крышки16 - inner ring tide ring cover 32 - крышка масляного бака32 - oil tank cap 33 - гибкий трубопровод33 - flexible pipe 17 - упорное кольцо17 - a persistent ring 34 - сливной патрубок34 - drain pipe 18 - трущаяся поверхность упорного кольца18 - the friction surface of the thrust ring 35 - приемный патрубок35 - inlet pipe 36 - осевой канал шейки36 - axial channel of the neck 19 - болт19 - bolt 37 - пробка37 - cork 38 - радиальный канал шейки38 - radial channel of the neck 39 - осевое отверстие шатуна39 - connecting rod axial hole

O-O - ось вращения кривошипного валаO-O - axis of rotation of the crank shaft

а - осевой зазор между торцевой поверхностью внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника 4 и внутренним торцом упорного кольца 17a - axial clearance between the end surface of the inner ring of the extreme support roller bearing 4 and the inner end of the thrust ring 17

а1 - толщина пакета плоских шайб 20and 1 is the thickness of the package of flat washers 20

D - диаметр разъема опорных радиальных-цилиндрических роликоподшипниковD is the diameter of the connector of the radial-cylindrical roller bearings

Claims (4)

1. Приводная часть насоса, например, нефтегазопромыслового, многоплунжерного, с расположенным внутри неразъемной станины кривошипно-шатунным механизмом, содержащим подшипники скольжения в больших головках шатунов и кривошипный вал с короткой и приводной цапфами, установленный в расточках боковых и внутренних продольных стенок станины на крайних и промежуточных опорных роликоподшипниках, при этом станина выполнена коробчатого типа с монолитно соединенными между собой продольными боковыми и внутренними стенками, имеющими кольцевые приливы, в соосно расположенных цилиндрических расточках которых установлены и закреплены посредством съемных упоров наружные кольца опорных роликоподшипников, сопряженные через ролики с внутренними кольцами, напрессованными на соосные друг к другу крайние и промежуточные опорные диски кривошипного вала, расположенные последовательно через шейки кривошипов между короткой и приводной цапфами, причем промежуточные опорные роликоподшипники выполнены радиальными-цилиндрическими с буртовыми наружными и безбуртовыми внутренними кольцами, крайние опорные роликоподшипники выполнены радиально-упорными коническими, закрепленными с внешних сторон станины глухой и кольцевой крышками, а в картере станины размещена масляная ванна системы принудительной смазки приводной части, отличающаяся тем, что все опорные роликоподшипники выполнены радиальными-цилиндрическими, одного размера по их разъему с наружными буртовыми и внутренними безбуртовыми (либо наоборот) кольцами, с внешнего торца внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника, напрессованного на крайнем опорном диске с приводной цапфой, установлено упорное кольцо, сопряженное своей трущейся торцовой поверхностью с внешней торцовой поверхностью относительно подвижного (по отношению к упорному кольцу) элемента крайнего опорного роликоподшипника, упорное кольцо через отверстия, выполненные в его теле, закреплено болтами на периферийной кольцевой поверхности внешнего торца крайнего опорного диска кривошипного вала, между противолежащими торцами упорного кольца и крайнего опорного диска на упомянутых болтах размещены пакеты плоских шайб, при этом между противолежащими торцами внутреннего кольца крайнего опорного роликоподшипника и упорного кольца выполнен осевой зазор, равный осевой толщине пакета плоских шайб, а в упомянутом осевом зазоре установлен пакет кольцевых прокладок, в средней части внешней торцовой поверхности крайнего опорного диска /между упорным кольцом и наружной цилиндрической поверхностью приводной цапфы/ выполнена кольцевая выемка с глубиной, не превышающей половины осевой толщины крайнего опорного диска, в кольцевой выемке размещен дополнительный радиально-упорный, например, конический роликоподшипник, внутреннее кольцо которого размещено на примыкающей к торцовой поверхности дна кольцевой выемки цилиндрической поверхности приводной цапфы, а наружное кольцо дополнительного роликоподшипника размещено в расточке внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки подшипника, при этом наружное кольцо дополнительного роликоподшипника с внешнего торца закреплено дополнительной кольцевой крышкой, закрепленной на внешнем торце внутреннего кольцевого прилива кольцевой крышки, средняя кольцевая часть кольцевой крышки выполнена выпуклой (тарельчатой формы), а масляная ванна размещена в отдельном масляном баке, расположенном вне картера станины и соединена с нижней частью картера герметичными гибкими трубопроводами.1. The drive part of the pump, for example, oil and gas, multi-plunger, with a crank mechanism located inside the integral frame, containing sliding bearings in the large connecting rod heads and a crank shaft with short and drive axles, mounted in the bores of the side and inner longitudinal walls of the frame intermediate supporting roller bearings, the bed is made of box type with longitudinal longitudinal and inner walls monolithically interconnected, having annular ilves, in the coaxially arranged cylindrical bores of which the outer rings of the supporting roller bearings are mounted and fixed by means of removable stops, mating through the rollers with the inner rings pressed onto the extreme and intermediate supporting disks of the crank shaft coaxial to each other, located in series through the necks of the cranks between the short and drive axles moreover, the intermediate support roller bearings are made of radial-cylindrical with outer outer and off-shoulder inner rings mi, the extreme thrust roller bearings are made of angular contact tapered, fixed on the outside of the bed with a blind and ring covers, and in the crankcase of the bed there is an oil bath of the forced-lubrication system of the drive part, characterized in that all of the thrust roller bearings are made of radial-cylindrical sizes of the same size a connector with outer bead and inner beadless (or vice versa) rings, from the outer end of the inner ring of the extreme support roller bearing, pressed onto the extreme support In the case of a drive disk with a drive axle, a thrust ring is mounted, mating with its friction end surface and the outer end surface relative to the movable (relative to the thrust ring) element of the extreme support roller bearing, the thrust ring through bolts made in its body is bolted to the peripheral annular surface of the outer end faces of the extreme support disk of the crank shaft, between the opposite ends of the thrust ring and the extreme support disk on said bolts are placed packages of flat washers, p In this case, between the opposite ends of the inner ring of the extreme support roller bearing and the stop ring, an axial clearance is made equal to the axial thickness of the package of flat washers, and a package of ring gaskets is installed in the said axial clearance in the middle part of the outer end surface of the extreme support disk / between the stop ring and the outer cylindrical the surface of the drive journal / an annular recess is made with a depth not exceeding half the axial thickness of the extreme support disk, an additional recess is placed in the annular recess angular contact, for example, a tapered roller bearing, the inner ring of which is located on the annular recess of the cylindrical surface of the drive journal adjacent to the end surface of the bottom of the drive axle, and the outer ring of the additional roller bearing is placed in the bore of the inner ring tide of the annular bearing cover, while the outer ring of the additional roller bearing from the outer end secured by an additional annular cap fixed on the outer end of the inner annular tide of the annular cap, medium The annular annular part of the annular cover is convex (dish-shaped), and the oil bath is located in a separate oil tank located outside the frame housing and is connected to the lower part of the housing by hermetic flexible pipelines. 2. Приводная часть насоса по п.1, отличающаяся тем, что упорное кольцо сопряжено своей трущейся торцовой поверхностью с внешней торцовой поверхностью наружного кольца крайнего опорного роликоподшипника.2. The drive part of the pump according to claim 1, characterized in that the thrust ring is conjugated by its friction end surface with the outer end surface of the outer ring of the extreme support roller bearing. 3. Приводная часть насоса по п.1 или 2, отличающаяся тем, что упорное кольцо выполнено Г-образного сечения и сопряжено своей трущейся торцовой поверхностью с внешними торцовыми поверхностями цилиндрических роликов крайнего опорного роликоподшипника.3. The drive part of the pump according to claim 1 or 2, characterized in that the thrust ring is made of an L-shaped section and is conjugated by its friction end surface to the outer end surfaces of the cylindrical rollers of the extreme support roller bearing. 4. Приводная часть насоса по п.1, отличающаяся тем, что масляный бак размещен под днищем картера станины, с возможностью перемещения крепежных лап масляного бака (при его температурном расширении) относительно узлов крепления бака, размещенных на днище картера станины, при этом между днищем картера станины и крышкой масляного бака выполнен теплоизолирующий зазор, заполненный воздушной прослойкой, либо теплоизолирующим материалом.
Figure 00000001
4. The drive part of the pump according to claim 1, characterized in that the oil tank is located under the bottom of the oil pan frame, with the possibility of moving the fastening paws of the oil tank (when it is thermally expanded) relative to the tank mounts located on the bottom of the oil pan bed, while between the bottom the crankcase of the bed and the lid of the oil tank made a heat-insulating gap filled with an air gap, or heat-insulating material.
Figure 00000001
RU2006113123/06U 2006-04-19 2006-04-19 PUMP DRIVE RU62666U1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006113123/06U RU62666U1 (en) 2006-04-19 2006-04-19 PUMP DRIVE

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2006113123/06U RU62666U1 (en) 2006-04-19 2006-04-19 PUMP DRIVE

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU62666U1 true RU62666U1 (en) 2007-04-27

Family

ID=38107328

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2006113123/06U RU62666U1 (en) 2006-04-19 2006-04-19 PUMP DRIVE

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU62666U1 (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11635151B2 (en) Modular power end
CN103429895B (en) For the oil-free air compressor of rail vehicle
US4494415A (en) Liquid nitrogen pump
CN109882372A (en) A kind of reciprocating three-cylinder plunger pump of oil gas field
EP2905468B1 (en) Piston compressor for compressing gas
JP2010242765A (en) Opposed piston type internal combustion engine
EP2148980A2 (en) Frame for fluid machines
CN104832391A (en) Vertical tri-cylinder reciprocating type borehole pump
CN201420659Y (en) Vertical reciprocating plunger type oxygen compressor
JPS6233434B2 (en)
CN104196693B (en) Reciprocating four cylinder slush pumps
RU62666U1 (en) PUMP DRIVE
CN201802575U (en) Hydrogen compressor
RU2578758C1 (en) Piston pump-compressor
RU92698U1 (en) DRILLING PIPE THREE-PISTON SINGLE-SIDED ACTION TYPE 8T-650
CN202971083U (en) Diaphragm type compressor
CN101268256B (en) Two-stroke large diesel engine
RU189941U1 (en) MULTI-PLUNG PUMP
EA033754B1 (en) Piston compressor on opposite bases
CN113330213B (en) Piston compressor and method of operating the same
RU2324069C1 (en) Power end of pump
RU159804U1 (en) THREE-PISTON DRILLING PUMP ONE-SIDED ACTION
US2842060A (en) High pressure reciprocating pump
RU154637U1 (en) DRIVE OF THE COMPRESSOR OF THE PISTON POSITIVE OPPOSITIVE EXTRACTING THREE-STAGE BRAND 2ГМ4-5,5 / 4-83С
RU188649U1 (en) PLUNG PUMP UNIT

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Utility model has become invalid (non-payment of fees)

Effective date: 20080420