RU2578758C1 - Piston pump-compressor - Google Patents
Piston pump-compressor Download PDFInfo
- Publication number
- RU2578758C1 RU2578758C1 RU2015106461/06A RU2015106461A RU2578758C1 RU 2578758 C1 RU2578758 C1 RU 2578758C1 RU 2015106461/06 A RU2015106461/06 A RU 2015106461/06A RU 2015106461 A RU2015106461 A RU 2015106461A RU 2578758 C1 RU2578758 C1 RU 2578758C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- piston
- cavity
- compressor
- liquid
- crankcase
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Compressor (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области насосо- и компрессоростроения и может быть использовано при создании поршневых машин объемного действия преимущественно малой и средней производительности, предназначенных для сжатия и подачи потребителю одновременно или попеременно жидкостей и газов.The invention relates to the field of pump and compressor engineering and can be used to create reciprocating volumetric piston machines with predominantly small and medium capacity, designed to compress and supply liquids and gases simultaneously or alternately to the consumer.
Известен поршневой насос-компрессор, содержащий картер, цилиндр и поршень с образованием компрессорной и насосной полости, которые соединены с источником и потребителем соответственно газа и жидкости с помощью обратных самодействующих газовых и жидкостных клапанов (см. патент РФ на ПМ №118371, МПК F04B 19/06 от 20.07.2012).Known piston pump-compressor, containing the crankcase, cylinder and piston with the formation of the compressor and pump cavities, which are connected to the source and consumer, respectively, of gas and liquid using self-acting reverse gas and liquid valves (see RF patent for PM No. 118371, IPC F04B 19 / 06 dated July 20, 2012).
Известен также поршневой насос-компрессор, содержащий цилиндр и размещенный в нем с зазором тронковый поршень с образованием компрессорной и насосной полости, которые соединены с источником и потребителем соответственно газа и жидкости с помощью обратных самодействующих газовых и жидкостных клапанов, а также картер с рабочей жидкостью, соединенный с рубашкой охлаждения цилиндра (см. патент РФ на ПМ №125635, МПК F04B 19/06 от 10.03.2013).A piston pump-compressor is also known, comprising a cylinder and a tron piston placed therein with a gap to form a compressor and pump cavity, which are connected to a source and consumer of gas and liquid, respectively, using self-acting gas and liquid valves, as well as a crankcase with a working fluid, connected to the cylinder cooling jacket (see RF patent for PM No. 125635, IPC F04B 19/06 of 03/10/2013).
К недостатку первых относятся большие осевые габариты и большая материалоемкость, а также склонность к поперечной вибрации и является причиной возникновения кавитационных процессов, что приводит к снижению ресурса работы. Недостатком конструкций второго типа является невозможность работы с жидкостями под высоким давлением, т.к. это давление находится в картере машины, что чрезвычайно затрудняет уплотнение приводного коленчатого вала, а также плоских стыков конструкции (например - стыка между цилиндром и картером). Кроме того, при высоком давлении жидкости (выше 5 МПа) к материалу картера (а это обычно - литье) предъявляются большие требования по прочности, что усложняет технологию отливки, либо его стенки приходится делать большой толщины, что ухудшает такой показатель, как материалоемкость конструкции. Следует также отметить сравнительно большие утечки газа через зазор между поршнем и цилиндром в процессе сжатия-нагнетания в компрессорной полости, т.к. в это время в насосной полости, отделенной от компрессорной полости зазором, происходит процесс всасывания, т.е. давление жидкости низкое, и она не может препятствовать утечкам газа. В то же время в процессе сжатия-нагнетания жидкости, когда в компрессорной полости происходит всасывание, жидкость может проникать через зазор между поршнем и цилиндром в больших количествах и загрязнять сжимаемый газ, и даже приводить к гидроудару. Все это вместе взятое не дает возможности сжимать жидкость под большим давлением (5 МПа и выше), снижает КПД компрессорной полости и ухудшает массогабаритные показатели машины.The disadvantage of the former includes large axial dimensions and high material consumption, as well as a tendency to transverse vibration and is the cause of cavitation processes, which leads to a decrease in the service life. The disadvantage of the constructions of the second type is the inability to work with liquids under high pressure, because this pressure is located in the crankcase, which makes it extremely difficult to seal the drive crankshaft, as well as flat joints of the structure (for example, the joint between the cylinder and the crankcase). In addition, at high fluid pressure (above 5 MPa), the crankcase material (and this is usually casting) has great strength requirements, which complicates the casting technology, or its walls have to be made thick, which worsens an indicator such as the material consumption of the structure. It should also be noted relatively large gas leaks through the gap between the piston and the cylinder during compression-injection in the compressor cavity, because at this time, a suction process takes place in the pump cavity, separated by a gap from the compressor cavity, i.e. fluid pressure is low and cannot prevent gas leaks. At the same time, in the process of compression-injection of the liquid, when suction occurs in the compressor cavity, the liquid can penetrate through the gap between the piston and the cylinder in large quantities and contaminate the compressible gas, and even lead to water hammer. All this taken together makes it impossible to compress the liquid under high pressure (5 MPa and higher), reduces the efficiency of the compressor cavity and affects the overall dimensions of the machine.
Задачей изобретения является расширение функциональных возможностей в сторону увеличения давления рабочей жидкости, снижение массы конструкции и повышение КПД компрессорной полости.The objective of the invention is to expand the functionality in the direction of increasing the pressure of the working fluid, reducing the mass of the structure and increasing the efficiency of the compressor cavity.
Указанная цель достигается тем, что в известной конструкции поршневого насос-компрессора рубашка охлаждения выполнена в виде кольцевого цилиндра, открытого в сторону картера, а тронковый поршень снабжен дополнительным кольцевым поршнем с возможностью его перемещения с зазором в упомянутом кольцевом цилиндре с образованием в нем насосной полости, причем верхняя часть этой полости соединена через обратные клапаны с картером и с потребителем жидкости. В нижней части тронкового поршня может быть установлен тарированный дроссель или тарированный дроссель и регулируемый предохранительный переливной клапан, которые соединяют полость, образованную наружной поверхностью тронкового поршня и внутренней поверхностью кольцевого поршня, с картером.This goal is achieved by the fact that in the known design of the piston pump compressor, the cooling jacket is made in the form of an annular cylinder open towards the crankcase, and the tron piston is equipped with an additional annular piston with the possibility of its movement with a gap in the said annular cylinder with the formation of a pump cavity in it, moreover, the upper part of this cavity is connected through check valves to the crankcase and to the consumer fluid. A calibrated throttle or calibrated throttle and an adjustable safety relief valve that connect the cavity formed by the outer surface of the tron piston and the inner surface of the annular piston to the crankcase can be installed in the lower part of the tron piston.
Сущность изобретения поясняется чертежом.The invention is illustrated in the drawing.
На чертеже схематично изображено продольное сечение поршневого насос-компрессора, который содержит цилиндр 1 и размещенный в нем с зазором 2 тронковый поршень 3 с образованием компрессорной полости 4, которая соединена с источником и потребителем газа с помощью обратных самодействующих газовых клапанов: клапан 5 - всасывающий, клапан 6 - нагнетательный. Цилиндр 1 установлен на картере 7, частично заполненном рабочей жидкостью, который через фильтр 8, линию всасывания 9 и обратный клапан 10 соединен с рубашкой охлаждения 11 цилиндра 1 и далее - через обратный клапан 12 - с потребителем жидкости, а через теплообменник 13 картер 7 соединен с источником рабочей жидкости. Рубашка охлаждения 11 выполнена в виде кольцевого цилиндра 14, открытого в сторону картера 7, а тронковый поршень 3 снабжен дополнительным кольцевым поршнем 15 с возможностью его перемещения с зазорами 16 и 17 в кольцевом цилиндре 14 с образованием в нем насосной полости 18, верхняя часть которой, таким образом, соединена с картером 6 через клапан 10, линию всасывания 9 и фильтр 8, а с потребителем жидкости через клапан 12. В нижней части тронкового поршня 3 между его цилиндрической поверхностью и внутренней поверхностью кольцевого поршня 15 установлен тарированный дроссель 19 или регулируемый предохранительный переливной клапан 20, которые соединяют полость 21, образованную наружной поверхностью тронкового поршня и внутренней поверхностью кольцевого поршня 15, с картером 7. Поршень 3 приводится в движение коленчатым валом 22 через шатун 23 и поршневой палец 24.The drawing schematically shows a longitudinal section of a piston pump-compressor, which contains a
В общем случае поршневой насос-компрессор работает следующим образом.In the General case, a piston pump-compressor operates as follows.
При вращении коленчатого вала 22 поршень 3 вместе с кольцевым поршнем 15 совершают возвратно-поступательное движение, при котором изменяются объемы камер 4 и 18, в результате чего газ всасывается через клапан 5 в полость 4, сжимается в ней и подается потребителю через клапан 6, а жидкость через фильтр 8 и линию всасывания 9 всасывается через клапан 10 в полость 18, сжимается в ней и подается потребителю. В то же время жидкость от источника охлаждается в теплообменнике 13 и попадает в картер 7 для смазки механизма движения (коленчатого вала и его подшипников, шатунного и коренного подшипника шатуна, и затем снова попадает полость 18, протекая по которой во время движения поршня 15 она активно отбирает теплоту от стенок цилиндра 1, охлаждая таким образом сжимаемый газ и повышая КПД компрессорного цикла.When the
При этом возможно несколько вариантов стационарной работы поршневого насос-компрессора 1.In this case, several options for stationary operation of the
Давление нагнетания газа больше давления нагнетания жидкости. Возможен при питании газом пневмоинструмента (давление 0,6-0,8 МПа) и смазки механизмов какого-либо оборудования методом «разбрызгивания» (низкое давление, порядка 0,2-0,3 МПа).The gas discharge pressure is greater than the liquid discharge pressure. It is possible when feeding gas with a pneumatic tool (pressure 0.6-0.8 MPa) and lubricating the mechanisms of any equipment using the "spray" method (low pressure, on the order of 0.2-0.3 MPa).
В этом случае нет необходимости устанавливать в поршне 3 дроссель 19 или клапан 20. В начале процесса сжатия (поршень 3 из нижней мертвой точки начинает движение вверх) рост давления жидкости вследствие ее малой сжимаемости практически сразу вырастает до давления нагнетания, и жидкость по зазорам 16 и 17 начинает движение вниз в сторону картера 7. Газ в связи с его высокой сжимаемостью в это время имеет еще низкое давление в полости 4, в связи с чем вначале хода поршня вверх жидкость успевает занять практически весь зазор 16 и начинает скапливаться на дне полости 21. Сжимаемый газ течет по зазору 2, попадает в полость 21, но поскольку сопротивление зазора 2 достаточно велико (практически радиальный зазор составляет около 20-50 мкм), его давление падает, и к концу процесса сжатия, в связи с тем, что газ не может выйти из полости 21, давление в этой полости поднимается до некоторой средней величины, меньшей, чем давление нагнетания полости 4. В процессе нагнетания газа, когда газ продолжает поступать в полость 21, слой натекшей туда жидкости начинает препятствовать этому расходу, а при приближении к верхней мертвой точке образовавшийся на дне полости 21 слой жидкости начинает сжиматься, превратившись в гидрозатвор для газа, и начинает вытеснять его через зазор 2 назад в полость 4. А часть жидкости из полости 21 движется по зазору 16 назад в полость 18.In this case, there is no need to install a
При оптимально подобранных зазоре 16 и объеме полости 21 (зазор 2 в любом случае должен быть как можно меньше) в конце процесса нагнетания газа жидкость из полости 21 поднимается вверх по зазору 2 на 60-70% от его длины, не попадая в полость 4.If the
В процессе всасывания газа и жидкости в полостях 4 и 18, жидкость, находящаяся в зазоре 2, движется в сторону полости 21, оставаясь в виде пленки на поверхности поршня 3 и цилиндра 1, т.к. в полости 21 возникает большое разрежение, и остается там до следующего хода сжатия нагнетания. Туда же движется и жидкость из зазора 16, т.к. разрежение в полости 21 гораздо больше разрежения в полости 18 в процессе всасывания. Таким образом, в течение полного цикла работы насос-компрессора на дне полости 21 всегда есть небольшое количество жидкости.During the absorption of gas and liquid in the
Давления нагнетания газа и жидкости примерно равны между собой (газ используется для пневмопривода манипуляторов и зажимов, жидкость - для смазки под давлением, давление около 1,-1,2 МПа). В этом случае желательно установить в поршне 2 тарированный дроссель 19 с калиброванным отверстием.The injection pressures of gas and liquid are approximately equal to each other (gas is used to pneumatically drive manipulators and clamps, liquid to lubricate under pressure, pressure is about 1, -1.2 MPa). In this case, it is desirable to install a
Процесс сжатия газа и жидкости будет происходить аналогично вышеописанному с той разницей, что в начале процесса, когда давление жидкости в полости 18 практически сразу становится равным давлению нагнетания, ее утечки (более высокие, чем в случае, описанном в п. 1) через зазор 16, попадая в полость 21, частично стекают в картер 7 через дроссель 19, и постепенное увеличение давления в полости 21 за счет проникновения в нее утечек газа через зазор 2 будут способствовать росту расхода жидкости через дроссель 19, хотя постоянное нахождение жидкости на дне полости 21 будет препятствовать утечкам газа из этой полости в картер 7. К началу процесса нагнетания газа на дне полости 21 оказывается достаточно жидкости, чтобы она занимала практически всю эту полость, и при дальнейшем ходе поршня вверх жидкость из полости 21 истекает одновременно в зазор 16, зазор 2 и через дроссель 19 в картер 7. Гидравлическое сопротивление дросселя при имеющихся зазорах 2, 16 таково, что жидкость не выходит за пределы зазора 2 в сторону полости 4, занимая, как и в вышеописанном случае, только значительную часть длины этого зазора.The process of gas and liquid compression will occur similarly to the above with the difference that at the beginning of the process, when the liquid pressure in the
При ходе поршня вниз (процесс всасывания газа и жидкости в полостях 4 и 18) разрежение в полости 21 будет меньше, чем в предыдущем случае в связи с поступлением (барботированием через слой жидкости) газа из картера, в связи с чем жидкость из зазора 2 практически не стекает в полость 21, оставаясь в зазоре 2 и на стенках поршня 3 и цилиндра 1. Поэтому в последующем ходе сжатия эта жидкость некоторое время будет препятствовать утечкам газа из полости 4 в полость 21 и способствовать образованию на дне полости 21 слоя жидкости, препятствующего утечкам газа.When the piston moves downward (the process of suction of gas and liquid in
Таким образом, установка дросселя 19 при равных давлениях жидкости и газа позволяет, также как и в первом случае, предотвратить попадание жидкости в сжимаемый газ, обеспечивая его чистоту.Thus, the installation of the
Отметим, что в одной ступени, даже при хорошем, имеющемся в данном случае интенсивным охлаждением цилиндропоршневой группы, сжимать газ от атмосферного давления до давления выше 1,0-1,2 МПа нерационально. В то же время многие гидравлические приводы, которые могут питать насос-компрессор, работают при давлении 3,0 МПа и более, и вполне вероятно использование данной конструкции при давлениях жидкости гораздо большем, чем давление газа. Причем для каждой пневмогидравлической системы разница в давлении газа и жидкости может быть разной. Кроме того, давление в гидравлической сети может постоянно меняться, т.к. в ней почти никогда не устанавливают накопителей жидкости, которые практически бесполезны из-за несжимаемости жидкости, а воздушные колпаки могут только способствовать более равномерной подаче жидкости насосами периодического действия.It should be noted that in one stage, even with good, which is available in this case by intensive cooling of the cylinder-piston group, it is irrational to compress the gas from atmospheric pressure to a pressure above 1.0-1.2 MPa. At the same time, many hydraulic drives that can feed the pump-compressor operate at a pressure of 3.0 MPa or more, and it is likely that this design will be used at liquid pressures much higher than gas pressure. Moreover, for each pneumohydraulic system, the difference in gas and liquid pressure can be different. In addition, the pressure in the hydraulic network can constantly change, because liquid storage tanks are almost never installed in it, which are practically useless due to the incompressibility of the liquid, and air caps can only contribute to a more uniform flow of liquid by periodic pumps.
В этом случае вместе с дросселем 19 необходимо устанавливать предохранительный клапан 20, который будет дополнять функции и дросселя 19, но уже при разном давлении жидкости. То есть его можно настроить таким образом, что и при максимальном давлении нагнетания жидкости она не будет попадать в сжимаемый газ, т.к. клапан 20 будет сбрасывать в картер 7 излишки давления жидкости в полости 21.In this case, together with the
Таким образом, в предложенной конструкции насос-компрессора при интенсивном охлаждении сжимаемого газа за счет движения охлаждающей жидкости по рубашке цилиндра обеспечивается практически полное отсутствие утечек сжимаемого газа, что повышает КПД компрессорной полости и возможность сжатия жидкости до высоких давлений при отсутствии явления загрязнения жидкостью сжимаемого газа.Thus, in the proposed design of the pump-compressor with intensive cooling of the compressible gas due to the movement of the cooling fluid along the cylinder jacket, there is almost no leakage of the compressible gas, which increases the efficiency of the compressor cavity and the possibility of compressing the fluid to high pressures in the absence of the phenomenon of contamination of the compressible gas with liquid.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015106461/06A RU2578758C1 (en) | 2015-02-25 | 2015-02-25 | Piston pump-compressor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015106461/06A RU2578758C1 (en) | 2015-02-25 | 2015-02-25 | Piston pump-compressor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2578758C1 true RU2578758C1 (en) | 2016-03-27 |
Family
ID=55656834
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015106461/06A RU2578758C1 (en) | 2015-02-25 | 2015-02-25 | Piston pump-compressor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2578758C1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2644424C1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-02-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Hybrid machine with trunk piston |
RU2686536C1 (en) * | 2018-09-06 | 2019-04-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Volumetric hybrid machine with trunk piston |
CN109763962A (en) * | 2019-03-07 | 2019-05-17 | 北京航空航天大学 | A kind of certainly cooling piston compressor |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1711013A (en) * | 1927-06-24 | 1929-04-30 | Alvah W Bryant | Compressor |
US5713314A (en) * | 1994-10-18 | 1998-02-03 | Beare; Malcolm J. | Dual piston internal combustion engine |
RU118371U1 (en) * | 2012-03-01 | 2012-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" | PISTON PUMP COMPRESSOR |
RU125635U1 (en) * | 2012-09-24 | 2013-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" | PISTON PUMP COMPRESSOR |
RU2534655C1 (en) * | 2013-05-29 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" | Mode of operation of compressor pump and device for its implementation |
-
2015
- 2015-02-25 RU RU2015106461/06A patent/RU2578758C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1711013A (en) * | 1927-06-24 | 1929-04-30 | Alvah W Bryant | Compressor |
US5713314A (en) * | 1994-10-18 | 1998-02-03 | Beare; Malcolm J. | Dual piston internal combustion engine |
RU118371U1 (en) * | 2012-03-01 | 2012-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" | PISTON PUMP COMPRESSOR |
RU125635U1 (en) * | 2012-09-24 | 2013-03-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" | PISTON PUMP COMPRESSOR |
RU2534655C1 (en) * | 2013-05-29 | 2014-12-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Омский государственный технический университет" | Mode of operation of compressor pump and device for its implementation |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2644424C1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-02-12 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Hybrid machine with trunk piston |
RU2686536C1 (en) * | 2018-09-06 | 2019-04-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Омский государственный технический университет" | Volumetric hybrid machine with trunk piston |
CN109763962A (en) * | 2019-03-07 | 2019-05-17 | 北京航空航天大学 | A kind of certainly cooling piston compressor |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US11773844B2 (en) | Reciprocating pump trunnions connecting crosshead and connecting rod | |
US20220243724A1 (en) | Fluid splitter, fluid end and plunger pump | |
RU125635U1 (en) | PISTON PUMP COMPRESSOR | |
CA1147205A (en) | Tandem long stroke reciprocating mud pump assembly | |
RU2578758C1 (en) | Piston pump-compressor | |
CN216008868U (en) | Fluid end and plunger pump | |
CN206017110U (en) | A kind of multi-stage compression commutation valve type diaphragm type compressor | |
CA2674961C (en) | Positive displacement pump apparatus | |
RU2578748C1 (en) | Piston compressor with independent liquid cooling | |
RU177393U1 (en) | Outboard compressor driven by rocking machine balancer | |
RU2518796C1 (en) | Machine of positive displacement action | |
CN216241254U (en) | Novel high-pressure plunger pump hydraulic end structure | |
RU2644424C1 (en) | Hybrid machine with trunk piston | |
RU2640658C1 (en) | Piston two-stage machine with internal liquid cooling system | |
RU2683051C1 (en) | Method of operating piston pump-compressor and device therefor | |
RU2514453C1 (en) | Piston pump with gas separator | |
RU2656511C1 (en) | Hydraulic pump unit | |
CN209385419U (en) | A kind of locking pump for quick slider of punch oil cylinder locking | |
RU2592661C1 (en) | Piston machine operation method and device for its implementation | |
RU163399U1 (en) | VIBRATION REDUCED PUMP PUMP UNIT | |
CN113944625B (en) | Novel high-pressure plunger pump fluid end structure | |
RU2565951C1 (en) | Operation of gas-fluid plant and device to this end | |
RU2565932C1 (en) | Method of operation of piston hydropneumatic unit and device for its implementation | |
US11773843B2 (en) | Integral reciprocating pump structure supporting spacer section | |
CN213870249U (en) | Multifunctional mounting type reciprocating ultrahigh pressure plunger pump |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20170511 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180226 |