RU55870U1 - Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины - Google Patents
Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины Download PDFInfo
- Publication number
- RU55870U1 RU55870U1 RU2005109083/22U RU2005109083U RU55870U1 RU 55870 U1 RU55870 U1 RU 55870U1 RU 2005109083/22 U RU2005109083/22 U RU 2005109083/22U RU 2005109083 U RU2005109083 U RU 2005109083U RU 55870 U1 RU55870 U1 RU 55870U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- working
- utility
- model
- angle
- blades
- Prior art date
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к машиностроению, в частности, к турбостроению, и может найти применение в производстве дозвуковых парогазовых турбин со ступенями давления малой мощности, с осевым или радиальным подводом рабочего тела, с одновенечной активной рабочей решеткой средней высоты и веерности. Данные парогазовые турбины могут быть использованы для собственных нужд ТЭЦ и котельных. Задача полезной модели состоит в повышении к.п.д. путем достижения технического результата, заключающегося в устранении завихрений и отрыва потока рабочего тела от спинки лопаток за счет обеспечения уменьшения диффузорности профиля выходной части межлопаточных каналов. Сущность полезной модели - рабочая решетка содержит рабочие лопатки 1 и межлопаточные каналы 2 и имеет следующие геометрические параметры:
Description
Полезная модель относится к машиностроению, в частности, к турбостроению, и может найти применение в производстве дозвуковых парогазовых турбин со ступенями давления малой мощности, с осевым или радиальным подводом рабочего тела, с одновенечной активной рабочей решеткой средней высоты и веерности. Данные парогазовые турбины могут быть использованы для собственных нужд ТЭЦ и котельных в качестве турбогенераторов и турбоприводов (вентиляторы, дымососы, питательные и сетевые насосы и др.).
Известна активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины, содержащая лопатки и межлопаточные каналы и выполненная со следующими геометрическими параметрами:
| шаг решетки | 15,57 мм, |
| хорда | 25,63 мм, |
| ширина решетки | 25,00 мм, |
| установочный угол | 77-83°, |
| угол входа | 30°, |
| угол выхода | 21°, |
| радиус входной кромки | 0,53 мм, |
| радиус выходной кромки | 0,20 мм. |
(Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Профили, аэродинамические и прочностные характеристики решеток. Атлас, часть вторая. - М: Машиностроение, 1965. - С. 62).
Известна также активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины, содержащая лопатки и межлопаточные каналы и выполненная со следующими геометрическими параметрами:
| шаг решетки | 16,72 мм, |
| хорда | 25,72 мм, |
| ширина решетки | 25,00 мм, |
| установочный угол | 75-81°, |
| угол входа | 26°, |
| угол выхода | 17°, |
| радиус входной кромки | 0,38 мм, |
| радиус выходной кромки | 0,20 мм. |
(Дейч М.Е., Филиппов Г.А., Лазарев Л.Я. Профили, аэродинамические и прочностные характеристики решеток. Атлас, часть вторая. - М: Машиностроение, 1965. - С.61).
Однако геометрические параметры лопаток известных активных одновенечных рабочих решеток парогазовых турбин обуславливают значительный диффузорный профиль выходной части межлопаточных каналов. На диффузорном участке межлопаточных каналов растет толщина пограничного слоя потока рабочего тела, что приводит к отрыву потока от спинки лопатки и завихрениям потока и вызывает дополнительный расход энергии основного потока рабочего тела, что снижает к. п.д.
Задача полезной модели состоит в повышении к.п.д. за счет повышения крутящего момента путем достижения технического результата, заключающегося в устранении завихрений и отрыв потока рабочего тела от спинки лопаток за счет обеспечения уменьшения диффузорности профиля выходной части межлопаточных каналов.
Сущность полезной модели заключается в том, что для решения поставленной задачи путем достижения указанного технического результата активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины, содержащая лопатки и межлопаточные каналы, отличается тем, что лопатки выполнены со следующими геометрическими параметрами:
| шаг решетки | 18,70-22,60 мм, |
| хорда | 25,00-36,00 мм, |
| ширина решетки | 25,00-36,00 мм, |
| установочный угол | 90°, |
| угол входа | 24-30°, |
| угол выхода | 24-30°, |
| радиус входных кромок | 0,50-1,00 мм, |
| радиус выходных кромок | 0,50-1,00 мм. |
Полезная модель поясняется чертежами: фиг.1 - профиль активной одновенечной рабочей решетки парогазовой турбины; фиг.2 - увеличение А на фиг.1; фиг.2 - увеличение Б на фиг.1.
Полезная модель содержит рабочие лопатки 1 и межлопаточные каналы 2 и имеет следующие геометрические параметры:
| шаг решетки t | 18,70-22,60 мм, |
| хорда b | 25,00-36,00 мм, |
| ширина решетки В | 25,00-36,00 мм, |
| установочный угол βск | 90°, |
| угол входа β1 | 24-30°, |
| угол выхода β2 | 24-30°, |
| радиус входной кромки r1 | 0,50-1,00 мм |
| радиус выходной кромки r2 | 0,50-1,00 мм. |
Из литературы по данному вопросу известно, что снижение диффузорности выходной части межлопаточных каналов приводит к устранению завихрений и отрыва потока рабочего тела от спинки лопаток. (Паровые и газовые турбины: Учебник для вузов/ М.А.Трубилов, Г.В.Арсеньев, В.В.Фролов и др.; Под ред. А.Г.Костюка, В.В.Фролова - М.: Энергоатомиздат, 1985 г. с.59., рис.2.29, 2.30.).
При ширине решетки В=25,00-36 мм параметры шага решетки t=18,70-22,60 мм являются оптимальными для обеспечения снижения диффузорности межлопаточного канала. Шаг решетки меньше 18,70 мм приводит к увеличению диффузорности в средней части межлопаточного канала. Шаг решетки больше 22,60 мм приводит к увеличению диффузорности на выходе из межлопаточного канала. (Яновский М.И. Конструирование и расчет на прочность деталей паровых турбин. М. - Л. Акад. наук СССР в Лгр., 1947 г. с.26., рис.31.).
Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины работает следующим образом.
Поток рабочего тела (пар или газ под давлением) через сопло (на чертеже не показано) подают на рабочую решетку. В межлопаточных каналах 2, образованных профилями лопаток 1, кинетическая энергия рабочего тела преобразуется в механическую работу вращения лопаток 1 за счет силового воздействия на них.
Благодаря тому, что рабочая решетка выполнена со следующими геометрическими параметрами:
| шаг решетки t | 18,70-22,60 мм, |
| хорда b | 25,00-36,00 мм, |
| ширина решетки В | 25,00-36,00 мм, |
| установочный угол βск | 90°, |
| угол входа β1 | 24-30° |
| угол выхода β2 | 24-30° |
| радиус входных кромок r1 | 0,50-1,00 мм, |
| радиус выходных кромок r2 | 0,50-1,00 мм |
диффузорность межлопаточного канала незначительная. Это позволяет снизить завихрения и отрыв потока рабочего тела от спинки лопатки 1, сократить потери энергии потока рабочего тела и повысить к.п.д. турбины.
Claims (1)
- Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины, содержащая лопатки и межлопаточные каналы, отличающаяся тем, что выполнена со следующими геометрическими параметрами:
шаг решетки 18,70-22,60 мм, хорда 25,00-36,00 мм, ширина решетки 25,00-36,00 мм, установочный угол 90°, угол входа 24-30°, угол выхода 24-30°, радиус входных кромок 0,50-1,00 мм, радиус выходных кромок 0,50-1,00 мм. 
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005109083/22U RU55870U1 (ru) | 2005-03-29 | 2005-03-29 | Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005109083/22U RU55870U1 (ru) | 2005-03-29 | 2005-03-29 | Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU55870U1 true RU55870U1 (ru) | 2006-08-27 |
Family
ID=37061792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005109083/22U RU55870U1 (ru) | 2005-03-29 | 2005-03-29 | Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU55870U1 (ru) |
-
2005
- 2005-03-29 RU RU2005109083/22U patent/RU55870U1/ru not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2658914C (en) | Impulse turbine for use in bi-directional flows | |
| MX2009010247A (es) | Turbina eolica con mezcladores y expulsores. | |
| JP6650687B2 (ja) | ロータブレード冷却 | |
| KR101509385B1 (ko) | 스월링 냉각 채널을 구비한 터빈 블레이드 및 그 냉각 방법 | |
| EP2395234A2 (en) | Tunnel Power Turbine System to generate potential energy from waste kinetic energy | |
| WO2010036216A8 (en) | Wind turbine with mixers and ejectors | |
| JP2011515618A5 (ru) | ||
| CN207647800U (zh) | 一种单级压缩超临界co2离心压缩机装置 | |
| JP6169859B2 (ja) | 輪郭形成した屈曲部を有するコアキャビティを備えたタービンバケット | |
| CN104005796A (zh) | 新型涡轮叶栅端壁的沟槽减损结构和方法 | |
| RU55870U1 (ru) | Активная одновенечная рабочая решетка парогазовой турбины | |
| CN102251812A (zh) | 用于半转速核电汽轮机上的1800mm末级动叶片 | |
| RU2355890C1 (ru) | Высокотемпературная многоступенчатая газовая турбина | |
| WO2010036678A8 (en) | Turbine with mixers and ejectors | |
| CN110242476B (zh) | 超低比转速斜流式水轮机转轮 | |
| CN212837972U (zh) | 一种径流涡轮转子超速控制系统、涡轮 | |
| US11118465B2 (en) | Gas turbine combustor transition piece including inclined surface at downstream end portions for reducing pressure fluctuations | |
| RU103571U1 (ru) | Охлаждаемая лопатка турбины | |
| Shi et al. | Thermodynamic design and aerodynamic analysis of supercritical carbon dioxide turbine | |
| CN201330620Y (zh) | 新型适用于汽轮机变工况运行的高压级隔板静叶栅 | |
| RU2009134027A (ru) | Способ охлаждения турбины | |
| CN203347847U (zh) | 一种用于重型中低热值燃机的涡轮首级导叶 | |
| CN114382557B (zh) | 一种模拟涡轮动静盘腔泄漏流预旋的试验结构 | |
| CN213039330U (zh) | 一种具有叶顶综合结构的燃气涡轮发动机涡轮转子叶片 | |
| JPH0255801A (ja) | 取付け角を有する対称翼型複葉式ウェルズタービンを用いた波力発電装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20090330 |