RU2817953C1 - Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия - Google Patents
Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2817953C1 RU2817953C1 RU2023119077A RU2023119077A RU2817953C1 RU 2817953 C1 RU2817953 C1 RU 2817953C1 RU 2023119077 A RU2023119077 A RU 2023119077A RU 2023119077 A RU2023119077 A RU 2023119077A RU 2817953 C1 RU2817953 C1 RU 2817953C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- piston
- methane
- cylinder
- gas
- pair
- Prior art date
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 100
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 title claims abstract description 28
- 230000006835 compression Effects 0.000 title claims abstract description 28
- 238000007906 compression Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 239000000126 substance Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 83
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 26
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 19
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 14
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 12
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 12
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 abstract description 8
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- 239000002360 explosive Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 13
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 4
- GMACPFCYCYJHOC-UHFFFAOYSA-N [C].C Chemical compound [C].C GMACPFCYCYJHOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 2
- 150000001721 carbon Chemical group 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005474 detonation Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к технологии переработки углеводородного сырья, в частности к получению синтезгаза из газообразного углеводородного сырья. Для осуществления способа используют химический реактор адиабатического сжатия типа поршень-цилиндр, содержащий как минимум две пары поршень–цилиндр. В одну пару в нижней мертвой точке положения поршня подают окислитель, в другую пару в нижней мертвой точке положения поршня подают метаносодержащий газ. В паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, создают большее давление, чем в паре, содержащей метаносодержащий газ. Вблизи верхней мёртвой точки положения поршня в паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, через регулируемый клапан обеспечивают перетекание окислителя в пару поршень–цилиндр, содержащую метаносодержащий газ, до пропорции атомарный кислород окислителя/углерод метаносодержащего газа 1:1 - 1:1,6. В паре поршень–цилиндр, содержащей метаносодержащий газ, получают реакцию окисления с образованием синтезгаза. Выпуск продуктов реакции осуществляется из пары поршень–цилиндр, в которой сжимался метаносодержащий газ, после прохождения верхней мертвой точки. Циклы сжатия и разряжения во всех парах поршень–цилиндр синхронизированы. Для получения необходимой пропорции в смеси газов, в пары поршень–цилиндр в нижней мертвой точке закачивается окислитель и метаносодержащий газ в таких пропорциях, чтобы после перетекания окислителя вблизи верхней мертвой точки в камере с метаносодержащим газом устанавливалось требуемое соотношение кислорода и углерода (1:1 - 1:1,6). Технический результат изобретения заключается в создании технологических операций, обеспечивающих получение синтезгаза в химическом реакторе адиабатического сжатия с приготовлением смеси, не достигающей взрывоопасного соотношения. 3 з.п. ф-лы, 4 пр.
Description
Область техники
Изобретение относится к технологии переработки углеводородного сырья, в частности, к получению синтезгаза из газообразного углеводородного сырья.
Уровень техники
Из уровня техники известен способ получения синтезгаза (патент RU2096313C1), включающий сжигание смеси углеводородного сырья с воздухом при α = 0,5 - 0,8 и окисление углеводородов при сжатии смеси поршнем в объеме цилиндров двигателя внутреннего сгорания компрессионного типа, расширение и охлаждение продуктов процесса при движении поршня двигателя к нижней мертвой точке, вывод продуктов процесса, содержащих синтез-газ, из реакционного объема при движении поршня к верхней мертвой точке, введение новой порции рабочей смеси при движении поршня к нижней мертвой точке. В цилиндры двигателя внутреннего сгорания компрессионного типа подают предварительно подогретую до 200 – 450 °C смесь углеводородного сырья с воздухом, а сжатие смеси осуществляют до возникновения самовоспламенения и получения температуры 1300 – 2300 °C на период 10-2- 10-3с, цикл повторяют с частотой, превышающей 350 мин-1.
Недостатком данного способа является то, что отсутствует технологический процесс приготовления смеси окислитель / углеводородное сырье. Как результат, в процессе приготовления смеси может возникать их взрывоопасное соотношение.
Задача изобретения заключается в создании способа, предотвращающего взрывоопасную реакцию при переработке метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе сжатия.
Раскрытие сущности изобретения
Технический результат изобретения заключается в создании технологических операций, обеспечивающих получение синтез - газа в химическом реакторе адиабатического сжатия с приготовлением смеси, не достигающей взрывоопасного соотношения. Дополнительные технические результаты заключаются в исключении детонационных нагрузок на пару поршень-цилиндр, в увеличении эксплуатационных характеристик пары поршень – цилиндр, а также в улучшении качественного состава получаемого продукта.
Для достижения технических результатов используют химический реактор адиабатического сжатия типа поршень-цилиндр, содержащий как минимум две пары поршень–цилиндр. В одну пару в нижней мертвой точке положения поршня подают окислитель, в другую пару в нижней мертвой точке положения поршня подают метаносодержащий газ. В паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, создают большее давление, чем в паре, содержащей метаносодержащий газ. Вблизи верхней мёртвой точки положения поршня в паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, через регулируемый клапан обеспечивают перетекание окислителя в пару поршень–цилиндр, содержащую метаносодержащий газ, до пропорции атомарный кислород окислителя/углерод метаносодержащего газа 1:1 - 1:1,6. В паре поршень–цилиндр, содержащей метаносодержащий газ, получают реакцию окисления с образованием синтезгаза. Выпуск продуктов реакции осуществляется из пары поршень–цилиндр, в которой сжимался метаносодержащий газ, после прохождения верхней мертвой точки. Циклы сжатия и разряжения во всех парах поршень–цилиндр синхронизированы. Для получения необходимой пропорции в смеси газов, в пары поршень–цилиндр в нижней мертвой точке закачивается окислитель и метаносодержащий газ в таких пропорциях, чтобы после перетекания окислителя вблизи верхней мертвой точки в камере с метаносодержащим газом устанавливалось требуемое соотношение кислорода и углерода (1:1 - 1:1,6).
В связи с тем, что давление в парах поршень – цилиндр, содержащих окислитель и метан существенно отличаются, использование пар с разными газами приведет к существенному дисбалансу конструкции. Поэтому для компенсации механических нагрузок при циклах сжатия - разрежения целесообразно использование минимум двух пар поршень-цилиндр. При этом пары с окислителем располагаются соосно, со встречным синхронным движением поршней при сжатии, и противоположным синхронным движением при расширении. Также пары с метаносодержащим газом располагаются соосно, со встречным синхронным движением поршней при сжатии, и противоположным синхронным движением при расширении. При этом механические нагрузки на все пары поршень-цилиндр компенсируются.
В качестве окислителя используют воздух или кислород. Реакцию окисления газа проводят при температуре от 1200 °C, выше которой реакция преимущественно протекает по формуле:
(1)
Согласно формуле (1) оптимальное соотношение атомарный кислород/углерод равно единице, т.е. на один атом кислорода приходится один атом углерода. Более высокое значение этого соотношения вплоть до 1,6 закладывается для того, чтобы обеспечить полноту протекания реакции (1) и чтобы в продуктах реакции не содержались углеводороды.
При реализации изобретения, в паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, получают бóльшее давление, чем в паре с метаносодержащим газом. Вблизи верхней мертвой точки положения поршень–цилиндр, когда газы нагреваются за счет сжатия до высоких температур, с помощью регулируемого открываемого клапана под действием избытка давления организуется контролируемое перетекание окислителя в пару с метаносодержащим газом. При этом концентрация кислорода в смеси всегда ниже взрывоопасного соотношения.
Поскольку смешивание газов происходит вблизи верхней мертвой точки, когда газы по отдельности разогреты выше 1200 °C, реакция протекает по формуле (1). Тогда как при совместном нагреве смеси газов при температурах ниже этого порога протекают реакции с образование сажи, углекислого газа и различных углеводородов, часть из которых может не прореагировать за время цикла сжатия-разряжения и присутствовать в продуктах реакции, препятствуя эффективной переработке синтезгаза в другие полезные продукты.
Примеры осуществления изобретения
Пример № 1
Химический реактор содержит две пары поршень-цилиндр, имеющие рабочие объемы полости поршень-цилиндр, отличающиеся друг от друга в 2 раза. В одну из пар реактора, имеющую больший объем, через штуцер в нижнюю мертвую точку положения поршень–цилиндр, подают воздух, в другую пару, имеющую меньший объем, через штуцер, в нижнюю мертвую точку положения поршень–цилиндр, подают метан в объемном количестве в 3-4 раза меньшем, чем объем воздуха в другой паре, так чтобы атомарное соотношение кислорода воздуха и углерода метана составляло 1,2:2. Циклы сжатия и разряжения в парах поршень–цилиндр синхронизируют. В результате сжатия в паре поршень–цилиндр, содержащей воздух, получают в 1,5-2 раза большее давление в верхней мертвой точке, чем в паре поршень–цилиндр, содержащей метан. Вблизи верхней мёртвой точки положения поршень–цилиндр газы нагревается за счет сжатия до температур выше 1200 °C. Дополнительный нагрев газов может осуществляться теплообменом с продуктами реакции перед подачей газов в пары поршень-цилиндр в нижней мертвой точке. Таким образом можно снизить давления, до которых сжимаются газы в парах поршень-цилиндр, и упростить конструкцию. С помощью клапана, установленного в реакторе, регулируют перетекание воздуха по патрубкам в пару поршень–цилиндр, содержащей метан, до пропорции воздух/метан 2,3:3,6. Это соотношение меньше соотношения, с которым газы закачиваются в пары поршень-цилиндр, поскольку часть воздуха остается в своей паре, т.к. в мертвой точке положения поршня между поршнем и цилиндром остается конечный объем. В паре поршень–цилиндр, содержащей метан, при перетекании в нее воздуха под действием более высокого давления, при температурах выше 1200 °C происходит химическая реакция окисления, с образованием синтезгаза по формуле (1). Образующийся в реакции синтезгаз и не прореагировавшие компоненты (азот, кислород) удаляются из реактора с помощью регулируемого открываемого клапана после прохождения верхней мертвой точки пары поршень-цилиндр. Циклы сжатия-разряжения повторяются с частотой 8-15 Гц.
Пример № 2
Химический реактор содержит две пары поршень-цилиндр, имеющие одинаковые рабочие объемы полости поршень-цилиндр, отличающиеся друг от друга в 2 раза. В одну из пар химического реактора сжатия, имеющую меньший объем, через штуцер в нижнюю мертвую точку положения поршень–цилиндр, подают кислород, в другую пару через штуцер, в нижнюю мертвую точку положения поршень–цилиндр, подают метан в объемном количестве в 1-1,5 раза большем, чем объем кислорода в другой паре. Циклы сжатия и разряжения в парах поршень–цилиндр синхронизируют. В результате сжатия в паре поршень–цилиндр, содержащей кислород, получают в 1,5-2 раза большее давление в верхней мертвой точке, чем в паре поршень–цилиндр, содержащей метан. Вблизи верхней мёртвой точки положения поршень–цилиндр газы нагревается за счет сжатия до температур выше 1200 °C. Дополнительный нагрев газов может осуществляться теплообменом с продуктами реакции перед подачей газов в пары поршень-цилиндр в нижней мертвой точке. Таким образом можно снизить давления, до которых сжимаются газы в парах поршень-цилиндр, и упростить конструкцию. С помощью клапана, установленного в реакторе, регулируют перетекание кислорода по патрубкам в пару поршень–цилиндр, содержащую метан, до пропорции метан/кислород 1,3:2. Это соотношение больше соотношения, с которым газы закачиваются в пары поршень-цилиндр, поскольку часть кислорода остается в своей паре, т.к. в мертвой точке положения поршня между поршнем и цилиндром остается конечный объем. В паре поршень–цилиндр, содержащей метан, при перетекании в нее кислорода под действием более высокого давления, при температурах выше 1200 °C происходит химическая реакция окисления, с образованием синтезгаза по формуле (1). Образующийся в реакции синтезгаз и не прореагировавшие компоненты (кислород) удаляются из реактора с помощью регулируемого открываемого клапана после прохождения верхней мертвой точки пары поршень-цилиндр. Циклы сжатия-разряжения повторяются с частотой 8-15 Гц.
Пример № 3
Химический реактор содержит две пары поршень-цилиндр, имеющие рабочие объемы полости поршень-цилиндр, отличающиеся друг от друга в 2 раза. В одну из пар реактора, имеющую больший объем, через штуцер в нижнюю мертвую точку положения поршень–цилиндр, подают воздух, в другую пару, имеющую меньший объем, через штуцер, в нижнюю мертвую точку положения поршень–цилиндр, подают метан в объемном количестве в 3-4 раза меньшем, чем объем воздуха в другой паре, так чтобы атомарное соотношение кислорода воздуха и углерода метана составляло 1,2:2. Циклы сжатия и разряжения в парах поршень–цилиндр синхронизируют. В результате сжатия в паре поршень–цилиндр, содержащей воздух, получают в 1,5-2 раза большее давление в верхней мертвой точке, чем в паре поршень–цилиндр, содержащей метан. Вблизи верхней мёртвой точки положения поршень–цилиндр газы нагревается за счет сжатия до температур выше 1600 °C. Дополнительный нагрев газов может осуществляться теплообменом с продуктами реакции перед подачей газов в пары поршень-цилиндр в нижней мертвой точке. Таким образом можно снизить давления, до которых сжимаются газы в парах поршень-цилиндр, и упростить конструкцию. С помощью клапана, установленного в реакторе, регулируют перетекание воздуха по патрубкам в пару поршень–цилиндр, содержащей метан, до пропорции воздух/метан 2,3:3,6. Это соотношение меньше соотношения, с которым газы закачиваются в пары поршень-цилиндр, поскольку часть воздуха остается в своей паре, т.к. в мертвой точке положения поршня между поршнем и цилиндром остается конечный объем. В паре поршень–цилиндр, содержащей метан, при перетекании в нее воздуха под действием более высокого давления, при температурах выше 1600 °C происходит химическая реакция окисления, с образованием синтезгаза по формуле (1). Более высокая температура реакции обеспечивает более высокую степень полноты реакции и присутствие нежелательных соединений (углекислый газ, сажа, сложные углеводороды) в следовых количествах, не отражающихся на качестве синтезгаза, как сырья для производства целевых углеводородов. Образующийся в реакции синтезгаз и не прореагировавшие компоненты (азот, кислород) удаляются из реактора с помощью регулируемого открываемого клапана после прохождения верхней мертвой точки пары поршень-цилиндр. Циклы сжатия-разряжения повторяются с частотой 8-15 Гц.
Пример № 4
Химический реактор содержит четыре пары поршень-цилиндр. Две пары имеют одинаковые рабочие объемы полости поршень-цилиндр. Две другие пары также имеют одинаковые рабочие объемы полости поршень-цилиндр, но отличающиеся в 2 раза от объемов первых двух пар. Пары поршень-цилиндр, имеющие одинаковые объемы, расположены соосно друг с другом. Циклы сжатия и разряжения в этих парах синхронизируют. В пары с одинаковым объемом в нижней мертвой точке положения поршня подают одинаковый газ с одинаковым количеством. В пары, имеющие больший объем, подают воздух, а в пары, имеющие меньший объем, подают метан в объемном количестве в 3-4 раза меньшем, чем объем воздуха в других парах, так чтобы атомарное соотношение кислорода воздуха и углерода метана составляло 1,2:2. В результате сжатия в парах поршень–цилиндр, содержащих воздух, получают в 1,5-2 раза большее давление в верхней мертвой точке, чем в парах поршень–цилиндр, содержащих метан. Вблизи верхней мёртвой точки положения поршень–цилиндр газы нагревается за счет сжатия до температур выше 1200 °C. Дополнительный нагрев газов может осуществляться теплообменом с продуктами реакции перед подачей газов в пары поршень-цилиндр в нижней мертвой точке. Таким образом, можно снизить давления, до которых сжимаются газы в парах поршень-цилиндр, и упростить конструкцию. С помощью клапанов, установленного в реакторе, регулируют перетекание воздуха по патрубкам между парами, содержащими воздух и парами, содержащим метан, до пропорции воздух/метан 2,3:3,6. Это соотношение меньше соотношения, с которым газы закачиваются в пары поршень-цилиндр, поскольку часть воздуха остается в своей паре, т.к. в мертвой точке положения поршня между поршнем и цилиндром остается конечный объем. В парах поршень–цилиндр, содержащих метан, при перетекании в них воздуха под действием более высокого давления, при температурах выше 1200 °C происходит химическая реакция окисления, с образованием синтезгаза по формуле (1). Образующийся в реакции синтезгаз и не прореагировавшие компоненты (азот, кислород) удаляются из реактора с помощью регулируемого открываемых клапанов после прохождения верхних мертвых точек пар поршень-цилиндр, в которых протекала реакция окисления. Циклы сжатия-разряжения повторяются с частотой 8-15 Гц. Благодаря соосному расположению пар поршень-цилиндр с одинаковыми газами и синхронизации их возвратно поступательного движения в этих парах реализуется одинаковое давление, что компенсирует действующие на конструкцию реактора силовые нагрузки. Это снижает нежелательные вибрации и ранний износ элементов реакции, подверженных силовым нагрузкам.
Claims (4)
1. Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия типа поршень-цилиндр, содержащий как минимум две пары поршень–цилиндр, характеризующийся тем, что в одну пару в нижней мертвой точке положения поршня подают окислитель, в другую пару в нижней мертвой точке положения поршня подают метаносодержащий газ, в паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, в верхней мертвой точке создают большее давление, чем в паре, содержащей метаносодержащий газ, циклы сжатия-разряжения в обеих парах синхронизованы, вблизи верхней мёртвой точки положения поршня в паре поршень–цилиндр, содержащей окислитель, через регулируемый клапан обеспечивают перетекание окислителя в пару поршень–цилиндр, содержащую метаносодержащий газ, до пропорции атомарный кислород окислителя/углерод метаносодержащего газа 1:1 - 1:1,6.
2. Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия по п.1, отличающийся тем, что частота движения поршней относительно цилиндров одинакова во всех парах и составляет 8-15 Гц.
3. Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия по п.1, отличающийся тем, что в качестве окислителя используют воздух или кислород.
4. Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия по п.1, отличающийся тем, что реакция окисления газа происходит при температуре выше 1200 °C.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2817953C1 true RU2817953C1 (ru) | 2024-04-23 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5388645A (en) * | 1993-11-03 | 1995-02-14 | Amoco Corporation | Method for producing methane-containing gaseous mixtures |
| RU2096313C1 (ru) * | 1996-08-13 | 1997-11-20 | Экспериментальный комплекс "Новые энергетические технологии" Объединенного института высоких температур РАН | Способ получения синтез-газа |
| RU2361809C2 (ru) * | 2007-09-25 | 2009-07-20 | Борис Тихонович Плаченов | Способ получения синтез-газа и устройство для его осуществления |
| US20130032762A1 (en) * | 2010-01-07 | 2013-02-07 | Ruben Dario Rodriguez Quintero | Apparatus and method for adiabatic methane conversion |
| RU2573877C2 (ru) * | 2011-02-01 | 2016-01-27 | КЕЛЛОГГ БРАУН ЭНД РУТ ЭлЭлСи | Устройство и способ для производства сингаза и продуктов из него |
| US20190119109A1 (en) * | 2017-10-19 | 2019-04-25 | United States Department Of Energy | Production of synthesis gas from natural gas with copper-iron -manganese oxide oxygen carriers/catalysts via partial oxidation and dry reforming processes |
| CN111542492A (zh) * | 2017-12-07 | 2020-08-14 | 俄罗斯天然气工业公开股份公司 | 生产含氢气体的设备和方法 |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5388645A (en) * | 1993-11-03 | 1995-02-14 | Amoco Corporation | Method for producing methane-containing gaseous mixtures |
| RU2096313C1 (ru) * | 1996-08-13 | 1997-11-20 | Экспериментальный комплекс "Новые энергетические технологии" Объединенного института высоких температур РАН | Способ получения синтез-газа |
| RU2361809C2 (ru) * | 2007-09-25 | 2009-07-20 | Борис Тихонович Плаченов | Способ получения синтез-газа и устройство для его осуществления |
| US20130032762A1 (en) * | 2010-01-07 | 2013-02-07 | Ruben Dario Rodriguez Quintero | Apparatus and method for adiabatic methane conversion |
| RU2573877C2 (ru) * | 2011-02-01 | 2016-01-27 | КЕЛЛОГГ БРАУН ЭНД РУТ ЭлЭлСи | Устройство и способ для производства сингаза и продуктов из него |
| US20190119109A1 (en) * | 2017-10-19 | 2019-04-25 | United States Department Of Energy | Production of synthesis gas from natural gas with copper-iron -manganese oxide oxygen carriers/catalysts via partial oxidation and dry reforming processes |
| CN111542492A (zh) * | 2017-12-07 | 2020-08-14 | 俄罗斯天然气工业公开股份公司 | 生产含氢气体的设备和方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2817953C1 (ru) | Способ переработки метаносодержащего газа в синтезгаз в химическом реакторе адиабатического сжатия | |
| Sha et al. | Effects of operating pressure on coal gasification | |
| RU2120913C1 (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| RU2299175C1 (ru) | Способ получения синтез-газа и установка для его реализации | |
| US4575383A (en) | Process for producing acetylene using a heterogeneous mixture | |
| Al-Alami et al. | Shock-tube study of propane pyrolysis. Rate of initial dissociation from 1400 to 2300 K | |
| Huang et al. | Comparison study of carbon clusters formation during thermal decomposition of 1, 3, 5-triamino-2, 4, 6-trinitrobenzene and benzotrifuroxan: a ReaxFF based sequential molecular dynamics simulation | |
| RU2096313C1 (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| RU98102713A (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| US2727933A (en) | Partial oxidation and pyrolysis of saturated hydrocarbons | |
| EP3663381A1 (en) | Method for cooling pyrolysis product | |
| GB2148385A (en) | Production of synthesis gas using an I.C. engine | |
| US2176962A (en) | Process for producing ethylene from oil | |
| US2727932A (en) | Method for controlling reactions in hot gaseous reaction mixtures | |
| RU96116520A (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| RU2119888C1 (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| US5162599A (en) | Rapid thermal pyrolysis of gaseous feeds containing hydrocarbon molecules mixed with an inert working gas | |
| RU2136580C1 (ru) | Способ получения синтез-газа | |
| RU2096433C1 (ru) | Способ получения технического углерода (его варианты) | |
| RU2221835C2 (ru) | Способ конвертирования углеводородов каскадным окислительным крекингом | |
| RU2824548C1 (ru) | Химический динамический реактор сжатия | |
| US2578475A (en) | Production of gas comprising hydrogen and carbon monoxide | |
| US1794231A (en) | Production of mixtures of nitrogen and hydrogen for ammonia synthesis | |
| RU2781096C1 (ru) | Способ переработки пиперилена | |
| RU2325426C2 (ru) | Способ переработки углеводородного сырья |