RU2816186C1 - Плоский прокат из малолегированного титанового сплава и способ его получения - Google Patents
Плоский прокат из малолегированного титанового сплава и способ его получения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2816186C1 RU2816186C1 RU2023117925A RU2023117925A RU2816186C1 RU 2816186 C1 RU2816186 C1 RU 2816186C1 RU 2023117925 A RU2023117925 A RU 2023117925A RU 2023117925 A RU2023117925 A RU 2023117925A RU 2816186 C1 RU2816186 C1 RU 2816186C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- carried out
- degree
- rolled
- ingot
- Prior art date
Links
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 32
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 19
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 8
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 8
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 24
- AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O thiamine pyrophosphate Chemical compound CC1=C(CCOP(O)(=O)OP(O)(O)=O)SC=[N+]1CC1=CN=C(C)N=C1N AYEKOFBPNLCAJY-UHFFFAOYSA-O 0.000 claims description 17
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 abstract description 54
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000003486 chemical etching Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 102220253765 rs141230910 Human genes 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к способам изготовления плоского проката из малолегированных титановых сплавов. Плоский прокат из малолегированного титанового сплава, содержащего, мас.%: Fe не более 0,5, O не более 0,4, C не более 0,10, N не более 0,03, титан и неизбежные примеси - остальное, имеет однотипную базисную кристаллографическую текстуру , характеризующуюся расположением плоскости базиса в плоскости проката. Среднее значение полюсной плотности компоненты базиса составляет не более 8,0 единиц, при этом соотношение предела текучести σ0,2 в поперечном направлении к σ0,2 в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,1, соотношение временного сопротивления σВ в поперечном направлении к σВ в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,07. Содержащаяся в микроструктуре проката альфа-фаза имеет степень рекристаллизации не менее 95%, а средний размер зерен альфа-фазы составляет от 10 до 30 мкм. Способ получения плоского проката из малолегированного титанового сплава включает выплавку слитка указанного состава, термомеханическую обработку слитка в два этапа с получением сляба, прокатку сляба с получением подката, прокатку подката в конечный размер с получением плоского проката и его термическую обработку. Прокатку сляба с получением подката проводят в 2 этапа, на первом из которых прокатку проводят в продольном направлении при температурах нагрева от температуры полиморфного превращения ТПП до температуры на 50°С выше ТПП со степенью относительной деформации 70-90%, а на втором этапе прокатку проводят в продольном направлении при температурах нагрева ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 50-80%. Прокатку подката в конечный размер проводят в поперечном направлении при температурах нагрева подката ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 30-60%. Термическую обработку плоского проката осуществляют при температуре 600-660°С в течение 0,5-2 часов. Обеспечивается получение высоких механических свойств и минимальной анизотропии. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл.
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, а именно к материалам и способам изготовления плоского проката из малолегированных титановых сплавов, которые могут быть использованы в энергетической, химической отраслях промышленности, машиностроении и других индустриальных сферах.
Малолегированные титановые сплавы обладают большим количеством преимуществ, которые выгодно отличают их от других конструкционных материалов. Высокая удельная прочность, повышенная пластичность, коррозионная стойкость во многих агрессивных средах, хорошая свариваемость - эти и другие свойства малолегированных титановых сплавов делают их весьма востребованными в различных областях промышленности.
Плоский прокат из малолегированных титановых сплавов является наиболее массовым видом продукции, объем которого составляет значительную часть выпуска полуфабрикатов из деформируемых титановых сплавов. Растущие требования к свойствам применения и эксплуатации плоского проката при низких производственных затратах на его изготовление требуют улучшенных механических свойств, в частности свойств формовки, в том числе и в холодном состоянии. Хорошая формуемость характеризуется высокой способностью к глубокой вытяжке, повышенными значениями удлинения, характеризующими свойства плоской деформации. Для обеспечения установленных требований формообразующие свойства проката должны быть равномерными в различных направлениях, в частности, в продольном, поперечном и диагональном направлениях, т.е. изотропны, а механические свойства проката (предел текучести, предел прочности, относительное удлинение) должны находиться в очень узком диапазоне значений. Соответственно, преимущества изотропных свойств выражаются в стабильном течении материала и снижении отходов листового металла.
Однако плоский прокат из малолегированных титановых сплавов, вследствие особенностей кристаллической решетки, склонен к значительной анизотропии механических свойств (т.е. значительной разнице прочностных характеристик плоского проката в продольном и поперечном направлении, которая может достигать 100 МПа и более). Это существенно снижает эксплуатационные показатели получаемых изделий и, соответственно, ограничивает их использование.
Поэтому более востребованными являются материалы, обладающие, кроме их низкой цены, как можно большим сочетанием высоких значений механических и эксплуатационных свойств, а для получения высокого качества указанных материалов необходимы индивидуальные способы их обработки.
Известен прокат в виде листа из чистого титана с отличным балансом между штампуемостью и прочностью, содержащий титан и неизбежные примеси, при этом лист из чистого титана имеет предел текучести 215 МПа или выше, лист из чистого титана имеет средний размер d зерна его структуры 25 мкм или больше и 75 мкм или меньше, и лист из чистого титана имеет гексагональную кристаллическую структуру, при этом соответствующие зерна в гексагональной кристаллической структуре имеют среднее значение коэффициентов Шмидта (SF) двойников (11-22) с направлением прокатки в качестве их осей, а средний коэффициент Шмидта (SF) и средний размер зерна удовлетворяют следующему выражению: 0,055≤[SF/√d]≤0,084 (Патент РФ№2487955, МПК C22C14/00, C22F1/18, F28F3/00, публ. 20.07.2013)- прототип.
Известное техническое решение предназначено для изготовления пластин теплообменников, для которых требуется плоский прокат, имеющий конечную толщину менее 1мм, и не позволяет обеспечить заданный уровень свойств на прокате большей толщины.
Известен способ изготовления листов из малолегированных титановых сплавов, включающий нагрев плоского слитка, его горячую прокатку на подкат, резку подката на заготовки, нагрев заготовки в (α+β)-области, прокатку их на листы, термообработку, травление, правку, резку листов на готовый размер, отличающийся тем, что перед горячей прокаткой на подкат на нагрев подают плоские слитки и ведут его в (α+β)-области до температуры на 10-15°С ниже температуры полиморфного превращения сплава со скоростью 3,95-4,05°/мин, горячую прокатку на подкат проводят за несколько проходов до суммарного обжатия 65-75 %, нагрев заготовок в (α+β)-области ведут до температуры на 70-80°С ниже температуры полиморфного превращения сплава со скоростью 4,15-4,20°/мин с последующей прокаткой за несколько проходов до суммарного обжатия 80-85%, а термообработку ведут в атмосфере чистого азота при температуре 600-650°С (Патент РФ на изобретение №2198237, МПК C22F 1/18, публ. 10.02.2003).
Известный способ не позволяет улучшить показатели анизотропии плоского проката.
Задачей, на решение которой направлено данное изобретение, является получение высококачественного плоского проката толщиной свыше 4 мм из малолегированных титановых сплавов.
Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является получение структуры плоского проката, обладающей комплексом высоких механических свойств и минимальной анизотропией.
Указанный технический результат достигается тем, что плоский прокат из малолегированного титанового сплава, содержащего, масс. %, не более 0, 5 Fe, не более 0,4 О, не более 0,10 С, не более 0,03 N, остальное-титан и неизбежные примеси, согласно изобретению плоский прокат имеет однотипную базисную кристаллографическую текстуру, характеризующуюся расположением плоскости базиса в плоскости листа, а среднее значение полюсной плотности компоненты базиса составляет не более 8,0 единиц, при этом соотношение предела текучести σ0,2 в поперечном направлении к σ0,2 в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,1, соотношение временного сопротивления σв в поперечном направлении к σв в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,07, причем содержащаяся в микроструктуре плоского проката альфа-фаза имеет степень рекристаллизации не менее 95%, а средний размер зерен альфа-фазы составляет от 10 до 30 мкм. Плоский прокат имеет толщину от 4 до 30 мм.
Также указанный технический результат достигается тем, что в способе получения плоского проката из малолегированного титанового сплава, включающий выплавку слитка, термомеханическую обработку слитка при температурах β-области с получением сляба, прокатку сляба с получением подката, прокатку подката в конечный размер с получением проката и термическую обработку, согласно изобретению получают слиток из малолегированного титанового сплава, содержащего, масс. %, не более 0, 5 Fe, не более 0,4 О, не более 0,10 С, не более 0,03 N, остальное - титан и неизбежные примеси, при этом термомеханическую обработку слитка проводят в 2 этапа: первый этап при температурах нагрева металла выше ТПП (где ТПП-температура полиморфного превращения) на 100-170°С со степенью относительной деформации не менее 60%, второй этап проводят при температурах нагрева металла выше ТПП на 10-80°С со степенью относительной деформации не менее 35%, при этом прокатку сляба с получением подката проводят в 2 этапа: первый этап прокатки проводят в продольном направлении при температурах нагрева металла от ТПП до температуры на 50°С выше ТПП со степенью относительной деформации 70-90%, второй этап прокатки проводят в продольном направлении при температурах нагрева металла ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 50-80 %, а прокатку подката в конечный размер с получением проката проводят в поперечном направлении при температурах нагрева металла ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 30-60 %, причем термическую обработку проката осуществляют при температурах нагрева металла 600-660°С в течение 0,5-2 часов.
Сущность изобретения заключается в получении плоского проката из малолегированного титанового сплава заданного состава, что обеспечивает требуемый уровень механических свойств листового проката при реализации предлагаемых технологических режимов и мероприятий.
Для создания плоского проката используется малолегированный титановый сплав, содержащий α-стабилизаторы (кислород, углерод, азот) и β-стабилизаторы (железо).
Содержание кислорода, азота и углерода в вышеуказанных пределах, наряду с повышением прочности, повышает температуру аллотропического превращения титана и обеспечивает сохранение высокого уровня прочности и пластичности. Более высокие концентрации α-стабилизаторов понижают технологическую пластичность и ударную вязкость сплава.
Железо, которое является наиболее диффузионно-подвижным β-стабилизатором, благоприятно влияет на межзеренное скольжение при холодной или горячей формовке плоского проката. Концентрация железа свыше 0,5 масс. % снижает пластические свойства проката.
Наличие и концентрация химических элементов в сплаве, а также величина значений технологических параметров производства в заявленных в формуле изобретения пределах выбраны таким образом, чтобы обеспечить высокие гарантированные значения механических свойств.
В материале проката сформирована однотипная базисная кристаллографическая текстура , характеризующаяся расположением плоскости базиса в плоскости листа. Среднее значение полюсных плотностей компонент базиса, составляющее не более 8,0 единиц, подчеркивает отсутствие доминирующих компонентов текстуры, что подтверждает равномерность полюсных плотностей в различных направлениях и плоскостях. Указанное текстурное состояние материала позволяет получить минимальный уровень анизотропии механических свойств. Структура проката содержит альфа-фазу со степенью рекристаллизации не менее 95 % со средним размером зерен альфа-фазы, составляющим от 10 до 30 мкм, что способствует повышенным значениям пластичности, в частности относительного удлинения. Соотношения предела текучести σ0,2 в поперечном направлении к σ0,2 в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,1 и соотношение временного сопротивления σв в поперечном направлении к σв в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,07, что характеризуют плоский прокат как материал с минимальным уровнем анизотропии.
Сущность предлагаемого способа получения плоского проката заключается в следующем.
Для изготовления плоского проката выплавляют слиток с заданным химическим составом. Слиток механически обрабатывают для удаления поверхностных литейных дефектов. Далее осуществляют термомеханическую обработку слитка, состоящую из двух этапов. На первом этапе слиток нагревают до температур выше ТПП на 100-170°С и деформируют со степенью относительной деформации не менее 60%, что разрушает литую структуру, усредняет химический состав сплава, уплотняет заготовку, устраняя такие литейные дефекты, как пустоты, раковины и др. Второй этап проводят при температурах нагрева металла выше ТПП на 10-80°С со степенью относительной деформации не менее 35%, что позволяет измельчить размер зерна и повысить пластичность металла. Для полного удаления поверхностных дефектов полученного сляба целесообразно проводить его механическую обработку со всех сторон на глубину не менее 5 мм.
Прокатку сляба с получением подката проводят в 2 этапа: первый этап прокатки проводят в продольном направлении при температурах нагрева металла от ТПП до температуры на 50°С выше ТПП со степенью относительной деформации 70-90 %. Первый этап прокатки позволяет повысить пластичность металла и ограничить образование дефектов при последующей деформации на втором этапе в (α+β)-области. Второй этап прокатки сляба с получением подката в продольном направлении при температурах нагрева металла ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 50-80 % способствует формированию однородной и мелкозернистой структуры.
Далее проводят прокатку на конечный размер с получением плоского проката. Прокатку проводят в поперечном направлении при температурах нагрева металла ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 30-60 %. Температурный интервал нагрева и степень деформации на данном этапе позволяет увеличить уровень измельчения и коагулирования первичной α-фазы, что способствует получению более мелкого зерна, обеспечивающего высокие показатели механических свойств во всех направлениях. Изменение направления прокатки позволяет получить однотипную базисную кристаллографическую текстуру , характеризующуюся расположением плоскости базиса в плоскости листа со средним значением полюсной плотности компоненты базиса не более 8,0 единиц. Подобное текстурное состояние материала позволяет получить минимальный уровень анизотропии механических свойств. Далее проводят термическую обработку в виде отжига при температурах 600-660°С в течение 0,5-2 часов, необходимого для стабилизации свойств и снятия механических напряжений по всему объему плоского проката. После отжига осуществляется комплекс адъюстажных отделочных операций, включающий механическую зачистку и химическое травление в кислотных/щелочных средах, резку на готовый размер, а также испытания механических свойств, исследования структуры материала и контроль его качества.
Промышленную применимость изобретения подтверждает пример его конкретного выполнения.
Для получения плоского проката толщиной 6,5 мм были выплавлен слиток из малолегированного титанового сплава диаметром 1060 мм и массой 10000 кг. Химический состав сплава приведен в табл. 1. Температура полиморфного превращения составила 898°С
| Таблица 1 | |||||||
| Зона отбора образца слитка | Содержание химических элементов, масс. % | ||||||
| Ti | Fe | О | C | N | Примеси, каждая | Примеси, сумма | |
| Верх | основа | 0,026 | 0,044 | 0,005 | <0,0038 | <0,10 | 0,0357 |
| Низ | 0,027 | 0,047 | 0,004 | <0,0038 | <0,10 | 0,0365 | |
Термомеханическую обработку слитка осуществляли в два этапа: первый этап проводили при температуре нагрева металла 1030°С и ковки со степенью со степенью относительной деформации 82%, второй этап - при температуре нагрева металла 930°С со степенью относительной деформации 43%. В результате термомеханической обработки и последующей механической обработки, необходимой для удаления газонасыщенного слоя и поверхностных дефектов, были получены слябы размерами 270×1125×2670мм.
На первом этапе получения подката механически обработанные слябы нагревали до температуры 900°С и прокатывали в продольном направлении на толщину 55 мм (степень относительной деформации при прокатке составила 80%). На втором этапе получения подката осуществляли продольную прокатку при температуре нагрева металла 750°C на толщину 15,5 мм (степень относительной деформации составила 72%). Далее подкат прокатывали на конечный размер с получением плоского проката толщиной 7,2 мм. Прокатку на конечный размер проводили в поперечном направлении при температуре нагрева металла 750°С со степенью относительной деформации 54 %. Далее осуществляли термическую обработку при температуре 620°С в течение 50 минут, после чего проводили адъюстажные отделочные операции, включающие удаление окалины, правку, отбор образцов и испытания механических свойств, исследование структуры и кристаллографической текстуры, резку на готовый размер. В результате проведения всех стадий технологического процесса был получен плоский прокат размерами 6,5×1000×2000 мм. Результаты испытаний механических свойств после термической обработки приведены в табл. 2. Сформированная текстура плоского проката представляла собой однотипную базисную кристаллографическую текстуру , характеризующуюся расположением плоскости базиса в плоскости листа при среднем значении полюсной плотности компоненты базиса 7,3 единиц. Микроструктура плоского проката представлена в виде полностью рекристаллизованной альфа-фазы со средним размером зерна 22 мкм. Изображение микроструктуры проката в поперечном направлении при увеличении 100 приведено на фиг. 1. Качество поверхности проката соответствовало всем требованиям нормативной документации, трещин и расслоений не зафиксировано. Анизотропия прочностных характеристик плоского проката в продольном и поперечном направлении не превышала 16 МПа.
| Таблица 2 | |||
| Направление вырезки образца | Механические свойства | ||
| Предел текучести σ0,2, МПа |
Временное сопротивление σВ, МПа |
Относительное удлинение δ, % | |
| Продольное | 199 | 303 | 43,2 |
| 195 | 301 | 42,6 | |
| 200 | 305 | 43,5 | |
| 199 | 303 | 44,2 | |
| Поперечное | 192 | 298 | 43,9 |
| 211 | 302 | 42,7 | |
| 211 | 304 | 42,1 | |
| 211 | 306 | 41,6 | |
Таким образом, предлагаемое изобретение позволяет получать высококачественный плоский прокат из малолегированного титанового сплава, обладающий комплексом высоких механических свойств и минимальной анизотропией.
Claims (3)
1. Плоский прокат из малолегированного титанового сплава, отличающийся тем, что он получен из малолегированного титанового сплава, содержащего, мас.%: Fe не более 0,5, O не более 0,4, C не более 0,10, N не более 0,03, титан и неизбежные примеси - остальное, и имеет однотипную базисную кристаллографическую текстуру , характеризующуюся расположением плоскости базиса в плоскости проката, а среднее значение полюсной плотности компоненты базиса составляет не более 8,0 единиц, при этом соотношение предела текучести σ0,2 в поперечном направлении к σ0,2 в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,1, соотношение временного сопротивления σВ в поперечном направлении к σВ в продольном направлении составляет от 0,95 до 1,07, причем содержащаяся в микроструктуре проката альфа-фаза имеет степень рекристаллизации не менее 95%, а средний размер зерен альфа-фазы составляет от 10 до 30 мкм.
2. Плоский прокат по п.1, отличающийся тем, что он имеет толщину от 4 до 30 мм.
3. Способ получения плоского проката из малолегированного титанового сплава, включающий выплавку слитка, термомеханическую обработку слитка с получением сляба, прокатку сляба с получением подката, прокатку подката в конечный размер с получением плоского проката и его термическую обработку, отличающийся тем, что выплавляют слиток из малолегированного титанового сплава, содержащего, мас.%: Fe не более 0,5, O не более 0,4, C не более 0,10, N не более 0,03, титан и неизбежные примеси - остальное, при этом термомеханическую обработку слитка проводят в 2 этапа, на первом из которых слиток нагревают выше температуры полиморфного превращения (ТПП) на 100-170°С и деформируют со степенью относительной деформации не менее 60%, а на втором этапе нагревают слиток выше ТПП на 10-80°С и деформируют со степенью относительной деформации не менее 35%, прокатку сляба с получением подката проводят в 2 этапа, на первом из которых прокатку проводят в продольном направлении при температурах нагрева от ТПП до температуры на 50°С выше ТПП со степенью относительной деформации 70-90%, а на втором этапе прокатку проводят в продольном направлении при температурах нагрева металла ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 50-80%, а прокатку подката в конечный размер с получением проката проводят в поперечном направлении при температурах нагрева подката ниже ТПП на 120-160°С со степенью относительной деформации 30-60%, причем термическую обработку плоского проката осуществляют при температуре 600-660°С в течение 0,5-2 часов.
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2816186C1 true RU2816186C1 (ru) | 2024-03-26 |
Family
ID=
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2198237C2 (ru) * | 2001-03-16 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" | Способ изготовления листов из малолегированных титановых сплавов |
| RU2549030C2 (ru) * | 2010-08-05 | 2015-04-20 | Титаниум Металс Корпорейшн | Дешевый альфа-бета-сплав титана с хорошими баллистическими и механическими свойствами |
| RU2549804C1 (ru) * | 2013-09-26 | 2015-04-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления броневых листов из (альфа+бета)-титанового сплава и изделия из него |
| RU2555267C2 (ru) * | 2013-06-25 | 2015-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов |
| RU2773689C1 (ru) * | 2021-09-06 | 2022-06-07 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
| WO2022162816A1 (ja) * | 2021-01-28 | 2022-08-04 | 日本製鉄株式会社 | チタン合金板およびチタン合金コイルならびにチタン合金板の製造方法およびチタン合金コイルの製造方法 |
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2198237C2 (ru) * | 2001-03-16 | 2003-02-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" | Способ изготовления листов из малолегированных титановых сплавов |
| RU2549030C2 (ru) * | 2010-08-05 | 2015-04-20 | Титаниум Металс Корпорейшн | Дешевый альфа-бета-сплав титана с хорошими баллистическими и механическими свойствами |
| RU2555267C2 (ru) * | 2013-06-25 | 2015-07-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления тонких листов из двухфазного титанового сплава и изделие из этих листов |
| RU2549804C1 (ru) * | 2013-09-26 | 2015-04-27 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления броневых листов из (альфа+бета)-титанового сплава и изделия из него |
| WO2022162816A1 (ja) * | 2021-01-28 | 2022-08-04 | 日本製鉄株式会社 | チタン合金板およびチタン合金コイルならびにチタン合金板の製造方法およびチタン合金コイルの製造方法 |
| RU2773689C1 (ru) * | 2021-09-06 | 2022-06-07 | Публичное Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111334677B (zh) | 一种提高6061铝合金表面耐腐蚀性的轧制工艺 | |
| CN108300918B (zh) | 一种具有高室温成形性能含钙稀土镁合金板材及制备方法 | |
| EP2615186A1 (en) | Titanium material | |
| EP3395458B1 (en) | Magnesium alloy sheet and method for manufacturing same | |
| CN111826550B (zh) | 一种中等强度耐硝酸腐蚀钛合金 | |
| CN114657417B (zh) | 一种适合冷变形加工的高强塑性钛合金及其制备方法 | |
| JP6263040B2 (ja) | チタン板 | |
| JP2008163361A (ja) | 均一微細な結晶粒を有するマグネシウム合金薄板の製造方法 | |
| CN114450425B (zh) | 铝合金精密板 | |
| KR20180033202A (ko) | 향상된 기계적 물성을 갖는 성형 가능한 경량 강 및 상기 강으로부터 반제품을 제조하기 위한 방법 | |
| KR20230098875A (ko) | 오스테나이트계 스테인리스강대의 제조방법 | |
| CN114653751B (zh) | 一种双相不锈钢冷轧带肋钢筋的制备方法 | |
| JP2008190021A (ja) | Ａｌ−Ｍｇ系合金熱延上り板およびその製造法 | |
| TWI434939B (zh) | 鋁合金及其製備方法 | |
| JP4340754B2 (ja) | 高強度で且つ冷間圧造性に優れた鋼及び強度に優れたねじ及びボルト等の締結部品又は軸類等の成形品並びにそれらの製造方法 | |
| JP2012149283A (ja) | α＋β型チタン合金の熱間圧延方法 | |
| CN111876700B (zh) | 一种粉末冶金铝合金冷轧板材的热处理工艺 | |
| CN117026010A (zh) | 一种具有多层次α相组织的高强高韧双相钛合金及其制备方法 | |
| RU2816186C1 (ru) | Плоский прокат из малолегированного титанового сплава и способ его получения | |
| CN109487102B (zh) | 一种超塑成形用铝镁钪合金板材的制备方法 | |
| JP6536317B2 (ja) | α＋β型チタン合金板およびその製造方法 | |
| CN109825745B (zh) | 一种具有高综合性能的合金材料及其制备方法 | |
| JP2024518681A (ja) | 高強度ファスナを製造するための材料およびそれを製造するための方法 | |
| RU2808020C1 (ru) | Холоднокатаная полоса для изготовления коррозионно-стойких компонентов оборудования и способ ее получения | |
| JP6623950B2 (ja) | 耐力と延性のバランスに優れるチタン板とその製造方法 |