RU2795068C1 - Complex alloy for microalloying and deoxidation of steel based on iron - Google Patents
Complex alloy for microalloying and deoxidation of steel based on iron Download PDFInfo
- Publication number
- RU2795068C1 RU2795068C1 RU2022123973A RU2022123973A RU2795068C1 RU 2795068 C1 RU2795068 C1 RU 2795068C1 RU 2022123973 A RU2022123973 A RU 2022123973A RU 2022123973 A RU2022123973 A RU 2022123973A RU 2795068 C1 RU2795068 C1 RU 2795068C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- niobium
- steel
- alloy
- silicon
- iron
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, а именно к ферросплавному производству, и может быть использовано при выплавке стали для ее микролегирования и раскисления.The invention relates to ferrous metallurgy, namely to ferroalloy production, and can be used in the smelting of steel for its microalloying and deoxidation.
Основной сортамент сплавов с ниобием представлен различными марками феррониобия с высокой концентрацией Nb+Ta=55-70 мас.%, которые выплавляют алюминотермическим способом из пентаоксида ниобия или пирохлорового концентрата. Полученные ферросплавы содержат, мас.%: Nb 55-70; Si до 6; Ti до 8; Al до 6; С до 0,5; S до 0,3; Р до 2; Та 1-8; Fe - остальное (ГОСТ 16773-2003) и применяются для микролегирования стали. Однако из-за высокой концентрации ниобия температура плавления ферросплава близка или чуть выше температуры обрабатываемого металла, что оказывает негативное влияние на степень перехода ниобия в сталь. Плотность феррониобия составляет 8500 кг/м3, что значительно выше, чем у железоуглеродистого расплава (7000 кг/м3), поэтому при вводе в печь сплав оседает на дне и медленно растворяется. Наряду с этим, его недостатком является производство из дефицитных и дорогих шихтовых материалов (пентаоксид ниобия, алюминий), часть из которых поставляют из-за рубежа.The main assortment of alloys with niobium is represented by various grades of ferroniobium with a high concentration of Nb + Ta = 55-70 wt.%, which are smelted by the aluminothermic method from niobium pentoxide or pyrochlore concentrate. The resulting ferroalloys contain, wt.%: Nb 55-70; Si up to 6; Ti up to 8; Al up to 6; C to 0.5; S up to 0.3; R to 2; Ta 1-8; Fe - the rest (GOST 16773-2003) and are used for steel microalloying. However, due to the high concentration of niobium, the melting point of the ferroalloy is close to or slightly higher than the temperature of the metal being processed, which has a negative effect on the degree of transition of niobium into steel. The density of ferroniobium is 8500 kg/m 3 , which is much higher than that of the iron-carbon melt (7000 kg/m 3 ), therefore, when entering the furnace, the alloy settles at the bottom and slowly dissolves. Along with this, its disadvantage is the production of scarce and expensive charge materials (niobium pentoxide, aluminum), some of which are supplied from abroad.
Ниобиевые руды в Российской Федерации являются низкосортными из-за большой концентрации оксида фосфора и пониженного содержания ниобия, поэтому производство ферросплавов, соответствующих ГОСТу, затруднительно или невозможно. В связи с этим, рациональным является получение комплексных сплавов с пониженным содержанием ведущего элемента, что позволит вовлечь отечественное сырье без дорогостоящих операций по его обогащению.Niobium ores in the Russian Federation are of low grade due to the high concentration of phosphorus oxide and low content of niobium, so the production of ferroalloys that comply with GOST is difficult or impossible. In this regard, it is rational to obtain complex alloys with a reduced content of the leading element, which will allow the involvement of domestic raw materials without expensive enrichment operations.
Известен азотированный ниобийсодержащий сплав для легирования стали с химическим составом, мас.%: Nb 42-70; N2 6-12; Si 10-30; Al 2-6; Ti 0,05-1; Fe - остальное (Авторское свидетельство SU 1698301 от 05.05.1988, опубл. 15.12.1991). Высокая концентрация ниобия увеличивает температуру плавления сплава, поэтому при вводе необходимо перегревать сталь, что ухудшает ее качество. Присутствие азота ограничивает применение сплава для широкого диапазона марок стали, а использование самораспространяющегося высокотемпературного синтеза существенно удорожает производство.Known nitrided niobium-containing alloy for alloying steel with a chemical composition, wt.%: Nb 42-70; N 2 6-12; Si 10-30; Al 2-6; Ti 0.05-1; Fe - the rest (Author's certificate SU 1698301 dated 05/05/1988, published 12/15/1991). A high concentration of niobium increases the melting point of the alloy, so it is necessary to overheat the steel during injection, which degrades its quality. The presence of nitrogen limits the use of the alloy for a wide range of steel grades, and the use of self-propagating high-temperature synthesis significantly increases the cost of production.
Известна лигатура для стали, которая содержит, мас. %: Cr 6-11; Ni 5-9; Si 6-9, Ti 7-11; Се 8-12; N2 3,1-9; Al 0,5-2,5; С 0,5-2; Nb 8-12; Cu 2-5; Zr 0,3-2,7; Fe - остальное (Авторское свидетельство SU 1749290, опубл. 23.07.1992). Недостатком такого сплава является широкий диапазон элементов (Cr, Ni) и наличие редкоземельных металлов, которые существенно ограничивают его применения при легировании стали.Known ligature for steel, which contains, wt. %: Cr 6-11; Ni 5-9; Si 6-9, Ti 7-11; Ce 8-12; N 2 3.1-9; Al 0.5-2.5; C 0.5-2; Nb 8-12; Cu 2-5; Zr 0.3-2.7; Fe - the rest (Author's certificate SU 1749290, publ. 23.07.1992). The disadvantage of this alloy is a wide range of elements (Cr, Ni) and the presence of rare earth metals, which significantly limit its use in steel alloying.
Известен состав лигатуры, которая содержит, мас.%: Si 10,0-15,0; Са 2,0-3,0; Ва 2,0-3,0; Се 3,0-7,0; La 2,0-3,0; Nb 5,0-7,0; V 2,0-3,0; Zr 5,0-7,0; В 2,0-3,0, Al 10,0-15,0; Со 20,0-25,0; Na 0,05-0,1; Fe - остальное (патент РФ №2348729, опубл. 10.03.2009). Широкий состав легирующих элементов существенно удорожает получаемый сплав, а присутствие кобальта накладывает ограничение на его использование при легировании.Known composition of the ligature, which contains, wt.%: Si 10.0-15.0; Ca 2.0-3.0; Va 2.0-3.0; Ce 3.0-7.0; La 2.0-3.0; Nb 5.0-7.0; V 2.0-3.0; Zr 5.0-7.0; B 2.0-3.0, Al 10.0-15.0; From 20.0-25.0; Na 0.05-0.1; Fe - the rest (RF patent No. 2348729, publ. 10.03.2009). The wide composition of alloying elements significantly increases the cost of the resulting alloy, and the presence of cobalt imposes a restriction on its use in alloying.
Известен состав лигатуры на основе ниобия при следующем соотношении компонентов, мас.%: Ti 25-35; Al 0,1-7,5; V 0,1-2,0; W 0,1-2,0; Mn 0,01-0,45; Nb - остальное (Авторское свидетельство SU 1314704, опубл. 27.08.2015). Высокая концентрация ниобия и титана увеличивает температуру плавления сплава, что ухудшает служебные характеристики лигатуры.Known composition of the master alloy based on niobium in the following ratio, wt.%: Ti 25-35; Al 0.1-7.5; V 0.1-2.0; W 0.1-2.0; Mn 0.01-0.45; Nb - the rest (Author's certificate SU 1314704, publ. 27.08.2015). A high concentration of niobium and titanium increases the melting point of the alloy, which worsens the service characteristics of the ligature.
Известен сплав для микролегирования стали, близкий по составу к предлагаемому, мас.%: Nb 12 - 30; Si 5 - 40; Cu 0,01 - 10,0; Са 0,5 -10,0; Al 0,5 -35,0; N2 0,001 - 1,0; Y 0,01 - 5,0; Fe - остальное (Авторское свидетельство SU №1138426, опубл. 07.02.1985), который принят за прототип. Наличие большой концентрации меди и кальция ограничивает его применение в сталеплавильном производстве. Большое количество меди в стали оказывает негативное влияние на холодостойкость, тем самым ухудшая свойства металла.Known alloy for microalloying steel, similar in composition to the proposed, wt.%: Nb 12 - 30; Si 5 - 40; Cu 0.01 - 10.0; Ca 0.5 -10.0; Al 0.5 -35.0; N 2 0.001 - 1.0; Y 0.01 - 5.0; Fe - the rest (Author's certificate SU No. 1138426, publ. 02/07/1985), which is taken as a prototype. The presence of a high concentration of copper and calcium limits its use in steelmaking. A large amount of copper in steel has a negative effect on cold resistance, thereby deteriorating the properties of the metal.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является то, что заявленный комплексный сплав для микролегирования и раскисления стали, содержит минимальное количество химически активных элементов (Si и Ti) в заданных соотношениях, что обеспечивает высокое и стабильное усвоение ниобия.The technical result of the invention is that the claimed complex alloy for microalloying and deoxidation of steel contains a minimum amount of reactive elements (Si and Ti) in specified ratios, which ensures high and stable assimilation of niobium.
Указанный технических результат достигается тем, что комплексный сплав для микролегирования и раскисления стали на основе железа, содержащий ниобий и кремний, согласно изобретению дополнительно содержит титан при следующем соотношении компонентов, мас.%: титан 1,0-5,0, ниобий 18-25, кремний 20-25, железо и примеси - остальное.The specified technical result is achieved by the fact that the complex alloy for microalloying and deoxidation of steel based on iron, containing niobium and silicon, according to the invention additionally contains titanium in the following ratio, wt.%: titanium 1.0-5.0, niobium 18-25 , silicon 20-25, iron and impurities - the rest.
На основе экспериментальных данных установлено, что концентрация 0,02-0,04 мас.% ниобия в стали достаточна для оказания позитивного влияния на ее свойства за счет нитридообразования, что обеспечивает ее высокую прочность и хладостойкость.On the basis of experimental data, it was found that the concentration of 0.02-0.04 wt.% niobium in steel is sufficient to have a positive effect on its properties due to nitride formation, which ensures its high strength and cold resistance.
Для введения необходимого количества ниобия в сталь при микролегировании, достаточно поддерживать его концентрацию в сплаве на уровне 18-25 мас.%. Данное содержание ниобия в комплексе с 20-25 мас.% Si обеспечивает стабильный уровень ниобия в металле за счет улучшения служебных характеристик сплава (плотность, и температура). При использовании сплавов с меньшим содержанием ниобия (<18%), возрастает масса вводимого ферросплава, что увеличивает количество вводимого кремния и титана. Данный эффект нежелателен из-за сужения сортамента обрабатываемой стали, поскольку концентрация кремния в ней строго регламентирована ГОСТом. Например, для стали марки 12ГСБ концентрация кремния находиться в диапазоне 0,25-0,5.To introduce the required amount of niobium into steel during microalloying, it is sufficient to maintain its concentration in the alloy at the level of 18-25 wt.%. This content of niobium in complex with 20-25 wt.% Si provides a stable level of niobium in the metal by improving the service characteristics of the alloy (density, and temperature). When using alloys with a lower content of niobium (<18%), the weight of the introduced ferroalloy increases, which increases the amount of introduced silicon and titanium. This effect is undesirable due to the narrowing of the range of processed steel, since the concentration of silicon in it is strictly regulated by GOST. For example, for steel grade 12GSB, the silicon concentration is in the range of 0.25-0.5.
При использовании ферросплавов с высокой концентрацией ниобия (более 25%) происходит увеличение их плотности и тугоплавкости и, как следствие, снижение степени усвоения ниобия сталью.When using ferroalloys with a high concentration of niobium (more than 25%), their density and refractoriness increase and, as a result, the degree of assimilation of niobium by steel decreases.
Кремний в предлагаемом сплаве служит для раскисления стали. Его ввод способствует связыванию кислорода в обрабатываемом металле, предохраняя ниобий от окисления. Экспериментально установлено, что для успешного раскисления стали необходима концентрация 20-25 мас.% кремния в ферросплаве. При этом содержании температура плавления комплексного сплава снижается до рациональных значений 1300-1500°С, а его плотность находится в диапазоне значений 5000-7000 кг/м3.Silicon in the proposed alloy serves to deoxidize steel. Its introduction contributes to the binding of oxygen in the treated metal, protecting niobium from oxidation. It has been experimentally established that a concentration of 20-25 wt.% silicon in the ferroalloy is necessary for the successful deoxidation of steel. With this content, the melting point of the complex alloy is reduced to rational values of 1300-1500°C, and its density is in the range of 5000-7000 kg/m 3 .
Титан в комплексном сплаве служит для более глубокого раскисления стали и предотвращения образования в ферросплаве прочных нитридов ниобия с температурой плавления более 2400°С. Нами экспериментально установлено, что рациональным диапазоном значений титана является 1,0-5,0 мас.%. При меньшей концентрации (<1,0 мас.%) он будет неэффективен. Превышение 5,0 мас.%, усложняет и удорожает технологию получения ферросплава. Кроме того, количество титана не должно превышать требуемое маркой стали.Titanium in the complex alloy serves for a deeper deoxidation of steel and prevention of the formation of strong niobium nitrides in the ferroalloy with a melting point of more than 2400°C. We experimentally found that the rational range of titanium values is 1.0-5.0 wt.%. At a lower concentration (<1.0 wt.%) it will be ineffective. Exceeding 5.0 wt.% complicates and increases the cost of ferroalloy production technology. In addition, the amount of titanium should not exceed that required by the steel grade.
Наличие железа в сплаве обеспечивает равномерное распределение и более полное усвоение компонентов сталью. Концентрация в сплаве обусловлена технологическими условиями силикотермической выплавки комплексного сплава с ниобием.The presence of iron in the alloy ensures uniform distribution and more complete assimilation of the components by steel. The concentration in the alloy is determined by the technological conditions of silicothermic smelting of the complex alloy with niobium.
Оптимальность выбора состава предлагаемого комплексного сплава, позитивно влияющего на степень усвоения ниобия сталью при ее микролегировании, подтверждается следующими примерами.The optimal choice of the composition of the proposed complex alloy, which positively affects the degree of assimilation of niobium by steel during its microalloying, is confirmed by the following examples.
Примеры конкретного осуществленияSpecific Implementation Examples
Опытные образцы комплексных сплавов с ниобием были получены в высокотемпературной лабораторной электропечи при 1500-1550°С путем сплавления чистых материалов: карбонильное железо марки чда, ниобий металлический марки НБ1, кристаллический кремний марки КР0 и титан технический марки ВТ1-1.Experimental samples of complex alloys with niobium were obtained in a high-temperature laboratory electric furnace at 1500–1550°C by fusing pure materials: carbonyl iron of the analytical grade, metal niobium of the NB1 grade, crystalline silicon of the KR0 grade, and technical titanium of the VT1-1 grade.
Процесс проводили в инертной атмосфере для предотвращения окисления компонентов сплава. Расплав выдерживали при заданной температуре в течение 10 минут. Затем полученный сплав разливали в чугунные изложницы и оставляли для охлаждения на воздухе.The process was carried out in an inert atmosphere to prevent oxidation of the alloy components. The melt was kept at a given temperature for 10 minutes. Then the resulting alloy was poured into cast iron molds and left to cool in air.
Составы заявляемого сплава представлены в таблице.The compositions of the claimed alloy are presented in the table.
Микролегирование стали ниобием проведено в огнеупорных тиглях, помещенных в лабораторную электропечь. Обрабатываемая сталь имела. химический состав, мас.%: С 0,09; Mn 1,4; Si 0,5; остальное - железо и примеси. Критерий эффективности выбора состава комплексного ферросплава (усвоение ниобия) был выбран как отношение количества ниобия в обработанной сплавом стали к количеству ниобия во введенном ферросплаве:Microalloying of steel with niobium was carried out in refractory crucibles placed in a laboratory electric furnace. The processed steel had. chemical composition, wt.%: C 0.09; Mn 1.4; Si 0.5; the rest is iron and impurities. The criterion for the efficiency of choosing the composition of the complex ferroalloy (assimilation of niobium) was chosen as the ratio of the amount of niobium in the steel treated with the alloy to the amount of niobium in the introduced ferroalloy:
где Nbc - количество ниобия в обработанной сплавом стали;where Nb c is the amount of niobium in the alloy treated steel;
Nbф - количество введенного ферросплавом ниобия.Nb f is the amount of niobium introduced by the ferroalloy.
Степень усвоения ведущих элементов комплексного сплава сталью является главной характеристикой, влияющей на его расход и стабильность состава стали.The degree of assimilation of the leading elements of the complex alloy by steel is the main characteristic that affects its consumption and the stability of the steel composition.
Из таблицы следует, что лучшие показатели степени перехода ниобия в сталь наблюдаются при использовании образцов 2-4, 8 и 10. Образец 1 (прототип) несмотря на близкие к предлагаемым концентрациям ниобия и кремния и наличие активных элементов (Al, Y), не обеспечивает высокую степень перехода ниобия в сталь (94%).It follows from the table that the best indicators of the degree of transition of niobium to steel are observed when using samples 2-4, 8 and 10. Sample 1 (prototype), despite the concentrations of niobium and silicon close to the proposed ones and the presence of active elements (Al, Y), does not provide a high degree of transition of niobium into steel (94%).
Концентрация ниобия в диапазоне 18-25 мас.% обусловлена тем, что при содержании менее 18 мас.% (образец 5) происходит увеличение массы вводимого ферросплава, что приводит к охлаждению обрабатываемой стали и вводу избыточного кремния. Повышение концентрации ниобия в сплаве более 25% (образец 6 и 10) приводит к увеличению его температуры плавления, что негативно сказывается на степени перехода ниобия в сталь. Кроме того, достижение высоких значений Nb в сплаве затруднительно из-за низкой концентрации Nb2O5 в бедных концентратах и требует использования дорогостоящего импортного сырья, что удорожает и усложняет производство комплексного сплава.The concentration of niobium in the range of 18-25 wt.% is due to the fact that at a content of less than 18 wt.% (sample 5) there is an increase in the mass of the introduced ferroalloy, which leads to cooling of the treated steel and the introduction of excess silicon. An increase in the concentration of niobium in the alloy by more than 25% (samples 6 and 10) leads to an increase in its melting temperature, which negatively affects the degree of transition of niobium into steel. In addition, achieving high values of Nb in the alloy is difficult due to the low concentration of Nb 2 O 5 in poor concentrates and requires the use of expensive imported raw materials, which increases the cost and complicates the production of a complex alloy.
Содержание кремния в пределах 20-25% необходимо для предотвращения окисления ниобия, поскольку при меньшем содержании (образцы 5,7,9) степень усвоения ниобия снижается до 92-93%, а при превышении >25% значительно увеличивается стоимость сплава (образец 10) не улучшая при этом степень усвоения ниобия.The content of silicon in the range of 20-25% is necessary to prevent the oxidation of niobium, since at a lower content (samples 5,7,9) the degree of assimilation of niobium decreases to 92-93%, and when >25% is exceeded, the cost of the alloy increases significantly (sample 10) without improving the degree of assimilation of niobium.
Наличие титана в составе заявляемого сплава обеспечивает одновременное предотвращение окисления ниобия, образования нитридов и способствует более эффективному раскислению стали. Нижняя граница - 1,0 мас.% связана с тем, что при 0,5 мас.% (образец 7) снижается степень усвоения ниобия. Увеличение до 7 мас.% (образец 8) удорожает сплав и не улучшает степень усвоения ниобия.The presence of titanium in the composition of the proposed alloy provides simultaneous prevention of the oxidation of niobium, the formation of nitrides and contributes to a more efficient deoxidation of steel. The lower limit - 1.0 wt.% due to the fact that at 0.5 wt.% (sample 7) decreases the degree of assimilation of niobium. An increase to 7 wt.% (sample 8) increases the cost of the alloy and does not improve the degree of assimilation of niobium.
На степень усвоения ниобия сталью основное влияние оказывают кремний и титан ферросплава.The degree of assimilation of niobium by steel is mainly influenced by silicon and titanium of the ferroalloy.
Таким образом, отличие предлагаемого сплава от прототипа, состоит в том, что по степени усвоения ниобия, содержащегося в этих ферросплавах, он превосходит его, кроме того, он не содержит дорогие редкоземельные элементы. Что позволяет расширить диапазон обрабатываемых марок стали и выплавляется с использованием некондиционного сырья.Thus, the difference between the proposed alloy and the prototype is that the degree of assimilation of niobium contained in these ferroalloys, it surpasses it, in addition, it does not contain expensive rare earth elements. That allows you to expand the range of processed steel grades and is smelted using substandard raw materials.
Предлагаемые пределы концентраций ниобия, кремния и титана, связаны с ориентацией производства на некондиционное отечественное сырье, путем его силикотермического восстановления в ферросплавной печи.The proposed concentration limits for niobium, silicon and titanium are associated with the orientation of production to substandard domestic raw materials, by means of its silicothermal reduction in a ferroalloy furnace.
Claims (2)
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2795068C1 true RU2795068C1 (en) | 2023-04-28 |
Family
ID=
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2844844A (en) * | 1956-02-14 | 1958-07-29 | Salvatore R Rizzo | Method of preparing edible fowl |
| US3383202A (en) * | 1966-01-19 | 1968-05-14 | Foote Mineral Co | Grain refining alloy |
| SU522255A1 (en) * | 1974-01-21 | 1976-07-25 | Предприятие П/Я Г-4444 | Ligature |
| SU1138426A1 (en) * | 1983-04-12 | 1985-02-07 | Институт металлургии Уральского научного центра АН СССР | Alloy for microalloying of steel |
| SU1657540A1 (en) * | 1989-02-15 | 1991-06-23 | Институт черной металлургии | Ferroalloy for alloying of steel |
| RU2348729C1 (en) * | 2007-10-02 | 2009-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Ligature for gray cast iron |
| CN109811248A (en) * | 2017-11-20 | 2019-05-28 | 王鹏 | A kind of high yield manganese-titanium preparation method |
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2844844A (en) * | 1956-02-14 | 1958-07-29 | Salvatore R Rizzo | Method of preparing edible fowl |
| US3383202A (en) * | 1966-01-19 | 1968-05-14 | Foote Mineral Co | Grain refining alloy |
| SU522255A1 (en) * | 1974-01-21 | 1976-07-25 | Предприятие П/Я Г-4444 | Ligature |
| SU1138426A1 (en) * | 1983-04-12 | 1985-02-07 | Институт металлургии Уральского научного центра АН СССР | Alloy for microalloying of steel |
| SU1657540A1 (en) * | 1989-02-15 | 1991-06-23 | Институт черной металлургии | Ferroalloy for alloying of steel |
| RU2348729C1 (en) * | 2007-10-02 | 2009-03-10 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Ligature for gray cast iron |
| CN109811248A (en) * | 2017-11-20 | 2019-05-28 | 王鹏 | A kind of high yield manganese-titanium preparation method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103397255B (en) | High-performance free-cutting steel with small anisotropy | |
| KR20010100866A (en) | Low iron loss non-oriented electrical steel sheet excellent in workability and method for producing the same | |
| CN106011360A (en) | Smelting technology of high-strength low-stress gray pig iron | |
| RU2650467C2 (en) | Ferritic stainless steel with excellent oxidation resistance, good high temperature strength and good formability | |
| CN112912530A (en) | Austenitic high-manganese steel material with excellent yield strength and preparation method thereof | |
| RU2795068C1 (en) | Complex alloy for microalloying and deoxidation of steel based on iron | |
| US10844450B2 (en) | Black heart malleable cast iron and manufacturing method thereof | |
| TWI768941B (en) | Precipitation hardening type Matian iron-based stainless steel sheet with excellent fatigue resistance | |
| CN111979478B (en) | Thin SAPH440 strip steel and production method thereof | |
| US9708694B2 (en) | Method for manufacturing high strength flake graphite cast iron for an engine body and flake graphite cast iron for an engine body | |
| RU2639190C2 (en) | Method of producing high-strength maraging steel | |
| KR101657850B1 (en) | Medium carbon free cutting steel having excellent hardenability and method for manufacturing the same | |
| CN107312907A (en) | In a kind of control in low-sulfur low-oxygen steel manganese sulfide form method | |
| RU2715510C1 (en) | Complex alloy for microalloying and deoxidation of iron-based steel | |
| JPH04111962A (en) | Production of high-speed tool steel | |
| KR100331962B1 (en) | Method for manufacturing high cleanliness tool steel with improved macro/micro-solidification structure | |
| SU1744138A1 (en) | Nitrogen containing alloying additive for steels and a high strength steel | |
| SU1406201A1 (en) | Cast iron | |
| SU1036787A1 (en) | Cast iron | |
| KR101302693B1 (en) | Plastic mold steel with uniform hardness and workability by reducing segregation | |
| US20240247346A1 (en) | Ferrosilicon vanadium and/or niobium alloy, production of a ferrosilicon vanadium and/or niobium alloy, and the use thereof | |
| RU2267542C1 (en) | Cast iron, method for producing the same and method for thermal processing of ingots cast from the same | |
| SU1027266A1 (en) | Cast iron | |
| JPH10324947A (en) | Steel with uniformly diffused graphite | |
| RU2631930C1 (en) | Modifier |