RU2790576C1 - Способ определения места короткого замыкания контактной сети переменного тока системы 25 кВ - Google Patents

Способ определения места короткого замыкания контактной сети переменного тока системы 25 кВ Download PDF

Info

Publication number
RU2790576C1
RU2790576C1 RU2022115815A RU2022115815A RU2790576C1 RU 2790576 C1 RU2790576 C1 RU 2790576C1 RU 2022115815 A RU2022115815 A RU 2022115815A RU 2022115815 A RU2022115815 A RU 2022115815A RU 2790576 C1 RU2790576 C1 RU 2790576C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
substation
reactive power
damaged
network
traction network
Prior art date
Application number
RU2022115815A
Other languages
English (en)
Inventor
Леонид Абрамович Герман
Камиль Субханвердиевич Субханвердиев
Александр Леонидович Куликов
Иван Петрович Карпов
Михаил Дмитриевич Обалин
Original Assignee
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Российский университет транспорта" (ФГАОУ ВО РУТ (МИИТ), РУТ (МИИТ))
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Российский университет транспорта" (ФГАОУ ВО РУТ (МИИТ), РУТ (МИИТ)) filed Critical Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Российский университет транспорта" (ФГАОУ ВО РУТ (МИИТ), РУТ (МИИТ))
Application granted granted Critical
Publication of RU2790576C1 publication Critical patent/RU2790576C1/ru

Links

Images

Abstract

Изобретение относится к электрифицированному транспорту и может быть использовано в системах тягового электроснабжения переменного тока для определения расстояния до места короткого замыкания (КЗ) в контактной сети переменного тока многопутного участка с постом секционирования (ПС). Технический результат: упрощение и повышение точности определения расстояния до места КЗ. Способ основан на использовании параметров аварийного режима путем измерения напряжения на шинах поста секционирования, токов контактной сети поврежденного и неповрежденного путей одного направления и их фазовых углов, и расчетов реактивной мощности поврежденной тяговой сети. При этом сначала определяют приближенное расстояние до места КЗ, принимая тяговую сеть однородной. Для этого задаются начальным значением расстояния и методом последовательных приближений определяют место КЗ в результате систематического вычисления разности суммы реактивной мощности питания КЗ от ПС и от питающей смежной подстанции и суммы потерь реактивной мощности в поврежденной тяговой сети. При нулевом значении этой разности определяют приближенно место КЗ. После определения приближенного расстояния выполняют расчет при реальной неоднородной тяговой сети по тому же алгоритму, начиная от вычисленного приближенного расстояния. 2 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Изобретение относится к электрифицированному транспорту и может быть использовано в системах электроснабжения тяги для определения удаленности короткого замыкания в контактной сети переменного тока многопутного участка с постом секционирования.
Уровень техники
Принципы определения места повреждения (ОМП) контактной сети переменного тока железных дорог изложены в [1], где раскрыты способы и устройства современных схем ОМП на железной дороге. И там же указано на повышенные погрешности ОМП. Реализация ОМП в сетях энергосистемы представлена в [2, 3, 4] и предлагается использовать метод контроля реактивной мощности для ОМП, который, к сожалению, не применялся на железных дорогах. В [4] определяют суммарную реактивную и активную мощности в начале и конце сети, определяют место достижения суммарной реактивной мощности нулевого значения и принимают, что в этом месте произошло повреждение. К сожалению, [4] не пригодно к неоднородным сетям и для тяговых сетей не приспособлено.
Известен способ для определения удаленности короткого замыкания в контактной сети по параметрам аварийного режима, реализованный в устройстве [5]. Он заключается в измерении напряжения UПС на шинах поста секционирования, питающего контактную сеть, тока I1 питающей линии поврежденной контактной сети и тока I2 питающей линии неповрежденной контактной сети и смежного пути того же направления и их углов сдвига фаз между указанными токами и напряжением UПС, и определяют удаленность короткого замыкания с помощью конечного вычислительного алгоритма.
Способ имеет ряд недостатков: он не предусматривает расчет для неоднородных сетей, обладает погрешностью, обусловленной использованием в знаменателе расчетных формул измеряемых и рассчитываемых величин. Влияние на итоговую погрешность ОМП возможных погрешностей расчетов и измерений величин в знаменателе покажем на простом примере. Проведем расчет на формуле А=В/С, где С измерено с погрешностью 20%, то есть вместо С в знаменателе будет 0,8С. Пусть значение А характеризует расстояние до места КЗ, и нас интересует итоговая погрешность А. По расчету А=(1/0,8) В/С=1,25 В/С.Это значит, что при погрешности С в знаменателе в 20% погрешность А получается в 25%. Проведя серию аналогичных расчетов, получим: при погрешности С в знаменателе 5%, 10%, 20%, 30% итоговая погрешность А составит: 5,2%, 11%, 25%,42%, то есть она увеличивается по сравнению с погрешностью измеряемых и расчетных значений.
В [6] рассмотрен ОМП, учитывающий неоднородность в тяговой сети, однако в нем следующие недостатки. Во-первых, усложнены формулы расчета, так как вводится специальный расчетный блок, учитывающий снижение сопротивления рельсовой цепи вблизи тяговой подстанции, и поэтому, если перенести ОМП на пост секционирования, то нет необходимости контролировать факт снижения сопротивления рельсовой цепи. Во-вторых, расчет малых дополнительных углов 8 неизбежно приводит к увеличению общей погрешности ОМП. Указанные недостатки приводят к снижению точности определения удаленности
Figure 00000001
.
В качестве прототипа принимаем наиболее близкое по существу разрабатываемого изобретения - изобретение [6]. Способ определения удаленности короткого замыкания в неоднородной тяговой сети двухпутного участка переменного тока с двухсторонним питанием и тяговыми подстанциями А и В по параметрам аварийного режима между постом секционирования и смежной подстанции В путем измерения на шинах поста секционирования (ПС) напряжения UПС, токов питающих линий контактной сети поврежденной I'1 и неповрежденной I2 и их фазовых углов относительно напряжения с учетом индуктивно развязанных сопротивлений контактной сети и рельсовой цепи [1,7].
Раскрытие изобретения
Задачей изобретения является повышение точности и его упрощение. Повышение точности достигается за счет, во-первых, применения реактивной мощности при определении расстояния до места КЗ и, во-вторых, ОМП устанавливается на посту секционирования, а не на тяговой подстанции, а упрощение расчетных формул обеспечивается за счет использования критерия ОМП по реактивной мощности КЗ при определении места повреждения, то есть устанавливается равенство нулю реактивной мощности в месте КЗ.
Технический результат заключается в упрощении и повышении точности определения расстояния до места короткого замыкания.
Для осуществления технического результата при аварийном режиме задаются начальным значением расстояния
Figure 00000002
до места повреждения и определяют по измерениям на посту секционирования реактивную мощность КЗQпс, приходящую на поврежденную тяговую сеть, а на смежной подстанции В рассчитывают реактивную мощность КЗ - Qв при питании поврежденной линии и далее рассчитывают потери реактивной мощности на сопротивлениях поврежденной тяговой сети между постом секционирования и подстанцией В, после чего расстояние
Figure 00000003
короткого замыкания до места повреждения определяют методом последовательных приближений в результате систематического вычисления разности δQ суммарной реактивной мощности на шинах поста секционирования ПС и подстанции В, (Qпс + Qв), и суммы потерь реактивной мощности (ΔQпс + ΔQв) на сопротивлениях поврежденной тяговой сети при изменяющимся заданном значении расстояния
Figure 00000004
, и при
Figure 00000005
фиксируют приближенное место повреждения lк, принимая однородной тяговую сеть, при этом все расчеты реактивной мощности и потери реактивной мощности на индуктивно развязанных сопротивлениях поврежденной тяговой сети определяются по предложенным формулам при изменяющемся расстоянии
Figure 00000006
:
- напряжение на подстанции В
Figure 00000007
где
Figure 00000008
- ток поврежденной контактной сети со стороны подстанции В, А;
Figure 00000009
,
Figure 00000010
,
Figure 00000011
Figure 00000012
- индуктивно развязанные сопротивления тяговой сети, Ом;
Figure 00000013
,
Figure 00000014
- погонные сопротивления тяговой сети, Ом/км (определяются по справочнику [8]):
Figure 00000015
Figure 00000016
Figure 00000017
Figure 00000018
Тогда
- напряжение на подстанции В
Figure 00000019
- ток от подстанции В
Figure 00000020
- реактивная мощность на подстанции В, приходящая на поврежденную тяговую сеть
Figure 00000021
- а потери реактивной мощности в сопротивлениях тяговой сети поврежденного участка определяются по выражению:
Figure 00000022
Так как здесь и далее определяем реактивную мощность, то принимаем индуктивное сопротивление участков тяговой сети.
При двухстороннем питании проблема большой погрешности ОМП определяется переходным активным сопротивлением в месте КЗ [2]. Поэтому главная причина введения расчетов по реактивной мощности, которые не учитывают активную мощность с переходным активным сопротивлением - избежать расчеты с активным сопротивлением. И в [2] указано на обобщающий критерий по реактивной мощности: реактивная мощность в точке КЗ К равна
Figure 00000023
Однако в [2] сказано, что «…реализация способа с помощью (11) технически затруднено из-за необходимости фиксации шести комплексных величин на каждом конце линии» И далее «…нам до сих пор неизвестны попытки использования непосредственно критерия (11)». Более того, в тяговом электроснабжении критерий (11) вообще не применялся. В связи с особенностями тягового электроснабжения, где существенно электромагнитное влияние, применение критерия (11) для двухпутного участка стало возможным только после развязки электромагнитных связей в тяговых сетях [1,7].
В связи с указанным, новизна изобретения состоит в том, что:
1) критерий (11) применяется для однофазной тяговой сети с индуктивно развязанными сопротивлениями поврежденных и неповрежденных тяговых сетей как разность суммарной реактивной мощности источников питания (поста секционирования и тяговой подстанции) и суммарной реактивной мощности потерь на сопротивлениях тяговой сети поврежденного участка;
2) в аварийном режиме рассчитывают напряжение на смежной подстанции, а не принимают напряжения на тяговых подстанциях равными, как в [6];
3) при одностороннем измерении параметров на посту секционирования рассчитывают реактивную мощность смежной тяговой подстанции в аварийном режиме;
4) потери реактивной мощности в аварийном режиме рассчитывают на индуктивно развязанных сопротивлениях поврежденной тяговой сети как произведение индуктивного сопротивления на квадрат модуля тока короткого замыкания на этом сопротивлении;
5) ОМП установлено на посту секционирования, а не на тяговой подстанции, и, следовательно, по этой причине уточняется точность расчета, так как у поста секционирования сопротивления рельсовой цепи величина постоянная, и большая вероятность, что при КЗ отключается тяговый режим электровоза;
6) в разработанном алгоритме расчета применяются основные формулы произведения измеряемых и расчетных величин (например, (10), (11)), то есть отсутствуют расчеты, где в знаменателе присутствуют расчетные величины, например, значение sin с дополнительным углом δ [6].
Краткое описание чертежей
На Фиг. 1 представлена схема участка с КЗ в точке К, (при этом: а) схема электроснабжения; б) схема замещения).
На Фиг. 2 представлена тяговая сеть участка железной дороги ПС - В.
Осуществление изобретения
Для обоснования предлагаемого способа изобретения рассмотрим схему замещения тяговой сети электрифицированной железной дороги [1] в соответствие с ее схемой электроснабжения (Фиг. 1, схема а). На ней приведена двухсторонняя схема питания контактной сети двухпутного участка межподстанционной зоны между тяговыми подстанциями А и В, имеющая пост секционирования ПС, на котором расположены трансформаторы тока ТА и трансформаторы напряжения TV, и через которые осуществляют измерения тока поврежденного участка
Figure 00000024
, тока неповрежденного участка I2, и напряжения UПС. Зона, в которой измеряется удаленность
Figure 00000025
до точки K короткого замыкания, ограничивается расстоянием
Figure 00000026
от поста секционирования ПС до тяговой подстанции В.
На схеме замещения (Фиг. 1, схема б) приняты следующие обозначения:
1 и 2 - тяговые подстанции А и В соответственно с напряжением UА и UВ.
3 - неповрежденный участок контактной сети (сопротивление Z2) первого пути.
4 и 5 - поврежденные участки контактной сети (сопротивления
Figure 00000027
и
Figure 00000028
) второго пути при КЗ в точке К.
6 и 7 - участки рельсового пути поврежденного участка при КЗ в точке К (с сопротивлениями X'р и X''р).
8 - двухпутный участок с неповрежденной контактной сетью между тяговой подстанцией А и постом секционирования ПС.
В точке К (в месте КЗ) существует активное переходное сопротивление Rпер. Однако в схеме оно не указано, так как схема замещения сформирована для расчета реактивной мощности, где активное сопротивление не участвует. Действительно, пусть по активному сопротивлению Rпер протекает ток I=(I'-jI'') (I', I'' - активная и реактивная составляющие тока). Потери мощности на Rпер равны произведению указанного тока на его сопряженное значение и на Rпер, в результате потери активной мощности равны
Figure 00000029
, а потери реактивной мощности равны нулю.
Покажем последовательность расчета с целью определения места повреждения (Фиг. 2), где на участке тяговой сети с двухсторонним питанием между ПС и ТП В, КЗ в точке К.
На участке между ПС и ТП В расположены две железнодорожные станции, что в целом делает весь участок тяговой сети между подстанциями неоднородной тяговой сетью. Поэтому расчет выполняем в два этапа:
1 этап. Расчет условно однородной тяговой сети. В этом случае применяем в расчетах погонное сопротивление тяговой сети
Figure 00000030
, где Z и
Figure 00000031
- сопротивление и длина рассматриваемого участка тяговой сети.
2 этап. Используя результаты предыдущего расчета, выполняем расчет реальной неоднородной тяговой сети.
Отметим, что последовательность расчетов не изменится, если вместо двухпутного участка будет многопутный.
При аварийном отключении по данным измерения параметров аварийного режима рассчитывают реактивную мощность от ТП в сторону поврежденного участка. Мысленно разделяем зону между постом секционирования и тяговой подстанции В на участки однородной сети. С целью снижения количества расчетов будем задаваться точками КЗ К по концам однородных участков. Пусть первое задание точки КЗ - на расстоянии I1 (Фиг. 2). Тогда после расчетов по выражениям (2) - (6) проверяем значение δQ (1). Если δQ=0, то точка КЗ найдена. В противном случае фиксируем знак δQ и выбираем следующую точку на границе однородной зоны контактной сети. Если после аналогичных расчетов знак δQ поменялся, то это значит, что нашли ЗОНУ повреждения, где методом последовательных приближений будем уточнять тесто КЗ - точку К.
Алгоритм изобретения можно описать следующей последовательностью действий в два этапа.
1 этап. Рассматривается условно однородная тяговая сеть:
1) при возникновении аварийного режима (короткого замыкания) контактной сети измеряют на посту секционирования напряжение UПС на шинах, ток
Figure 00000032
питающей линии (фидера) поврежденной контактной сети и ток I2 неповрежденной контактной сети смежного пути того же направления, угол сдвига фаз φ1 между этими токами и напряжением UПС,
2) вычисляют реактивную мощность КЗ поврежденной линии на посту секционирования QПС;
3) Задаются расстоянием lк и выполняют расчеты
- напряжения и ток подстанции В;
- реактивной мощности КЗ на подстанции В;
- потерь реактивной мощности на сопротивлениях поврежденной тяговой сети от токов поврежденной линии со стороны поста секционирования и со стороны тяговой подстанции В,
4) пункт 3) повторяется многократно с шагом lк в 1 км до выполнения условия (1). Если при очередном шаге меняется знак δQ, то определяется зона повреждения на участке между этим и предыдущими шагами и далее продолжаются расчеты в этой зоне, но с шагом
Figure 00000033
. В результате определяется приближенное значение
Figure 00000034
,
2 этап. Рассматривается реальная неоднородная тяговая сеть
5) С шагом lк=0,1 км повторяются расчеты по п. 3, начиная с точки lк, определенной в п. 4, в обе стороны. В результате определяется точное расстояние
Figure 00000035
.
Технико-экономическая эффективность изобретения определяется упрощением алгоритма расчета и повышением точности определения КЗ в неоднородной тяговой сети.
Список литературы
1. Фигурнов, Е.П. Релейная защита. Учебник для вузов ж.-д. трансп.В 2-х частях. 4.2. / Е.П. Фигурнов. - М.: ГОУ «УМЦ по образованию на железнодорожном транспорте», 2009. - 604 с.
2. Аржанников Е.А, Лукоянов В.Ю., Мисриханов М.Ш. Определение места короткого замыкания на высоковольтных линиях электропередач. М.: Энергоатомиздат, 2003, 272 с
3. Куликов А.Л., Обалин М.Д. Адаптивное определение места повреждения линии электропередачи по параметрам аварийного режима. Часть 1 и 2 - М.: НТФ «Энергопрогресс», 2019. - [Библиотечка электротехника, приложение к журналу «Энергетик»]. Вып. 9 (249) и 10 (250).
4. Патент RU 2492493 от 23.11.2011. МПК G01R 31/08. Способ определения места повреждения многопроводной электрической сети при двухстороннем наблюдении. (Лямец Ю.Я. и др.). Опубл. 10.09.2013. Бюл.25.
5. Патент RU 2747112, МПК В60М 1/00. Способ определения удаленности короткого замыкания в контактной сети переменного тока многопутного участка (варианты) / Л.А. Герман, К.С. Субханвердиев, Е.П. Фигурнов, И.П. Петров, А.Ю. Попов, Е.В. Вязов (RU) Заявл. от 23.10.2020; Опубл. 27.04.2021, Бюл. №12.
6. Патент RU 2189606 от 16.04.2001 Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети переменного тока и устройство для его выполнения (Фигурнов Е.П. и др.) Опубл.20.09.2002. Бюл. №26
7. Марквардт К.Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорог. Учебник для вузов ж.-д. трансп. - М.: Транспорт, 1982 - 528 с.
8. Сборник СТО РЖД. Защита систем электроснабжения железной дороги от коротких замыканий и перегрузки Часть 1-5. - М.: ООО «Центр инноваций и Развития «Техинформ». 2019 г. 304 стр.

Claims (22)

  1. Способ определения удаленности короткого замыкания (КЗ) в неоднородной тяговой сети двухпутного участка переменного тока с двухсторонним питанием и тяговыми подстанциями А, В и постом секционирования по параметрам аварийного режима между постом секционирования и смежной подстанции В путем измерения на шинах поста секционирования (ПС) напряжения Uпс, токов поврежденной I'1 и неповрежденной I2 питающих линий контактной сети и их фазовых углов относительно напряжения с учетом индуктивно развязанных сопротивлений контактной сети и рельсовой цепи, отличающийся тем, что на первом этапе, принимая однородной тяговую сеть в аварийном режиме, задаются начальным значением расстояния
    Figure 00000036
    до места повреждения при расстоянии между постом секционирования и смежной подстанцией
    Figure 00000037
    и определяют по измерениям на посту секционирования реактивную мощность КЗ Qпс, приходящую на поврежденную тяговую ceть, а на смежной подстанции В рассчитывают реактивную мощность КЗ Qв при питании поврежденной линии и далее рассчитывают потери реактивной мощности на сопротивлениях поврежденной тяговой сети между постом секционирования ПС и подстанцией В, после чего расстояние
    Figure 00000038
    короткого замыкания до места повреждения определяют методом последовательных приближений в результате систематического вычисления разности δQ суммарной реактивной мощности Qпс + Qв на шинах поста секционирования ПС и подстанции В и суммы потерь реактивной мощности ΔQпс + ΔQв на сопротивлениях поврежденной тяговой сети при изменяющемся заданном значении расстояния
    Figure 00000039
    с шагом в 1 км и при
  2. Figure 00000040
  3. фиксируют приближенное место повреждения
    Figure 00000039
    , принимая однородной тяговую сеть, при этом все расчеты реактивной мощности и потери реактивной мощности на индуктивно развязанных сопротивлениях поврежденной тяговой сети определяются по формулам при изменяющемся расстоянии
    Figure 00000039
    :
  4. - напряжение на подстанции В
  5. Figure 00000041
  6. где
    Figure 00000042
    - ток поврежденной контактной сети со стороны подстанции В, А;
  7. Figure 00000043
    ,
    Figure 00000044
    ,
    Figure 00000045
    Figure 00000046
    - индуктивно развязанные сопротивления тяговой сети, Ом;
  8. Figure 00000047
    ,
    Figure 00000048
    - погонные сопротивления тяговой сети, Ом/км:
  9. Figure 00000049
  10. Figure 00000050
  11. Figure 00000051
  12. Figure 00000052
  13. и тогда
  14. - напряжение на подстанции В
  15. Figure 00000053
  16. - ток от подстанции В
  17. Figure 00000054
  18. - реактивная мощность на подстанции В, приходящая на поврежденную тяговую сеть
  19. Figure 00000055
  20. а потери реактивной мощности в сопротивлениях тяговой сети поврежденного участка определяются по выражению:
  21. Figure 00000056
  22. и после определения приближенного расстояния
    Figure 00000057
    при принятой однородной тяговой сети переходят на второй этап уточняющего расчета при реальной неоднородной тяговой сети по тому же алгоритму, но начиная от приближенного расстояния
    Figure 00000058
    по первому этапу в обе стороны с шагом 0,1 км.
RU2022115815A 2022-06-10 Способ определения места короткого замыкания контактной сети переменного тока системы 25 кВ RU2790576C1 (ru)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2790576C1 true RU2790576C1 (ru) 2023-02-27

Family

ID=

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2189606C1 (ru) * 2001-04-16 2002-09-20 Фигурнов Евгений Петрович Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети переменного тока и устройство для его выполнения
RU2237905C2 (ru) * 2001-04-03 2004-10-10 Московский государственный университет путей сообщения Способ определения расстояния до места короткого замыкания в многопутных тяговых сетях переменного и постоянного тока и устройство для его осуществления (варианты)
CN103592573B (zh) * 2013-11-15 2015-10-07 西南交通大学 分区所处上下行牵引网不处于并联状态的故障测距方法
RU2566458C2 (ru) * 2014-02-20 2015-10-27 Анна Сергеевна Муратова-Милехина Способ определения места короткого замыкания контактной сети электрифицированного транспорта
CN109100612A (zh) * 2018-08-01 2018-12-28 广州白云电器设备股份有限公司 城市轨道交通接触网短路故障定位方法、装置及电子终端
RU2747112C1 (ru) * 2020-10-23 2021-04-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Российский университет транспорта" (ФГАОУ ВО РУТ (МИИТ), РУТ (МИИТ) Способ определения удаленности короткого замыкания в контактной сети переменного тока многопутного участка (варианты)

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2237905C2 (ru) * 2001-04-03 2004-10-10 Московский государственный университет путей сообщения Способ определения расстояния до места короткого замыкания в многопутных тяговых сетях переменного и постоянного тока и устройство для его осуществления (варианты)
RU2189606C1 (ru) * 2001-04-16 2002-09-20 Фигурнов Евгений Петрович Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети переменного тока и устройство для его выполнения
CN103592573B (zh) * 2013-11-15 2015-10-07 西南交通大学 分区所处上下行牵引网不处于并联状态的故障测距方法
RU2566458C2 (ru) * 2014-02-20 2015-10-27 Анна Сергеевна Муратова-Милехина Способ определения места короткого замыкания контактной сети электрифицированного транспорта
CN109100612A (zh) * 2018-08-01 2018-12-28 广州白云电器设备股份有限公司 城市轨道交通接触网短路故障定位方法、装置及电子终端
RU2747112C1 (ru) * 2020-10-23 2021-04-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Российский университет транспорта" (ФГАОУ ВО РУТ (МИИТ), РУТ (МИИТ) Способ определения удаленности короткого замыкания в контактной сети переменного тока многопутного участка (варианты)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9476931B2 (en) Method for fault location analysis of ungrounded distribution systems
EP1172660B9 (en) Method and device for fault location in distribution networks
KR101844468B1 (ko) 귀납적 분석 기반의 데이터베이스를 이용한 고속 전기철도 급전계통 보호용 고속도 고장점 표정 시스템, 고장점 표정 장치 및 방법
JP4745000B2 (ja) 交流ａｔき電回路用故障点標定装置の故障検知装置
Suslov et al. Improving the reliability of operation Microgrids
CN111766470B (zh) 高压直流输电线路的故障定位方法、系统及直流输电线路
Platero et al. Ground fault location in 2× 25 kV high-speed train power systems by (auto) transformers currents ratio
RU2790576C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания контактной сети переменного тока системы 25 кВ
JP2007076607A (ja) 交流き電回路用故障点標本量測定装置
SE512084C2 (sv) Detektering av fel på överföringslinjer hos ett bipolärt högspänt likströmssystem
RU2705517C1 (ru) Стенд для расчета токов короткого замыкания межподстанционной зоны тяговой сети переменного тока
RU2747112C1 (ru) Способ определения удаленности короткого замыкания в контактной сети переменного тока многопутного участка (варианты)
RU2789434C1 (ru) Способ определения места короткого замыкания неоднородной контактной сети однопутного участка электрифицированного транспорта с двухсторонним питанием
Lebedev et al. Development and research of fault location algorithm for double-end feed lines in the multifunctional system
RU2788303C1 (ru) Способ определения мест повреждения (ОМП) межподстанционной зоны тягового электроснабжения 2х25 кВ
Sun et al. Fault location analysis of ungrounded distribution system based on residual voltage distribution
RU2796196C1 (ru) Стенд для определения токов короткого замыкания межподстанционной зоны тяговой сети
RU2189606C1 (ru) Способ определения удаленности короткого замыкания контактной сети переменного тока и устройство для его выполнения
RU108637U1 (ru) Устройство для определения расстояния от источника питания до места обрыва изолированного провода трехфазной воздушной линии напряжением свыше 1000 в, расположенной на опорах контактной сети переменного тока
RU116243U1 (ru) Устройство определения расстояния до места короткого замыкания на землю проводов воздушных линий напряжением свыше 1000 в, расположенных на опорах контактной сети переменного тока
KR102363194B1 (ko) 철도차량의 운행 위치 추정 방법
RU2629734C2 (ru) Способ определения расстояния до места короткого замыкания контактной сети переменного тока (варианты)
Garanin et al. Taking into account electrical connection between traction substations in calculation of electrified-railroad capacity
Suslov et al. Improving the reliability of operation of power systems
KR102158677B1 (ko) 실시간 전차선로 임피던스 측정 시스템 및 그 방법