RU2763266C2 - Способ определения внутренних напряжений материала сплошной выемки и закладки - Google Patents
Способ определения внутренних напряжений материала сплошной выемки и закладки Download PDFInfo
- Publication number
- RU2763266C2 RU2763266C2 RU2020116896A RU2020116896A RU2763266C2 RU 2763266 C2 RU2763266 C2 RU 2763266C2 RU 2020116896 A RU2020116896 A RU 2020116896A RU 2020116896 A RU2020116896 A RU 2020116896A RU 2763266 C2 RU2763266 C2 RU 2763266C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- solid
- height
- internal stresses
- backfill material
- subsidence
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 70
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 65
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 title claims abstract 6
- 238000005065 mining Methods 0.000 claims abstract description 30
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 8
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000011161 development Methods 0.000 claims description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 15
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 12
- 238000005056 compaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 8
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 claims description 7
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 claims description 7
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 3
- 238000004088 simulation Methods 0.000 claims description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 abstract 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 239000010878 waste rock Substances 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G01V20/00—
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/24—Earth materials
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH DRILLING; MINING
- E21F—SAFETY DEVICES, TRANSPORT, FILLING-UP, RESCUE, VENTILATION, OR DRAINING IN OR OF MINES OR TUNNELS
- E21F15/00—Methods or devices for placing filling-up materials in underground workings
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2111/00—Details relating to CAD techniques
- G06F2111/10—Numerical modelling
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2113/00—Details relating to the application field
- G06F2113/10—Additive manufacturing, e.g. 3D printing
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/06—Power analysis or power optimisation
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
Abstract
Настоящее изобретение относится к способу определения внутренних напряжений материала сплошной закладки. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки, включающий следующие этапы: этап 1) получения данных по напряжениям материала сплошной закладки и установления соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки; этап 2) вычисления оседания поверхности в области сплошной закладки на основе теории эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта с использованием метода интегрирования вероятностей; этап 3) вычисления высоты расширения зоны трещинообразования в указанной области в условиях добычи угля со сплошной обратной закладкой; этап 4) вычисления деформации в материале сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя с использованием значений, полученных на этапах 2) и 3); этап 5) вычисления внутренних напряжений в материале сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя. Технический результат - создание простого способа, применимого для расчета распределения напряжений в окружающих породах при добыче методом сплошной выемки и закладки, обеспечивающего рекомендации по проектированию добычи методом выемки и закладки и поддерживающих конструкций. 8 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Область техники
Настоящее изобретение относится к способу определения внутренних напряжений материала сплошной закладки.
Уровень техники
Китай является крупнейшей в мире страной-производителем угля. Поскольку угольные ресурсы добываются интенсивно, добыча угля в Китае постепенно вступила в период истощения. В частности, в восточной части Китая существует проблема добычи угля под зданиями, железными дорогами и водоемами. Добыча с обратной закладкой позволяет реализовать безопасную добычу угля под зданиями, железными дорогами и водоемами и является экологически чистым способом добычи с минимальным ущербом для окружающей среды.
Хотя технология и теория добычи угля с обратной закладкой являются относительно продвинутыми после десятилетий разработки, имеется мало исследований по методам расчета напряжений заполняющей выработанное пространство массы при добыче со сплошной обратной закладкой.
Раскрытие сущности изобретения
Чтобы преодолеть недостатки предшествующего уровня техники, настоящее изобретение обеспечивает способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки, который может быть использован в качестве руководства для проектирования поддерживающих конструкций при добыче с обратной закладкой, обогащает теорию давления в системе добычи угля с обратной закладкой и имеет большое значение.
Для решения задачи, описанной выше, настоящее изобретение использует следующее техническое решение:
способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки, включающий следующие этапы:
этап 1) получения данных по напряжениям материала сплошной закладки и установления соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки;
этап 2) вычисления оседания поверхности в области сплошной закладки на основе теории эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта с использованием метода интегрирования вероятностей;
этап 3) вычисления высоты расширения зоны трещинообразования в указанной области в условиях добычи угля со сплошной обратной закладкой;
этап 4) вычисления деформации в материале сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя путем в сочетании с этапом 2) и этапом 3);
этап 5) вычисления внутренних напряжений в материале сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя.
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки этап 1) конкретно включает:
получение данных параметров систем сдвига, силы и уплотнения в процессе уплотнения путем испытаний на уплотнение материала сплошной закладки и установление соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки.
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки отношение напряжение-деформация выражается в виде:
, где σv - внутренние вертикальные напряжения материала сплошной закладки; εv - напряжения материала сплошной закладки в вертикальном направлении; а и b являются постоянными коэффициентами.
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки конкретным процессом вычисления оседания поверхности в области сплошной закладки на этапе 2) является расчет эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта:
эквивалентная высота добычи составляет Ме=Mt+Mc, где Mt - опережающее оседание кровли; Мс - величина сжатия закладочной массы;
оседание поверхности в области сплошной закладки составляет 
, где Wm - максимум оседания поверхности; r - величина влияния оседания поверхности; 
- функция ошибки, рассчитанная по формуле 
формула для максимального оседания поверхности имеет вид Wm=qMecosα, где q -коэффициент оседания, и α - угол наклона угольного пласта; формула для объема влияния оседания поверхности имеет вид r=H/tanβ, где H - глубина залегания, а β - основной угол влияния.
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки высота расширения на этапе 3) вычисляется в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития зоны трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением, или определяется путем испытаний с моделированием физического подобия.
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки, если высота расширения вычисляется в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития зоны трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением, то:
высота развития зоны трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением вычисляется с использованием следующей эмпирической формулы: 
, где c, d являются коэффициентами, которые определяются в соответствии с литологией кровли;
формула высоты развития зоны трещинообразования при добыче угля со сплошной обратной закладкой получена в соответствии с высотой развития в сочетании с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой;
зона трещинообразования претерпевает объемное расширение в процессе формирования; предполагая, что коэффициент расширения зоны трещинообразования равен k, то высота расширения в вертикальном направлении составляет 
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки, если высоту расширения вычисляют в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития зон трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением, то коэффициенты c, d, определенные в соответствии с литологией кровли, выбирают из следующей таблицы:
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки конкретным содержанием этапа 4) является:
вычисление деформации SL сжатия материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя, составляющей SL=WL+Sf, где WL - оседание поверхности на расстоянии L от задней части рабочего забоя; Sf - высота расширения зоны трещинообразования в вертикальном направлении на расстоянии L от задней части рабочего забоя;
деформация материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя вычисляется как 
, при этом деформация материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя составляет
В описанном выше способе определения внутренних напряжений материала сплошной закладки конкретным содержанием этапа 5) является:
вычисление вертикального напряжения закладочной массы путем подстановки формулы деформации материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя в формулу, устанавливающую следующее соотношение напряжение-деформация в материале сплошной закладки при испытании степени уплотнения:
внутренние напряжения материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя вычисляют, как указано ниже на основе формулы расчета эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта:
Преимущества: настоящее изобретение обеспечивает способ вычисления напряжений в закладочной массе при добыче угля со сплошной обратной закладкой. Этот способ прост и практичен и имеет большое значение для расчета распределения напряжений в окружающей породе при добыче со сплошной обратной закладкой, содержит рекомендации по проектированию поддерживающих конструкций при добыче с обратной закладкой и углубляет методику системы интенсивной эксплуатации при добыче с обратной закладкой.
Краткое описание чертежей
На фиг. 1 представлены этапы вычисления деформации материала сплошной закладки;
На фиг. 2 представлен схематический график деформации материала сплошной закладки;
На фиг. 3 представлена высота развития зоны трещинообразования материала сплошной закладки в области закладки;
На фиг. 4 представлен график напряженно-деформированного состояния материала сплошной закладки;
На фиг. 5 представлен схематичный план расположения устройств контроля.
Осуществление изобретения
Далее настоящее изобретение будет более подробно описано со ссылкой на прилагаемые чертежи. Следующие варианты осуществления используются только для более ясного объяснения технического решения по настоящему изобретению, а не для какого-либо ограничения объема защиты настоящего изобретения.
Конкретные этапы реализации настоящего изобретения заключаются в следующем:
А. установление соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки; В. расчет оседания поверхности в области сплошной закладки; С. расчет высоты расширения зон трещинообразования в области сплошной закладки; D. расчет внутренней деформации материала сплошной закладки; Е. расчет внутренних напряжений материала сплошной закладки.
Уровень техники варианта осуществления: добыча в рабочем забое СТ120 в шахте под деревней путем добычи со сплошной закладкой с аккумулированием пустой породы на поверхности грунта шахты. Угольный пласт, в котором расположен рабочий забой, находится на глубине залегания 390 метров, длина погружения в области группы камер составляет 115 метров, длина выработки составляет 410 метров, средняя толщина угольного пласта составляет 3,3 метра и угол погружения составляет 4°. Основная кровля представляет собой песчаник со средней толщиной 33 метра, а пол представляет собой аргиллит со средней толщиной 14,8 метра.
В частности, установление соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки на этапе 1) выполняют следующим образом:
материалом закладки для шахты является материал пустой породы, размер частиц которой составляет менее 50 мм, испытываемые образцы берут непосредственно из материала закладки для ствола шахты, для каждой группы образцов берут 5 кг материала закладки пустой породы и образцы объединяют в три группы. Материал закладки уплотняют с помощью системы уплотнения, кривые давления и сдвига загружают и экспортируют и данные аппроксимируют с помощью программного обеспечения Matlab для установления соотношения напряжение-деформация материала закладки пустой породы.
В частности, расчет оседания поверхности и высоты расширения зон трещинообразования в области сплошной закладки на этапе 2) и этапе 3) заключается в следующем:
налегающие породы имеют среднюю прочность с модулем объемной упругости, составляющем 25 кН/м3. Напряжение от собственного веса составляет около 9,8 МПа. В процессе добычи среднее опережающее оседание кровли составляет 80 мм. Оседание поверхности, соответствующее рабочему забою, может быть рассчитано методом интегрирования вероятностей, основанном на принципе эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта. При этом коэффициент оседания поверхности определен как 0,73, а значение тангенса угла основного воздействия равно 1,8. Принципиальная схема деформации закладываемой массы показана на фиг. 2. Коэффициент расширения зоны трещинообразования получен путем испытаний с моделированием подобия. Параметры показаны на фиг. 3.
На этапе 4) - 5) внутренние напряжения и деформацию материала сплошной закладки рассчитывают следующим образом:
В процессе продвижения рабочего забоя напряжения в закладочной массе могут быть получены путем подстановки вышеуказанных параметров в формулу. Отношение напряжения к продвижению рабочего забоя показано на фиг. 4.
В конечном итоге, напряжения контролируются на месте. Из результатов полевых измерений в шахте очевидно: приведенный выше результат расчета в основном соответствует измеренным данным и может использоваться для прогнозирования напряженного состояния закладочной массы в полностью уплотненном состоянии. Схематический план расположения устройств контроля показан на фиг. 5.
Хотя настоящее изобретение описано выше в некоторых предпочтительных вариантах осуществления, следует отметить, что специалисты в данной области техники могут вносить различные улучшения и модификации, не отступая от технического принципа настоящего изобретения, и эти улучшения и модификации следует рассматривать как попадающие в объем защиты настоящего изобретения.
Claims (30)
1. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки, включающий следующие этапы:
этап 1) получения данных по напряжениям материала сплошной закладки и установления соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки;
этап 2) вычисления оседания поверхности в области сплошной закладки на основе теории эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта с использованием метода интегрирования вероятностей;
этап 3) вычисления высоты расширения зоны трещинообразования в указанной области в условиях добычи угля со сплошной обратной закладкой;
этап 4) вычисления деформации в материале сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя с использованием значений, полученных на этапах 2) и 3);
этап 5) вычисления внутренних напряжений в материале сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя.
2. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 1, в котором этап 1) включает:
получение данных параметров систем сдвига, силы и уплотнения в процессе уплотнения с помощью испытаний на уплотнение материала сплошной закладки и установление соотношения напряжение-деформация в материале сплошной закладки.
3. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 2, в котором соотношение напряжение-деформация выражается в виде: 
, где σv - внутренние вертикальные напряжения материала сплошной закладки; εv - деформация материала сплошной закладки в вертикальном направлении; а и b являются постоянными коэффициентами.
4. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 1, в котором конкретным процессом вычисления оседания поверхности в области сплошной закладки на этапе 2) является расчет эквивалентной высоты добычи в виде Ме=Mt+Мс, где Mt - опережающее оседание кровли; Мс - величина сжатия закладочной массы;
оседания поверхности в области сплошной закладки в виде 
, где Wm - максимум оседания поверхности; r - объем влияния оседания поверхности;
максимума оседания поверхности в виде Wm=qMecosα, где q - коэффициент оседания, и α - угол наклона угольного пласта; формула для объема влияния оседания поверхности имеет вид r=H/tanβ, где H - глубина залегания, а β - основной угол влияния.
5. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 1, в котором высота расширения на этапе 3) вычисляется в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития зоны трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением или определяется путем испытаний с моделированием физического подобия.
6. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 4, в котором при вычислении высоты расширения в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития зоны трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением:
высоту развития зоны трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением вычисляют по следующей эмпирической формуле:
формула высоты развития зоны трещинообразования при добыче угля со сплошной обратной закладкой получена в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития;
зона трещинообразования претерпевает объемное расширение в процессе формирования; предполагая, что коэффициент расширения зоны трещинообразования равен k, то высота расширения в вертикальном направлении составляет 
.
7. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 6, в котором, когда высоту расширения вычисляют в соответствии с принципом эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта при добыче с обратной закладкой в сочетании с высотой развития зон трещинообразования при добыче с использованием системы разработки с обрушением, коэффициенты c, d, определенные в соответствии с литологией кровли, выбирают из следующей таблицы:
8. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 6, в котором конкретным содержанием этапа 4) является:
вычисление деформации сжатия SL материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя, составляющей SL=WL+Sf, где WL - оседание поверхности на расстоянии L от задней части рабочего забоя; Sf - высота расширения зоны трещинообразования в вертикальном направлении на расстоянии L от задней части рабочего забоя;
деформация материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя вычисляется как 
, при этом деформация материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя составляет
9. Способ определения внутренних напряжений материала сплошной закладки по п. 8, в котором конкретным содержанием этапа 5) является:
вычисление вертикального напряжения закладочной массы путем подстановки формулы деформации материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части очистного забоя в формулу, устанавливающую соотношение напряжение-деформация в материале сплошной закладки при испытании степени уплотнения:
внутренние напряжения материала сплошной закладки на расстоянии L от задней части рабочего забоя вычисляют, как указано ниже на основе формулы расчета эквивалентной высоты очистного пространства при выемке пласта:
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201811034412.1 | 2018-09-06 | ||
| CN201811034412.1A CN109117585B (zh) | 2018-09-06 | 2018-09-06 | 一种固体充填材料内部应力确定方法 |
| PCT/CN2019/083209 WO2020048137A1 (zh) | 2018-09-06 | 2019-04-18 | 一种固体充填材料内部应力确定方法 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2020116896A3 RU2020116896A3 (ru) | 2021-11-22 |
| RU2020116896A RU2020116896A (ru) | 2021-11-22 |
| RU2763266C2 true RU2763266C2 (ru) | 2021-12-28 |
Family
ID=64858603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020116896A RU2763266C2 (ru) | 2018-09-06 | 2019-04-18 | Способ определения внутренних напряжений материала сплошной выемки и закладки |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20200241169A1 (ru) |
| CN (1) | CN109117585B (ru) |
| AU (1) | AU2019334235B2 (ru) |
| CA (1) | CA3080237A1 (ru) |
| RU (1) | RU2763266C2 (ru) |
| WO (1) | WO2020048137A1 (ru) |
| ZA (1) | ZA202007261B (ru) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109117585B (zh) * | 2018-09-06 | 2022-10-28 | 中国矿业大学 | 一种固体充填材料内部应力确定方法 |
| CN109746112B (zh) * | 2019-02-12 | 2020-09-04 | 中国矿业大学 | 一种粗煤泥重力分选设备与方法 |
| US20210374465A1 (en) * | 2020-06-02 | 2021-12-02 | Exxonmobil Upstream Research Company | Methodology for learning a similarity measure between geophysical objects |
| CN111967080A (zh) * | 2020-08-20 | 2020-11-20 | 中国地质大学（北京） | 基于统一强度理论的隧道力学模型构建方法 |
| CN114112694B (zh) * | 2020-08-31 | 2024-03-19 | 神华神东煤炭集团有限责任公司 | 一种分布式地下水库安全距离试验装置及方法 |
| CN113969802B (zh) * | 2021-03-27 | 2023-09-08 | 西安科技大学 | 一种联合充填采矿中充填体的充填高度分析方法 |
| CN113094905B (zh) * | 2021-04-12 | 2021-10-22 | 江西理工大学 | 一种适用于多中段连续空区支撑关键点的计算方法及系统 |
| CN116777662B (zh) * | 2023-08-25 | 2023-11-21 | 济宁矿业集团有限公司霄云煤矿 | 一种基于煤矿开采的充填效果评价方法 |
| CN116842623B (zh) * | 2023-08-30 | 2023-11-10 | 武汉科技大学 | 充填挡墙稳定性计算分析、加固方法及系统 |
| CN116956649B (zh) * | 2023-09-21 | 2023-12-15 | 山东新巨龙能源有限责任公司 | 一种基于仿真技术的煤矿开采充填演示系统 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103902780A (zh) * | 2014-04-08 | 2014-07-02 | 中国矿业大学 | 固体充填采煤地表变形预计方法 |
| CN103510984B (zh) * | 2013-10-23 | 2015-05-20 | 中国矿业大学 | 固体充填采煤充采质量比设计方法 |
| CN106198232A (zh) * | 2016-07-19 | 2016-12-07 | 中国矿业大学 | 一种基于实测的充填材料力学特性曲线修正方法 |
| CN105798052B (zh) * | 2016-04-18 | 2018-01-12 | 中国矿业大学 | 加速煤矸石充填复垦沉降稳定的湿润处理方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5866892B2 (ja) * | 2011-09-06 | 2016-02-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 応力−歪み関係評価方法およびスプリングバック量予測方法 |
| CN103513281B (zh) * | 2013-10-23 | 2015-12-02 | 中国矿业大学 | 固体充填采煤覆岩导水裂隙带发育高度预计方法 |
| CN103527197B (zh) * | 2013-10-28 | 2016-01-06 | 中国矿业大学 | 一种特厚煤层固体胶结充填巷式开采方法 |
| CN103899352B (zh) * | 2014-04-08 | 2016-08-17 | 中国矿业大学 | 煤炭开采中固体充填充实率设计及控制方法 |
| CN104330107A (zh) * | 2014-09-19 | 2015-02-04 | 中国矿业大学 | 一种固体充填采煤工作面充填质量评价方法 |
| CN109117585B (zh) * | 2018-09-06 | 2022-10-28 | 中国矿业大学 | 一种固体充填材料内部应力确定方法 |
-
2018
- 2018-09-06 CN CN201811034412.1A patent/CN109117585B/zh active Active
-
2019
- 2019-04-18 WO PCT/CN2019/083209 patent/WO2020048137A1/zh active Application Filing
- 2019-04-18 US US16/756,819 patent/US20200241169A1/en not_active Abandoned
- 2019-04-18 AU AU2019334235A patent/AU2019334235B2/en active Active
- 2019-04-18 RU RU2020116896A patent/RU2763266C2/ru active
- 2019-04-18 CA CA3080237A patent/CA3080237A1/en active Pending
-
2020
- 2020-11-20 ZA ZA2020/07261A patent/ZA202007261B/en unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103510984B (zh) * | 2013-10-23 | 2015-05-20 | 中国矿业大学 | 固体充填采煤充采质量比设计方法 |
| CN103902780A (zh) * | 2014-04-08 | 2014-07-02 | 中国矿业大学 | 固体充填采煤地表变形预计方法 |
| CN105798052B (zh) * | 2016-04-18 | 2018-01-12 | 中国矿业大学 | 加速煤矸石充填复垦沉降稳定的湿润处理方法 |
| CN106198232A (zh) * | 2016-07-19 | 2016-12-07 | 中国矿业大学 | 一种基于实测的充填材料力学特性曲线修正方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2020116896A3 (ru) | 2021-11-22 |
| CN109117585B (zh) | 2022-10-28 |
| CA3080237A1 (en) | 2020-03-12 |
| AU2019334235A1 (en) | 2020-05-07 |
| WO2020048137A1 (zh) | 2020-03-12 |
| US20200241169A1 (en) | 2020-07-30 |
| ZA202007261B (en) | 2021-10-27 |
| AU2019334235B2 (en) | 2021-04-01 |
| RU2020116896A (ru) | 2021-11-22 |
| CN109117585A (zh) | 2019-01-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2763266C2 (ru) | Способ определения внутренних напряжений материала сплошной выемки и закладки | |
| Wang et al. | Evolution characteristics of composite pressure-arch in thin bedrock of overlying strata during shallow coal mining | |
| CN103902780B (zh) | 固体充填采煤地表变形预计方法 | |
| Yang et al. | Study on presplitting blasting the roof strata of adjacent roadway to control roadway deformation | |
| Liu et al. | Environmentally sustainable mining: a case study of intermittent cut-and-fill mining under sand aquifers | |
| Yan et al. | Physical modeling of the controlled shaft deformation law during the solid backfill mining of ultra-close coal seams | |
| Deng et al. | Strata behavior in extra-thick coal seam mining with upward slicing backfilling technology | |
| Dammyr | Prediction of brittle failure for TBM tunnels in anisotropic rock: A case study from Northern Norway | |
| Hong et al. | Deformation control method of a large cross-section tunnel overlaid by a soft-plastic loess layer: a case study | |
| Strzalkowski | Proposal of predicting formation of sinkholes with an exemplary application | |
| Vitali et al. | Construction strategies for a NATM tunnel in São Paulo, Brazil, in residual soil | |
| Liu et al. | Characteristics analysis of roof overburden fracture in thick coal seam in deep mining and engineering application of super high water material in backfill mining | |
| Bian et al. | Research and application of mechanical models for the whole process of 110 mining method roof structural movement | |
| Zhang et al. | The stability of gob-side entry retaining in a high-gas-risk mine | |
| Lou et al. | A Control Approach of the Roof in No-Pillar Roadway Formed by Roof Cutting and Pressure Releasing | |
| Liao et al. | Experimental and theoretical investigation of overburden failure law of fully mechanized work face in steep coal seam | |
| Zhang et al. | Evolution law of coal seam abutment pressure under the influence of shallow buried complex strata: a case study | |
| Wang et al. | Study on influence laws of strata behaviors for shallow coal seam mining beneath Gully Terrain | |
| CN109441537A (zh) | 一种煤矿地下水库煤柱坝体设计方法 | |
| Zhao et al. | Evolution characteristics of pressure-arch and elastic energy during shallow horizontal coal mining | |
| Zhang et al. | Experimental study on the stability of surrounding soft rocks of gob-side entry retaining in fully mechanized caving | |
| Shi et al. | Analysis on subsidence law of bedrock and ultrathick loose layer caused by coal mining | |
| Wu et al. | Deformation and failure characteristics of overburden under thin bedrock and thick alluvium: a case study in Baodian coal mine | |
| Wu et al. | Study on surrounding rock stability mechanism of gob-side entry retaining with prefabricated fracture | |
| Yang et al. | Evolution of Mining-Induced Stress in Downward Mining of Short-Distance Multiseam |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| HZ9A | Changing address for correspondence with an applicant |