RU2746985C1 - Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике - Google Patents

Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике Download PDF

Info

Publication number
RU2746985C1
RU2746985C1 RU2020132705A RU2020132705A RU2746985C1 RU 2746985 C1 RU2746985 C1 RU 2746985C1 RU 2020132705 A RU2020132705 A RU 2020132705A RU 2020132705 A RU2020132705 A RU 2020132705A RU 2746985 C1 RU2746985 C1 RU 2746985C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
ceramics
pulses
strontium
plasma sintering
Prior art date
Application number
RU2020132705A
Other languages
English (en)
Inventor
Евгений Константинович Папынов
Олег Олегович Шичалин
Артур Николаевич Драньков
Антон Алексеевич Белов
Игорь Юрьевич Буравлев
Иван Гундарович Тананаев
Original Assignee
Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ)
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ) filed Critical Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Дальневосточный федеральный университет» (ДВФУ)
Priority to RU2020132705A priority Critical patent/RU2746985C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2746985C1 publication Critical patent/RU2746985C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
    • C04B35/495—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on vanadium, niobium, tantalum, molybdenum or tungsten oxides or solid solutions thereof with other oxides, e.g. vanadates, niobates, tantalates, molybdates or tungstates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/622—Forming processes; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
    • C04B35/64—Burning or sintering processes
    • C04B35/645—Pressure sintering
    • G—PHYSICS
    • G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
    • G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
    • G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
    • G21F9/04—Treating liquids
    • G21F9/06—Processing
    • G21F9/16—Processing by fixation in stable solid media
    • G21F9/162—Processing by fixation in stable solid media in an inorganic matrix, e.g. clays, zeolites

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • High Energy & Nuclear Physics (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способам иммобилизации радионуклидов стронция в керамике и может быть использовано для отверждения радиоактивных отходов, а также изготовления радиоизотопной продукции. Подготовленную реакционную смесь SrO и WO3в молярном соотношении 1:1 помещают в токопроводящую пресс-форму, подпрессовывают и подвергают искровому плазменному спеканию в вакуумной камере при постоянной механической нагрузке 24,5 МПа под воздействием однонаправленного импульсного тока, который генерируют пакетами по 12 импульсов при длительности одного импульса 3,3 мс, с паузами между пакетами, по времени равными длительности двух импульсов, с выдержкой при достигнутой температуре в течение 5 мин и последующим охлаждением в вакууме до температуры окружающей среды. Искровое плазменное спекание проводят при температуре 1050-1100°С и скорости разогрева 100°С/мин. Технический результат выражается в обеспечении низкой скорости выщелачивания стронция из шеелитовой керамической матрицы SrWO4, обладающей высокой относительной плотностью. 4 ил.

Description

Изобретение относится к способам иммобилизации радионуклидов в керамике и может быть использовано для отверждения радиоактивных отходов, а также изготовления радиоизотопной продукции.
Одной из перспективных технологий является реакционное искровое плазменное спекание (Р-ИПС) (Spark Plasma Sintering-Reactive Synthesis (SPS-RS)), при котором происходит реакционное «in situ» взаимодействие исходных порошковых смесей при искровом плазменном разогреве с образованием керамического материала, состав которого отличен от исходных компонентов и может быть весьма разнообразен [1-4].
Однако в указанных аналогах нет сведений о том, что получают минералоподобный состав для иммобилизации радионуклидов со структурой шеелита по технологии реакционного-искрового плазменного спекания (Spark plasma sintering-reactive synthesis).
В качестве ближайшего аналога принят способ иммобилизации радионуклидов Cs+ в алюмосиликатной керамике, согласно которому размолотый в порошок природный цеолит, насыщенный цезием, помещают в токопроводящую пресс-форму, подпрессовывают, затем подвергают искровому плазменному спеканию в вакуумной камере при постоянной механической нагрузке 24,5 МПа под воздействием низковольтных импульсов униполярного электрического тока длительностью 3,3 мс, при повышении температуры до 800-1100°C с выдержкой при достигнутой температуре в течение 4,5-5,5 мин и последующим охлаждением в вакууме до температуры окружающей среды, отличающийся тем, что в качестве исходного сырья используют цеолиты с содержанием Na2O 1,55-2,15 мас.%, при этом импульсы электрического тока генерируют пакетами по 10-12 импульсов с паузами, по времени равными длительности двух импульсов, повышение температуры регулируют ступенчато: в диапазоне до 650°C скорость разогрева составляет 300°C/мин, выше 650°C – 90°C/мин. [см. патент РФ № 2669973, МПК C04B 35/19 (2006.01), G21F 9/16 (2006.01), A61N 5/10 (2006.01), дата публикации 17.10.2018].
Недостатками ближайшего аналога является его применение только в отношении радионуклидов цезия, более низкое массовое содержание цезия (не выше 13,5 масс.%) из-за ограниченной сорбционной емкости природного цеолита, а также частичное формирование стеклофазы в составе получаемой алюмосиликатной керамики, которая является менее термодинамически стабильной, чем кристаллическая (керамическая) фаза, в частности минералоподобного типа.
Задачей, на решение которой направлено предлагаемое изобретение, является разработка эффективного способа иммобилизации радионуклидов стронция в керамике, при котором на реакционную смесь воздействуют непродолжительное время относительно низкими температурами.
Технический результат, который достигается при решении поставленной задачи, выражается в обеспечении низкой скорости выщелачивания стронция из шеелитовой керамической матрицы, обладающей высокой относительной плотностью.
Поставленная задача решается тем, что способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике, согласно которому подготовленную реакционную смесь помещают в токопроводящую пресс-форму, подпрессовывают и подвергают искровому плазменному спеканию в вакуумной камере при постоянной механической нагрузке 24,5 МПа под воздействием однонаправленного импульсного тока, который генерируют пакетами по 12 импульсов при длительности одного импульса 3,3 мс, с паузами между пакетами, по времени равными длительности двух импульсов, с выдержкой при достигнутой температуре в течение 5 мин и последующим охлаждением в вакууме до температуры окружающей среды, отличается тем, что реакционную смесь готовят из оксидов SrO и WO3 в молярном соотношении 1:1, подвергают ее искровому плазменному спеканию при температуре 1050-1100°С и скорости разогрева 100°С/мин.
Сопоставительный анализ совокупности существенных признаков предлагаемого технического решения и совокупности существенных признаков прототипа и аналогов свидетельствует о его соответствии критерию «новизна».
При этом отличительные признаки формулы изобретения решают следующие функциональные задачи.
Признак «реакционную смесь готовят из оксидов SrO и WO3» описывает используемые оксиды, при взаимодействии которых получают SrWO4 керамику.
Признак «реакционную смесь готовят из оксидов SrO и WO3 в молярном соотношении 1:1» обеспечивает количественное содержание стронция в объеме шеелитовой керамической матрицы в пределах 30,09-31,60 масс.%.
Признак «[реакционную смесь] подвергают искровому плазменному спеканию» обеспечивает твердофазное реакционное взаимодействие оксидов в условиях ИПС разогрева с образованием и термоконсолидацией монофазы SrWO4.
Признаки «[реакционную смесь подвергают искровому плазменному спеканию] при температуре 1050-1100°С и скорости разогрева 100°С/мин» описывают температурный режим искрового плазменного спекания.
При выходе за минимальное значение температур происходит неполное реакционное взаимодействие оксидов с формированием областей пустот и негомогенным распределением стронция и вольфрама, а превышение максимального значения приводит к образованию значительных дефектов в виде трещин и пустот, снижению физико-механических характеристик (относительная плотность, прочность при сжатии и микротвердость), и как следствие – нарушению структурной прочности шеелитовых керамических матриц и их объемной деструкции.
На фиг.1 приведены результаты исследования реакционной смеси:
а – гранулометрический состав;
б – растровая электронная микроскопия;
в – дифрактограммы;
г – зависимости динамики консолидации реакционной смеси при различных температурах.
На фиг.2 изображены поверхности образцов шеелитовых керамических матриц, полученных при различных температурах синтеза:
а, а* – при температуре 900°С;
б, б* – при температуре 1000°С;
в, в* – при температуре 1100°С;
г, г* – при температуре 1200°С.
На фиг.3 показаны физико-механические характеристики шеелитовых керамических матриц, полученных при различных температурах синтеза.
На фиг.4 показаны скорости выщелачивания стронция из образцов шеелитовых керамических матриц, полученных при различных температурах синтеза.
Заявляемый способ осуществляют на стандартном оборудовании по стандартной технологии.
В качестве исходного сырья использовали оксид SrO, уже выделенный (полученный) ранее, например селективным выделением нитрата стронция, при переработки жидких радиоактивных отходов и последующей его кальцинацией (см. Дубков С.А., Ремизов М.Б. Рождение и становление отечественной технологии остекловывания высокоактивных отходов в печах прямого электрического нагрева. - Озерск: РИЦ ВРБ ФГУП «ПО «Маяк», 2015. - 130 c.) и коммерческий реагент в виде оксида вольфрама WO3.
Из исходного сырья готовят реакционную смесь, для чего оксиды SrO и WO3, взятые в молярном соотношении 1:1, механически перемешивают при 800 об/мин в течение 10 минут в один цикл на планетарной мельнице Pulverisette 5 «Fritch» (Германия).
Полученную реакционную смесь помещают в токопроводящую пресс-форму, подпрессовывают (20,7 МПа), далее заготовку помещают в вакуумную камеру (давление 6 Па).
Авторы использовали графитовую пресс-форму цилиндрической формы (внешний диаметр 30 мм, внутренний диаметр 15,3 мм, высота 30 мм).
Далее осуществляют искровое плазменное спекание, для чего заготовку разогревают однонаправленным импульсным током, который генерируют пакетами по 12 импульсов при длительности одного импульса 3,3 мс, с паузами между пакетами, по времени равными длительности двух импульсов, при постоянной механической нагрузке 24,5 МПа, температуре синтеза 1050-1100°С и скорости разогрева 100°С/мин.
При этом происходит химическая реакция по формуле:
SrO + WO3 → SrWO4 (1)
Затем выдерживают заготовку при достигнутой температуре в течение 5 мин и охлаждают в вакууме в течение 30 мин до температуры окружающей среды.
Температуру контролировали оптическим пирометром, сфокусированным на отверстии на внешней стенке пресс-формы глубиной 5,5 мм. Полученные образцы имели форму цилиндров – диаметр 15,3 мм, высота 4-6 мм.
Гранулометрический состав реакционной смеси оксидов определяли на анализаторе частиц Morphology G3-ID «Malvern Instruments Ltd.» (Великобритания).
По результатам исследования состав реакционной смеси включал широкую фракцию частиц размером менее 100 нм и 0,1-20 мкм (фиг.1а).
Растровая электронная микроскопия (РЭМ) проведена на CrossBeam 1540 XB «Carl Zeiss» (Германия), с приставкой для энергодисперсионного спектрального анализа (ЭДС) «Bruker» (Германия).
По данным РЭМ крупная фракция 5-20 мкм была образована агломератами наноразмерных частиц до 100 нм (фиг.1б).
Высокая дисперсность частиц оксидов обеспечивает эффективность их твердофазного реакционного взаимодействия в условиях ИПС разогрева, а прикладываемое давление прессования интенсифицирует термоконсолидацию реагирующих частиц оксидов и новообразованного зерна SrWO4 шеелита.
Рентгенофазовый анализ (РФА) проводили на «D8 Advance Bruker AXS» (Германия): CuKα-излучении, Ni-фильтр, средняя длина волны (λ) 1.5418 Å, диапазон 10-80°, шаг 0,02°, скорость регистрации спектров – 5°/мин.
Как видно на фиг.1в, при температуре ниже 1000°С взаимодействие оксидов с образованием кристаллической фазы SrWO4 протекает не полностью, так как присутствует фаза WO3.
Повышение температуры до 1100°С и выше обеспечивает глубокое реакционное взаимодействие оксидов с образованием монофазы SrWO4 без примеси WO3. Фаза SrWO4 стабильна при температуре до 1200°С.
Результаты РФА согласуются с динамикой уплотнения реакционной смеси.
На кривых скорости уплотнения видно, что взаимодействие реакционной смеси происходит в две стадии: первая в пределах 650-900°С, вторая 1020-1050°С (фиг.1г). Последняя стадия уплотнения имеет наибольшую скорость и соответствует, во-первых, полному завершению реакции взаимодействия оксидов с образованием SrWO4 по уравнению (1) и, во-вторых, происходит термоконсолидация образованного SrWO4.
Под воздействием высокой температуры и давления прессования активизируются необратимые деформационные процессы в твердой фазе SrWO4, что приводит к значительному уплотнению, а также частичной деструкции материала, которая представлена результатами микроскопии ниже.
Исследовали полученные образцы шеелитовых керамических матриц.
1. Изучали микроструктуру.
По данным РЭМ микроструктура консолидированных образцов SrWO4 керамики видоизменяется в зависимости от температуры синтеза (фиг.2).
При температуре 900°С часть наноразмерных частиц исходных оксидов химически реагирует и спекается с образованием монолитных областей SrWO4, другая часть оксидов реагирует не полностью и формирует области пустот (фиг.2а, a*).
На врезке фиг.2a* видно, что объем пустот сформирован частицами исходных непрореагировавших оксидов. Это указывает на неполное протекание реакции (1), как уже было отмечено на РФА и динамикой консолидации (фиг.1в, г).
При температуре 1000°С наноразмерные частицы исходных оксидов отсутствуют, что указывает на более высокую интенсивность реакции (1) (фиг.2б, б*).
Однако на врезке фиг.2б* видно наличие области WO3 в материале (немонолитной). Это тоже свидетельствует о неполном, но практически завершенном процессе взаимодействия исходных оксидов, что также подтверждено фазами примеси оксида вольфрама на РФА и динамикой консолидации (фиг.1в, г).
ИПС при температуре выше 1000°С исключает наличие WO3 в объеме SrWO4 керамики. При этом наблюдается образование значительных дефектов в виде трещин и пустот (фиг.2в, в*).
Количество данных дефектов значительно увеличивается в объеме керамических матриц при повышении температуры до 1200°С (фиг.2г, г*).
Результаты ЭДС анализа подтверждают полифазный состав низкотемпературных образцов, что указывает на неполное реакционное взаимодействие оксидов. На картах распределения элементов по поверхности образцов, полученных ИПС при 900 и 1000°С, отчетливо видно негомогенное распределение стронция и вольфрама (врезки на фиг.2а*, б*).
Напротив, в высокотемпературных образцах данные элементы равномерно распределены по поверхности, за исключением областей дефектов, что подтверждает отсутствие примесных фаз исходных оксидов после формирования SrWO4 (врезки на фиг.2в, г).
2. Определяли физико-механические характеристики (фиг.3).
Микротвердость (HV) по Виккерсу определяли при нагрузке 0,2 N на микротвердомере HMV-G-FA-D «Shimadzu» (Япония).
Механическую прочность при сжатии (σсж.) для образцов цилиндрической формы определяли на разрывной машине Autograph AG-X plus 100 kN «Shimadzu» (Япония), со скоростью нагрузки 0,5 мм/мин.
Экспериментальную плотность (ED) измеряли методом гидростатического взвешивания на весах AdventurerTM «OHAUS Corporation» (США). Относительную плотность рассчитывали по формуле:
Относительная плотность = (экспериментальная плотность/теоретическая плотность)·100% (2)
Выявлено, что повышение температуры разогрева до 1000°С приводит к формированию наиболее плотной (относительная плотность 99,9%) и механически прочной матрицы (σсж. 51 МПа, HV 221,3), по сравнению со другими исследуемыми образцами.
Дальнейшее повышение температуры приводит к резкому снижению данных характеристик (фиг.3а). Происходит нарушение структурной прочности матриц и их объемная деструкция, как уже было установлено на РЭМ снимках (фиг.2в, в*, г, г*). Это является косвенным подтверждением завершенности взаимодействия по реакции (1) при повышении температуры с образованием SrWO4, так как монофазный шеелит имеет повышенную хрупкость и низкую твердость (4 по шкале Мооса).
Величина механической прочности при сжатии образцов керамики относительно низкая – 25-51 МПа, т.е. требованиям ГОСТ Р 50926-96 к отвержденным высокоактивным отходам (≥50 МПа) соответствует только образец, полученный при температуре 1000°С.
3. Определили гидролитическую устойчивость образцов шеелитовых керамических матриц, что является основным показателем их эксплуатационного качества для иммобилизации радиостронция.
Гидролитическую устойчивость SrWO4 керамики оценивали по скорости выщелачивания стронция при длительном контакте с дистиллированной водой по ГОСТ Р 52126-2003 (ISO 6961:1982), с применением атомно-абсорбционной спектрометрии (ААС) на приборе SOLAAR M6 «Thermo» (США).
Определено, что наиболее низкая скорость выщелачивания стронция соответствует образцам, полученным при 1100 и 1200°С (фиг.4). Величина лежит в пределах 10-5-10-6 г/см2·сутки, что соответствует требованиям ГОСТ Р 50926-96 к отвержденным высокоактивным отходам.
Очевидно, что высокая гидролитическая устойчивость высокотемпературных образцов шеелитовых керамических матриц связана с их монофазным составом на основе SrWO4, без примесей легко растворимых исходных оксидов. Это также является подтверждением полноты протекания реакции (1) при повышении температуры ИПС свыше 1000°С.
Количественное содержание оксида стронция в объеме шеелитовых керамических матриц составляет 30,09-31,60 масс.% (разброс данных обусловлен ошибкой ЭДС-анализа, зависящей от характера пробоподготовки поверхности образца).
По результатам всех исследований можно сделать вывод, что оптимальная температура процесса, при которой обеспечивается получение шеелитовых керамических матриц с оптимальным набором характеристик, а именно высокой относительной плотностью при обеспечении низкой скорости выщелачивания стронция, является 1050-1100°С.
Список литературы
1. D.V. Dudina, A.K. Mukherjee, Reactive spark plasma sintering: Successes and challenges of nanomaterial synthesis, J. Nanomater. 2013 (2013). doi:10.1155/2013/625218.
2. E.P. Simonenko, N.P. Simonenko, E.K. Papynov, O.O. Shichalin, A. V. Golub, V.Y. Mayorov, V.A. Avramenko, V.G. Sevastyanov, N.T. Kuznetsov, Preparation of porous SiC-ceramics by sol–gel and spark plasma sintering, J. Sol-Gel Sci. Technol. 82 (2017) 748–759. doi:10.1007/s10971-017-4367-2.
3. E.K. Papynov, O.O. Shichalin, Y.E. Skurikhina, V.B. Turkutyukov, M.A. Medkov, D.N. Grishchenko, A.S. Portnyagin, E.B. Merkulov, V.I. Apanasevich, B.I. Geltser, I.O. Evdokimov, I.S. Afonin, A.M. Zaharenko, I.G. Tananaev, I.G. Agafonova, ZrO 2 -phosphates porous ceramic obtained via SPS-RS “in situ” technique: Bacteria test assessment, Ceram. Int. 45 (2019) 13838–13846. doi:10.1016/j.ceramint.2019.04.081.
4. L. Wang, J. Zhang, W. Jiang, Recent development in reactive synthesis of nanostructured bulk materials by spark plasma sintering, Int. J. Refract. Met. Hard Mater. 39 (2013) 103–112. doi:10.1016/j.ijrmhm.2013

Claims (1)

  1. Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике, согласно которому подготовленную реакционную смесь помещают в токопроводящую пресс-форму, подпрессовывают и подвергают искровому плазменному спеканию в вакуумной камере при постоянной механической нагрузке 24,5 МПа под воздействием однонаправленного импульсного тока, который генерируют пакетами по 12 импульсов при длительности одного импульса 3,3 мс, с паузами между пакетами, по времени равными длительности двух импульсов, с выдержкой при достигнутой температуре в течение 5 мин и последующим охлаждением в вакууме до температуры окружающей среды, отличающийся тем, что реакционную смесь готовят из оксидов SrO и WO3 в молярном соотношении 1:1, подвергают ее искровому плазменному спеканию при температуре 1050-1100°С и скорости разогрева 100°С/мин.
RU2020132705A 2020-10-05 2020-10-05 Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике RU2746985C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020132705A RU2746985C1 (ru) 2020-10-05 2020-10-05 Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2020132705A RU2746985C1 (ru) 2020-10-05 2020-10-05 Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2746985C1 true RU2746985C1 (ru) 2021-04-23

Family

ID=75584949

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020132705A RU2746985C1 (ru) 2020-10-05 2020-10-05 Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2746985C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023023731A1 (en) * 2021-08-23 2023-03-02 AdvanCell Isotopes Pty Limited Materials and processes for generating radioisotope

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU524260B2 (en) * 1977-04-04 1982-09-09 Pedro B. Macedo And Theodore A. Litovitz Fixation of radioactive materials ina glass matrix
RU2176830C2 (ru) * 1999-12-15 2001-12-10 Институт структурной макрокинетики и проблем материаловедения РАН Способ переработки твердых высокоактивных отходов
RU2192053C1 (ru) * 2001-10-12 2002-10-27 Закрытое акционерное общество "Комплект-Атом-Ижора" Оксидный материал ловушки расплава активной зоны ядерного реактора
US20050271566A1 (en) * 2002-12-10 2005-12-08 Nanoproducts Corporation Tungsten comprising nanomaterials and related nanotechnology
RU2669973C1 (ru) * 2017-12-08 2018-10-17 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт химии Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИХ ДВО РАН) Способ иммобилизации радионуклидов Cs+ в алюмосиликатной керамике

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU524260B2 (en) * 1977-04-04 1982-09-09 Pedro B. Macedo And Theodore A. Litovitz Fixation of radioactive materials ina glass matrix
RU2176830C2 (ru) * 1999-12-15 2001-12-10 Институт структурной макрокинетики и проблем материаловедения РАН Способ переработки твердых высокоактивных отходов
RU2192053C1 (ru) * 2001-10-12 2002-10-27 Закрытое акционерное общество "Комплект-Атом-Ижора" Оксидный материал ловушки расплава активной зоны ядерного реактора
US20050271566A1 (en) * 2002-12-10 2005-12-08 Nanoproducts Corporation Tungsten comprising nanomaterials and related nanotechnology
RU2669973C1 (ru) * 2017-12-08 2018-10-17 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт химии Дальневосточного отделения Российской академии наук (ИХ ДВО РАН) Способ иммобилизации радионуклидов Cs+ в алюмосиликатной керамике

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023023731A1 (en) * 2021-08-23 2023-03-02 AdvanCell Isotopes Pty Limited Materials and processes for generating radioisotope

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20200083379A (ko) MXene 입자 재료, 그들 입자 재료의 제조 방법 및 이차 전지
EP2708521B1 (en) Method for producing conductive mayenite compound
RU2746985C1 (ru) Способ иммобилизации радионуклидов стронция в керамике
JP7120665B2 (ja) 焼結用粉末材料及びそれを用いた潜熱型固体蓄熱部材
KR20150061633A (ko) 고전자 밀도의 도전성 마이에나이트 화합물의 제조 방법
TWI770379B (zh) 六方晶系6h型鋇鍺氧化物、其製造方法、燒結體、及靶材
RU2470414C1 (ru) СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТЕРМОЭЛЕКТРИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА p-ТИПА НА ОСНОВЕ ТВЕРДЫХ РАСТВОРОВ Bi2Te3-Sb2Te3
Jana et al. Processing of low-density alumina foam
Tulenko et al. Development of Innovative Accident Tolerant High Thermal Conductivity UO_2-Diamond Composite Fuel Pellets
Eremeeva et al. Structure and properties of dysprosium titanate powder produced by the mechanochemical method
RU2681860C1 (ru) Способ получения высокотемпературного термоэлектрического материала на основе кобальтита кальция
EP4071110A1 (en) Metal nitride prodcution method
Mercurio Jr Effect of coprecipitation of sintering aids on the microstructure and grain boundary development of sintered silicon carbide
Nandre et al. Study of growth, EDAX, optical properties and surface morphology of zinc tartrate crystals
WO2012157462A1 (ja) 導電性マイエナイト化合物を含む部材の製造方法
Ivanov et al. Fabrication of nanoceramic hin-wall tubes by magnetic pulsed compaction and thermal sintering
JP2023054753A (ja) 新規な結晶形態を有するＭＸｅｎｅ化合物及び該ＭＸｅｎｅ化合物を合成するＭＡＸ相型化合物を製造するプロセス
Kmita et al. Effect of water glass modification with nanoparticles of zinc oxide on selected physical and chemical properties of binder and mechanical properties of sand mixture
RU2791652C1 (ru) Способ получения керамики
Ghyngazov et al. Radiation-thermal sintering of zirconia powder compacts under conditions of bilateral heating using beams of low-energy electrons
Kubatík et al. Compaction of lithium-silicate ceramics using spark plasma sintering
CN108698847B (zh) 改性铝酸钙化合物及其制备方法
Mishra Electric field assisted sintering of gadolinium-doped ceria
Laszkiewicz-Łukasik et al. Reactive sintering of TaB2 using spark plasma sintering method
Peleš Tadić et al. Structural characteristics of MgAl2O4 spinel