RU2732165C1 - Projectile-forming device - Google Patents

Projectile-forming device Download PDF

Info

Publication number
RU2732165C1
RU2732165C1 RU2019143493A RU2019143493A RU2732165C1 RU 2732165 C1 RU2732165 C1 RU 2732165C1 RU 2019143493 A RU2019143493 A RU 2019143493A RU 2019143493 A RU2019143493 A RU 2019143493A RU 2732165 C1 RU2732165 C1 RU 2732165C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
lining
tantalum
tungsten
deflection
facing
Prior art date
Application number
RU2019143493A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Сергей Валериевич Елисеев
Михаил Аронович Бабурин
Original Assignee
Акционерное общество "Научно-исследовательский машиностроительный институт имени В.В. Бахирева"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Акционерное общество "Научно-исследовательский машиностроительный институт имени В.В. Бахирева" filed Critical Акционерное общество "Научно-исследовательский машиностроительный институт имени В.В. Бахирева"
Priority to RU2019143493A priority Critical patent/RU2732165C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2732165C1 publication Critical patent/RU2732165C1/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
    • F42B1/02—Shaped or hollow charges
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
    • F42B1/02—Shaped or hollow charges
    • F42B1/028—Shaped or hollow charges characterised by the form of the liner
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
    • F42B1/02—Shaped or hollow charges
    • F42B1/032—Shaped or hollow charges characterised by the material of the liner

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)

Abstract

FIELD: weapons and ammunition.SUBSTANCE: invention relates to ammunition, in particular, to armor-piercing projectiles with the formed by the method of explosive eversion of the lining into an elongate striking element. Projectile-forming device consisting of a housing, an explosive charge, a small deflection coating made from tantalum doped with tungsten, and fuse, operating on the principle of facing turning, characterized by that content of tungsten in tantalum of coating is within 1.5–4 %, and deflection value of surface of lining of small deflection facing charge of explosive, is within h/d=0.09–0.11, where d is diameter of lining, h is height of lining.EFFECT: invention makes it possible to form elongated damaging element by turning out without localization of neck formation on it, to ensure its dynamic deformation without destruction and to increase finally specified characteristic.1 cl, 4 dwg

Description

Изобретение относится к оборонной технике и может быть использовано для взрывного формирования методом выворачивания облицовки удлиненного поражающего элемента, пробивающего бронированную технику.The invention relates to defense technology and can be used for explosive formation by the method of everting out the facing of an elongated striking element that penetrates armored vehicles.

Для достижения необходимого уровня пробития и точности попадания в цель на больших расстояниях, а также для обеспечения сплошности удлиненного поражающего элемента на траектории движения, в снарядоформирующих устройствах облицовки должны быть выполнены малого прогиба (Боеприпасы, т.1 под общей редакцией В.В. Селиванова, М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2016. 506с).To achieve the required level of penetration and accuracy of hitting the target at large distances, as well as to ensure the continuity of the elongated striking element on the trajectory of movement, a small deflection must be performed in the projectile-forming cladding devices (Ammunition, vol. 1 edited by V.V. Selivanov, M .: Publishing house of MSTU named after N.E.Bauman, 2016.506s).

Известно снарядоформирующее устройство, состоящее из корпуса, заряда взрывчатого вещества, облицовки и взрывателя, работающее по принципу выворачивания облицовки (патент RU 2355996). Облицовка выполняется в виде сферического сегмента с соотношением высоты сегмента к его диаметру в пределах 0,13-0,23. Облицовки с такими геометрическими параметрами выполняются из пластичных сталей, например, из стали 11ЮА. Known projectile-forming device, consisting of a housing, an explosive charge, a lining and a fuse, operating on the principle of everting out the lining (patent RU 2355996). The cladding is made in the form of a spherical segment with the ratio of the segment height to its diameter within 0.13-0.23. Claddings with such geometrical parameters are made of ductile steels, for example, 11YuA steel.

Недостаток известного технического решения заключается в том, что в процессе взрывного формирования из стали 11ЮА удлиненного поражающего элемента, у которого отношение длины к диаметру больше 5-ти, происходит образование шейки на удлиненном поражающем элементе, ее локализация и прогрессирующее развитие. Развитие шейки происходит вследствие разности скоростей головной и кормовой частей удлиненного поражающего элемента, что приводит к преждевременному его разрушению и последующему снижению пробивного действия.The disadvantage of the known technical solution lies in the fact that in the process of explosive formation of an elongated striking element from 11YuA steel, in which the ratio of length to diameter is greater than 5, a neck is formed on the elongated striking element, its localization and progressive development. The development of the neck occurs due to the difference in the velocities of the head and aft parts of the elongated striking element, which leads to its premature destruction and a subsequent decrease in the penetrating action.

Наиболее близким техническим решением является выбранное нами в качестве прототипа снарядоформирующее устройство, состоящее из корпуса, заряда взрывчатого вещества, облицовки малого прогиба и взрывателя, работающее по принципу выворачивания облицовки, в котором облицовка выполняется из тантала (патент RU 2440548).The closest technical solution is the projectile-forming device we have chosen as a prototype, which consists of a body, an explosive charge, a lining of a small deflection and a fuse, operating on the principle of everting out the lining, in which the lining is made of tantalum (patent RU 2440548).

В известном техническом решение облицовка выполнена из материала, у которого динамический предел текучести не возрастает в процессе пластического деформирования, а плотность выше чем у стали, в частности, как видно из описания к патенту, облицовка выполнена из тантала. Плотность тантала выше плотности стали примерно в два раза (плотность стали 7,85

Figure 00000001
, плотность тантала 16,5
Figure 00000001
). Выбор тантала в качестве материала облицовки обусловлен следующими причинами. Замена стали на тантал при сохранении массы облицовки позволяет уменьшить ее толщину и, следовательно, уменьшить диаметр формируемого при выворачивании облицовки удлиненного поражающего элемента при сохранении его массы. В свою очередь, уменьшение диаметра удлиненного поражающего элемента снижает силу сопротивления воздуха при полете элемента к преграде и обеспечивает повышение скорости его взаимодействия с преградой. Одновременное повышения скорости взаимодействия с преградой удлиненного поражающего элемента и снижение его диаметра при сохранении его массы приводит к повышению его удельной кинетической энергии, приходящейся на единицу площади его поперечного сечения в момент взаимодействия с преградой, что в совокупности с увеличением плотности материала элемента повышает его пробивное действие. In the known technical solution, the cladding is made of a material in which the dynamic yield stress does not increase during plastic deformation, and the density is higher than that of steel, in particular, as can be seen from the description of the patent, the cladding is made of tantalum. The density of tantalum is approximately two times higher than that of steel (steel density 7.85
Figure 00000001
, the density of tantalum is 16.5
Figure 00000001
). The choice of tantalum as a cladding material is due to the following reasons. Replacing steel with tantalum while maintaining the weight of the cladding makes it possible to reduce its thickness and, consequently, to reduce the diameter of the elongated striking element formed when the cladding is turned inside out, while maintaining its weight. In turn, a decrease in the diameter of the elongated striking element reduces the force of air resistance during the flight of the element to the obstacle and provides an increase in the speed of its interaction with the obstacle. A simultaneous increase in the speed of interaction with the obstacle of an elongated striking element and a decrease in its diameter while maintaining its mass leads to an increase in its specific kinetic energy per unit area of its cross-section at the moment of interaction with the obstacle, which, together with an increase in the density of the element material, increases its breakdown effect ...

Однако, как показали эксперименты по формированию удлиненного поражающего элемента с длиной порядка 5-ти и более диаметров удлиненного элемента из пластичного тантала методом выворачивания облицовки, происходит также локализация шейки, как и на удлиненном поражающем элементе, выполненном из пластичной, стали 11ЮА, и его разрушение (фиг. 1), что снижает его пробивное действие.However, as shown by experiments on the formation of an elongated striking element with a length of the order of 5 or more diameters of an elongated element made of plastic tantalum by the method of inverting the cladding, the neck also localizes, as on an elongated striking element made of plastic steel 11YUA, and its destruction (Fig. 1), which reduces its penetrating effect.

Для решения задачи формирования удлиненного поражающего элемента с длиной порядка 5-ти и более диаметров удлиненного элемента в снарядоформирующем устройстве, состоящем из корпуса, заряда взрывчатого вещества, сегментной сферической облицовки и взрывателя, работающем по принципу выворачивания облицовки, облицовка выполняется из тантала, легированного вольфрамом, причем содержание вольфрама в тантале находится в пределах 1,4-4%, а прогиб поверхности облицовки h/d, обращенной к заряду находится в пределах 0,09-0,11, где d - диаметр облицовки, h – высота облицовки.To solve the problem of forming an elongated striking element with a length of about 5 or more diameters of an elongated element in a projectile-forming device consisting of a body, an explosive charge, a segmented spherical lining and a fuse operating on the principle of everting out the lining, the lining is made of tantalum alloyed with tungsten, moreover, the content of tungsten in tantalum is in the range of 1.4-4%, and the deflection of the surface of the facing h / d , facing the charge is in the range of 0.09-0.11, where d is the diameter of the facing, h is the height of the facing.

Предложенное техническое решение позволяет повысить пробивное действие удлиненного поражающего элемента.The proposed technical solution makes it possible to increase the penetrating effect of the elongated striking element.

Согласно предложенному техническому решению снарядоформирующее устройство состоит из (фиг. 2) корпуса 1, заряда взрывчатого вещества 2, взрывателя 3 и облицовки малого прогиба 4, выпуклая поверхность которой обращена к заряду взрывчатого вещества. Сегментная облицовка малого прогиба 4 выполнена из тантала, легированного вольфрамом, содержание которого находится в пределах 1,5-4%. Кроме того, прогиб поверхности облицовки h/d, обращенной к заряду взрывчатого вещества, находится в пределах 0,09-0,11, где d - диаметр облицовки, h – высота облицовки.According to the proposed technical solution, the projectile-forming device consists of (Fig. 2) housing 1, explosive charge 2, fuse 3 and lining of small deflection 4, the convex surface of which faces the explosive charge. Segmental lining of small deflection 4 is made of tantalum alloyed with tungsten, the content of which is in the range of 1.5-4%. In addition, the deflection of the lining surface h / d facing the explosive charge is in the range of 0.09-0.11, where d is the diameter of the lining, h is the height of the lining.

Выбор тантала, легированного вольфрамом, в качестве материала облицовки 4, обусловлено тем, что плотность материала облицовки 4 в результате легирования практически не изменяется, что не ухудшает пробивное действие. Тантал с вольфрамом образует твердый раствор с неограниченной растворимостью. Это обеспечивается одинаковостью кристаллического строения, близостью атомных размеров и температур плавления этих металлов (Гуляев А.П. Металловедение. М.: Металлургия, 1986г., с.445). Плотность вольфрама по сравнению с другими элементами, с помощью которых возможно легирование тантала, близка к плотности чистого тантала, следовательно, плотность образованного сплава не снижается. Формирование удлиненного поражающего элемента с длиной порядка 5 и более диаметров удлиненного элемента из пластичного тантала методом выворачивания облицовки приводит к образованию шейки, ее локализации и последующему разрушению элемента. Поэтому в предложенном устройстве облицовку необходимо выполнять из тантала с добавлением вольфрама, который способствует небольшому деформационному упрочнению материала в процессе формирования удлиненного поражающего элемента, что, в свою очередь, тормозит процесс локализации образующейся шейки и не позволяет разрушится поражающему элементу. Как показали эксперименты, массовая доля вольфрама, легирующего тантал, находится в узком диапазоне в пределах 1,5-4%. Легирование вольфрамом тантала на величину меньше 1,5% не предотвращает процесс образования шейки и ее локализации. В результате особенности разрушения удлиненного поражающего элемента из легированного тантала и чистого тантала аналогичны. Легирование тантала вольфрамом на величину большею 4% приводит к охрупчиванию тантала, что в процессе формирования удлиненного поражающего элемента вызывает его разрушение. Это можно видеть на рентгенограмме, показанной на фиг. 3. Легирование тантала вольфрамом в предлагаемом диапазоне легирования 1,5-4% позволяет сформировать удлиненный поражающий элемент с длиной порядка 5-ти и более диаметров удлиненного элемента без разрушения и сохранить его конфигурацию до момента взаимодействия с преградой (фиг.4).The choice of tungsten-doped tantalum as the material of the lining 4 is due to the fact that the density of the material of the lining 4 practically does not change as a result of alloying, which does not impair the breakdown effect. Tantalum with tungsten forms a solid solution with unlimited solubility. This is ensured by the similarity of the crystal structure, the closeness of the atomic dimensions and melting temperatures of these metals (Gulyaev A.P. Metallurgy. M .: Metallurgy, 1986, p. 445). The density of tungsten, in comparison with other elements that can be used to alloy tantalum, is close to the density of pure tantalum; therefore, the density of the alloy formed does not decrease. The formation of an elongated striking element with a length of the order of 5 or more diameters of an elongated element made of plastic tantalum by the method of everting out the facing leads to the formation of a neck, its localization and subsequent destruction of the element. Therefore, in the proposed device, the lining must be made of tantalum with the addition of tungsten, which contributes to a slight strain hardening of the material during the formation of an elongated damaging element, which, in turn, inhibits the process of localizing the resulting neck and does not allow the damaging element to collapse. Experiments have shown that the mass fraction of tungsten, alloying tantalum, is in a narrow range within 1.5-4%. Doping tantalum with tungsten by less than 1.5% does not prevent the necking process and its localization. As a result, the features of destruction of an elongated striking element made of doped tantalum and pure tantalum are similar. Alloying tantalum with tungsten by more than 4% leads to embrittlement of tantalum, which, during the formation of an elongated damaging element, causes its destruction. This can be seen in the X-ray diffraction pattern shown in FIG. 3. Alloying tantalum with tungsten in the proposed alloying range of 1.5-4% allows you to form an elongated striking element with a length of about 5 or more diameters of the elongated element without destruction and maintain its configuration until the moment of interaction with the obstacle (figure 4).

Как показали эксперименты, немаловажное влияние на формирование удлиненного поражающего элемента из облицовки малого прогиба, выполненной из тантала, легированного вольфрамом, оказывает величина прогиба поверхности облицовки 4, обращенной к заряду взрывчатого вещества 2. Установлено, что величина прогиба поверхности облицовки 4, обращенной к заряду взрывчатого вещества 2, находится в пределах h/d= 0,09…0,110. Как показали эксперименты, облицовка малого прогиба 4 с прогибом поверхности, обращенной к заряду 2, меньшим h/d=0,09, не позволяет сформировать удлиненный поражающий элемент, длина которого равна 5-ти и более диаметрам удлиненного элемента, образованного выворачиванием облицовки 4. При формировании удлиненного поражающего элемента из облицовки 4 с прогибом поверхности, обращенной к заряду 2, большим h/d=0,11, образуется неравномерность скоростей полета его головной и кормовой частей, что способствует разрушению удлиненного поражающего элемента. Облицовка с прогибом поверхности, обращенной к заряду и находящимся в диапазоне h/d=0,09-0,11 позволяет сформировать удлиненный поражающий элемент выворачиванием, стабилизировать его форму и обеспечить его целостность в процессе полета к преграде, что можно видеть на рентгенограмме, показанной на фиг.4.Experiments have shown that an important influence on the formation of an elongated striking element from a lining of small deflection made of tantalum doped with tungsten is exerted by the deflection of the surface of the lining 4 facing the explosive charge 2. It has been established that the deflection of the surface of the lining 4 facing the explosive charge substance 2, is withinh/d= 0.09 ... 0.110. Experiments have shown that the lining of a small deflection 4 with a deflection of the surface facing charge 2 is lessh/d= 0.09, does not allow the formation of an elongated striking element, the length of which is equal to 5 or more diameters of an elongated element formed by turning out the facing 4. When forming an elongated striking element from the facing 4 with a largeh/d= 0.11, uneven flight speeds of its head and stern parts are formed, which contributes to the destruction of the elongated striking element. Cladding with charge-facing deflection in the rangeh/d= 0.09-0.11 allows you to form an elongated striking element by eversion, stabilize its shape and ensure its integrity during flight to the obstacle, which can be seen on the X-ray diffraction pattern shown in Fig. 4.

Таким образом, предложенное техническое решение снарядоформирующего устройства за счет применения облицовки малого прогиба, выполненной из тантала в легированного вольфрамом с величиной легирования, находящимся в пределах 1,5-4%, у которой прогиб поверхности, обращенной к заряду, находится в пределах h/d= 0,09-0,11, позволяет сформировать выворачиванием удлиненный поражающий элемент, ликвидировать локализацию образования шейки на удлиненном поражающем элементе, обеспечить его динамическое деформирование без разрушения и повысить в итоге, его пробивное действие.Thus, the proposed technical solution of the projectile-forming device due to the use of a low deflection lining made of tantalum alloyed with tungsten with an alloying value in the range of 1.5-4%, in which the deflection of the surface facing the charge is within h / d = 0.09-0.11, makes it possible to form an elongated striking element by eversion, eliminate the localization of neck formation on an elongated striking element, ensure its dynamic deformation without destruction and, as a result, increase its penetrating effect.

Claims (4)

Снарядоформирующее устройство, состоящее из корпуса, заряда взрывчатого вещества, облицовки малого прогиба, выполненной из тантала, легированного вольфрамом, и взрывателя, работающее по принципу выворачивания облицовки, отличающееся тем, что содержание вольфрама в тантале облицовки находится в пределах 1,5-4%, а величина прогиба поверхности облицовки малого прогиба, обращенной к заряду взрывчатого вещества, находится в пределахA projectile-forming device consisting of a body, an explosive charge, a low deflection lining made of tungsten-doped tantalum, and a fuse, operating according to the lining inversion principle, characterized in that the tungsten content in the lining tantalum is within 1.5-4%, and the magnitude of the deflection of the surface of the lining of small deflection facing the explosive charge is within the range h/d=0,09-0,11,h / d = 0.09-0.11, где d - диаметр облицовки,where d is the diameter of the cladding, h - высота облицовки.h is the height of the cladding.
RU2019143493A 2019-12-24 2019-12-24 Projectile-forming device RU2732165C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019143493A RU2732165C1 (en) 2019-12-24 2019-12-24 Projectile-forming device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019143493A RU2732165C1 (en) 2019-12-24 2019-12-24 Projectile-forming device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2732165C1 true RU2732165C1 (en) 2020-09-14

Family

ID=72516406

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019143493A RU2732165C1 (en) 2019-12-24 2019-12-24 Projectile-forming device

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2732165C1 (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2429990A1 (en) * 1978-06-27 1980-01-25 Saint Louis Inst Flat hollow conical penetration charge for explosive shell - has conical hollow with high density metal lining generating thermal spike
CA2334552C (en) * 2000-02-07 2007-04-24 Halliburton Energy Services, Inc. High performance powdered metal mixtures for shaped charge liners
RU2355996C1 (en) * 2007-11-15 2009-05-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана" Grenade-shaping charge
RU2440548C1 (en) * 2010-08-20 2012-01-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана" Shell-forming charge
RU2707000C1 (en) * 2018-11-28 2019-11-21 Общество с ограниченной ответственностью "Технощит" Facing for shaping device

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2429990A1 (en) * 1978-06-27 1980-01-25 Saint Louis Inst Flat hollow conical penetration charge for explosive shell - has conical hollow with high density metal lining generating thermal spike
CA2334552C (en) * 2000-02-07 2007-04-24 Halliburton Energy Services, Inc. High performance powdered metal mixtures for shaped charge liners
RU2355996C1 (en) * 2007-11-15 2009-05-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана" Grenade-shaping charge
RU2440548C1 (en) * 2010-08-20 2012-01-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский Государственный Технический Университет им. Н.Э. Баумана" Shell-forming charge
RU2707000C1 (en) * 2018-11-28 2019-11-21 Общество с ограниченной ответственностью "Технощит" Facing for shaping device

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"RU 2355996 C1, 20.05.2009. *
ДЕЙСТВИЕ БОЕПРИПАСОВ, ФОРМИРУЮЩИХ "УДАРНОЕ ЯДРО".ОСНОВНЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПОЛОЖЕНИЯ. Методические указания к лабораторной работе N6.ТулГУ, 2012. *
Тугоплавкие материалы в машиностроении. Обработка давлением тугоплавких металлов и сплавов. М: Машиностроение, 1967, стр.256. *
Тугоплавкие материалы в машиностроении. Обработка давлением тугоплавких металлов и сплавов. М: Машиностроение, 1967, стр.256. ДЕЙСТВИЕ БОЕПРИПАСОВ, ФОРМИРУЮЩИХ "УДАРНОЕ ЯДРО".ОСНОВНЫЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ПОЛОЖЕНИЯ. Методические указания к лабораторной работе N6.ТулГУ, 2012. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US10072914B2 (en) Fragmenting projectile
KR100220883B1 (en) Aerodynamically stabilized projectile system for use against underwater objects
KR102033074B1 (en) Missile warhead
US4612860A (en) Projectile
US9482499B1 (en) Explosively formed projectile (EFP) with cavitation pin
JPS62138699A (en) Molded explosive and liner thereof
US5185495A (en) Projective with improved flowering
US5320044A (en) Three radii shaped charge liner
US6250229B1 (en) Performance explosive-formed projectile
RU2732165C1 (en) Projectile-forming device
Dubey et al. Behavior of thermo-mechanically processed AA 6082 aluminium alloy impacted by conical projectiles
Zecevic et al. Lethal influence factors of natural and preformed fragmentation projectiles
US7621221B2 (en) Double explosively-formed ring (DEFR) warhead
US4759293A (en) Article using shape-memory alloy to improve and/or control the speed of recovery
Kruglov et al. The features of the process of forming compact elements of variable shape from metal liners for testing anti-meteoroidal protection for spacecraft
Salkičević Numerical simulations of the formation behavior of explosively formed projectiles
Hornemann et al. Characteristics of shaped charges with hemispherical liners
KR102422367B1 (en) Explosively formed penetrator
Wenzel A review of explosive accelerators for hypervelocity impact
GB1604010A (en) Armour piercing projectiles
Kolpakov et al. Simulation of the design process of the high-speed elongated aircrafts with variable form
RU129212U1 (en) Armor-piercing bullet of a cartridge of a small arms
US9551554B2 (en) Cryogenically generated compressed gas core projectiles and related methods thereof
Ishchenko et al. Special features of high-speed interaction of supercavitating solids in water
Arnold Controlled fragmentation