RU2707000C1 - Facing for shaping device - Google Patents

Facing for shaping device Download PDF

Info

Publication number
RU2707000C1
RU2707000C1 RU2018141841A RU2018141841A RU2707000C1 RU 2707000 C1 RU2707000 C1 RU 2707000C1 RU 2018141841 A RU2018141841 A RU 2018141841A RU 2018141841 A RU2018141841 A RU 2018141841A RU 2707000 C1 RU2707000 C1 RU 2707000C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
radius
cladding
spherical
equal
elongated element
Prior art date
Application number
RU2018141841A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Сергей Валериевич Елисеев
Михаил Аронович Бабурин
Владимир Дмитриевич Баскаков
Владимир Алексеевич Тарасов
Кирилл Андреевич Карнаухов
Original Assignee
Общество с ограниченной ответственностью "Технощит"
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Общество с ограниченной ответственностью "Технощит" filed Critical Общество с ограниченной ответственностью "Технощит"
Priority to RU2018141841A priority Critical patent/RU2707000C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2707000C1 publication Critical patent/RU2707000C1/en

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
    • F42B1/02—Shaped or hollow charges
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F42—AMMUNITION; BLASTING
    • F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
    • F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
    • F42B1/02—Shaped or hollow charges
    • F42B1/028—Shaped or hollow charges characterised by the form of the liner

Abstract

FIELD: military equipment.SUBSTANCE: invention relates to defense equipment for forming an elongated striking element for breaking through an obstacle by means of an explosive eversion of the facing. Facing is made spherical with toroidal intercostal part, which starts at the point of flexure of spherical surface and ends at cylindrical end face of facing.EFFECT: invention increases accuracy of hitting an obstacle.1 cl, 7 dwg

Description

Изобретение относится к оборонной технике и может быть использовано для формирования удлиненного поражающего элемента для пробития преграды, методом взрывного выворачивания облицовки.The invention relates to defense technology and can be used to form an elongated striking element for breaking through barriers by explosive inversion of the lining.

В снарядоформирующих устройствах применяют облицовки малого прогиба, работающие по принципу выворачивания, с целью создания удлиненного поражающего элемента [1].In projectile-forming devices, they use small deflection facing, working on the principle of eversion, with the aim of creating an elongated damaging element [1].

Известна облицовка, выполненная в виде сферического сегмента с соотношением высоты сегмента к его диаметру 0,13…0,23 работающая по принципу выворачивания, изображенная в известном решении [2]. Облицовки с такими назначаемые параметры обычно выполняются из пластичных сталей.Known cladding made in the form of a spherical segment with a ratio of the height of the segment to its diameter of 0.13 ... 0.23 working on the principle of eversion, depicted in the well-known solution [2]. Facings with such assignable parameters are usually made of ductile steel.

Недостаток известного технического решения заключается в том, что в процессе взрывного формирования из пластичной стали удлиненного поражающего элемента, с соотношением длины к диаметру больше 5-ти, происходит образование удлиненного элемента практически без формирования стабилизирующей кормовой части, но с образованием шейки, ее локализации с последующим прогрессирующим развитием. Развитие шейки происходит вследствие разности скоростей головной и кормовой частей удлиненного поражающего элемента, что приводит к преждевременному его разрушению и последующему снижению пробивного действия.A disadvantage of the known technical solution lies in the fact that in the process of explosive formation of an elongated damaging element from plastic steel, with a length to diameter ratio of more than 5, an elongated element is formed practically without the formation of a stabilizing stern, but with the formation of a neck, its localization with subsequent progressive development. The development of the neck occurs due to the difference in the speeds of the head and stern parts of the elongated damaging element, which leads to its premature destruction and subsequent reduction in the breakdown effect.

Наиболее близким техническим решением является выбранная нами в качестве прототипа облицовка, изображенная в известном решении [3]. В известном техническом решении облицовка выполняется в виде сферического сегмента с измененной при торцовой поверхностью. При торцевая поверхность выполнена конической формы. Цель - образование конической юбки при выворачивании сферического сегмента в процессе формирования удлиненного элемента для стабилизации его в процессе полета.The closest technical solution is the lining chosen by us as a prototype, depicted in the well-known solution [3]. In a known technical solution, the cladding is made in the form of a spherical segment with a modified at the end surface. When the end surface is made conical in shape. The goal is the formation of a conical skirt when the spherical segment is inverted during the formation of an elongated element to stabilize it during the flight.

Однако образующаяся коническая поверхность в результате взрывного выворачивания облицовки имеет не развитую форму, наружный диаметр ее приближается к миделевому сечению удлиненного элемента. Поэтому не оказывает существенного стабилизирующего эффекта на удлиненный элемент.However, the resulting conical surface as a result of explosive inversion of the lining has an undeveloped shape, its outer diameter approaches the mid-section of the elongated element. Therefore, it does not have a significant stabilizing effect on the elongated element.

Для решения поставленной задачи в известном техническом решении форма облицовки, выполняется в виде сферического сегмента с измененной при торцевой поверхностью, при торцевая поверхность выполняется тороидальной, а геометрические параметры сферического сегмента определяются соотношениями:

Figure 00000001
Figure 00000002
Figure 00000003
причем радиус образующей при торцевой тороидальной поверхности определяется пересечением перпендикуляра к касательной образующей окружности сферической поверхности в точке перегиба, с образующей цилиндрической поверхности облицовки.To solve the problem in a known technical solution, the shape of the cladding is performed in the form of a spherical segment with a changed at the end surface, at the end surface is made toroidal, and the geometric parameters of the spherical segment are determined by the relations:
Figure 00000001
Figure 00000002
Figure 00000003
moreover, the radius of the generatrix at the end toroidal surface is determined by the intersection of the perpendicular to the tangent generatrix of the circumference of the spherical surface at the inflection point, with the generatrix of the cylindrical surface of the cladding.

где: Rсф - радиус внутренней поверхности сферического сегмента;where: R sf is the radius of the inner surface of the spherical segment;

Ro - радиус облицовки;R o is the radius of the lining;

Н - высота внутренней полости облицовки;H is the height of the inner cavity of the lining;

h - высота внутренней полости сферической части облицовки.h is the height of the inner cavity of the spherical part of the cladding.

Предложенное техническое решение позволяет получить более развитый хвостовой участок удлиненного элемента при выворачивании сферического сегмента, что в свою очередь будет способствовать стабилизации удлиненного элемента, и как следствие позволит повысить точность попадания в преграду.The proposed technical solution allows to obtain a more developed tail section of the elongated element when the spherical segment is turned out, which in turn will help to stabilize the elongated element, and as a result will improve the accuracy of getting into the obstacle.

Сущность технического решения поясняется чертежом, где показано:The essence of the technical solution is illustrated by the drawing, which shows:

- на фиг. 1 контур оболочки;- in FIG. 1 shell contour;

- на фиг. 2 удлиненный элемент с развитой юбкой, у которой отношение высоты внутренней полости облицовки к радиусу внутренней сферической поверхности сегмента облицовки

Figure 00000004
равно 0,13, а отношение
Figure 00000005
равно 0,748;- in FIG. 2 an elongated element with a developed skirt, in which the ratio of the height of the inner cavity of the cladding to the radius of the inner spherical surface of the segment of the cladding
Figure 00000004
equal to 0.13, and the ratio
Figure 00000005
equal to 0.748;

- на фиг. 3 удлиненный элемент с развитой юбкой, отношение высоты внутренней полости облицовки к радиусу сферической части облицовки

Figure 00000006
равно 0,18, а отношение
Figure 00000007
равно 0,75;- in FIG. 3 elongated element with a developed skirt, the ratio of the height of the inner cavity of the cladding to the radius of the spherical part of the cladding
Figure 00000006
equal to 0.18, and the ratio
Figure 00000007
equal to 0.75;

- на фиг. 4 показан удлиненный элемент, созданный из облицовки с приторцевой частью, в которой выдержано соотношение

Figure 00000008
равное 0,649;- in FIG. 4 shows an elongated element created from a cladding with a side part in which the ratio
Figure 00000008
equal to 0.649;

- на фиг. 5 показан удлиненный элемент, созданный из облицовки с приторцевой частью, в которой выдержано соотношение

Figure 00000009
равное 0,625;- in FIG. 5 shows an elongated element made of a cladding with a side part in which the ratio is maintained
Figure 00000009
equal to 0.625;

- на фиг. 6 показан удлиненный элемент, созданный из облицовки с приторцевой частью, в которой выдержано соотношение

Figure 00000010
равное 0,876;- in FIG. 6 shows an elongated element made of a cladding with a side part in which the ratio is maintained
Figure 00000010
equal to 0.876;

- на фиг. 7 показан удлиненный элемент, созданный из облицовки с приторцевой частью, в которой выдержано соотношение

Figure 00000011
равный 0,915.- in FIG. 7 shows an elongated element made of a cladding with a side part in which the ratio is maintained
Figure 00000011
equal to 0.915.

Согласно предложенному техническому решению по выполнению облицовки центральная часть ее выполняется в виде сферического сегмента, внутренний радиус которого Rсф, а при торцевую часть его выполняют тороидальной, причем точка изменения кривизны определяется отношением высоты внутренней полости сферического сегмента к полной высоте внутренней полости облицовки и устанавливается соотношением равным

Figure 00000012
а геометрические параметры облицовки находятся из соотношений устанавливающих взаимосвязь радиуса внутренней поверхности сферической части, Rсф высоты облицовки с радиусом ее основания Ro и равными
Figure 00000013
Figure 00000014
причем радиус образующей при торцевой тороидальной поверхности определяется пересечением перпендикуляра к касательной образующей окружности сферической поверхности в точке перегиба, с образующей цилиндрической поверхности облицовки.According to the proposed technical solution for the implementation of the cladding, its central part is made in the form of a spherical segment, the inner radius of which is R sf , and at the end part it is made toroidal, and the point of change of curvature is determined by the ratio of the height of the inner cavity of the spherical segment to the total height of the inner cavity of the cladding and is established by the ratio equal
Figure 00000012
and the geometric parameters of the cladding are found from the relations establishing the relationship between the radius of the inner surface of the spherical part, R sf the height of the cladding with the radius of its base R o and equal
Figure 00000013
Figure 00000014
moreover, the radius of the generatrix at the end toroidal surface is determined by the intersection of the perpendicular to the tangent generatrix of the circumference of the spherical surface at the inflection point, with the generatrix of the cylindrical surface of the cladding.

Где Rсф - радиус внутренней поверхности сферической части оболочки;Where R SF - the radius of the inner surface of the spherical part of the shell;

Ro - радиус основания оболочки;R o is the radius of the base of the shell;

Н - полная высота внутренней полости оболочки;H is the total height of the inner cavity of the shell;

h - высота внутренней полости сферической части облицовки, от купола до начала (точки перегиба сферического участка) тороидального участка оболочки;h is the height of the inner cavity of the spherical part of the cladding, from the dome to the beginning (the inflection point of the spherical section) of the toroidal section of the shell;

Rп - радиус перехода от сферической к при торцевой части облицовки.R p the radius of the transition from spherical to at the end of the cladding.

Выполнение при торцевой части облицовки в виде тороидального участка, начинающегося в точке перегиба сферической поверхности, определяемой соотношением, равным

Figure 00000015
а заканчивается на цилиндрической поверхности, образованной радиусом Rо основания оболочки. Центр радиуса образующей тороидальной поверхности определяется пересечением перпендикуляра к касательной образующей окружности сферической поверхности в точке перегиба сферической поверхности, радиус которой, равен Rcф с образующей цилиндрической поверхности, радиусом Ro. Выполнение облицовки с такой геометрией позволяет формировать в процессе выворачивания оболочки развитую стабилизирующую юбку на удлиненном элементе, а также сформировать большую массу удлиненного элемента. Стабилизирующая юбка на удлиненном элементе отличается от миделево сечения удлиненного элемента и позволяет стабилизировать удлиненный элемент в полете.Performing at the end of the cladding in the form of a toroidal section, starting at the inflection point of the spherical surface, defined by the ratio equal to
Figure 00000015
and ends on a cylindrical surface formed by a radius R about the base of the shell. The radius center of the generatrix of the toroidal surface is determined by the intersection of the perpendicular to the tangent generatrix of the circumference of the spherical surface at the inflection point of the spherical surface, the radius of which is equal to R cf with the generatrix of the cylindrical surface, radius R o . The implementation of the lining with this geometry allows you to form a developed stabilizing skirt on the elongated element in the process of turning the shell, and also to form a large mass of the elongated element. The stabilizing skirt on the elongated element is different from the mid-section of the elongated element and allows you to stabilize the elongated element in flight.

Создание облицовки, у которой отношение

Figure 00000016
меньше 0,748 приведет к образованию стабилизирующей юбки на удлиненном элементе с увеличенными размерами, которые будут способствовать торможению удлиненного элемента, что в свою очередь и приведет к потере его скорости при подходе к преграде. На фиг. 4 и показан удлиненный элемент из облицовки с соотношением
Figure 00000017
равным 0,649 и 0,625 соответственно.Creating a facing that has a relationship
Figure 00000016
less than 0.748 will lead to the formation of a stabilizing skirt on the elongated element with increased dimensions, which will contribute to the braking of the elongated element, which in turn will lead to a loss of its speed when approaching the obstacle. In FIG. 4 and shows an elongated cladding element with a ratio
Figure 00000017
equal to 0.649 and 0.625, respectively.

Создание облицовки, у которой отношение

Figure 00000018
больше 0,75 приведет образованию юбки, размеры которой будут сопоставимы с миделевым сечением удлиненного элемента, и, следовательно, приведет к потере стабилизации элемента в полете, а также к образованию шейки в зоне образования юбки ее локализации и в конечном итоге к отрыву юбки. На фиг. 6 и 7 показан удлиненный элемент из облицовки с соотношением
Figure 00000019
равным 0,876 и 0,915 соответственно.Creating a facing that has a relationship
Figure 00000018
more than 0.75 will lead to the formation of a skirt, the dimensions of which will be comparable to the mid-section of the elongated element, and, consequently, will lead to the loss of stabilization of the element in flight, as well as to the formation of a neck in the zone of formation of the skirt of its localization and ultimately to the separation of the skirt. In FIG. 6 and 7 show an elongated cladding element with a ratio
Figure 00000019
equal to 0.876 and 0.915, respectively.

Диапазон значений, равных 1.48…1.75, отношения радиуса сферической части оболочки к радиусу его основания

Figure 00000020
позволяет установить оптимальные значения радиуса сферической части оболочки. При значениях отношения больших 1.75 тороидальная поверхность может быть образована с малым радиусом и при выворачивании облицовки произойдет, отрыв при торцевой поверхности. Значения меньшие 1.48 приведут к увеличению размера при торцевой поверхности, что позволит сформировать стабилизатор, форма которого будет существенным образом создавать торможение оболочки в полете. Диапазон отношение высоты оболочки к радиусу сферической части оболочки
Figure 00000021
находящийся в пределах от 0,13 до 0,18, позволяет оптимизировать форму низкопрофильной оболочки, для создания удлиненного поражающего элемента. На фиг. 3 показана низкопрофильная оболочка с соотношением высоты оболочки к радиусу сферической части равным 0,18. Моделирование процесса выворачивания оболочки показывает, что образуется удлиненный элемент, длиной 24.5 мм, с развитой юбкой, диаметр которой равен 27 мм. Выбор значений ниже нижнего предела, т.е. 0,13, приведет к уменьшению размеров при торцевой части облицовки, что сформирует юбку размеры которой будут приближаться к миделевому сечению удлиненного элемента. Значения выше верхнего предела приведут к увеличению размеров юбки удлиненного элемента, что окажет влияние на уменьшение скорости полета удлиненного элемента. Поэтому указанный диапазон значений позволит сформировать оптимальную юбку при формировании удлиненного элемента из низкопрофильной облицовки.The range of values equal to 1.48 ... 1.75, the ratio of the radius of the spherical part of the shell to the radius of its base
Figure 00000020
allows you to set the optimal radius of the spherical part of the shell. For ratios greater than 1.75, a toroidal surface can be formed with a small radius, and when the lining is turned out, detachment occurs at the end surface. Values less than 1.48 will lead to an increase in size at the end surface, which will allow the formation of a stabilizer, the shape of which will substantially create inhibition of the shell in flight. Range is the ratio of the height of the shell to the radius of the spherical part of the shell
Figure 00000021
ranging from 0.13 to 0.18, it allows you to optimize the shape of the low-profile shell, to create an elongated damaging element. In FIG. 3 shows a low-profile shell with a ratio of the height of the shell to the radius of the spherical part equal to 0.18. Modeling of the process of turning the shell shows that an elongated element is formed, 24.5 mm long, with a developed skirt, the diameter of which is 27 mm. Selection of values below the lower limit, i.e. 0.13, will lead to a decrease in size at the end of the cladding, which will form a skirt, the dimensions of which will approach the mid-section of the elongated element. Values above the upper limit will increase the size of the skirt of the elongated element, which will affect the decrease in the flight speed of the elongated element. Therefore, the specified range of values will allow you to form the optimal skirt when forming an elongated element from a low-profile lining.

Для примера реализации предложенного технического решения рассмотрим облицовку диаметр основания, которой равен 64 мм, следовательно, радиус основания Ro равен 32 мм. Радиус сферической части устанавливаем из соотношения

Figure 00000022
и его значение можно выбрать из диапазона равен 48…56 мм. Высоту Н облицовки устанавливаем из соотношения
Figure 00000023
которое равно диапазону равного 0,13…0,18. Причем для Rсф равной 48 мм высоту облицовки H48 определяем как произведение 48×0.18 и она равна 8,64 мм, а для радиуса 56 мм высоту облицовки H56 определяем как произведение 56×0,13 и она равна 7,28 мм Расстояние от купола внутренней сферической полости до точки перегиба h, которая является началом тороидального участка при торцевой части оболочки определяем из предлагаемого диапазона 1.33…1,34, причем для Rсф=48 мм точка перегиба, определяется как
Figure 00000024
Для радиуса 56 мм значение размера h56, определяется
Figure 00000025
For an example of the implementation of the proposed technical solution, we consider the facing diameter of the base, which is equal to 64 mm, therefore, the radius of the base R o equal to 32 mm The radius of the spherical part is established from the relation
Figure 00000022
and its value can be selected from a range equal to 48 ... 56 mm. The height H of the cladding is established from the ratio
Figure 00000023
which is equal to the range equal to 0.13 ... 0.18. Moreover, for R sf equal to 48 mm, the height of the cladding H 48 is defined as the product 48 × 0.18 and it is equal to 8.64 mm, and for a radius of 56 mm the height of the cladding H 56 is defined as the product 56 × 0.13 and it is 7.28 mm. from the dome of the inner spherical cavity to the inflection point h, which is the beginning of the toroidal section at the end part of the shell is determined from the proposed range 1.33 ... 1.34, and for R sf = 48 mm, the inflection point is defined as
Figure 00000024
For a radius of 56 mm, a dimension value of h 56 is determined
Figure 00000025

Полученная облицовка с приторцевой тороидальной частью начинающейся в точке перегиба, установленной как расстояние от купола сферической части облицовки, для сегмента с радиусом 48 мм, равной 6,64 мм, и заканчивающейся на пересечении плоскости основания оболочки с цилиндрической поверхностью, диаметр которой равен диаметру основания облицовки, то есть 2*Ro=2*32=64 мм. Причем значение радиуса образующей тороидальной поверхности определяется пересечением перпендикуляра к касательной образующей окружности сферической поверхности в точке перегиба с образующей цилиндрической поверхности облицовки радиусом 32 мм. Значение радиуса тороидальной поверхности будет равно 16 мм. Облицовка с такими геометрическими параметрами в процессе динамического выворачивания образует удлиненный элемент с кормовой частью, позволяющей стабилизировать его в полете без потери скорости при подходе к преграде.The resulting cladding with a frontal toroidal part starting at the inflection point, set as the distance from the dome of the spherical part of the cladding, for a segment with a radius of 48 mm equal to 6.64 mm, and ending at the intersection of the plane of the shell base with a cylindrical surface whose diameter is equal to the diameter of the cladding base , i.e. 2 * R o = 2 * 32 = 64 mm. Moreover, the value of the radius of the generatrix of the toroidal surface is determined by the intersection of the perpendicular to the tangent generatrix of the circumference of the spherical surface at the inflection point with the generatrix of the cylindrical surface of the cladding with a radius of 32 mm. The radius of the toroidal surface will be 16 mm. The lining with such geometric parameters in the process of dynamic eversion forms an elongated element with a stern, allowing it to stabilize in flight without loss of speed when approaching the obstacle.

Таким образом, предлагаемое техническое решение позволяет формировать удлиненный поражающий элемент со стабилизирующим коническим участком в кормовой его зоне, что позволит ему соударяться с преградой головной частью.Thus, the proposed technical solution allows the formation of an elongated damaging element with a stabilizing conical section in its aft zone, which will allow it to hit the head with an obstacle.

1. Боеприпасы, т. 1 под общей редакцией В.В. Селиванова, М.: Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2016. 506 с1. Ammunition, vol. 1 under the general editorship of VV Selivanova, M .: Publishing house of MGTU im. N.E. Bauman, 2016.506 s

2. Снарядоформирующий заряд: патент RU 2355996 / В.И. Колпаков [и др.]; заявлено 15.11.2007; опубл. 20.05.2009. Бюлл. №142. Shell projectile charge: patent RU 2355996 / V.I. Kolpakov [et al.]; claimed 11/15/2007; publ. 05/20/2009. Bull. Number 14

3. Patent US 5559304/ Raimund Schweiger. 24.09.19963. Patent US 5,559,304 / Raimund Schweiger. 09/24/1996

Claims (5)

Облицовка для снарядоформирующего устройства, выполненная в виде сферического сегмента с измененной приторцевой частью, отличающаяся тем, что приторцевую часть выполняют тороидальной, причем геометрические параметры сферического сегмента определяются соотношениями:
Figure 00000026
Figure 00000027
Figure 00000028
причем радиус образующей приторцевой тороидальной поверхности определяется пересечением перпендикуляра к касательной образующей окружности сферической поверхности в точке перегиба с образующей цилиндрической поверхности облицовки, радиусом,The lining for the projectile forming device, made in the form of a spherical segment with a modified frontal part, characterized in that the frontal part is toroidal, and the geometric parameters of the spherical segment are determined by the relations:
Figure 00000026
Figure 00000027
Figure 00000028
moreover, the radius of the generatrix of the frontal toroidal surface is determined by the intersection of the perpendicular to the tangent generatrix of the circumference of the spherical surface at the inflection point with the generatrix of the cylindrical surface of the cladding, radius где: Rсф - радиус внутренней поверхности сферического сегмента;where: R sf is the radius of the inner surface of the spherical segment; Rо - радиус облицовки;R about the radius of the lining; H - высота внутренней полости облицовки;H is the height of the inner cavity of the lining; h - высота внутренней полости сферической части облицовки.h is the height of the inner cavity of the spherical part of the cladding.
RU2018141841A 2018-11-28 2018-11-28 Facing for shaping device RU2707000C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018141841A RU2707000C1 (en) 2018-11-28 2018-11-28 Facing for shaping device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018141841A RU2707000C1 (en) 2018-11-28 2018-11-28 Facing for shaping device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2707000C1 true RU2707000C1 (en) 2019-11-21

Family

ID=68652953

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018141841A RU2707000C1 (en) 2018-11-28 2018-11-28 Facing for shaping device

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2707000C1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2732165C1 (en) * 2019-12-24 2020-09-14 Акционерное общество "Научно-исследовательский машиностроительный институт имени В.В. Бахирева" Projectile-forming device

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0014400B1 (en) * 1979-02-03 1983-05-18 DIEHL GMBH & CO. Multisectional liner for linear, roof-shaped, hollow charges
US4590861A (en) * 1983-05-13 1986-05-27 Diehl Gmbh & Co. Insert for a projectile-forming charge
US5559304A (en) * 1985-08-16 1996-09-24 Rheinmetall Gmbh Insert for a warhead
GB2326220A (en) * 1997-06-13 1998-12-16 Western Atlas Int Inc Shaped charges
RU53428U1 (en) * 2005-07-04 2006-05-10 Закрытое акционерное общество "Башвзрывтехнологии" CUMULATORY CHARGE OF PUNCHES
RU2564428C1 (en) * 2014-07-22 2015-09-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) Combined cumulative facing for formation of high-speed compact elements

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0014400B1 (en) * 1979-02-03 1983-05-18 DIEHL GMBH & CO. Multisectional liner for linear, roof-shaped, hollow charges
US4590861A (en) * 1983-05-13 1986-05-27 Diehl Gmbh & Co. Insert for a projectile-forming charge
US5559304A (en) * 1985-08-16 1996-09-24 Rheinmetall Gmbh Insert for a warhead
GB2326220A (en) * 1997-06-13 1998-12-16 Western Atlas Int Inc Shaped charges
RU53428U1 (en) * 2005-07-04 2006-05-10 Закрытое акционерное общество "Башвзрывтехнологии" CUMULATORY CHARGE OF PUNCHES
RU2564428C1 (en) * 2014-07-22 2015-09-27 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) Combined cumulative facing for formation of high-speed compact elements

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2732165C1 (en) * 2019-12-24 2020-09-14 Акционерное общество "Научно-исследовательский машиностроительный институт имени В.В. Бахирева" Projectile-forming device

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US3881421A (en) Bullet
US4550662A (en) Expanding projectiles
US9360222B1 (en) Axilinear shaped charge
US2838000A (en) Projectile and method of making the same
US9175936B1 (en) Swept conical-like profile axisymmetric circular linear shaped charge
US2958287A (en) Projectile
RU2707000C1 (en) Facing for shaping device
US2900905A (en) Projectile cavity charges
US3447463A (en) Dual ignition explosive arrangement
US3282214A (en) Projectile
KR102033074B1 (en) Missile warhead
BRPI0607157B1 (en) PROJECTILE
US4359943A (en) Shaped charge warhead including shock wave forming surface
US2996011A (en) Projectile
US4351503A (en) Stabilized projectiles
US4979443A (en) Liner for a warhead with protruding central portion
US2414863A (en) Projectile
US5320044A (en) Three radii shaped charge liner
US3401637A (en) Broadside bullet
US3217650A (en) Offset liner for a cavity charge projectile
US6250229B1 (en) Performance explosive-formed projectile
US3873048A (en) Projectile boattails
RU164903U1 (en) ELIMINATING BULB FOR SMOOTHING WEAPONS
US2234165A (en) Projectile
USH770H (en) Tracer training projectile

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20201129