RU2725537C1 - Method for electron-beam additive production of workpieces - Google Patents

Method for electron-beam additive production of workpieces Download PDF

Info

Publication number
RU2725537C1
RU2725537C1 RU2019145383A RU2019145383A RU2725537C1 RU 2725537 C1 RU2725537 C1 RU 2725537C1 RU 2019145383 A RU2019145383 A RU 2019145383A RU 2019145383 A RU2019145383 A RU 2019145383A RU 2725537 C1 RU2725537 C1 RU 2725537C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
wire
electron
titanium
nitinol
additional
Prior art date
Application number
RU2019145383A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виктор Карпович Драгунов
Алексей Леонидович Гончаров
Андрей Петрович Слива
Егор Валериевич Терентьев
Александр Викторович Гуденко
Original Assignee
федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ")
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ") filed Critical федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский университет "МЭИ" (ФГБОУ ВО "НИУ "МЭИ")
Priority to RU2019145383A priority Critical patent/RU2725537C1/en
Application granted granted Critical
Publication of RU2725537C1 publication Critical patent/RU2725537C1/en

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y10/00—Processes of additive manufacturing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y70/00—Materials specially adapted for additive manufacturing
    • B33Y70/10—Composites of different types of material, e.g. mixtures of ceramics and polymers or mixtures of metals and biomaterials

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)

Abstract

FIELD: technological processes.SUBSTANCE: invention relates to a method for electron-beam additive production of workpieces. Billets are produced by means of additive electron-beam forming from titanium and nickel wire. Device implementing the method comprises electron-beam gun 1, main electron beam 2 and additional electron beams 3 formed by electron gun 1, substrate 4, wire from Ti 5 and wire from Ni 6, supplied through mouthpieces 7, main bath of melt 8, additional baths of melt 9, surfaced roller of nitinol 10. Proposed method comprises feeding, by main electron beam (2), feed material (5) of titanium in form of wire to form melt main bath (8). Baths (8, 9) are continuously moved along the specified path and the surfaced bead is formed. Welding roller section is heated by one additional electron beam (3). Additionally, the second raw material (6) from nickel in form of wire is supplied. Feed rate of filler wires is selected from ratiowhere d, dare diameters of wires from nickel and titanium, respectively,is ratio of weight fractions of metals in built-up alloy. Heating temperature of sections of crystallized roll with temperature of 0.8…0.9 of nitinol melting point is selected above the melting point of titanium and an additional molten bath is formed.EFFECT: technical result consists in improvement of the quality of workpieces from nitinol by increasing homogeneity of the chemical composition of the facing material and stability of properties of the obtained workpieces.1 cl, 2 dwg

Description

Изобретение относится к области машиностроения, и предназначено для получения заготовок заданной формы способом электронно-лучевого послойного синтеза из нескольких сырьевых материалов в виде присадочной проволоки, в частности к технологии электронно-лучевого аддитивного производства заготовок заданной формы и может быть использовано в различных отраслях промышленности.The invention relates to the field of mechanical engineering, and is intended to obtain blanks of a given shape by the method of electron beam layer synthesis from several raw materials in the form of filler wire, in particular to the technology of electron beam additive production of blanks of a given shape and can be used in various industries.

Известен способ получения сплава заданного химического состава (АС №507428 МПК В23Р 3/10, В23K 9/04, опубл. 25.03.1976 Бюл. №11) включающий расплавление по крайней мере двух подающих стержней различного химического состава, в процессе расплавления стержней изменяют скорость подачи каждого из них в соответствии с заданным химическим составом получаемого сплава и долей участия в нем каждого элемента при одновременном регулировании параметров расплавления стержней.A known method of producing an alloy of a given chemical composition (AS No. 507428 MPK V23R 3/10, V23K 9/04, publ. 03/25/1976 Bull. No. 11) comprising the melting of at least two feed rods of different chemical composition, in the process of melting the rods change the speed supply of each of them in accordance with a given chemical composition of the obtained alloy and the participation of each element in it while controlling the parameters of the melting of the rods.

Однако таким способом можно получать заготовки только сплошного сечения простой формы, определяемой формой кристализатора, что требует большого объема последующей механической обработки и существенно снижает коэффициент использования материала.However, in this way, it is possible to obtain blanks of only a solid section of a simple shape, determined by the shape of the crystallizer, which requires a large amount of subsequent machining and significantly reduces the utilization of the material.

Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ электронно-лучевого аддитивного производства (публикация РСТ № WO 2017/096050, МПК: В23K 15/00, В23K 15/06, В23K 26/073, В23K 26/342, В23K 26/70, В23K 26/06, опубликовано 08.06.2017) заготовок из сырьевых материалов, которые подвержены горячему растрескиванию, включающий использование энергии электронного луча для расплавления сырьевого материала с образованием жидкой ванны и подогрева по крайней мере одного дополнительного участка ванны расплава. Часть электронного луча, направленная на дополнительный участок ванны расплава может быть использована для усиления перемешивания и/или перераспределения жидкости в ванне для предотвращения горячего растрескивания, уменьшения пористости или улучшения других характеристик получаемой детали.Closest to the proposed technical solution is the method of electron beam additive production (PCT publication No. WO 2017/096050, IPC: V23K 15/00, V23K 15/06, V23K 26/073, V23K 26/342, V23K 26/70, V23K 06/26/2016) raw material preforms that are susceptible to hot cracking, including the use of electron beam energy to melt the raw material to form a liquid bath and heat up at least one additional portion of the molten bath. A portion of the electron beam directed to an additional portion of the molten bath can be used to enhance mixing and / or redistribution of liquid in the bath to prevent hot cracking, reduce porosity, or improve other characteristics of the resulting part.

Недостаток такого решения заключается в том, данный способ не позволяет получать заданный химический состав заготовки.The disadvantage of this solution is that this method does not allow to obtain a given chemical composition of the workpiece.

Технической задачей изобретения является повышение качества заготовок из нитинола полученных способом аддитивного электроннолучевого формообразования из титановой и никелевой проволоки уменьшение количества нежелательных фаз и микронеоднородности (флуктуации) химического состава.An object of the invention is to improve the quality of blanks made of nitinol obtained by the method of additive electron beam forming from titanium and nickel wire, reducing the number of undesirable phases and microinhomogeneity (fluctuations) of the chemical composition.

Технический результат изобретения заключается в повышении однородности химического состава наплавляемого материала, повышение стабильности свойств получаемых заготовок.The technical result of the invention is to increase the uniformity of the chemical composition of the deposited material, increasing the stability of the properties of the resulting workpieces.

Это достигается тем, что в известном способе электронно-лучевого аддитивного производства включающем расплавление основным электронным лучом подаваемого сырьевого материала в виде проволоки с образованием основной ванны расплава, непрерывное перемещение основной ванны расплава по заданной траектории и формирование напиленного валика, подогрев по крайней мере одним дополнительным электронным лучом по крайней мере одного участка наплавленного валика, дополнительно производят подачу второго сырьевого материала в виде проволоки, при этом в качестве материала первой подаваемой проволоки выбирают титан, а в качестве материала второй подаваемой проволоки выбирают никель, скорость подачи присадочных проволок выбирают из соотношения

Figure 00000001
где dNi, dTi - диаметры проволок из никеля и титана соответственно,
Figure 00000002
- соотношение массовых долей металлов в наплавляемом сплаве, при этом температура подогрева участков закристаллизовавшегося валика с температурой 0,8…0,9 температуры плавления нитинола выбирают выше температуры плавления титана и формируют дополнительную ванну расплава.This is achieved by the fact that in the known method of electron beam additive production, which includes melting the feed material in the form of a wire with the main electron beam to form the main bath of the melt, continuously moving the main bath of the melt along a predetermined path and forming a sawed roller, heating with at least one additional electronic the beam of at least one section of the weld bead, additionally supply the second raw material in the form of a wire, while titanium is selected as the material of the first feed wire, and nickel is selected as the material of the second feed wire, the filing wire feed speed is selected from the ratio
Figure 00000001
where d Ni , d Ti are the diameters of the wires of Nickel and titanium, respectively,
Figure 00000002
- the ratio of mass fractions of metals in the deposited alloy, while the temperature of the heated sections of the crystallized roller with a temperature of 0.8 ... 0.9, the melting temperature of nitinol is chosen above the melting temperature of titanium and form an additional melt bath.

Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг 1. приведена схема способа аддитивного электронно-лучевого получения заготовок из нитинола из нескольких сырьевых материалов, на фиг. 2 приведена диаграмма состояния системы Ti-Ni.The invention is illustrated by drawings, where in Fig 1. shows a diagram of a method of additive electron-beam production of blanks from nitinol from several raw materials, in Fig. 2 is a state diagram of a Ti-Ni system.

Устройство для реализации способа содержит электронно-лучевую пушку 1, основной электронный луч 2 и дополнительные электронные лучи 3 формируемые электронной пушкой 1, подложку 4, проволоку из Ti 5 и проволоку из Ni 6 подаваемые через мундштуки 7, основную ванну расплава 8, дополнительные ванны расплава 9, наплавленный валик из нитинола 10.A device for implementing the method comprises an electron beam gun 1, a main electron beam 2 and additional electron beams 3 formed by an electron gun 1, a substrate 4, a wire of Ti 5 and a wire of Ni 6 supplied through the mouthpieces 7, the main bath of the melt 8, additional melt baths 9, weld bead made of nitinol 10.

Устройство, реализующее способ, работает следующим образом.A device that implements the method operates as follows.

Для начала формирования заготовки включают электронную пушку 1 и направляют основной электронный луч 2 на торцы проволок из Ti 5 и Ni 6. При достижении требуемого значения мощности основного электронного луча 2 электронную пушку 1 начинают перемещать со скоростью VH по заданной траектории, включают механизмы подачи сырьевых проволок и подают их через мундштуки 7 к месту плавления (см. фиг. 1). Под воздействием основного электронного луча 1 концы проволок 5 и 6 расплавляются и жидкий металл проволок переносится на подложку 4, на которой жидкие металлы смешиваются и переносятся в хвостовую часть основной ванны расплава 8 в направлении, противоположном движению основного электронного луча 1 (см. фиг. 2). В хвостовой части основной ванны расплава 8 происходит перемешивание полученного сплава и его кристаллизация. В результате продолжающегося перемещения основного электронного луча 1 и подачи сырьевых проволок 5 и 6 формируется наплавленный валик из нитинола 10. При этом необходимо обеспечить такое соотношение скоростей подачи проволок 5 и 6 из Ni и Ti, чтобы обеспечить в наплавляемом валике 10 химический состав, соответствующий требуемой концентрации этих элементов в нитиноле.To start forming the blanks, turn on the electron gun 1 and direct the main electron beam 2 to the ends of the wires of Ti 5 and Ni 6. Upon reaching the required value of the power of the main electron beam 2, the electron gun 1 begins to move at a speed V H along a predetermined path, include feed mechanisms wires and feed them through the mouthpieces 7 to the place of melting (see Fig. 1). Under the influence of the main electron beam 1, the ends of the wires 5 and 6 are melted and the liquid metal of the wires is transferred to the substrate 4, on which the liquid metals are mixed and transferred to the tail of the main bath of the melt 8 in the opposite direction to the movement of the main electron beam 1 (see Fig. 2 ) In the tail part of the main bath of melt 8, the resulting alloy is mixed and crystallized. As a result of the ongoing movement of the main electron beam 1 and the supply of raw wires 5 and 6, a deposited roll of nitinol 10 is formed. In this case, it is necessary to ensure a ratio of the feed rates of wires 5 and 6 of Ni and Ti in order to provide a chemical composition in the deposited roll 10 that corresponds to the required the concentration of these elements in nitinol.

Массовое соотношение содержания никеля и титана в нитиноле составляет 55% Ni и 45% Ti. Поскольку химический состав нитинола оказывает сильное влияние на температуру фазовых превращений, регулирование соотношение компонентов. Так, изменение состава на 0,1% приводит к смещению температуры мартенситных превращение примерно на 10°С. Масса никеля MNi и титана МTi, расплавляемая за единицу времени и поступающая в общую основную ванну расплава составляют соответственно:The mass ratio of the content of Nickel and titanium in nitinol is 55% Ni and 45% Ti. Since the chemical composition of nitinol has a strong influence on the temperature of phase transformations, the regulation of the ratio of components. Thus, a change in composition by 0.1% leads to a shift in the temperature of the martensitic transformation by about 10 ° C. The mass of nickel M Ni and titanium M Ti , melted per unit time and entering the common main bath of the melt are respectively:

Figure 00000003
Figure 00000003

Figure 00000004
Figure 00000004

где dNi, dTi - диаметры проволок, VпNi, VпTi - скорости подачи, ρNi, ρTi - плотность для никеля и титана соответственно.where d Ni , d Ti are the diameters of the wires, V pNi , V pTi are the feed rates, ρ Ni , ρ Ti are the densities for nickel and titanium, respectively.

Соотношение масс металлов, поступающих в единицу времени должно обеспечить требуемый химический состава нитинола, тогдаThe mass ratio of metals supplied per unit time should provide the required chemical composition of nitinol, then

Figure 00000005
Figure 00000005

Так, если нужно получить нитинола с содержанием 55% никеля, то γ=1,222, а если 55,1% никеля - γ=1,227 и т.д. Из выражений (1)-(3) получим соотношение скоростей подачи каждой из проволок:So, if you want to get nitinol with a content of 55% nickel, then γ = 1.222, and if 55.1% nickel - γ = 1.227, etc. From the expressions (1) - (3) we obtain the ratio of the feed rates of each of the wires:

Figure 00000006
Figure 00000006

Если подставить в выражение (4) плотность никеля и титана для комнатной температуры, окончательно получим:If we substitute in the expression (4) the density of nickel and titanium for room temperature, we finally get:

Figure 00000007
Figure 00000007

Скорости подачи проволок должны обеспечивать формирование наплавленного валика 10 заданного размера.The wire feed speed should ensure the formation of a deposited roller 10 of a given size.

Необходимым условием формирования химически однородного сплава является полное перемешивание подаваемых в сварочную ванну сырьевых материалов. Получение гомогенного жидкого сплава к моменту его кристаллизации сдерживается в первую очередь коротким периодом его нахождения в жидком состоянии. Кроме того, различие в плотности проволок 5 6 из Ni и Ti может привести к преимущественному перемещению металла с меньшей плотностью - Ti - в верхнюю часть наплавки. Градиент коэффициента поверхностного натяжения на границе раздела жидких фаз при наличии градиента концентрации и температуры может вызвать интенсивную конвекцию вдоль границы раздела жидких фаз (эффект Марангони-Бенара), которая также будет препятствовать получению однородного химического состава во всем объеме основной ванны жидкого металла 8.A necessary condition for the formation of a chemically homogeneous alloy is the complete mixing of the raw materials supplied to the weld pool. Obtaining a homogeneous liquid alloy at the time of its crystallization is restrained primarily by the short period of its stay in the liquid state. In addition, the difference in the density of 5-6 Ni and Ti wires can lead to the preferential movement of metal with a lower density - Ti - to the upper part of the surfacing. The gradient of the surface tension coefficient at the interface of the liquid phases in the presence of a concentration and temperature gradient can cause intense convection along the interface of the liquid phases (Marangoni-Benard effect), which will also prevent a uniform chemical composition in the entire volume of the main bath of liquid metal 8.

Под действием вышеупомянутых факторов диффузионное перераспределение химических элементов в основной ванне расплава 8 происходит лишь частично.Under the influence of the above factors, the diffusion redistribution of chemical elements in the main bath of melt 8 occurs only partially.

Снижения скорости наплавки VH позволяет увеличить длительность пребывания металл в жидком состоянии, уменьшить скорости нагрева и охлаждения, а, следовательно, градиентов температуры и концентрации, что приводит к повышению химической однородности наплавленного металла. Однако из-за снижения скорости наплавки VH снижается производительность процесса наплавки, увеличивается ширина и снижается высота наплавляемого валика 10 из нитинола, происходит перегрев подложки и оснастки в целом.A decrease in the deposition rate V H allows one to increase the length of the metal in the liquid state, to reduce the heating and cooling rates, and, consequently, the temperature and concentration gradients, which leads to an increase in the chemical uniformity of the deposited metal. However, due to a decrease in the surfacing speed V H, the productivity of the surfacing process decreases, the width and height of the deposited bead 10 made of nitinol decrease, and the substrate and the tool as a whole overheat.

Введение повторного переплава наплавленного валика из нитинола 10 путем формирования позади основной ванны жидкого металла 8 одной или нескольких дополнительных ванн 9 на расстоянии L друг от друга позволяет повысить однородность получаемого валика 10 из нитинола. Расстояние L выбирается таким образом, чтобы температура металла перед началом повторного переплава не была ниже 0,8⋅Тпл нитинола для того чтобы не создавались высокие градиенты температур между соседними ваннами расплава и условия для формирования высоких термических напряжений.The introduction of re-remelting the deposited bead from nitinol 10 by forming behind the main bath of molten metal 8 one or more additional baths 9 at a distance L from each other allows to increase the uniformity of the obtained bead 10 from nitinol. The distance L is chosen in such a way that the temperature of the metal before the start of the remelting is not lower than 0.8⋅T pl of nitinol so that high temperature gradients between adjacent melt baths and conditions for the formation of high thermal stresses are not created.

Повторное расплавление и последующая кристаллизация позволяет увеличить время пребывания металла в жидком состоянии, по крайней мере, кратно числу сформированных дополнительных ванн 9. Температуру жидкого металла в дополнительных ваннах выбирают из условия полного расплавления. Так при совместном переплавлении никеля и титана, в областях флуктуаций химического состава могут образовываться структуры на основе твердых растворов на основе титана и никеля, химических соединений Ni3Ti с температурой плавления 1380°С и Ti2Ni с температурой плавления 984°С, в то время как равновесная температура плавления NiTi составляет 1310°С. Таким образом, температура нагрева дополнительных участков при повторных переплавах должна быть выше максимальной температуры ликвидуса для сплавов системы Ti-Ni, для получения полного расплавления участков, что соответствует температуре плавления титана и составляет 1640°С.Re-melting and subsequent crystallization can increase the residence time of the metal in the liquid state, at least a multiple of the number of formed additional baths 9. The temperature of the molten metal in the additional baths is selected from the condition of complete melting. So, when nickel and titanium are co-melted, structures based on solid solutions based on titanium and nickel, chemical compounds Ni 3 Ti with a melting point of 1380 ° C and Ti 2 Ni with a melting point of 984 ° C can form in the regions of fluctuations in the chemical composition, while the equilibrium melting temperature of NiTi is 1310 ° C. Thus, the heating temperature of additional sections during repeated melts should be higher than the maximum liquidus temperature for Ti-Ni alloys to obtain complete melting of the sections, which corresponds to the melting temperature of titanium and is 1640 ° С.

Окончание процесса наплавки отдельного наплавленного валика из нитинола 10 производится следующим образом. При достижении требуемой длины наплавленного валика из нитинола 10 основной электронный луч 2 отключают, при достижении первой дополнительной ванной 9 границы наплавленного валика из нитинола 10 отключают первый дополнительный электронный луч 8, аналогичным образом заканчивают процесс переплава всеми дополнительными электронными лучами, после чего прекращают перемещение электронной пушки 1.The end of the deposition process of a separate deposited bead of nitinol 10 is as follows. When the desired length of the deposited roll of nitinol 10 is reached, the main electron beam 2 is turned off, when the first additional bath 9 reaches the boundary of the deposited roll of nitinol 10, the first additional electron beam 8 is turned off, similarly, the re-melting process is completed by all additional electron beams, after which the electron gun stops moving 1.

Заготовка формируется из нескольких наплавленных валиков из нитинола 10, наложенных последовательно друг на друга по заданной траектории. Другим вариантом получения заготовки является непрерывная послойная наплавка валика 10 с получением заготовки требуемой формы.The workpiece is formed from several deposited rolls of nitinol 10, stacked sequentially on top of each other along a given path. Another option for obtaining the workpiece is a continuous layer-by-layer surfacing of the roller 10 to obtain the workpiece of the desired shape.

Использование изобретения позволяет повысить качество заготовок из нитинола, уменьшить количество нежелательных фаз и микронеоднородности (флуктуации) химического состава при этом повысить однородности химического состава наплавляемого материала и стабильность свойств получаемых заготовок.The use of the invention allows to improve the quality of blanks from nitinol, to reduce the number of undesirable phases and microinhomogeneities (fluctuations) of the chemical composition while increasing the uniformity of the chemical composition of the deposited material and the stability of the properties of the resulting blanks.

Claims (3)

Способ электронно-лучевого аддитивного получения заготовок, включающий расплавление основным электронным лучом подаваемого сырьевого материала в виде проволоки с образованием основной ванны расплава, непрерывное перемещение основной ванны расплава по заданной траектории с формированием наплавленного валика и подогрев по меньшей мере одним дополнительным электронным лучом по меньшей мере одного участка наплавленного валика, отличающийся тем, что дополнительно подают второй сырьевой материал в виде проволоки, при этом в качестве материала первой подаваемой проволоки выбирают титан, а в качестве материала второй подаваемой проволоки выбирают никель, а скорость подачи присадочных проволок выбирают из соотношенияA method of electron beam additive preparation of preforms, comprising melting the feed material in the form of a wire with a main electron beam to form a main melt pool, continuously moving the main melt bath along a predetermined path with the formation of a weld bead, and heating at least one additional electron beam of at least one plot weld bead, characterized in that it additionally serves the second raw material in the form of a wire, while titanium is selected as the material of the first feed wire, and nickel is selected as the material of the second feed wire, and the filing wire feed speed is selected from the ratio
Figure 00000008
Figure 00000008
 где dNi, dTi - диаметры проволок из никеля и титана соответственно,
Figure 00000009
- соотношение массовых долей металлов в наплавляемом сплаве, при этом температуру подогрева участков закристаллизовавшегося валика с температурой 0,8…0,9 температуры плавления нитинола выбирают выше температуры плавления титана и формируют дополнительную ванну расплава.where d Ni , d Ti are the diameters of the wires of Nickel and titanium, respectively,
Figure 00000009
- the ratio of mass fractions of metals in the deposited alloy, while the heating temperature of the areas of the crystallized roller with a temperature of 0.8 ... 0.9, the melting temperature of nitinol is chosen above the melting temperature of titanium and form an additional melt bath.
RU2019145383A 2019-12-31 2019-12-31 Method for electron-beam additive production of workpieces RU2725537C1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019145383A RU2725537C1 (en) 2019-12-31 2019-12-31 Method for electron-beam additive production of workpieces

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2019145383A RU2725537C1 (en) 2019-12-31 2019-12-31 Method for electron-beam additive production of workpieces

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2725537C1 true RU2725537C1 (en) 2020-07-02

Family

ID=71510002

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2019145383A RU2725537C1 (en) 2019-12-31 2019-12-31 Method for electron-beam additive production of workpieces

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2725537C1 (en)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111843159A (en) * 2020-07-10 2020-10-30 清华大学 Method for preparing NiTi shape memory alloy component based on electron beam fuse additive
CN112139649A (en) * 2020-09-02 2020-12-29 南京理工大学 Method for preparing titanium-aluminum intermetallic compound based on electron beam dual-wire fuse in-situ additive
CN112620890A (en) * 2020-12-04 2021-04-09 西安交通大学 Feeding method for NiTi shape memory alloy arc fuse additive manufacturing wire
RU217445U1 (en) * 2022-12-27 2023-03-31 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" DEVICE FOR ELECTRON-BEAM ADDITIVE FORMATION OF PRODUCTS

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160167172A1 (en) * 2014-08-26 2016-06-16 Liburdi Engineering Limited Method of cladding, additive manufacturing and fusion welding of superalloys and materialf or the same
WO2017096050A1 (en) * 2015-12-04 2017-06-08 Raytheon Company Electron beam additive manufacturing
KR20170084142A (en) * 2014-11-17 2017-07-19 아르코닉 인코포레이티드 Aluminum alloys having iron, silicon, vanadium and copper
US20170209963A1 (en) * 2016-01-27 2017-07-27 David B. Smathers Additive manufacturing utilizing metallic wire
CN106984894B (en) * 2017-03-14 2019-08-23 西安智熔金属打印系统有限公司 The electron beam fuse of vector wire feed increases material device
RU2702888C1 (en) * 2016-01-14 2019-10-11 Арконик Инк. Methods of producing forged articles and other processed articles
RU2704682C1 (en) * 2018-12-20 2019-10-30 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" Method of electron-beam backfilling with control of filler wire position relative to electron beam (versions)
RU2705841C1 (en) * 2016-01-14 2019-11-12 Арконик Инк. Methods of articles production by means of additive production

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20160167172A1 (en) * 2014-08-26 2016-06-16 Liburdi Engineering Limited Method of cladding, additive manufacturing and fusion welding of superalloys and materialf or the same
KR20170084142A (en) * 2014-11-17 2017-07-19 아르코닉 인코포레이티드 Aluminum alloys having iron, silicon, vanadium and copper
WO2017096050A1 (en) * 2015-12-04 2017-06-08 Raytheon Company Electron beam additive manufacturing
RU2702888C1 (en) * 2016-01-14 2019-10-11 Арконик Инк. Methods of producing forged articles and other processed articles
RU2705841C1 (en) * 2016-01-14 2019-11-12 Арконик Инк. Methods of articles production by means of additive production
US20170209963A1 (en) * 2016-01-27 2017-07-27 David B. Smathers Additive manufacturing utilizing metallic wire
CN106984894B (en) * 2017-03-14 2019-08-23 西安智熔金属打印系统有限公司 The electron beam fuse of vector wire feed increases material device
RU2704682C1 (en) * 2018-12-20 2019-10-30 федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" Method of electron-beam backfilling with control of filler wire position relative to electron beam (versions)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111843159A (en) * 2020-07-10 2020-10-30 清华大学 Method for preparing NiTi shape memory alloy component based on electron beam fuse additive
CN111843159B (en) * 2020-07-10 2021-09-21 清华大学 Method for preparing NiTi shape memory alloy component based on electron beam fuse additive
CN112139649A (en) * 2020-09-02 2020-12-29 南京理工大学 Method for preparing titanium-aluminum intermetallic compound based on electron beam dual-wire fuse in-situ additive
CN112139649B (en) * 2020-09-02 2022-08-16 南京理工大学 Method for preparing titanium-aluminum intermetallic compound based on electron beam dual-wire fuse in-situ additive manufacturing
CN112620890A (en) * 2020-12-04 2021-04-09 西安交通大学 Feeding method for NiTi shape memory alloy arc fuse additive manufacturing wire
RU218427U1 (en) * 2021-11-26 2023-05-25 Общество с ограниченной ответственностью "Научно-производственная компания Томские электронные технологии" DEVICE FOR MANUFACTURING THREE-DIMENSIONAL OBJECTS
RU217445U1 (en) * 2022-12-27 2023-03-31 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" DEVICE FOR ELECTRON-BEAM ADDITIVE FORMATION OF PRODUCTS
RU2804862C1 (en) * 2022-12-27 2023-10-06 федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" Method of electron beam surfacing of metal with heat input control

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2725537C1 (en) Method for electron-beam additive production of workpieces
CN105798299B (en) The method and device of non-contact control increasing material manufacturing metal parts solidified structure
DE60312826T2 (en) METHOD FOR TRANSFORMING OR BZW. APPLICATION WELDING BY MEANS OF A LASER FROM A WORKPIECE SURFACE
Huang et al. 3D printing optical engine for controlling material microstructure
Ma et al. Characterization of in-situ alloyed and additively manufactured titanium aluminides
JP6117382B2 (en) Material processing with optically transparent slag
US10967460B2 (en) Method for manufacturing a part by melting powder, the powder particles reaching the bath in a cold state
Pidge et al. Additive manufacturing: A review on 3 D printing of metals and study of residual stress, buckling load capacity of strut members
CN113857492B (en) Self-disturbance laser additive manufacturing method
EP1287942A1 (en) Production and use of welding filler metal
CN108620588B (en) Laser metal 3D printing method without periodic layer band effect
Pal et al. Evolution of the metallurgical properties of Ti-6Al-4V, produced with different laser processing parameters, at constant energy density in selective laser melting
Yehorov et al. Exploring the use of switchback for mitigating homoepitaxial unidirectional grain growth and porosity in WAAM of aluminium alloys
Kenevisi et al. A review on additive manufacturing of Al–Cu (2xxx) aluminium alloys, processes and defects
Liu et al. Additive manufacturing of metallic glasses and high-entropy alloys: Significance, unsettled issues, and future directions
CN104550960A (en) Metal additive manufacturing method applying cold hearth melting, metal parts and application
Du et al. Dimensional characteristics of Ti-6Al-4V thin-walled parts prepared by wire-based multi-laser additive manufacturing in vacuum
Tomar et al. Cold metal transfer-based wire arc additive manufacturing
Xu et al. Exploring the inclined angle limit of fabricating unsupported rods structures by pulse hot-wire arc additive manufacturing
EP3351322A1 (en) A method of manufacturing an object from granular material coated with a metallic material and a related article of manufacture
DE2031844C3 (en) Process for the production of a directionally solidified casting
Jing et al. Fabricating 316 L stainless steel unsupported rods by controlling the flow of molten pool via wire arc additive manufacturing
CN105798294A (en) Rapid part prototyping method for refractory materials
Tolochko et al. Selective laser sintering and cladding of single‐component metal powders
Rangesh et al. The foundations of a new approach to additive manufacturing: Characteristics of free space metal deposition