RU2704975C1 - Получение алкилароматических соединений - Google Patents

Получение алкилароматических соединений Download PDF

Info

Publication number
RU2704975C1
RU2704975C1 RU2018113516A RU2018113516A RU2704975C1 RU 2704975 C1 RU2704975 C1 RU 2704975C1 RU 2018113516 A RU2018113516 A RU 2018113516A RU 2018113516 A RU2018113516 A RU 2018113516A RU 2704975 C1 RU2704975 C1 RU 2704975C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
alkylation
aromatic
benzene
stream
monoalkylated
Prior art date
Application number
RU2018113516A
Other languages
English (en)
Inventor
Славомир ОЛЕКСИ
Original Assignee
БЭДЖЕР ЛАЙСЕНСИНГ ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by БЭДЖЕР ЛАЙСЕНСИНГ ЭлЭлСи filed Critical БЭДЖЕР ЛАЙСЕНСИНГ ЭлЭлСи
Application granted granted Critical
Publication of RU2704975C1 publication Critical patent/RU2704975C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms
    • C07C2/54—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing a smaller number of carbon atoms by addition of unsaturated hydrocarbons to saturated hydrocarbons or to hydrocarbons containing a six-membered aromatic ring with no unsaturation outside the aromatic ring
    • C07C2/64—Addition to a carbon atom of a six-membered aromatic ring
    • C07C2/66—Catalytic processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
    • C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
    • C07C15/067—C8H10 hydrocarbons
    • C07C15/073—Ethylbenzene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
    • C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
    • C07C15/085—Isopropylbenzene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/20—Use of additives, e.g. for stabilisation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00026—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00628—Controlling the composition of the reactive mixture
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2529/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • C07C2529/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites, pillared clays
    • C07C2529/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • C07C2529/70—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of types characterised by their specific structure not provided for in groups C07C2529/08 - C07C2529/65

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к трем вариантам способа получения моноалкилированного ароматического продукта. Один из вариантов включает: (a) контактирование бензола и алкилирующего агента с катализатором алкилирования в первой зоне реакции алкилирования в условиях алкилирования с получением первого отходящего потока алкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт, полиалкилированный ароматический продукт, непрореагировавший бензол и неароматические соединения С5, С6 и/или С7; (b) удаление продувочного потока, содержащего неароматические соединения С5, С6 и/или С7 и непрореагировавший бензол, из первого отходящего потока алкилирования; (c) контактирование по меньшей мере части продувочного потока с алкилирующим агентом во второй зоне реакции алкилирования в присутствии катализатора алкилирования в условиях алкилирования с получением второго отходящего потока алкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт, полиалкилированный ароматический продукт и неароматические соединения С5, С6 и/или С7; (d) извлечение моноалкилированного ароматического продукта из первого и второго отходящих потоков алкилирования; и (e) продувку по меньшей мере части неароматических соединений С5, С6 и/или С7 во втором отходящем потоке алкилирования; причем алкилирующий агент, используемый на каждой из (а) и (с), содержит алкилирующий агент С2 или С3. Использование предлагаемого способа позволяет. Использование предлагаемого способа позволяет уменьшить потери выхода, связанные с неароматической продувкой в процессе алкилирования ароматических соединений. 13 з.п. ф-лы, 10 пр., 2 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к получению алкилароматических соединений, в частности, этилбензола (ЭБ) и кумола.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Алкилароматические соединения, такие как этилбензол и кумол, являются важными промежуточными продуктами в химической и полимерной промышленности. Например, этилбензол является товарным химическим продуктом, используемым, в основном, для производства стирола, тогда как большинство кумолов, произведенных в мире сегодня, используется для производства фенола. Спрос как на этилбензол, так и кумол растет.
Алкилароматические соединения обычно получают алкилированием ароматического соединения, как правило, бензола, алкилирующим агентом, как правило олефином, таким как этилен или пропилен, в условиях жидкой фазы или смешанной газожидкостной фазы в присутствии кислотного катализатора, в частности, цеолитного катализатора. В дополнение к желаемому моноалкилированному ароматическому соединению в процессе образуются диалкилированные ароматические соединения, некоторые триалкилированные соединения и другие тяжелые побочные продукты, поэтому обычной практикой является трансалкилировать полиалкилированные виды бензолом для увеличения выхода желаемого моноалкилированного продукта. Затем поток реакции трансалкилирования подают вместе с продуктом реакции алкилирования в одну или несколько бензольных колонн для выделения непрореагировавшего бензола и затем в одну или несколько алкилароматических колонн для выделения желаемого алкилароматического продукта. Непрореагировавший бензол рециркулируют в алкилатор и/или трансалкилатор, как правило, после удаления воды и легких остатков (С4-углеводороды), либо в верхнюю секцию бензольной колонны, либо в нижеследующую колонну бензольных легких остатков, которая также может получать подпитку бензола на установку и паровой дистиллят из бензольной колонны (колонн). Кубовые остатки алкилароматической колонны (колонн) затем обычно дистиллируют в одной или нескольких полиалкилированных ароматических колоннах для извлечения большей части диалкилированного ароматического компонента и части триакилированного ароматического компонента, которые направляются в трансалкилатор для реакции с бензолом для выделения дополнительного моноалкилароматического соединения. Остальная часть триалкилированного ароматического компонента и, по существу, все более тяжелые соединения обычно выгружают из кубов ароматической колонны полиалкилирования в виде остатка. В верхней части ароматической колонны полиалкилирования иногда проводят ароматическую продувку для удаления побочных продуктов с более низкой молекулярной массой (таких как бутилбензолы и цимены в случае производства кумола или этилтолуолы и пропилбензолы в случае производства ЭБ), полученных в алкилаторе из-за наличия реакционных примесей в подаваемом олефиновом сырье и толуола в подаваемом бензольном сырье.
На многих существующих алкилароматических заводах, особенно кумольных заводах, включена неароматическая продувка наряду с ароматической продувкой. Неароматическая продувка может быть использована для удаления неароматических примесей С5, С6 и/или С7, введенных в систему с бензольным сырьем и любых неароматических соединений, полученных в зонах реакций алкилирования и/или трансалкилирования. В противном случае неароматические углеводороды С5, С6 и/или С7 могут накапливаться в цикле рециркуляции бензола, что увеличивает стоимость оборудования и потребление энергии. Кроме того, неароматические соединения, которые не были продуты, могут попасть в конечный алкилароматический продукт, где их концентрация должна контролироваться в соответствии со спецификациями, установленными последующей обработкой продукта. Неароматический продувочный поток, обычно представляющий собой потерю выхода около 0,5 мас. %, может содержать вплоть до 90 мас. % бензола и, обычно, удаляется в виде жидкого дистиллята из верхней части бензольной колонны или, если присутствует, из верхней части бензольной колонны легких фракций. Затем продувку обычно сжигают в качестве топлива или продают на нефтеперерабатывающий завод по значительно сниженной цене по сравнению со стоимостью содержащегося бензола.
В соответствии с настоящим изобретением было обнаружено, что потери выхода, связанные с неароматической продувкой в процессе алкилирования ароматических соединений, могут быть значительно уменьшены путем алкилирования бензола в неароматической продувке во второй зоне реакции алкилирования отдельно от основной зоны реакции алкилирования для получения дополнительных моноалкилированных и полиалкилированных продуктов. После отделения неароматических соединений и непрореагировавшего бензола моноалкилированный продукт затем может быть использован для дополнения продукта, полученного в основной зоне реакции алкилирования, тогда как полиалкилированные продукты могут быть превращены в моноалкилированный продукт в зоне реакции трансалкилирования вместе с полиалкилированными бензолами, образующимися в основной зоне реакции алкилирования.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В одном аспекте изобретение относится к способу получения моноалкилированного ароматического продукта, причем способ включает:
(a) контактирование бензола и алкилирующего агента с катализатором алкилирования в первой зоне реакции алкилирования в условиях алкилирования с получением первого отходящего потока алкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт, полиалкилированный ароматический продукт, непрореагировавший бензол и неароматические соединения С5, С6 и/или С7;
(b) удаление продувочного потока, содержащего неароматические соединения С5, С6 и/или С7, и непрореагировавший бензол из первого отходящего потока алкилирования;
(c) контактирование по меньшей мере части продувочного потока с алкилирующим агентом во второй зоне реакции алкилирования в присутствии катализатора алкилирования в условиях алкилирования с получением второго отходящего потока алкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт, полиалкилированный ароматический продукт и неароматические соединения С5, С6 и/или С7;
(d) извлечение моноалкилированного ароматического продукта из первого и второго алкилирующих потоков; и
(e) продувку по меньшей мере части неароматических соединений С5, С6 и/или С7 во втором потоке алкилирования.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
На Фигуре 1 приведена схема стадии неароматической продувки, используемой в обычном кумольном процессе.
На Фигуре 2 приведена схема стадии неароматической продувки, используемой в кумольном процессе, согласно одному варианту выполнения настоящего изобретения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ВЫПОЛНЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Используемый в настоящем документе термин соединение «Cn», где n представляет собой целое положительное число, напр., 1, 2, 3, 4, 5, означает соединение, имеющее n атома(атомов) углерода на молекулу. Термин соединение «Cn+», где n представляет собой целое положительное число, напр., 1, 2, 3, 4, 5, как используется в настоящем документе, означает соединение, имеющее по меньшей мере n атома(атомов) углерода на молекулу. Термин соединение «Cn-», где n представляет собой целое положительное число, напр., 1, 2, 3,4, 5, как используется в настоящем документе, означает соединение, имеющее не более n атома (атомов) углерода на молекулу.
Описанное в настоящем документе представляет собой способ получения моноалкилированных ароматических продуктов, в частности, ЭБ и кумола, путем алкилирования бензола алкилирующим агентом в присутствии первого катализатора алкилирования в первой или основной зоне реакции алкилирования. В дополнение к непрореагировавшему бензолу и желаемому моноалкилированному ароматическому продукту отходящий поток из основной зоны реакции алкилирования содержит различные более тяжелые алкилароматические соединения, в частности, полиалкилированные бензолы, такие как ди- и триалкилированные соединения, а также некоторые С5, С6 и/или С7 неароматические примеси, вводимые в систему с бензольным сырьем, и любые неароматические соединения, полученные в основной зоне реакции алкилирования и/или зоне реакции трансалкилирования. Из-за трудности отделения этих неароматических компонентов от бензола они имеют тенденцию накапливаться в линиях рецикла, используемых для возврата непрореагировавшего бензола в первую зону реакции алкилирования. Таким образом, один или несколько неароматических продувочных потоков удаляются из первого отходящего потока реакции алкилирования и, как правило, сжигаются в качестве топлива или продаются на нефтеперерабатывающий завод по значительно сниженной цене. Однако, как будет более подробно описано ниже, в настоящем способе неароматической продувочные поток(и) подают во вторую зону реакции алкилирования, где они контактируют с алкилирующим агентом в присутствии второго катализатора алкилирования. Таким образом, по меньшей мере часть бензола в неароматической продувке может быть превращена в полезные продукты, тем самым максимизируя использование бензольного сырья.
Исходное Сырье
В настоящем способе может быть использовано любое коммерчески доступное бензольное сырье, классифицируемое как подходящее для алкилирования. Обычно, такое сырье может содержать вплоть до 3000 ppm по массе С5, С6 и/или С7 неароматических компонентов, таких как, но не ограничиваясь ими, циклопентан, н-пентан, метилпентаны, метилцилопентан, диметилбутаны, циклогексан, н-гептан, метилциклогексан, метилгексаны, диметилпентаны, 1,1-диметилциклопентан и этилциклопентан.
Настоящий способ может найти применение с широким спектром алкилирующих агентов, но имеет особое преимущество с алкилирующими агентами С2 и С3. Подходящими алкилирующими агентами являются олефины и спирты, которые могут быть линейными, разветвленными или циклическими. В некоторых вариантах выполнения изобретения алкилирующий агент представляет собой алкилирующий агент С2, такой как этилен, или алкилирующий агент С3, такой как пропилен и/или изопропанол. Предпочтительно, алкилирующий агент содержит пропилен и/или изопропанол.
Основная Реакция Алкилирования
Основная реакция алкилирования может проводиться периодическим или непрерывным способом в любой известной конфигурации реактора. Например, реакцию можно проводить в одном или нескольких реакторах с неподвижным или подвижным слоем. Предпочтительно использовать исполнение с неподвижным слоем, как правило, с реакционной зоной алкилирования, содержащей один или несколько последовательно соединенных слоев катализатора алкилирования.
Условия реакции, используемые для проведения основной реакции алкилирования, будут зависеть от конкретного используемого алкилирующего агента, но подходящие условия находятся в пределах знаний любого специалиста в данной области техники. Например, алкилирование бензола этиленом для получения этилбензола обычно проводят при температуре от около 120°С до 300°С, предпочтительно при температуре от около 150°С до 260°С, давлении от 500 до 8300 кПа-а, предпочтительно, давлении от 1500 до 4500 кПа-а, так что во время процесса по меньшей мере часть реакционной смеси поддерживается в жидкой фазе. В общем, молярное отношение бензола к этилену составляет от около 1 до около 100, предпочтительно от около 20 до около 80. В случае алкилирования бензола пропиленом для получения кумола типичные условия реакции включают температуру от около 20°С до около 350°С, например, от около 50°С до около 300°С, например, от около 100°С до 280°С, и давление от около 100 кПа до около 20000 кПа, например, от около 500 кПа до около 10000 кПа, так что во время процесса по меньшей мере часть реакционной смеси поддерживается в жидкой фазе. В общем молярное отношение бензола к пропилену поддерживается в пределах от около 1:1 до около 30:1, обычно от 1,1:1 до 10:1.
В основной реакции алкилирования может быть использован любой известный катализатор алкилирования, но в большинстве вариантов выполнения изобретения предпочтительным является гетерогенный твердый кислотный катализатор, такой как молекулярное сито.
В одном варианте выполнения изобретения катализатор, используемый в основной реакции алкилирования, обычно содержит по меньшей мере одно молекулярное сито семейства МСМ-22. Как используется в настоящем документе, термин «молекулярное сито из семейства МСМ-22» (или «материал из семейства МСМ-22» или «материал семейства МСМ-22» или «цеолит из семейства МСМ-22») включает одно или более из следующего:
- молекулярные сита, изготовленные из обычной элементарной ячейки с кристаллическим строительным блоком первой степени, где элементарная ячейка имеет структурную топологию MWW. (Элементарная ячейка является пространственным расположением атомов, которое, если уложено в трехмерном пространстве, описывает кристаллическую структуру. Такие кристаллические структуры обсуждаются в документе «Atlas of Zeolite Framework Types», Fifth edition, 2001, все содержание которого включено посредством ссылки);
- молекулярные сита, изготовленные из обычного строительного блока второй степени, будучи 2-мерной укладкой таких элементарных ячеек со структурной топологией MWW, образуют монослой с толщиной в одну элементарную ячейку, предпочтительно с толщиной в одну с-элементарную ячейку;
- молекулярные сита, изготовленные из обычных строительных блоков второй степени, будучи слоями с толщиной в одну или более чем одну элементарную ячейку, где толщина слоя или более чем одной элементарной ячейки выполнена из укладки, упаковки или связывания по меньшей мере двух монослоев с толщиной в одну элементарную ячейку. Укладка таких строительных блоков второй степени может быть регулярной, нерегулярной, случайной или любой их комбинацией; и
- молекулярные сита, изготовленные с помощью любой регулярной или случайной 2-мерной или 3-мерной комбинации элементарных ячеек, имеющих структурную топологию MWW.
Молекулярные сита из семейства МСМ-22, включают молекулярные сита, имеющие картину дифракции рентгеновских лучей, включающую максимум межатомного расстояния при 12,4±0,25, 6,9±0,15, 3,57±0,07 и 3,42±0,07 Ангстрем. Данные дифракции рентгеновских лучей, используемые для характеристики материала, получают с помощью стандартных методик с использованием К-альфа дублета меди в качестве падающего излучения и дифрактометра, снабженного сцинтилляционным счетчиком и соединенного с компьютером в качестве системы сбора информации.
Материалы семейства МСМ-22 включают МСМ-22 (описанный в Патенте США No. 4,953,232), PSH-3 (описанный в Патенте США No. 4,439,409), SSZ-25 (описанный в Патенте США No. 4,826,667), ERB-1 (описанный в Европейском Патенте No. 0293032), ITQ-1 (описанный в Патенте США No. 6,077,498), ITQ-2 (описанный в Международной Патентной Публикации No. WO 97/1790), МСМ-36 (описанный в Патенте США No. 5,250,277), МСМ-49 (описанный в Патенте США No. 5,236,575), МСМ-56 (описанный в Патенте США No. 5,362,697), UZM-8 (описанный в Патенте США No. 6,756,030), UZM-8HS (описанный в Патенте США No. 7,713,513) и их смеси.
В дополнение к материалу семейства МСМ-22 или вместо него основной катализатор алкилирования может содержать по меньшей мере одно молекулярное сито со средними порами, имеющее Индекс Проницаемости (Constraint Index) 2-12 (как определено в Патенте США No. 4,016,218). Подходящие средепоровые молекулярные сита включают ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, ZSM-22, ZSM-23, ZSM-35 и ZSM-48. ZSM-5 подробно описано в Патентах США No. 3,702,886 и Re. 29,948. ZSM-11 подробно описано в Патенте США No. 3,709,979. ZSM-12 описано в Патенте США No. 3,832,449. ZSM-22 описано в Патенте США No. 4,556,477. ZSM-23 описано в патенте США No. 4,076,842. ZSM-35 описано в Патенте США N 4,016,245. ZSM-48 более подробно описано в Патенте США No. 4,234,231.
В качестве альтернативы, основной катализатор алкилирования может содержать одно или несколько молекулярных сит с крупными порами, имеющими Индекс Проницаемости меньше 2. Подходящие молекулярные сита с крупными порами включают цеолит бета, цеолит Y, Ультрастабильный Y (USY), Ультрагидрофобный Y (UHP-Y), Деалюминизированный Y (Deal Y), морденит, ZSM-3, ZSM-4, ZSM-14, ZSM-18, ZSM-20 и их смеси. Цеолит ZSM-3 описан в Патенте США No. 3,415,736. Цеолит ZSM-4 описан в Патенте США No. 4,021,947. Цеолит ZSM-14 описан в Патенте США No. 3,923,636. Цеолит ZSM-18 описан в патенте США No. 3,950,496. Цеолит ZSM 20 описан в Патенте США No. 3,972,983. Цеолит Бета описан в Патентах США No. 3,308,069 и Re. No. 28,341. Молекулярное сито Ultrastable Y с низким содержанием натрия (USY) описано в Патентах США No. 3,293,192 и 3,449,070. Ультрагидрофобный Y (UHP-Y) описан в патенте США No. 4,401,556. Цеолит Деалюминизированный Y (Deal Y) может быть получен способом по Патенту США No. 3,442,795. Цеолит Y и морденит являются природными материалами, но также доступны в синтетических формах, таких как ТЕА-морденит (т.е. синтетический морденит, полученный из реакционной смеси, содержащей направляющий тетраэтиламмоний агент). ТЕА-морденит раскрыт в Патентах США No. 3,766,093 и 3,894,104.
Вышеуказанные молекулярные сита могут быть использованы в качестве катализатора алкилирования без любого связующего или матрицы, т.е. в так называемой самосвязанной форме. Альтернативно, молекулярное сито может быть скомбинировано с другим материалом, который устойчив к температурам и другим условиям, используемым в реакции алкилирования. Такие материалы включают активные и неактивные материалы и синтетические или природные цеолиты, а также неорганические материалы, такие как глины и/или оксиды, такие как алюминия, кремния, кремния-алюминия, циркония, титана, магния или их смеси и другие оксиды. Последние могут быть или природного происхождения, или в форме гелеобразных осадков или гелей, содержащих смеси кремнезема и оксидов металлов. Для модифицирования механических свойств катализатора или содействия при его изготовлении также могут быть включены глины со связующего оксидного типа. Использование материала в сочетании с молекулярным ситом, т.е. объединенного с ним или присутствующего во время его синтеза, который сам по себе является каталитически активным, может изменить конверсию и/или селективность катализатора. Неактивные материалы, соответственно, служат в качестве разбавителей для контроля глубины конверсии, так что продукты могут быть получены экономно и упорядочение без использования других средств для контроля скорости реакции. Эти материалы могут быть включены во встречающиеся в природе глины, напр., бентонит и каолин, улучшая прочность на раздавливание катализатора при условиях коммерческой эксплуатации и функционировании в качестве связующих или матриц для катализатора. Относительные пропорции молекулярного сита и неорганической оксидной матрицы широко варьируются с содержанием сита в диапазоне от около 1 до около 90% по массе и более обычно, в частности, когда композит приготовлен в форме шариков в диапазоне от около 2 до около 80% по массе композита.
Основной Отходящий Поток Реакции Алкилирования
В дополнение к желаемому моноалкилированному ароматическому продукту отходящий поток из основной реакции алкилирования может содержать значительные количества непрореагировавшего бензола вместе с меньшими количествами полиалкилированных видов, например диизопропилбензола (DIPB) и некоторого количества триизопропилбензола (TIPB) в кумольном процессе, и диэтилбензол (DEB) и некоторое количество триэтилбензола (ТЕВ) в процессе этилбензола. Более того, в некоторых вариантах выполнения изобретения отходящий поток реакции алкилирования может также содержать неароматические примеси C5, С6 и/или С7, введенные в систему с бензольным сырьем, а также любые неароматические соединения, полученные в реакторе алкилирования. В случае производства кумола примеры таких побочных С6 неароматических продуктов включают 2,3-диметилбутан, 2-метилпентан, 3-метилпентан и 2-этил-1-бутен. Таким образом, отходящий поток из основной реакции алкилирования подают в систему разделения, чтобы обеспечить извлечение моноалкилированного ароматического продукта и дальнейшую обработку побочных продуктов и примесей.
Система разделения может включать одну или несколько колонн дистилляции бензола, где непрореагировавший бензол может быть удален из отходящего потока в виде верхнего или бокового потока для рециркуляции в основной реактор алкилирования и/или в реактор трансалкилирования (как описано ниже). Легкие фракции и вода могут быть удалены либо в виде верхнего дистиллята из бензольной колонны (колонн), либо в виде нижнего потока колонны легких фракций, которые также могут служить для сушки подпиточного бензола, при этом кубовые остатки колонны легких фракций объединяются с верхним потоком бензольной колонны (колонн).
Затем кубовые остатки из бензольной колонны (колонн) можно подавать в одну или несколько моноалкилатных дистилляционных колонн для извлечения желаемого моноалкилированного ароматического продукта. Кубовые остатки из моноалкилатной колонны (колонн) содержат большинство побочных продуктов реакции алкилирования, более тяжелых, чем желаемый моноалкилатный продукт. Этот поток кубовых состатков затем может подаваться в одну или несколько полиалкилатных дистилляционных колонн для отделения потока полиалкилированного ароматического продукта, содержащего наибольшую часть диалкилированного побочного продукта и часть триалкилированного побочного продукта, необязательно для перехода в реактор трансалкилирования. Остальная часть триалкилированного побочного продукта и, по существу, все соединения, более тяжелые, чем триалкилированный побочный продукт, могут быть выведены из кубового остатка полиалкилатной колонны в виде остатка.
Кроме того, чтобы предотвратить накопление неароматических соединений в бензольном рецикле, система разделения включает обеспечение удаления по меньшей мере одного неароматического продувочного потока из отходящего потока реактора алкилирования, например, в виде верхнего потока из бензольной дистилляционной колонны, или в виде содержащей бензол части из бензольной дистилляционной колонны, или в виде верхнего дистиллята из бензольной колонны легких фракций. Неароматический продувочный поток содержит непрореагировавший бензол, а также неароматические примеси С5, С6 и/или С7, подлежащие очистке, и, как будет описано более подробно ниже, подается во второй реактор алкилирования для конверсии по меньшей мере части непрореагировавшего бензола в дополнительный моно- и полиалкилированный продукт, до того как оставшаяся часть продувочного потока будет выведена из системы.
Реакция Трансалкилирования
В некоторых вариантах выполнения изобретения поток полиалкилированного ароматического продукта, выделяемый системой разделения продукта, подается в реактор трансалкилирования, который может быть отделен от основного реактора алкилирования, где полиалкилированный ароматический продукт подвергается взаимодействию с дополнительным бензолом в присутствии катализатора трансалкилирования для превращения по меньшей мере части полиалкилированного ароматического продукта в дополнительный моноалкилированный продукт.Катализатор трансалкилирования предпочтительно содержит молекулярное сито, выбранное из МСМ-22, PSH-3, SSZ-25, МСМ-36, МСМ-49, МСМ-56 и цеолита бета. Кроме того, катализатор трансалкилирования может содержать ZSM-5, цеолит X, цеолит Y или морденит, такой как ТЕА-морденит. Катализатор трансалкилирования может быть таким же или отличаться от катализатора алкилирования. Подходящие условия для трансалкилирования как полиэтилбензолов, так и полиизопропилбензолов с бензолом включают температуру от 50°С до 300°С, давление от 100 кПа до 20000 кПа, среднечасовую объемную скорость от 0,2 до 20 на все сырье и массовое соотношение бензол/полиалкилат от 0,5:1 до 10:1. Обычно, условия трансалкилирования контролируют таким образом, чтобы полиалкилированные ароматические соединения и бензол находились по меньшей мере частично или преимущественно в жидкой фазе.
В дополнение к желаемому моноалкилированному продукту отходящий поток реакции трансалкилирования обычно будет содержать непрореагировавший полиалкилированный продукт, непрореагировавший бензол и, в некоторых случаях, дополнительные неароматические углеводороды, образующиеся во время реакции трансалкилирования. Примеры таких соединений включают 2,3-диметилбутан, 2-метилпентан, 3-метилпентан и 2-этил-1-бутен. Отходящий поток реакции трансалкилирования затем можно подавать в систему разделения продукта, описанную выше, для выделения дополнительного моноалкилированного продукта, отделения непрореагировавшего бензола и удаления неароматических углеводородов C5, С6 и/или С7 в неароматическом продувочном потоке.
Алкилирование Неароматического Продувочного Потока
В настоящем способе по меньшей мере часть неароматического продувочного потока, удаляемого из основного отходящего потока реактора алкилирования, и, где применимо, отходящий поток реакции трансалкилирования подают, по меньшей мере, в один второй реактор алкилирования, отдельно от основного реактора алкилирования, где неароматический продувочный поток контактирует с алкилирующим агентом, предпочтительно с тем же алкилирующим агентом, который используется в основном реакторе (реакторах) алкилирования, в присутствии второго катализатора алкилирования в условиях алкилирования, эффективных для превращения по меньшей мере части бензола в продувочном потоке в моно- и полиалкилированные бензолы. В некоторых вариантах выполнения изобретения вода может быть удалена из неароматического продувочного потока, например, с использованием адсорбента, прежде чем продувочный поток будет подан во второй реактор алкилирования. Обычно, неароматический продувочный поток, подаваемый во второй реактор алкилирования, содержит по меньшей мере 5% по массе или по меньшей мере 10% по массе, например, по меньшей мере, 15% по массе, например, по меньшей мере 20% по массе неароматических углеводородов C5, С6 и/или С7 и вплоть до 70% по массе, например, вплоть до 60% по массе, например, вплоть до 50% по массе неароматических углеводородов С5, С6 и/или С7. В некоторых вариантах выполнения изобретения неароматический продувочный поток содержит по меньшей мере 30% по массе, например, по меньшей мере 40% по массе, например, по меньшей мере 50% по массе бензола и вплоть до 90% по массе, например, вплоть до 80% по массе, например, вплоть до 70% по массе бензола.
Условия, используемые во втором реакторе алкилирования, могут быть такими же, как и в основном реакторе алкилирования. В некоторых вариантах выполнения изобретения, особенно в случае пропилена в качестве алкилирующего агента, условия, используемые во втором реакторе алкилирования, включают температуру на входе в диапазоне от 100°С до 270°С, например, от 120°С до 250°С, и молярное отношение бензола к алкилирующему агенту от 0,3:1 до 3:1, например, от 0,6:1 до 2:1, например, от 0,8:1 до 1,2:1. Давление во втором реакторе алкилирования может поддерживаться таким, чтобы реагенты и продукты находились в жидкой фазе.
Второй катализатор алкилирования может быть выбран из любого из перечисленных выше катализаторов, подходящих для основной реакции алкилирования. Кроме того, второй реактор алкилирования может содержать один слой катализатора или несколько слоев и может содержать более одного реактора, соединенных последовательно или параллельно. Кроме того, поскольку реакции алкилирования являются сильно экзотермическими, часть отходящего из второго реактора потока может быть охлаждена и рециркулирована обратно на вход второго реактора алкилирования.
Отходящий поток из второго реактора алкилирования содержит алкилбензолы (в основном, моно- и диалкилированные), непрореагировавший бензол и С5, С6 и/или С7 неароматические углеводороды. По меньшей мере часть этого отходящего потока подается в колонну продувки без ароматических соединений, где бензол и неароматические соединения удаляются в виде верхнего потока, а алкилбензолы остаются в виде кубовых остатков. Затем алкилбензолы можно подавать обратно в систему отделения продукта через либо бензольную колонну, либо моноалкилатную колонну для извлечения моно- и полиалкилированных бензолов.
Часть верхнего потока колонны продувки неароматических соединений может быть рециркулирована во второй реактор алкилирования, в то время как остальная часть удаляется из системы.
Изобретение теперь будет более подробно описано со ссылкой на прилагаемые чертежи.
На Фигуре 1 показана схема, иллюстрирующая стадию неароматической продувки, используемую в обычном кумольном процессе. В способе, показанном на Фигуре 1, отходящий поток из реактора алкилирования кумола (не показан) подают по линии 11 в бензольную колонну 12. Рециркулирующий бензол удаляют из бензольной колонны 12 в виде бокового потока 13 на несколько ступеней ниже верхней части колонны, позволяя концентрировать неароматические углеводороды C5 и/или С6 в дистилляте, удаляемом из верхней части колонны для продувки по линии 14. Дополнительную продувку можно проводить по линии 15 из рециркулирующего бензола в боковом потоке 13 для удаления неароматических углеводородов С7, которые имеют тенденцию иметь более высокую концентрацию в боковом потоке 13, чем в дистилляте по линии 14. Бензол и С5, С6 и/или С7 неароматические углеводороды, содержащиеся в линиях 14 и 15, выдуваются из системы, что приводит к потере ценного бензольного сырья. Алкилированные ароматические соединения выделяют в виде нижнего потока из бензольной колонны 12 по линии 16.
На Фигуре 2 приведена схема неароматической стадии продувки, используемой в кумольном процессе, согласно одному из вариантов выполнения настоящего изобретения. Для обозначения аналогичных компонентов на Фигурах 1 и 2 используются одинаковые цифры. В способе, показанном на Фигуре 2, дистиллят по линии 14 и дополнительная продувка по линии 15 объединены и вместо вывода из системы подаются через подающий насос 17 через необязательный осушитель 18 во второй реактор 19 алкилирования. Пропилен подают по линии 21 в реактор 19, который поддерживается в условиях, при которых по меньшей мере часть бензола в сырье из линий 14 и 15 алкилируется с получением кумола и полипропилированных бензолов.
Часть отходящего потока из второго реактора 19 алкилирования прокачивается через циркуляционный насос 22 и охладитель 23 обратно в реактор 19 для регулирования температуры на входе в реактор, в то время как остальная часть отходящего потока подается по линии 24 в колонну 25 неароматической продувки. Алкилированные ароматические соединения в отходящем потоке из второго реактора 19 алкилирования извлекаются в виде потока кубового остатка из колонны 25 неароматической продувки и прокачиваются насосом 26 либо в бензольную колонну 12, либо в кумольную колонну (не показана). Неароматические соединения и бензол в отходящем потоке из второго реактора 19 алкилирования удаляются в виде дистиллята из колонны 25 неароматической продувки и, либо рециркулируют по линии 27 во второй реактор 19 алкилирования, либо выдуваются из системы по линии 28.
Следующие неограничивающие Примеры приведены для дополнительной иллюстрации способа по настоящему изобретению.
Пример 1
Испытание на алкилирование неароматического продувочного потока алкилирующим агентом С3 проводили в реакторе с неподвижным слоем, выполненном из трубы Schedule 40 Stainless Steel 316 диаметром % дюйма (19 мм) с общей длиной 34 дюйма (864 мм). Для неароматического продувочного потока использовали резервуар для хранения, а для пропилена использовался другой резервуар. Для подачи неароматического продувочного потока в реактор использовался насос с принудительным вытеснением, а для подачи пропилена в реактор использовался другой насос с принудительным вытеснением. Скорости неароматического продувочного потока и пропилена устанавливались с помощью настроек насоса и контролировались электронными взвешенными шкалами. Условия работы реактора контролировались и мониторивались системой автоматического контроля. Часть отходящего из реактора потока циркулировала обратно ко входу в реактор с помощью центробежного насоса для регулирования повышения температуры через слой катализатора ниже 20°С. Давление в реакторе контролировалось для поддержания работы в жидкой фазе. Исходный поток сырья и отходящий поток из реактора анализировали двумя газовыми хроматографами Hewlett Packard 5890 Series II, один из которых оснащен колонкой Chrompack CP-Wax 52СВ с внутренним диаметром 0,25 мм, толщиной пленки 0,5 мкм и длиной 60 метров, а другой из которых оснащен колонкой Agilent DB-1 с внутренним диаметром 0,25 мм, толщиной пленки 0,5 мкм и длиной 100 метров.
Для проведения испытания в реактор с неподвижным слоем загружали 30 г катализатора семейства МСМ-22. Неароматический продувочный поток, содержащий 80 мас. % бензола и 20 мас. % неароматических углеводородов С6, вводили в реактор со скоростью около 56 граммов в час. Подпитка пропиленом составляла около 30 граммов в час. Соотношение бензола к пропилену в подаче составляло 0,8:1 по молям, а температура на входе в реактор составляла 128°С. Было обнаружено, что отходящий из реактора поток содержит неароматические углеводороды, непревращенный бензол, кумол, DIPB, TIPB и тяжелые алкилированные бензолы. Конверсия бензола составила 82%, а селективность бензола по изопропилбензолам (включая кумол, DIPB и TIPB) составила 99,0% молярных.
Пример 2
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 1. Температуру на входе в реактор повышали от 128°С до 160°С. Конверсия бензола увеличилась с 82% до 84%, а селективность бензола по изопропилбензолам составила 99,1% по молям.
Пример 3
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 1. Скорость подачи неароматического продувочного потока повысили от 56 до 84 граммов в час, а питание пропиленом поддерживали на уровне около 30 граммов в час. Соотношение бензола к пропилену в питании составляло 1,2:1 по молям, а температура на входе в реактор составляла 128°С. Конверсия бензола составила 62%, а селективность бензола по изопропилбензолам составила 99,5% по молям.
Пример 4
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 1. Неароматический продувочный поток, содержащий 60 мас. % бензола и 40 мас. % неароматических углеводородов С6, вводили в реактор со скоростью около 111 граммов в час. Питание пропиленом составляло около 30 граммов в час. Соотношение бензола к пропилену в подаче составляло 1,2:1 по молям, а температура на входе в реактор составляла 128°С. Конверсия бензола составила 62%, а селективность бензола по изопропилбензолам составила 99,3% по молям.
Пример 5
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 1. Неароматический продувочный поток, содержащий 80 мас. % бензола, 19,4 мас. % неароматических углеводородов С6 и 0,6 мас. % изопропанола, вводили в реактор со скоростью около 56 граммов в час. Изопропанол, содержащийся в неароматическом продувочном потоке, использовали как часть алкилирующего агента С3 в этом и следующих трех примерах. Так как изопропанол также продуцировал воду, когда он взаимодействовал с бензолом с образованием изопропилбензолов, он также повышал содержание воды в реакторе. Содержание 0,6 мас. % изопропанола в неароматическом продувочном потоке эквивалентно примерно 0,2 мас. % воды в том же потоке. Питание пропиленом составляло около 30 граммов в час. Соотношение бензола к пропилену в питании составляло 0,8:1 по молям, а температура на входе в реактор составляла 180°С. Конверсия бензола составила 79%, а селективность бензола по изопропилбензолам составила 98,5% по молям.
Пример 6
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 5. Температуру на входе в реактор повышали от 180°С до 210°С. Конверсия бензола увеличилась с 79% до 82%, а селективность бензола по изопропилбензолам незначительно снизилась с 98,5% до 98,4% по молям.
Пример 7
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 5. Скорость подачи питания неароматического продувочного потока повысили от 56 до 84 граммов в час, а содержание пропилена поддерживали на уровне около 30 граммов в час. Соотношение бензола к пропилену в питании составляло 1,2:1 по молям, а температура на входе в реактор составляла 180°С. Конверсия бензола составила 61%, а селективность бензола по изопропилбензолам составила 99,2% по молям.
Пример 8
В этом примере использовали ту же самую настройку реактора, загрузку катализатора и исходное сырье, как описанные в Примере 5. Неароматический продувочный поток, содержащий 60 мас. % бензола, 39,4 мас. % неароматических углеводородов С6 и 0,6 мас. % изопропанола, вводили в реактор со скоростью около 111 граммов в час. Питание пропилена составляло около 30 граммов в час. Соотношение бензола к пропилену в питании составляло 1,2:1 по молям, а температура на входе в реактор составляла 180°С. Конверсия бензола составила 60%, а селективность бензола по изопропилбензолам составила 98,5% по молям.
Пример 9
Проведено компьютерное моделирование следующей системы. Неароматический углеводородный продувочный поток, содержащий 80 мас. % бензола и 20 мас. % неароматических углеводородов С6, вводили во второй реактор алкилирования, работающий при 160°С и молярном соотношении бензола к пропилену 0,8:1. Отходящий из реактора поток направляли на стадию 8 неароматической продувочной колонны, состоящей из 16 теоретических ступеней. Непрореагировавшие бензол и неароматические углеводороды С6 удаляли с верхним потоком. 81% Бензола, содержащегося в продувочном потоке неароматических углеводородов, выделяли в виде изопропилбензолов в кубовых остатках колонны. Эти изопропилбензолы могут быть выделены в виде дополнительного кумола в следующем реакторе трансалкилирования и дистилляционных колоннах в соответствии с настоящим изобретением. Таким образом, этот пример показал, что потери бензола в потоке продувки неароматических углеводородов могут быть уменьшены на 81% в соответствии с настоящим изобретением.
Пример 10
Проведено компьютерное моделирование следующей системы. Неароматический углеводородный продувочный поток, содержащий 80 мас. % бензола и 20 мас. % неароматических углеводородов С6, вводили в во второй реактор алкилирования, работающий при 160°С и молярном соотношении бензола к пропилену 0,8:1. Отходящий из реактора поток направляют на стадию 8 неароматической продувочной колонны, состоящей из 16 теоретических ступеней. 67% Непрореагировавшего бензола и неароматических углеводородов С6, извлеченных из верхней части колонны неароматической продувки, возвращали обратно во второй реактор алкилирования, тогда как остаток выводили из системы. 93% Бензола, содержащегося в продувочном потоке неароматических углеводородов, выделяли в виде изопропилбензолов в кубовых остатках неароматической продувочной колонны. Эти изопропилбензолы могут быть выделены в качестве дополнительного кумола в нижеследующем реакторе трансалкилирования и дистилляционных колоннах в соответствии с настоящим изобретением. Таким образом, этот пример показал, что потери бензола в потоке продувки неароматического углеводорода могут быть уменьшены на 93% в соответствии с настоящим изобретением.
Вышеприведенные примеры демонстрируют, что потери бензола в продувочном потоке неароматических углеводородов могут быть уменьшены, по меньшей мере, на около 60-93% в соответствии с настоящим изобретением, что значительно снижает стоимость сырья для производства кумола. При дальнейшей оптимизации рабочих условий второго реактора алкилирования и рециркуляции непрореагировавшего бензола снижение потерь бензола в соответствии с настоящим изобретением может составлять более чем 93%, что еще более снижает стоимость сырья для производства кумола.
Хотя настоящее изобретение было описано и проиллюстрировано со ссылкой на конкретные варианты выполнения изобретения, средним специалистам в данной области техники будет понятно, что изобретение может относиться к вариациям, не обязательно показанным в данном документе. По этой причине, ссылка должна быть далее сделана исключительно на прилагаемую формулу изобретения для целей определения истинного объема притязаний настоящего изобретения.

Claims (32)

1. Способ получения моноалкилированного ароматического продукта, включающий:
(a) контактирование бензола и алкилирующего агента с катализатором алкилирования в первой зоне реакции алкилирования в условиях алкилирования с получением первого отходящего потока алкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт, полиалкилированный ароматический продукт, непрореагировавший бензол и неароматические соединения С5, С6 и/или С7;
(b) удаление продувочного потока, содержащего неароматические соединения С5, С6 и/или С7 и непрореагировавший бензол, из первого отходящего потока алкилирования;
(c) контактирование по меньшей мере части продувочного потока с алкилирующим агентом во второй зоне реакции алкилирования в присутствии катализатора алкилирования в условиях алкилирования с получением второго отходящего потока алкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт, полиалкилированный ароматический продукт и неароматические соединения С5, С6 и/или С7;
(d) извлечение моноалкилированного ароматического продукта из первого и второго отходящих потоков алкилирования; и
(e) продувку по меньшей мере части неароматических соединений С5, С6 и/или С7 во втором отходящем потоке алкилирования;
причем алкилирующий агент, используемый на каждой из (а) и (с), содержит алкилирующий агент С2 или С3.
2. Способ по п. 1, в котором алкилирующий агент, используемый в каждой из (а) и (с), содержит алкилирующий агент С3.
3. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором алкилирующий агент, используемый в каждой из (а) и (с), содержит пропилен и/или изопропанол, а моноалкилированный ароматический продукт содержит кумол.
4. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором продувочный поток, удаленный в (b), содержит по меньшей мере 5% по массе, по меньшей мере 10% по массе, предпочтительно по меньшей мере 15% по массе неароматических соединений С5, С6 и/или С7.
5. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором продувочный поток, удаленный в (b), содержит по меньшей мере 5% по массе неароматических соединений C5, С6 и/или C7, выбранных из циклопентана, н-пентана, метилпентанов, метилциклопентана, циклогексана, н-гептана, диметилбутанов, 2-этил-1-бутена, метилциклогексана, метилгексанов, диметилпентанов, 1,1-диметилциклопентана и этилциклопентана.
6. Способ по любому из предыдущих пунктов, дополнительно включающий:
(f) подачу по меньшей мере части первого отходящего потока алкилирования в первый дистилляционный аппарат; и
(g) извлечение моноалкилированного и полиалкилированного ароматического продукта в виде кубового потока первого дистилляционного устройства, непрореагировавшего бензола в виде бокового потока первого дистилляционного устройства и продувочного потока в виде верхнего потока первого дистилляционного аппарата.
7. Способ по любому из пп. 1-5, дополнительно включающий:
(f) подачу по меньшей мере части первого отходящего потока алкилирования в первый дистилляционный аппарат; и
(g) извлечение моноалкилированного и полиалкилированного ароматического продукта в виде кубового потока первого дистилляционного аппарата и непрореагировавшего бензола и неароматических соединений C5, С6 и/или С7 в виде верхнего потока первого дистилляционного аппарата;
(h) извлечение бензола и фракции дистиллята из верхнего потока; и
(i) подачу по меньшей мере части фракции дистиллята в колонну легких фракций для разделения фракции дистиллята на поток С4-легкой фракции и продувочный поток.
8. Способ по п. 6 или 7, дополнительно включающий:
(j) подачу по меньшей мере части второго отходящего потока алкилирования во второй дистилляционный аппарат;
(k) извлечение моноалкилированного и полиалкилированного ароматического продукта в виде кубового потока и неароматических соединений С5, С6 и/или С7 в виде верхнего потока; и
(l) направление по меньшей мере части кубового потока, извлеченного в (k), в первый дистилляционный аппарат.
9. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором воду удаляют из продувочного неароматических потока, полученного в (b), до контактирования (с).
10. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором часть второго отходящего потока алкилирования рециркулируется на вход во вторую зону реакции алкилирования.
11. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором часть второго отходящего потока алкилирования рециркулируется на вход во вторую зону реакции алкилирования через охладитель.
12. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором условия алкилирования при контактировании (с) включают температуру на входе в интервале от 100°C до 270°C, предпочтительно от 120°C до 250°C.
13. Способ по любому из предыдущих пунктов, в котором условия алкилирования при контактировании (с) включают молярное соотношение бензола к алкилирующему агенту от 0,3:1 до 3:1, предпочтительно от 0,6:1 до 2:1, более предпочтительно от 0,8:1 до 1,2:1.
14. Способ по любому из предыдущих пунктов, дополнительно включающий:
(m) извлечение полиалкилированного ароматического продукта из первого и второго отходящих потоков алкилирования; и
(n) контактирование полиалкилированного ароматического продукта с бензолом в присутствии катализатора трансалкилирования в реакционной зоне трансалкилирования в условиях трансалкилирования с получением отходящего потока трансалкилирования, содержащего моноалкилированный ароматический продукт; и
(о) извлечение моноалкилированного ароматического продукта из отходящего потока трансалкилирования.
RU2018113516A 2015-10-15 2015-10-15 Получение алкилароматических соединений RU2704975C1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/US2015/055690 WO2017065771A1 (en) 2015-10-15 2015-10-15 Production of alkylaromatic compounds

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2704975C1 true RU2704975C1 (ru) 2019-11-01

Family

ID=54352529

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018113516A RU2704975C1 (ru) 2015-10-15 2015-10-15 Получение алкилароматических соединений

Country Status (9)

Country Link
US (1) US10343956B2 (ru)
EP (1) EP3362424B1 (ru)
KR (1) KR102452149B1 (ru)
CN (1) CN108137433B (ru)
ES (1) ES2774981T3 (ru)
PL (1) PL3362424T3 (ru)
RU (1) RU2704975C1 (ru)
TW (1) TWI717397B (ru)
WO (1) WO2017065771A1 (ru)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT201900015066A1 (it) 2019-08-27 2021-02-27 Versalis Spa Procedimento per il trattamento di idrocarburi polialchilaromatici.

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4324941A (en) * 1981-01-15 1982-04-13 Euteco Impianti S.P.A. Process for the production of cumene
US20020016520A1 (en) * 2000-06-14 2002-02-07 Snamprogetti S.P.A. Integrated process for the production of cumene
RU2277081C2 (ru) * 2000-02-02 2006-05-27 Дзе Дау Кемикал Компани Интегрированный процесс получения алкенилзамещенного ароматического соединения
KR20120102912A (ko) * 2011-03-09 2012-09-19 주식회사 엘지화학 에너지 저소비를 위한 큐멘 제조장치 및 제조방법

Family Cites Families (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL6503410A (ru) 1963-02-21 1965-09-20
US3442795A (en) 1963-02-27 1969-05-06 Mobil Oil Corp Method for preparing highly siliceous zeolite-type materials and materials resulting therefrom
US3308069A (en) 1964-05-01 1967-03-07 Mobil Oil Corp Catalytic composition of a crystalline zeolite
US3293192A (en) 1965-08-23 1966-12-20 Grace W R & Co Zeolite z-14us and method of preparation thereof
US3415736A (en) 1965-09-20 1968-12-10 Mobil Oil Corp Lithium-containing crystalline aluminosilicate
US3702886A (en) 1969-10-10 1972-11-14 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm-5 and method of preparing the same
US3709979A (en) 1970-04-23 1973-01-09 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm-11
US3832449A (en) 1971-03-18 1974-08-27 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm{14 12
US3766093A (en) 1972-01-07 1973-10-16 Mobil Oil Corp Treatment of organic cationcontaining zeolites
US3950496A (en) 1973-05-29 1976-04-13 Mobil Oil Corporation Synthetic zeolite ZSM-18
US3894104A (en) 1973-08-09 1975-07-08 Mobil Oil Corp Aromatization of hetero-atom substituted hydrocarbons
US4016245A (en) 1973-09-04 1977-04-05 Mobil Oil Corporation Crystalline zeolite and method of preparing same
US3941871A (en) 1973-11-02 1976-03-02 Mobil Oil Corporation Crystalline silicates and method of preparing the same
US3923636A (en) 1974-06-03 1975-12-02 Texaco Inc Production of lubricating oils
US3972983A (en) 1974-11-25 1976-08-03 Mobil Oil Corporation Crystalline zeolite ZSM-20 and method of preparing same
US4021947A (en) 1975-10-30 1977-05-10 Shneider Aaron H Rotary display stands
US4016218A (en) 1975-05-29 1977-04-05 Mobil Oil Corporation Alkylation in presence of thermally modified crystalline aluminosilicate catalyst
CA1064890A (en) 1975-06-10 1979-10-23 Mae K. Rubin Crystalline zeolite, synthesis and use thereof
US4234231A (en) 1978-12-06 1980-11-18 Mobil Oil Corporation Method for restoring a leached formation
US4401556A (en) 1979-11-13 1983-08-30 Union Carbide Corporation Midbarrel hydrocracking
DE3117135A1 (de) 1981-04-30 1982-11-18 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Kristallines alumosilicat, verfahren zu dessen herstellung sowie dessen verwendung zur katalytischen umwandlung von methanol und/oder dimethylether in kohlenwasserstoffe
US4556477A (en) 1984-03-07 1985-12-03 Mobil Oil Corporation Highly siliceous porous crystalline material ZSM-22 and its use in catalytic dewaxing of petroleum stocks
US4826667A (en) 1986-01-29 1989-05-02 Chevron Research Company Zeolite SSZ-25
US4954325A (en) 1986-07-29 1990-09-04 Mobil Oil Corp. Composition of synthetic porous crystalline material, its synthesis and use
IT1205681B (it) 1987-05-26 1989-03-31 Eniricerche Spa Materiale sintetico cristallino poroso contenente ossidi di silicio e boro
US5250277A (en) 1991-01-11 1993-10-05 Mobil Oil Corp. Crystalline oxide material
US5236575A (en) 1991-06-19 1993-08-17 Mobil Oil Corp. Synthetic porous crystalline mcm-49, its synthesis and use
US5362697A (en) 1993-04-26 1994-11-08 Mobil Oil Corp. Synthetic layered MCM-56, its synthesis and use
US5600048A (en) * 1994-12-27 1997-02-04 Mobil Oil Corporation Continuous process for preparing ethylbenzene using liquid phase alkylation and vapor phase transalkylation
ES2124154B1 (es) 1995-11-08 1999-12-01 Univ Politecnica De Valencia C Metodo de preparaciion y propiedades cataliticas de un solido microporoso con alta superficie externa.
ES2105982B1 (es) 1995-11-23 1998-07-01 Consejo Superior Investigacion Zeolita itq-1
US5856607A (en) * 1996-05-03 1999-01-05 Amoco Corporation Process for production of ethylbenzene frome dilute ethylene streams
US6069285A (en) * 1998-06-09 2000-05-30 Uop Llc Alkylaromatic process using a solid alkylation catalyst and a benzene rectifier
US6995295B2 (en) * 2002-09-23 2006-02-07 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Alkylaromatics production
US6756030B1 (en) 2003-03-21 2004-06-29 Uop Llc Crystalline aluminosilicate zeolitic composition: UZM-8
US7713513B2 (en) 2003-03-21 2010-05-11 Uop Llc High silica zeolites: UZM-8HS
US7420098B2 (en) * 2007-01-12 2008-09-02 Uop Llc Dual zone aromatic alkylation process
US7745676B2 (en) * 2007-07-30 2010-06-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Alkylaromatics production
TWI458695B (zh) * 2008-10-06 2014-11-01 Badger Licensing Llc 異丙苯的製造方法
CN102177111A (zh) * 2008-10-10 2011-09-07 埃克森美孚化学专利公司 制备烷基芳族化合物的方法
CN103030519B (zh) * 2011-09-29 2015-05-13 中国石油化工股份有限公司 烷基苯的生产方法
CN103030515B (zh) * 2011-09-30 2016-01-13 中国石油化工股份有限公司 烷基苯生产方法
CN103539600B (zh) * 2012-07-12 2015-06-10 中国石油化工股份有限公司 芳香烃液相烷基化方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4324941A (en) * 1981-01-15 1982-04-13 Euteco Impianti S.P.A. Process for the production of cumene
RU2277081C2 (ru) * 2000-02-02 2006-05-27 Дзе Дау Кемикал Компани Интегрированный процесс получения алкенилзамещенного ароматического соединения
US20020016520A1 (en) * 2000-06-14 2002-02-07 Snamprogetti S.P.A. Integrated process for the production of cumene
KR20120102912A (ko) * 2011-03-09 2012-09-19 주식회사 엘지화학 에너지 저소비를 위한 큐멘 제조장치 및 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
TWI717397B (zh) 2021-02-01
KR20180079299A (ko) 2018-07-10
TW201726588A (zh) 2017-08-01
US20180282242A1 (en) 2018-10-04
EP3362424A1 (en) 2018-08-22
CN108137433A (zh) 2018-06-08
PL3362424T3 (pl) 2020-06-29
ES2774981T3 (es) 2020-07-23
WO2017065771A1 (en) 2017-04-20
CN108137433B (zh) 2021-10-15
US10343956B2 (en) 2019-07-09
KR102452149B1 (ko) 2022-10-06
EP3362424B1 (en) 2019-12-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1542947B1 (en) Alkylaromatics production
EP2029696B1 (en) Mixed phase, multistage alkylaromatics production
TWI449780B (zh) 由未經萃取之進料製造高純度乙基苯的方法及其中所用之未經萃取的重組油
EP2113018B1 (en) Liquid phase alkylation with multiple catalysts
RU2640595C2 (ru) Способ алкилирования ароматических соединений
CN110023271B (zh) 用于通过苯和/或甲苯的甲基化制备对二甲苯的催化剂的选择性去活化方法
RU2515979C2 (ru) Способ получения алкилароматических соединений
US9850187B2 (en) Process for producing cumene
RU2704975C1 (ru) Получение алкилароматических соединений
EP3416933B1 (en) Process for producing ethylbenzene