RU2690518C1 - Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи - Google Patents

Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи Download PDF

Info

Publication number
RU2690518C1
RU2690518C1 RU2018125329A RU2018125329A RU2690518C1 RU 2690518 C1 RU2690518 C1 RU 2690518C1 RU 2018125329 A RU2018125329 A RU 2018125329A RU 2018125329 A RU2018125329 A RU 2018125329A RU 2690518 C1 RU2690518 C1 RU 2690518C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
transformer
longitudinal compensation
power
keys
reactive
Prior art date
Application number
RU2018125329A
Other languages
English (en)
Inventor
Дмитрий Иванович Панфилов
Михаил Георгиевич Асташев
Original Assignee
Дмитрий Иванович Панфилов
Михаил Георгиевич Асташев
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дмитрий Иванович Панфилов, Михаил Георгиевич Асташев filed Critical Дмитрий Иванович Панфилов
Priority to RU2018125329A priority Critical patent/RU2690518C1/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2690518C1 publication Critical patent/RU2690518C1/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/18—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/30—Reactive power compensation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)
  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано в электрических сетях для регулирования реактивного сопротивления, вводимого последовательно в линию электропередачи (ЛЭП) с целью регулирования потоков мощности, передаваемых по ЛЭП. Техническим результатом является снижение чувствительности величины реактивного сопротивления устройства к разбросу его параметров, уменьшение его массогабаритных показателей и стоимости, а также расширение областей его применения за счет управления величиной реактивного сопротивления, вводимого в линию электропередачи. В управляемом устройстве продольной компенсации для линий электропередачи, состоящем из реактивного элемента и трансформатора, первичная обмотка которого включена в линию электропередачи, последовательно с первичной обмоткой трансформатора включен реактивный элемент, а параллельно последовательному соединению первичной обмотки трансформатора и реактивного элемента включены две одинаковые параллельные ветви, каждая из которых состоит из последовательного соединения двух ключей, управляемых системой управления, а выводы вторичной обмотки трансформатора подключены к общим точкам соединения ключей в каждой из параллельных ветвей. 3 ил.

Description

Изобретение относится к области электротехники и электроэнергетики и может быть использовано в электрических сетях для регулирования реактивного сопротивления, вводимого последовательно в линию электропередачи (ЛЭП) с целью управления потоками мощности, передаваемыми по ЛЭП.
Известно устройство продольной компенсации, включаемое последовательно в линию электропередачи, состоящее из параллельного соединения конденсатора и реактора (Рыжов Ю.П. «Дальние электропередачи сверхвысокого напряжения» М. Издательский дом МЭИ, 2007, 488 стр. , рис. 9.12, стр. 314). Формирование требуемой величины эквивалентного реактивного сопротивления параллельного колебательного контура, состоящего из параллельного соединения конденсатора и реактора, на частоте питающей сети осуществляется в нем за счет подбора величины индуктивности реактора. Основными недостатками такого построения устройства продольной компенсации являются существенная зависимость к.п.д. устройства от добротности контура, сильная зависимость эквивалентного реактивного сопротивления от разброса параметров элементов контура из-за резонансной зависимости эквивалентного сопротивления контура от параметров его элементов, а также повышенные массогабаритные показатели устройства в виду того, что эквивалентная реактивная мощность, накапливаемая в контуре, определяется разностью реактивных мощностей, накапливаемых отдельно в конденсаторе и реакторе.
Известно устройство продольной компенсации, использующее трансформатор, вторичная обмотка которого включена последовательно в линию электропередачи, а к первичной обмотке трансформатора подключен реактивный элемент Хр (Рыжов Ю.П. «Дальние электропередачи сверхвысокого напряжения» М. Издательский дом МЭИ, 2007, 488 стр. , рис. 9.13, стр. 316). При фиксированном значении реактивного сопротивления Хр реактивного элемента, подключенного к первичной обмотке трансформатора, трансформатор используется для увеличения реактивного сопротивления, вводимого в линию электропередачи: Х=Xp/K2, где K - коэффициент трансформации трансформатора, определяемый как отношение напряжения на вторичной обмотке к напряжению на первичной обмотке трансформатора (К=U2/U1). Отметим, что для увеличения величины реактивного сопротивления X, вводимого в линию электропередачи, по отношению к реактивному сопротивлению Хр, подключенному к первичной обмотке трансформатора, коэффициент трансформации K должен иметь значения меньше 1. Обеспечение необходимой величины реактивного сопротивления, вводимого в линию электропередачи, осуществляется за счет подбора коэффициента трансформации трансформатора. Следует подчеркнуть, что, как в случае аналога, так и прототипа, введение с помощью устройства продольной компенсации дополнительного реактивного элемента в ЛЭП практически не влияет на величину тока, протекающего в ЛЭП, а лишь добавляет в ЛЭП реактивный элемент, способный, в зависимости от характера реактивного элемента, накапливать реактивную мощность индуктивного или емкостного характера. При этом, в схеме прототипа установленная мощность трансформатора всегда равна мощности, накапливаемой в реактивном элементе. Недостатками прототипа являются высокие массогабаритные показатели устройства, высокая чувствительность величины реактивного сопротивления, вводимого в ЛЭП, к изменению устройства продольной компенсации (коэффициента трансформации К и величины реактивного сопротивления, подключенного к первичной обмотке трансформатора - Хр). Высокие массогабаритные показатели устройства продольной компенсации вытекают из того факта, что в схеме прототипа установленная мощность трансформатора всегда равна установленной мощности реактивного элемента, и суммарная установленная мощность электромагнитных элементов устройства продольной компенсации, построенного по схеме прототипа, определяемая как сумма установленных мощностей реактивного элемента и трансформатора, всегда равна удвоенной реактивной мощности, вводимой в линию электропередачи. Высокая чувствительность реактивного сопротивления к изменению параметров элементов схемы прототипа определяется зависимостью реактивного сопротивления, вводимого в ЛЭП Х=Xp/K2. Поскольку коэффициент трансформации трансформатора подбирается из диапазона от 0 до 1, то любой разброс параметров как коэффициента трансформации, так и Хр будут существенно влиять на изменение величины X.
Техническим результатом, на получение которого направлено предлагаемое техническое решение, является снижение чувствительности величины реактивного сопротивления устройства к разбросу его параметров, уменьшение его массогабаритных показателей и стоимости, а также расширение областей его применения за счет реализации дискретного регулирования величины реактивного сопротивления, вводимого в линию электропередачи при фиксированных значениях коэффициента трансформации трансформатора и величине реактивного сопротивления используемого реактивного элемента.
Технический результат достигается тем, что в управляемом устройстве продольной компенсации для линий электропередачи, состоящем из реактивного элемента и трансформатора, первичная обмотка которого включена в линию электропередачи, последовательно с первичной обмоткой трансформатора включен реактивный элемент, а параллельно последовательному соединению первичной обмотки трансформатора и реактивного элемента включены две одинаковые параллельные ветви, каждая из которых состоит из последовательного соединения двух ключей, управляемых системой управления, а выводы вторичной обмотки трансформатора подключены к общим точками соединения ключей в каждой из параллельных ветвей.
Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображена схема построения управляемого устройства продольной компенсации. На фиг. 2 приведены зависимости реактивного сопротивления, вводимого устройствами продольной компенсации в линию электропередачи, от коэффициента трансформации трансформатора, при различном состоянии управляемых ключей в схеме фиг. 1. На фиг. 3 приведены зависимости относительной установленной мощности трансформатора (по отношению к мощности реактивного элемента), от коэффициента трансформации трансформатора в устройствах продольной компенсации, построенных по схеме прототипа и по схеме фиг. 1 при различных состояниях ключей.
Управляемое устройство продольной компенсации, изображенное на фиг. 1, состоит из трансформатора 1 с первичной и вторичной обмотками, имеющими соответственно числа витков W1 и W2, и реактивного элемента 2, в качестве которого может выступать реактор или батарея конденсаторов. Реактивный элемент 2 своим первым выводом подключен к выходному зажиму вых. 1 управляемого устройства продольной компенсации, а своим вторым выводом соединен с концом первичной обмотки трансформатора 1, при этом начало первичной обмотки трансформатора 1 соединено с выходным зажимом вых. 2 управляемого устройства продольной компенсации. Параллельно выходным зажимам вых. 1 и вых. 2 управляемого устройства продольной компенсации включены две одинаковые ветви, каждая из которых состоит из последовательного соединения ключей 3, 4 и 5, 6 соответственно. При этом первый вывод ключа 3 подключен к выходному зажиму вых. 1 управляемого устройства продольной компенсации, второй вывод ключа 3 подключен к первому выводу ключа 4, а второй вывод ключа 4 соединен с выходным зажимом вых. 2 управляемого устройства продольной компенсации. Первый вывод ключа 5 подключен к выходному зажиму вых. 1 управляемого устройства продольной компенсации, второй вывод ключа 5 подключен к первому выводу ключа 6, а второй вывод ключа 6 соединен с выходным зажимом вых. 2 управляемого устройства продольной компенсации.
Ключи управляются сигналами, поступающими от системы управления 7. Вторичная обмотка трансформатора 1 своим концом подключена к общей точке соединения ключей 5 и 6, а своим началом - к общей точке соединения ключей 3 и 4.
В зависимости от состояний ключей 3, 4, 5, 6 управляемое устройство продольной компенсации фиг. 1 обеспечивает различную величину реактивного сопротивления относительно своих зажимов вых. 1 и вых. 2.
В установившемся режиме в цепи синусоидального тока при замкнутых ключах 4, 5 и разомкнутых ключах 3, 6 одноименные концы первичной W1 и вторичной W2 обмоток трансформатора 1 соединены в одну точку и подключаются к выходному зажиму вых. 2 управляемого устройства продольной компенсации. При этом для выбранных положительных направлений напряжений и токов, указанных на фиг. 1, будут справедливы следующие соотношения:
Figure 00000001
Figure 00000002
Figure 00000003
Figure 00000004
Figure 00000005
Figure 00000006
Figure 00000007
Figure 00000008
Figure 00000009
где I1 - ток первичной обмотки W1 трансформатора 1, I2 - ток вторичной обмотки W2 трансформатора 1, J - ток ЛЭП, U1 - напряжение на первичной обмотке W1 трансформатора 1, U2 - напряжение на вторичной обмотке W2 трансформатора 1, Up - напряжение на реактивном элементе 2, Хр - реактивное сопротивление реактивного элемента 2, Qp - установленная реактивная мощность реактивного элемента 2, К - коэффициент трансформации трансформатора 1, определяемый как отношение напряжения на вторичной обмотке W2 к напряжению на первичной обмотке W1, δ1 - отношение установленной мощности трансформатора 1 к установленной мощности реактивного элемента 2.
Как видно из приведенных соотношений, в зависимости от выбора коэффициента трансформации трансформатора 1, напряжение U2 на выходных зажимах управляемого устройства продольной компенсации будет меняться в существенных пределах и зависит от реактивного сопротивления Хр реактивного элемента 2 и коэффициента трансформации трансформатора 1. Это и определяет изменение реактивного сопротивления управляемого устройства продольной компенсации. Зависимость реактивного сопротивления управляемого устройства продольной компенсации для схемы фиг. 1 при включенных ключах 4, 5 и выключенных ключах 3, 6 определяется выражением:
Figure 00000010
или в относительных единицах
Figure 00000011
Таким образом, за счет выбора коэффициента трансформации трансформатора 1 в схеме фиг. 1 можно обеспечивать различные значения реактивных сопротивлений управляемого устройства продольной компенсации.
При включенных ключах 3, 6 и выключенных ключах 4, 5 разноименные концы первичной W1 и вторичной W2 обмоток трансформатора 1 объединяются в одну точку и подключаются к выходному зажиму вых. 2 управляемого устройства продольной компенсации. При работе устройства в установившемся режиме в цепи синусоидального тока в этом случае, при выбранных положительных направлениях токов и напряжений, за исключением измененного на противоположное положительного направления тока I2, справедливы следующие соотношения:
Figure 00000012
Figure 00000013
Figure 00000014
Figure 00000015
Figure 00000016
Figure 00000017
Figure 00000018
Figure 00000019
Figure 00000020
Как видно из приведенных соотношений, в зависимости от выбора коэффициента трансформации K трансформатора 1, напряжение U2 на выходных зажимах управляемого устройства продольной компенсации будет также меняться. Зависимость реактивного сопротивления управляемого устройства продольной компенсации для схемы фиг. 2 определяется выражением:
Figure 00000021
Или в относительных единицах
Figure 00000022
На фиг. 2 приведены зависимости реактивных сопротивлений управляемого устройства продольной компенсации от коэффициента трансформации К трансформатора 1 для различных состояний ключей 4, 5 и 3, 6 в схеме фиг. 1. На фиг. 2 также представлена зависимость реактивного сопротивления от коэффициента трансформации трансформатора 1 для устройства продольной компенсации по схеме прототипа, определяемая выражением:
Figure 00000023
или в относительных единицах
Figure 00000024
Представленные на фиг. 2 зависимости иллюстрируют следующие особенности работы схем:
1. В схеме прототипа в диапазоне изменения коэффициентов трансформации К трансформатора 1 от 0 до 1 относительное реактивное сопротивление y1 устройства продольной компенсации изменяется от бесконечности до 1, а абсолютное значение реактивного сопротивления устройства продольной компенсации - от бесконечности до величины реактивного сопротивления Хр реактивного элемента 2, подключенного к первичной обмотке W1 трансформатора 1. Это и объясняет высокую чувствительность реактивного сопротивления к изменениям параметров элементов схемы устройства продольной компенсации.
2. Для схемы фиг. 1 при включенных ключах 4, 5 и выключенных ключах 3, 6 относительное реактивное сопротивление у2 управляемого устройства продольной компенсации изменяется от бесконечности до 1 при изменении коэффициента трансформации K трансформатора 1 в диапазоне от 1 до бесконечности. Это и объясняет низкую чувствительность реактивного сопротивления управляемого устройства продольной компенсации к изменяющимся параметрам элементов его схемы;
3. Для схемы фиг. 1 при включенных ключах 3, 6 и выключенных ключах 4, 5 диапазон изменения относительного реактивного сопротивления у3 управляемого устройства продольной компенсации составляет от 1 до 0 при изменении коэффициента трансформации К трансформатора 1 от бесконечности до 0. Это также обуславливает низкую чувствительность реактивного сопротивления управляемого устройства продольной компенсации к изменению параметров элементов его схемы.
Важным показателем, определяющим массогабаритные показатели трансформатора 1 при всех состояниях ключей схемы фиг. 1 является отношение его установленной мощности к мощности реактивного элемента 2. Как уже отмечалось ранее, в схеме прототипа эта относительная мощность трансформатора не зависела от коэффициента трансформации и всегда равна 1.
Для схемы фиг. 1 в зависимости от включенных ключей 4, 5 или 3, 6 эти относительные установленные мощности определяются соответственно выражениями:
Figure 00000025
Figure 00000026
На фиг. 3 приведены графические зависимости этих выражений от коэффициента трансформации К трансформатора 1.
Из представленных зависимостей следует:
1. Для схемы фиг. 1 при включенных ключах 4, 5 и выключенных ключах 3, 6, уже при значениях коэффициентов трансформации трансформатора 1 превышающих 2, установленная мощность трансформатора 1 становится меньше, чем мощность реактивного элемента 2, что обеспечивает уменьшение весогабаритных и стоимостных показателей трансформатора 1 по сравнению со схемой прототипа;
2. Для схемы фиг. 1 при включенных ключах 3, 6 и выключенных ключах 4, 5 установленная мощность трансформатора 1 меньше, чем мощность реактивного элемента 2 во всем диапазоне изменения коэффициентов трансформации K.
3. Таким образом, можно утверждать, что для схем фиг. 1 и фиг. 2 имеет место уменьшение установленной мощности трансформатора 1 по отношению к установленной мощности реактивного элемента 2.
Так например, в схеме фиг. 1 при выбранном коэффициенте трансформации трансформатора 1 равным 3 при включенных ключах 4, 5 и выключенных ключах 3, 6 реактивное сопротивление на выходах управляемого устройства продольной компенсации будет равно 2,125 Хр. При выключенных ключах 4, 5 и включенных ключах 3, 6 реактивное сопротивление на выходах управляемого устройства продольной компенсации будет равно 0,56 Хр. Если ключи 5, 3 будут разомкнуты, а ключи 6, 4 замкнуты, то трансформатор 1 в схеме фиг. 1 будет закорочен и реактивное сопротивление на выходе управляемого устройства продольной компенсации будет равно Хр. Если любая пара ключей 3, 4 или 5, 6 будет включена, то сопротивление на выходе управляемого устройства продольной компенсации будет равно 0. Таким образом, в зависимости от управления ключами в схеме фиг. 1 можно получить четыре различных значения реактивного сопротивления на выходе управляемого устройства продольной компенсации: 0; 0,56 Хр; Хр; 2,125 Хр.
Расширение областей применения предлагаемого технического решения связано с возможностью получения различных значений реактивного сопротивления управляемого устройства продольной компенсации при одном коэффициенте трансформации К трансформатора 1 за счет управления состоянием ключей. Таким образом, применение заявляемой схемы построения управляемого устройства продольной компенсации позволяет снизить чувствительность реактивного сопротивления к изменению параметров элементов схемы, уменьшить суммарную установленную мощность ее элементов и расширить области применения за счет управления реактивным сопротивлением. Тем самым осуществление совокупности признаков заявляемого устройства обеспечивает достижение указанного технического результата.

Claims (1)

  1. Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи, состоящее из реактивного элемента и трансформатора, первичная обмотка которого включена в линию электропередачи, отличающееся тем, что последовательно с первичной обмоткой трансформатора включен реактивный элемент, а параллельно последовательному соединению первичной обмотки трансформатора и реактивного элемента включены две одинаковые параллельные ветви, каждая из которых состоит из последовательного соединения двух ключей, управляемых системой управления, а выводы вторичной обмотки трансформатора подключены к общим точкам соединения ключей в каждой из параллельных ветвей.
RU2018125329A 2018-07-11 2018-07-11 Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи RU2690518C1 (ru)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018125329A RU2690518C1 (ru) 2018-07-11 2018-07-11 Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2018125329A RU2690518C1 (ru) 2018-07-11 2018-07-11 Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2690518C1 true RU2690518C1 (ru) 2019-06-04

Family

ID=67037850

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018125329A RU2690518C1 (ru) 2018-07-11 2018-07-11 Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи

Country Status (1)

Country Link
RU (1) RU2690518C1 (ru)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU509940A1 (ru) * 1974-01-14 1976-04-05 Московский Ордена Ленина И Орденатрудового Красного Знамени Институтинженеров Железнодорожного Транспор-Та Устройство дл регулировани напр -жени в линии электропередачи
SU1686597A1 (ru) * 1989-11-02 1991-10-23 Ленинградский горный институт им.Г.В.Плеханова Устройство продольно-поперечного регулировани напр жени
DE19680397T1 (de) * 1995-04-21 1997-06-19 Vattenfall Ab Schaltungsanordnung zur Verminderung des Magnetfelds in der Nähe mehrphasiger Starkstromleitungen
US5942880A (en) * 1998-01-20 1999-08-24 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Compensation control device for a power system
RU36065U1 (ru) * 2003-12-04 2004-02-20 Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" Устройство продольной компенсации параметров линии электропередачи
RU168484U1 (ru) * 2015-12-10 2017-02-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владивостокский государственный университет экономики и сервиса" (ВГУЭС) Оптоэлектронное устройство для оценки параметров раздвигаемости нитей текстильных материалов

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU509940A1 (ru) * 1974-01-14 1976-04-05 Московский Ордена Ленина И Орденатрудового Красного Знамени Институтинженеров Железнодорожного Транспор-Та Устройство дл регулировани напр -жени в линии электропередачи
SU1686597A1 (ru) * 1989-11-02 1991-10-23 Ленинградский горный институт им.Г.В.Плеханова Устройство продольно-поперечного регулировани напр жени
DE19680397T1 (de) * 1995-04-21 1997-06-19 Vattenfall Ab Schaltungsanordnung zur Verminderung des Magnetfelds in der Nähe mehrphasiger Starkstromleitungen
US5942880A (en) * 1998-01-20 1999-08-24 Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha Compensation control device for a power system
CN1097871C (zh) * 1998-01-20 2003-01-01 三菱电机株式会社 电力系统的补偿控制装置
RU36065U1 (ru) * 2003-12-04 2004-02-20 Открытое акционерное общество "Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы" Устройство продольной компенсации параметров линии электропередачи
RU168484U1 (ru) * 2015-12-10 2017-02-06 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Владивостокский государственный университет экономики и сервиса" (ВГУЭС) Оптоэлектронное устройство для оценки параметров раздвигаемости нитей текстильных материалов

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
МД 20020083 А, 31.12.2003. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109302070A (zh) 电力变换器电路拓扑结构及其控制方法
JP5695782B1 (ja) 変圧装置
CN101741262B (zh) 调节能量转移元件中的位移电流的方法和设备
Corti et al. A comprehensive comparison of resonant topologies for magnetic wireless power transfer
CN108173353B (zh) 基于f-f/t变拓扑网络的恒压-恒流型ecpt系统及参数设计方法
CN108695957A (zh) 一种抗偏移恒流输出无线电能传输装置的参数优化方法
Sattarov et al. Integrated LC-components for electrical systems and devices
KR101152362B1 (ko) Ｈｖｄｃ용 스마트 필터
Aming et al. Analysis of bifurcation phenomena based on optimized transformer in loosely coupled inductive power transfer system
CN105356752A (zh) 一种基于混合终端滑膜的双向dc-dc控制系统
RU2690518C1 (ru) Управляемое устройство продольной компенсации для линий электропередачи
CN103296989A (zh) 谐振电感分段串联电容谐振电路
RU2683784C1 (ru) Устройство продольной компенсации для линий электропередачи
CN101286639A (zh) 低成本且连续可调的无功功率补偿器
US20170288571A1 (en) Electrical energy transmission system
Kindl et al. Analysis of coupling elements for wireless power transfer with primary side compensation
CN108023484B (zh) 一种多模态高频谐振充电电路
RU2786130C1 (ru) Статический компенсатор реактивной мощности
Costanzo et al. Design of magnetic-resonant wireless power transfer links realized with two coils: comparison of solutions
CN110165792A (zh) 一种基于串并补偿的磁耦合无线能量传输装置
KR102175583B1 (ko) 수동소자로 이루어진 전력 네트워크를 포함한 공진형 컨버터
JP2005027246A (ja) 群遅延時間調整器
RU2751094C1 (ru) Система для передачи электроэнергии
US11012001B2 (en) Transformer-less, tapped point AC voltage splitter for full bridge DC AC inverters
RU2066868C1 (ru) Устройство для проведения испытаний реактивных объектов повышенным напряжением