RU2686942C1 - Узел ректификации установки разделения воздуха - Google Patents
Узел ректификации установки разделения воздуха Download PDFInfo
- Publication number
- RU2686942C1 RU2686942C1 RU2018131115A RU2018131115A RU2686942C1 RU 2686942 C1 RU2686942 C1 RU 2686942C1 RU 2018131115 A RU2018131115 A RU 2018131115A RU 2018131115 A RU2018131115 A RU 2018131115A RU 2686942 C1 RU2686942 C1 RU 2686942C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- heat exchange
- unit according
- air separation
- cylindrical shell
- condenser
- Prior art date
Links
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 23
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 13
- 238000009434 installation Methods 0.000 abstract description 8
- 238000009833 condensation Methods 0.000 abstract description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 abstract description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005457 optimization Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 229940079593 drug Drugs 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010025 steaming Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
- F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
- F25J5/005—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger in a reboiler-condenser, e.g. within a column
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
- F25J2200/06—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system in a classical double column flow-sheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/02—Bath type boiler-condenser using thermo-siphon effect, e.g. with natural or forced circulation or pool boiling, i.e. core-in-kettle heat exchanger
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2250/00—Details related to the use of reboiler-condensers
- F25J2250/20—Boiler-condenser with multiple exchanger cores in parallel or with multiple re-boiling or condensing streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/44—Particular materials used, e.g. copper, steel or alloys thereof or surface treatments used, e.g. enhanced surface
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
Изобретение относится к теплоэнергетике, в частности к теплообменной аппаратуре, работающей в условиях кипения и конденсации рабочих сред, и может быть использовано в установках низкотемпературного разделения воздуха. Узел ректификации установки низкотемпературного разделения воздуха, содержащий нижнюю ректификационную колонну и верхнюю ректификационную колонну со встроенным в нее конденсатором-испарителем, выполненным из труб с наружным капиллярно-пористым покрытием с оптимизированной геометрией, при этом конденсатор-испаритель выполнен как вертикальный аппарат с одним или несколькими теплообменными элементами витой или прямотрубной конструкции. Каждый теплообменный элемент имеет наружную цилиндрическую обечайку для обеспечения надежной циркуляции кипящей жидкости в межтрубном пространстве. Технический результат - обеспечение надежности узла ректификации установки разделения воздуха благодаря оптимизации его конструкции при работе в режиме повышенных тепловых нагрузок, снижение металлоемкости аппарата и энергозатрат на получение чистых продуктов разделения воздуха. 9 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Изобретение относится к теплоэнергетике, в частности к теплообменной аппаратуре, работающей в условиях кипения и конденсации рабочих сред, и может быть использовано в установках низкотемпературного разделения воздуха.
Известен узел ректификации установки разделения воздуха [Криогенное оборудование. Каталог ЦИНТИхимнефтемаш, М., 1988. Стр. 12], содержащий верхнюю ректификационную колонну низкого давления, нижнюю ректификационную колонну высокого давления и отдельно стоящую группу конденсаторов-испарителей. Такая компоновка конденсаторами узла ректификации позволяет создавать требуемую поверхность теплообмена изменением количества конденсаторов-испарителей в группе.
Недостатками указанного узла ректификации является громоздкость группы конденсаторов для установки большой производительности, увеличенные размеры необходимых монтажных площадей в установке разделения воздуха, дополнительные трубопроводы для обвязки конденсаторов между собой, увеличенная металлоемкость за счет изготовления нескольких корпусов аппаратов, и, соответственно, высокая стоимость.
Известен узел ректификации установки разделения воздуха [Криогенное оборудование. Каталог ЦИНТИхимнефтемаш, М., 1988. Стр. 6], содержащий верхнюю ректификационную колонну низкого давления, нижнюю ректификационную колонну высокого давления, группу конденсаторов-испарителей, каждый из которых может быть выполнен как конденсатор, содержащий корпус с размещенными в нем одним или несколькими пластинчато-ребристыми теплообменными элементами с каналами конденсации и каналами кипения, коллекторы с патрубками для ввода и вывода конденсирующейся среды, при этом теплообменные элементы выполнены в виде параллелограмма, устанавливаемого наклонно к горизонтали под углом 5-И 5°, коллекторы размещены на поверхности кипения, площади боковых сечений ввода и вывода кипящей среды равновелики площадям сечений, занятых коллекторами, а насадка в зоне боковых сечений каналов кипения выполнена перфорированной.
Недостатком рассмотренного узла ректификации является то, что группа конденсаторов представляет собой автономные, требующие дополнительных монтажных площадей, цельносварные конструкции с тремя днищами (верхнее, нижнее, перегородка), причем перегородка механически перегружена избыточной массой жидкости, а работа теплообменных пластинчато-ребристых элементов не оптимизирована по уровню затопления их кипящей средой, что снижает эффективность их работы; горизонтальность каналов конденсации требует наклонного расположения теплообменных элементов для обеспечения слива конденсата из каналов конденсации, что усложняет конструкцию и увеличивает стоимость.
Наиболее близким к заявляемому техническому решению по совокупности признаков является узел ректификации установки разделения воздуха [RU 2260754] (прототип), содержащий верхнюю ректификационную колонну низкого давления с встроенным в нее конденсатором-испарителем и нижнюю ректификационную колонну высокого давления, при этом конструкция конденсатора-испарителя представляет собой многокаскадную схему.
Недостатком указанного узла ректификации является сложность конструкции конденсатора-испарителя, приводящая к увеличению стоимости ее реализации при использовании в установках разделения воздуха большой производительности.
Задачей настоящего изобретения является разработка компактного и эффективного узла ректификации установки разделения воздуха с конденсатором-испарителем трубчатой конструкции, выполненным из труб с наружным капиллярно-пористым покрытием с оптимизированной геометрией, и позволяющим применять его в технологических схемах установок низкотемпературного разделения воздуха большой производительности.
Технический результат - обеспечение надежности узла ректификации установки разделения воздуха благодаря оптимизации его конструкции при работе в режиме повышенных тепловых нагрузок, снижение металлоемкости аппарата и энергозатрат на получение чистых продуктов разделения воздуха.
Указанный технический результат достигается тем, что предложен узел ректификации установки низкотемпературного разделения воздуха, содержащий нижнюю ректификационную колонну и верхнюю ректификационную колонну со встроенным в нее конденсатором-испарителем, выполненным из труб с наружным капиллярно-пористым покрытием с оптимизированной геометрией, при этом конденсатор-испаритель выполнен как вертикальный аппарат с одним или несколькими теплообменными элементами витой или прямотрубной конструкции. Каждый теплообменный элемент имеет наружную цилиндрическую обечайку для обеспечения надежной циркуляции кипящей жидкости в межтрубном пространстве.
Капиллярно-пористое покрытие наружной поверхности труб имеет следующие оптимальные геометрические характеристики:
- открытая пористость (объем открытых пор):
ε=(0.23÷0.25)×Vкпп,
где: Vкпп - объем капиллярно-пористого слоя на трубке длиной Lтр, который определяется как:
Vкпп=(dкпп 2-dнар 2)×0.785×Lтр,
где: dкпп и dнар - соответственно диаметр слоя капиллярно-пористого покрытия и наружный диаметр трубки.
Величина открытой пористости ε определяется методом взвешивания образца трубки с покрытием до погружения ее в жидкость и после.
- объем пор:
Vпop=(Рпр-Рсух)/ρ,
где: Рсух, Рпр - вес сухого образца и после пропитки, ρ - плотность пропитывающей жидкости.
Отношение измеренного объема открытых пор к вычисленному объему пористого слоя образца дает значение открытой пористости:
ε=Vпор/V. Диаметр эквивалентной поры:
dэп=(40÷50)×10-6.
Величина диаметра эквивалентной поры dэп определяется из выражения:
где 
и ρ - соответственно, поверхностное натяжение и плотность пропитывающей жидкости, в которую погружается образец трубки с покрытием; 
- высота подъема пропитывающей жидкости по капиллярно-пористому покрытию при вертикальном погружении в нее части образца трубки с покрытием; g - ускорение свободного падения (9.81 м2/сек).
Толщина слоя покрытия:
δ=(dкпп-dнар)/2=(0.4÷0.5)×10-3 м.
Применение капиллярно-пористого покрытия указанных параметров, являющихся оптимальными для конденсаторов-испарителей установок низкотемпературного разделения воздуха, позволяет максимально интенсифицировать теплоотдачу при кипении, что дает возможность иметь минимальные размеры конденсатора-испарителя и минимальные энергозатраты при эксплуатации установки низкотемпературного разделения воздуха.
Изобретение поясняется Фиг. 1-4, которые иллюстрируют, но не ограничивают возможные варианты исполнения заявленного узла ректификации.
Фиг. 1 - схема узла ректификации с нижней колонной и верхней колонной с встроенным в нее конденсатором-испарителем, состоящим из одного или нескольких теплообменных элементов витой или прямотрубной конструкции;
Фиг. 2 - элемент трубки с наружным капиллярно-пористым покрытием;
Фиг. 3 - схема теплообменного элемента витой конструкции;
Фиг. 4 - схема теплообменного элемента прямотрубной конструкции.
Условные обозначения: 1 - нижняя колонна; 2 - верхняя колонна; 3 - теплообменные элементы; 4 - патрубок; 5 - сепаратор; 6 - цилиндрическая обечайка; 7 - верхняя трубная решетка; 8 - нижняя трубная решетка.
Узел ректификации содержит нижнюю колонну (1) и верхнюю колонну (2) с размещенными внутри нее одним или несколькими теплообменными элементами (3), набранными из труб с наружным капиллярно-пористым покрытием (Фиг. 2), внутри которых конденсируется пар азота, поступающий из нижней колонны, и отводится конденсат. На корпусе верхней колонны размещен патрубок (4) для вывода пара продукционного кислорода после сепарации из него жидкой фазы в сепараторе (5).
С целью упорядочения и интенсификации циркуляции кипящего кислорода межтрубное пространство каждого теплообменного элемента ограничено внешней цилиндрической обечайкой (6). Высота обечайки теплообменного элемента витой конструкции h (Фиг. 3) равна высоте навивки трубного пучка; высота обечайки прямотрубного теплообменного элемента h1 (Фиг. 4) составляет 0.8÷0.85 расстояния между верхней (7) и нижней (8) трубными решетками, считая от нижней (8).
Увеличение высоты цилиндрической обечайки прямотрубного теплообменного элемента hi более 0.85 расстояния между трубными решетками затрудняет выход парожидкостной смеси из межтрубного пространства, создавая дополнительное гидравлическое сопротивление и ухудшая циркуляцию. Уменьшение высоты цилиндрической обечайки менее 0.8 расстояния между трубными решетками приводит к снижению скорости циркуляции кипящей жидкости из-за уменьшения движущего циркуляционного напора и как следствие снижению интенсивности теплоотдачи от кипящей жидкости к стенке трубки.
Для обеспечения подвода жидкого кислорода в межтрубное пространство прямотрубного теплообменного элемента (Фиг. 4) в нижней части цилиндрической обечайки предусмотрены отверстия общим сечением не менее:
где Dоб - диаметр цилиндрической обечайки; h2 - высота отверстий от нижнего края обечайки. Величина hi составляет не более 0.1 ее высоты h1.
Уменьшение площади проходного сечения для подвода жидкости в межтрубное пространство менее S также, как и увеличение высоты отверстия больше h2, приводит к снижению интенсивности циркуляции кипящей жидкости в межтрубном пространстве прямотрубного теплообменного элемента. При этом уменьшение S приближает режим работы полости кипения к запариванию и возникновению условий для отложения взрывоопасных примесей на поверхности кипения. Увеличение h2 снижает интенсивность циркуляции, что снижает интенсивность теплоотдачи от кипящей жидкости к стенке трубки.
В теплообменном элементе витой конструкции внутренний диаметр труб dвн составляет не менее 0.007 м, максимальная длина труб Lтр должна составлять не более 10÷12 м. При значении внутреннего диаметра труб менее 0.007 м и значении их длины более 10÷12 м существенно возрастает гидравлическое сопротивление теплообменного элемента, что приводит к снижению эффективности работы конденсатора-испарителя.
Узел ректификации работает следующим образом: пар из нижней колонны
(1) поступает в верхнюю колонну (2), в которой распределяется по внутренним полостям труб теплообменных элементов (3) (Фиг. 3-4), после чего образовавшийся конденсат выводится из конденсатора-испарителя. Кислород из верхней колонны
(2) поступает в полость кипения конденсатора, предварительно пройдя адсорбционную очистку от растворенных в нем углеводородных примесей за пределами узла ректификации и возвращаясь обратно в полость кипения конденсатора с помощью насоса обратной подачи. Теплообменные элементы (3) (Фиг. 3-4) конденсатора-испарителя, работают в режиме с естественной циркуляцией, при котором испаряющийся в межтрубном пространстве кислород в виде парожидкостной смеси поднимается в верхнюю часть теплообменного элемента и далее, после отвода пара в верхнюю колонну, оставшаяся жидкость возвращается в полость кипения и снова поступает на вход в межтрубное пространство теплообменного элемента.
Выполнение заявляемого узла ректификации установки разделения воздуха позволяет обеспечить надежное функционирование благодаря оптимизации его конструкции при работе в режиме повышенных тепловых нагрузок, снижение металлоемкости аппарата и энергозатрат на получение чистых продуктов разделения воздуха.
Claims (16)
1. Узел ректификации установки разделения воздуха, содержащий нижнюю ректификационную колонну и верхнюю ректификационную колонну со встроенным в нее конденсатором-испарителем, содержащим один или несколько вертикальных теплообменных элементов прямотрубной или витой конструкции, состоящих из труб с наружным капиллярно-пористым покрытием, отличающийся тем, что величина открытой пористости капиллярно-пористого покрытия определяется соотношением:
величина диаметра эквивалентной поры капиллярно-пористого покрытия составляет:
dэп=(40÷50)×10-6 м,
толщина слоя капиллярно-пористого покрытия составляет:
δ=(0.4÷0.5)×10-3 м.
2. Узел ректификации по п. 1, в котором теплообменные элементы имеют наружную цилиндрическую обечайку.
3. Узел ректификации по п. 2, в котором цилиндрическая обечайка теплообменного элемента прямотрубной конструкции имеет высоту, равную 0.8÷0.85 величины расстояния между трубными решетками, считая от нижней.
4. Узел ректификации по п. 2, в котором высота цилиндрической обечайки теплообменного элемента витой конструкции равна высоте навивки.
5. Узел ректификации по п. 2, в котором цилиндрическая обечайка теплообменного элемента прямотрубной конструкции в нижней части имеет отверстия для входа циркулирующей жидкости.
6. Узел ректификации по п. 1, в котором величина общего сечения отверстий для входа циркулирующей жидкости на цилиндрической обечайке теплообменного элемента прямотрубной конструкции составляет не менее:
S≥0.5×π×Dоб×h2.
7. Узел ректификации по п. 1, в котором высота сечений отверстий для входа циркулирующей жидкости на цилиндрической обечайке теплообменного элемента прямотрубной конструкции составляет не более 0.1 ее высоты h1.
8. Узел ректификации по п. 1, в котором внутренний диаметр трубки dвн теплообменного элемента витой конструкции составляет не менее 0.007 м.
9. Узел ректификации по п. 1, в котором длина каждой трубки теплообменного элемента витой конструкции составляет не более 10÷12 м.
10. Узел ректификации по п. 1, в котором жидкий кислород из верхней колонны перед подачей его в полость кипения конденсатора, предварительно очищается в адсорбере от углеводородных примесей.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018131115A RU2686942C1 (ru) | 2018-08-29 | 2018-08-29 | Узел ректификации установки разделения воздуха |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018131115A RU2686942C1 (ru) | 2018-08-29 | 2018-08-29 | Узел ректификации установки разделения воздуха |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2686942C1 true RU2686942C1 (ru) | 2019-05-06 |
Family
ID=66430321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018131115A RU2686942C1 (ru) | 2018-08-29 | 2018-08-29 | Узел ректификации установки разделения воздуха |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2686942C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4019869A1 (de) * | 2020-12-23 | 2022-06-29 | Linde GmbH | Verfahren zum verflüssigen von erdgas |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU72200A1 (ru) * | 1946-09-26 | 1947-11-30 | С.Е. Дунаев | Разделительный аппарат двойной ректификации дл получени обогащенного кислородом воздуха |
| SU1153206A1 (ru) * | 1981-11-26 | 1985-04-30 | Предприятие П/Я А-3605 | Конденсатор-испаритель |
| RU2100715C1 (ru) * | 1995-10-27 | 1997-12-27 | Открытое акционерное общество криогенного машиностроения | Конденсатор-испаритель |
| US5724834A (en) * | 1994-08-05 | 1998-03-10 | Praxair Technology, Inc. | Downflow plate and fin heat exchanger for cryogenic rectification |
| EP0866293A1 (en) * | 1997-03-21 | 1998-09-23 | The BOC Group plc | Downflow reboiler-condenser with vapor lift pumping |
| RU2260754C2 (ru) * | 2003-06-03 | 2005-09-20 | Открытое акционерное общество криогенного машиностроения (ОАО "Криогенмаш") | Узел ректификации установки разделения воздуха |
-
2018
- 2018-08-29 RU RU2018131115A patent/RU2686942C1/ru active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU72200A1 (ru) * | 1946-09-26 | 1947-11-30 | С.Е. Дунаев | Разделительный аппарат двойной ректификации дл получени обогащенного кислородом воздуха |
| SU1153206A1 (ru) * | 1981-11-26 | 1985-04-30 | Предприятие П/Я А-3605 | Конденсатор-испаритель |
| US5724834A (en) * | 1994-08-05 | 1998-03-10 | Praxair Technology, Inc. | Downflow plate and fin heat exchanger for cryogenic rectification |
| RU2100715C1 (ru) * | 1995-10-27 | 1997-12-27 | Открытое акционерное общество криогенного машиностроения | Конденсатор-испаритель |
| EP0866293A1 (en) * | 1997-03-21 | 1998-09-23 | The BOC Group plc | Downflow reboiler-condenser with vapor lift pumping |
| RU2260754C2 (ru) * | 2003-06-03 | 2005-09-20 | Открытое акционерное общество криогенного машиностроения (ОАО "Криогенмаш") | Узел ректификации установки разделения воздуха |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4019869A1 (de) * | 2020-12-23 | 2022-06-29 | Linde GmbH | Verfahren zum verflüssigen von erdgas |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN201093904Y (zh) | 一种无机热管喷淋式冷凝器 | |
| JP5956772B2 (ja) | 熱交換型蒸留装置 | |
| SE452451B (sv) | Anordning for membrandestillation | |
| US4626387A (en) | Evaporative condenser with helical coils and method | |
| RU2686942C1 (ru) | Узел ректификации установки разделения воздуха | |
| CN101503224A (zh) | 一种低温多效海水淡化蒸发器及其工作方法 | |
| CN111006534A (zh) | 一种列管浸泡式冷却系统 | |
| CN107970636A (zh) | 一种精馏装置用高效再沸器及其工艺 | |
| CN114508745B (zh) | 贯流式蒸汽发生器或蒸汽锅炉及其换热单元 | |
| US4671214A (en) | Heat exchanger device for drying and superheating steam | |
| RU149870U1 (ru) | Парогенератор | |
| CN216169953U (zh) | 一种蓄能式蒸发器 | |
| CN109737368B (zh) | 一种设置稳流结构的蒸汽换热器 | |
| CN111664438B (zh) | 一种水帘式定期排污扩容器 | |
| CN111664436A (zh) | 一种筛板塔盘式定期排污扩容器 | |
| CN221548654U (zh) | 一种排污扩容器 | |
| US20030037909A1 (en) | Method of action of the plastic heat exchanger and its constructions | |
| CN111664439A (zh) | 一种定期排污扩容器 | |
| JPS5927237B2 (ja) | 脱気器付多段蒸発装置 | |
| RU2803431C1 (ru) | Тепломассообменный аппарат (варианты) | |
| CN211953849U (zh) | 一种列管浸泡式冷却系统 | |
| CN216149069U (zh) | 一种异丁醛回收装置 | |
| CN211475908U (zh) | 过热蒸汽发生系统 | |
| CN102060345A (zh) | 新型高效海水淡化蒸发器 | |
| CN209893368U (zh) | 一种智能化除氧器 |