RU2681239C1 - Device for electrolyte-plasma treatment of metal products - Google Patents
Device for electrolyte-plasma treatment of metal products Download PDFInfo
- Publication number
- RU2681239C1 RU2681239C1 RU2018121549A RU2018121549A RU2681239C1 RU 2681239 C1 RU2681239 C1 RU 2681239C1 RU 2018121549 A RU2018121549 A RU 2018121549A RU 2018121549 A RU2018121549 A RU 2018121549A RU 2681239 C1 RU2681239 C1 RU 2681239C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- electrolyte
- cylindrical tube
- current lead
- power source
- metal
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25F—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC REMOVAL OF MATERIALS FROM OBJECTS; APPARATUS THEREFOR
- C25F7/00—Constructional parts, or assemblies thereof, of cells for electrolytic removal of material from objects; Servicing or operating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Electrochemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области электрохимической обработки деталей и может быть использовано в энергомашиностроении для обработки турбинных лопаток, машиностроении для обработки электрод-инструментов.The invention relates to the field of electrochemical processing of parts and can be used in power engineering for processing turbine blades, mechanical engineering for processing electrode tools.
Известно устройство для получения паровоздушного разряда (Гайсин А.Ф. Паровоздушный разряд между электролитическим анодом и металлическим катодом при атмосферном давлении. Теплофизика высоких температур, 2005, том 43, № 5, с.684-690.). Устройство состоит из источника питания, электролитической ванны, токоподвода, расположенного над электролитической ванной и соединенного с отрицательным полюсом источника питания, механизма перемещения токоподвода-катода в вертикальном направлении, металлического электрода-анода, установленного внизу электролитической ванны. Токоподвод может быть выполнен полым, сплошным, заостренным, в виде стержня. Обработка образцов происходит при давлении P=8*104-105 Па, в диапазоне рабочих напряжений от 100 до 800 вольт, высоте межэлектродного промежутка от 0,1 до 40 мм и диаметре металлического катода от 1-40 мм.A device is known for producing a vapor-air discharge (AF Gaysin. Steam-air discharge between an electrolytic anode and a metal cathode at atmospheric pressure. Thermophysics of High Temperatures, 2005, Volume 43, No. 5, pp. 684-690.). The device consists of a power source, an electrolytic bath, a current lead located above the electrolytic bath and connected to the negative pole of the power source, a mechanism for moving the current lead-cathode in the vertical direction, a metal electrode-anode mounted at the bottom of the electrolytic bath. The current lead can be made hollow, solid, pointed, in the form of a rod. The samples are processed at a pressure of P = 8 * 10 4 -10 5 Pa, in the range of operating voltages from 100 to 800 volts, the height of the interelectrode gap from 0.1 to 40 mm and the diameter of the metal cathode from 1-40 mm.
Недостатком устройства является то, что размер изделия ограничивается размером ванны с электролитом, устройство работает при высоких напряжениях, при формировании разряда в межэлектродном промежутке 0,1-10 мм, на всех типах токоподводов возникает значительное число электрических пробоев. При низких скоростях течения электролита (менее 6 л/ч) устройство не позволяет эффективно удалять с поверхности микрорельеф с параметром шероховатости Ra (среднеарифметическое отклонение профиля) порядка 1,6 мкм. При более высоких скоростях течения электролита (более 6 л/ч) на поверхности формируется значительное количество микро и макродефектов. Требуется значительный период времени для получения поверхности изделия с низким уровнем параметра шероховатости Ra около 0,040 мкм.The disadvantage of this device is that the size of the product is limited by the size of the bath with electrolyte, the device operates at high voltages, when a discharge is formed in the interelectrode gap of 0.1-10 mm, a significant number of electrical breakdowns occur on all types of current leads. At low electrolyte flow rates (less than 6 l / h), the device does not allow efficient removal of the microrelief from the surface with a roughness parameter Ra (arithmetic mean profile deviation) of the order of 1.6 μm. At higher electrolyte flow rates (more than 6 l / h), a significant amount of micro and macro defects are formed on the surface. A significant period of time is required to obtain the surface of the product with a low level of roughness parameter Ra of about 0.040 μm.
Известно устройство для получения электрического разряда [RU патент №2457571, МПК H01J13/02, опубл. 27.07.12], выбранное за прототип, содержащее систему подачи электролита, цилиндрическую трубку для формирования последовательных капель электролита и подвода положительного потенциала, металлический электрод, изолированную подставку под электрод, электролитическую ванну для сбора жидкости.A device for producing an electric discharge [RU patent No. 2457571, IPC H01J13 / 02, publ. 07/27/12], selected for a prototype containing an electrolyte supply system, a cylindrical tube for forming successive drops of electrolyte and supplying a positive potential, a metal electrode, an insulated electrode stand, and an electrolytic bath for collecting liquid.
Предлагаемое устройство при низкой скорости потока электролита (меньше 6 л/ч) может быть использовано для электролитно-плазменной обработки преимущественно в режиме полирования поверхностей металлических изделий, которые для этого выполняют функцию катода. The proposed device at a low flow rate of the electrolyte (less than 6 l / h) can be used for electrolyte-plasma treatment mainly in the polishing mode of the surfaces of metal products, which for this function as a cathode.
Устройство обладает ограниченными возможностями, так как при катодной обработке в определенных условиях имеется склонность к наводороживанию материала катода. К тому же электрохимические катодные процессы направлены, как правило, на осаждение материала и в отдельных случаях на безразмерную обработку, поэтому предлагаемое устройство не позволяет эффективно снизить на поверхности изделия грубый исходный микропрофиль с параметром шероховатости Ra порядка 1,6 мкм и достигнуть параметра шероховатости Ra до 0,040 мкм. Кроме этого при межэлектродном промежутке 1-4 мм между токоподводом-цилиндрической трубкой и обрабатываемым металлическим изделием возникает значительное число электрических пробоев, происходит разрушение поверхности цилиндрической трубки и, как следствие, осаждение на поверхность изделия микрокапель расплавленного металла цилиндрического токоподвода и их приваривание. Кроме этого при скорости потока электролита более 6 л/ч обработка струей электролита локализует плазменные разряды в полостях, имеющихся на поверхности углублений и дефектов. За счет этого процесса в отдельных случаях происходит углубление в этих зонах поверхности с равной или большей скоростью, чем скорость обработки остальной поверхности. Это приводит к росту дефектных зон на поверхности.The device has limited capabilities, since during cathodic processing under certain conditions there is a tendency to hydrogenation of the cathode material. In addition, the electrochemical cathodic processes are directed, as a rule, to the deposition of the material and, in some cases, to dimensionless processing; therefore, the proposed device does not allow to effectively reduce the coarse initial microprofile on the surface of the product with a roughness parameter Ra of the order of 1.6 μm and achieve a roughness parameter Ra of up to 0.040 microns. In addition, with an interelectrode gap of 1-4 mm between the current lead-cylindrical tube and the metal product being processed, a significant number of electrical breakdowns occur, the surface of the cylindrical tube is destroyed and, as a result, microdroplets of molten metal of the cylindrical current lead are deposited on the surface and welded. In addition, at an electrolyte flow rate of more than 6 l / h, an electrolyte jet treatment localizes plasma discharges in cavities present on the surface of recesses and defects. Due to this process, in some cases there is a deepening in these zones of the surface with an equal or greater speed than the processing speed of the rest of the surface. This leads to the growth of defective zones on the surface.
Неравномерность напряженности электрического поля по сечению электролитно-плазменной струи в заданный момент времени определяет развитие плазменного разряда в области максимальной проводимости и максимальной напряженности электрического поля, разную плотность тока на поверхности обрабатываемого металлического изделия и неоднородность его воздействия, что приводит к формированию в произвольных местах микродефектов.The non-uniformity of the electric field strength over the cross section of the electrolyte-plasma jet at a given point in time determines the development of a plasma discharge in the region of maximum conductivity and maximum electric field strength, different current densities on the surface of the metal product being processed, and the inhomogeneity of its effect, which leads to the formation of microdefects in arbitrary places.
Технической проблемой является расширение технологических возможностей устройства для проведения электролитно-плазменной обработки поверхности металлических изделий, и повышение качества поверхности этих изделий после обработки.The technical problem is the expansion of the technological capabilities of the device for conducting electrolyte-plasma surface treatment of metal products, and improving the surface quality of these products after processing.
Наборный токоподвод может быть выполнен из металлических проводников, толщиной от 0,03 до 1 мм. Уменьшение диаметра проводников менее 0,03 мм уменьшает жесткость составного токоподвода и приводит к критическому изменению его формы в случае электрических пробоев. Увеличение диаметра проводников более 1 мм ведет к увеличению проходящего через них тока и повышению вероятности стекания дугового разряда на поверхность обрабатываемого металлического изделия, служащего анодом, оставляя на поверхности следы кратеров. Длина проводников наборного токоподвода определена жесткостью его проводников, исключающих значительную деформацию под собственным весом в свободном положении и под разными углами. Поэтому длина наборного токоподвода может быть ограничена размером 60 мм. Минимальная длина проводников ограничена 0,1 мм, так как дальнейшее ее уменьшение связано с технологическими трудностями изготовления и увеличением дугообразования. Усредненный диаметр наборного токоподвода может составлять 0,5-75 мм. Минимальное значение 0,5 мм может использоваться для формирования электролитно-плазменного заряда в миниатюрных профилях хвостовиков лопаток, на радиусных переходах электрод-инструментов. Максимальный диаметр 75 мм соответствует геометрическим размерам средних и крупных турбинных лопаток, чем перекрывается весь диапазон их типоразмеров. Дальнейшее увеличение диаметра наборного токоподвода более 75 мм требует источников питания повышенной мощности.Stacked current supply can be made of metal conductors with a thickness of 0.03 to 1 mm. Reducing the diameter of the conductors less than 0.03 mm reduces the stiffness of the composite current supply and leads to a critical change in its shape in the case of electrical breakdowns. An increase in the diameter of the conductors of more than 1 mm leads to an increase in the current passing through them and an increase in the probability of the discharge of an arc discharge onto the surface of the metal product being treated as an anode, leaving traces of craters on the surface. The length of the conductors of the type-setting current supply is determined by the stiffness of its conductors, eliminating significant deformation under its own weight in the free position and at different angles. Therefore, the length of the type-setting current supply can be limited to a size of 60 mm. The minimum length of the conductors is limited to 0.1 mm, since its further reduction is associated with technological difficulties in manufacturing and an increase in arcing. The average diameter of the type-setting current lead can be 0.5-75 mm. The minimum value of 0.5 mm can be used to form an electrolyte-plasma charge in miniature profiles of the shanks of the blades, at the radius transitions of the electrode tools. The maximum diameter of 75 mm corresponds to the geometric dimensions of medium and large turbine blades, which overlaps the entire range of their sizes. A further increase in the diameter of the dialed current lead of more than 75 mm requires high power sources.
Влияние размеров наборного токоподвода на параметры шероховатости обработанной поверхности (Ra, мкм) приведено в табл.1.The effect of the diameters of the current lead on the roughness parameters of the machined surface (Ra, μm) is given in Table 1.
Таблица 1Table 1
Влияние размеров наборного токоподвода на параметры шероховатости обработанной поверхности Ra, мкмThe influence of the dimensions of the type-setting current supply on the roughness parameters of the machined surface Ra, μm
Для расширения технологических возможностей обработки деталей сложной формы наборный токоподвод может быть выполнен с центральным осевым отверстием или группой отверстий. Это позволяет применять высокие скорости подачи электролита (более 6 л/ч) с равномерным распределением потока электролита внутри токоподвода для повышения скорости удаления поверхностных слоев обрабатываемого металлического изделия. To expand the technological capabilities of processing parts of complex shape, the type-setting current supply can be made with a central axial hole or a group of holes. This allows the use of high feed rates of electrolyte (more than 6 l / h) with a uniform distribution of the flow of electrolyte inside the current supply to increase the rate of removal of surface layers of the processed metal product.
Для расширения технологических возможностей обработки деталей сложной формы изолированная подставка под обрабатываемое металлическое изделие может содержать две изолированные опоры, снабженные токарными центрами, один из которых выполнен с возможностью вращения и может быть соединен с двигателем. Это позволяет обрабатывать наружные поверхности изделия протяженной и/или сложной криволинейной формы за счет вращения изделия вокруг своей оси, что обеспечивает равномерность его обработки.To expand the technological capabilities of processing parts of complex shape, the insulated support for the metal product to be processed may contain two insulated supports equipped with turning centers, one of which is rotatable and can be connected to the engine. This allows you to process the outer surface of the product with an extended and / or complex curvilinear shape due to the rotation of the product around its axis, which ensures uniform processing.
Наборный токоподвод может быть закреплен в цилиндрической трубке для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала как с помощью крепежных изделий, например, винтов, шпилек, болтов, шурупов и др., так и с помощью фиксаторов, в том числе подпружиненных, зажимов, с обеспечением надежного электрического контакта между наборным токоподводом и цилиндрической трубкой.The type-setting current supply can be fixed in a cylindrical tube for the formation of successive drops of electrolyte and the supply of potential with the help of fasteners, for example, screws, studs, bolts, screws, etc., and with the help of clamps, including spring-loaded clamps, ensuring reliable electrical contact between the stacked current lead and the cylindrical tube.
Для расширения технологических возможностей обработки деталей протяженной и/или сложной криволинейной формы устройство может быть оборудовано промышленным манипуляционным роботом с захватным устройством, соединенным с цилиндрической трубкой для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала, например, через диэлектрическую втулку, для автоматизированного перемещения цилиндрической трубки по заданной траектории.To expand the technological capabilities of processing parts with extended and / or complex curvilinear shapes, the device can be equipped with an industrial handling robot with a gripping device connected to a cylindrical tube to form successive drops of electrolyte and supply potential, for example, through a dielectric sleeve, for the automated movement of a cylindrical tube along a given trajectories.
Применение наборного (многопроводникового) токоподвода, выполненного в виде пакета проводников, соединенных между собой с одного конца и установленного с кольцевым зазором в цилиндрической трубке для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала, позволяет равномерно распределить напряженность электрического поля по сечению электролитической струи, повысить ее проводимость, не дает накапливаться и стекать дуговому разряду большой мощности с острых краев цилиндрической трубки и этим предотвращает нарушение целостности и качества поверхности, как изделия, так и токоподвода. The use of a type-setting (multi-conductor) current lead, made in the form of a package of conductors interconnected at one end and installed with an annular gap in a cylindrical tube to form successive drops of electrolyte and supply potential, allows you to evenly distribute the electric field strength over the cross section of the electrolytic stream, to increase its conductivity , prevents the accumulation and drain of an arc of high power from the sharp edges of the cylindrical tube and thereby prevents violation the integrity and quality of the surface of both the product and the current lead.
При небольшой высоте межэлектродного промежутка, образованного двумя электродами, одним из которых является наборный токоподвод-катод, а вторым обрабатываемое металлическое изделие - анод, обеспечивается противопоставление торцов отдельных проводников, входящих в наборный токоподвод, и вершин микронеровностей обрабатываемого металлического изделия. За счет этого устанавливается высокая напряженность электрического поля в областях максимального приближения противостоящих локальных полюсов электродов. Это приводит к равномерному распределению напряженности электрического поля над поверхностью обрабатываемого металлического изделия. При этом повышается плотность тока и растет скорость растворения вершин микронеровностей обрабатываемого металлического изделия. Перемещение проводников наборного токоподвода относительно вершин микрорельефа поверхности с помощью манипуляционного робота делает возможным многократное противопоставление торцов отдельных токоподводов и вершин микронеровностей с достижением при этом минимального расстояния между ними и обеспечивает максимальную скорость процесса анодного растворения. Это позволяет использовать электрохимическое растворение поверхности обрабатываемого металлического изделия, используя режимы как анодного растворения материала, так и электролитно-плазменного полирования, и расширить технологический диапазон устройства за счет возможности обработки изделий после чистового фрезерования, предварительного шлифования, пескоструйной обработки с грубой шероховатостью поверхности Ra порядка 1,6 мкм. Предварительное удаление поверхностного слоя с высоким уровнем параметра шероховатости Ra порядка 1,6 мкм дает возможность получить анодным растворением обрабатываемого металлического изделия параметр шероховатости Ra до 0,2-0,125 мкм, что при переходе на электролитно-плазменный режим обработки позволяет достигнуть еще более высокого качества поверхности с параметром шероховатости Ra до 0,040 мкм. With a small height of the interelectrode gap formed by two electrodes, one of which is a stacked current lead-cathode, and the second processed metal product - an anode, the ends of the individual conductors included in the stacked current lead are contrasted with the microroughness vertices of the processed metal product. Due to this, a high electric field is established in the areas of maximum approximation of the opposing local poles of the electrodes. This leads to a uniform distribution of electric field strength over the surface of the processed metal product. In this case, the current density increases and the dissolution rate of the microroughness peaks of the processed metal product increases. Moving the conductors of the type-setting current lead relative to the vertices of the surface microrelief with the help of a manipulation robot makes it possible to repeatedly contrast the ends of the individual current leads and the vertices of the microroughness with the achievement of the minimum distance between them and ensures the maximum speed of the anode dissolution process. This allows you to use the electrochemical dissolution of the surface of the processed metal product, using the modes of both anode dissolution of the material and electrolyte-plasma polishing, and to expand the technological range of the device due to the possibility of processing the products after finish milling, preliminary grinding, sandblasting with a rough surface roughness Ra of the order of 1 6 microns. Preliminary removal of the surface layer with a high level of roughness parameter Ra of the order of 1.6 μm makes it possible to obtain a roughness parameter Ra up to 0.2-0.125 μm by anodic dissolution of the metal product, which, when switching to the electrolyte-plasma treatment mode, allows to achieve even higher surface quality with a roughness parameter Ra up to 0.040 microns.
Кольцевой зазор между внутренней поверхностью цилиндрической трубки для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала и наборным токоподводом, центральное осевое отверстие или группа отверстий создают условия для направленного протока электролита, заполнения электролитом пространства вокруг и между проводниками токоподвода, а также формирования области электролитной плазмы как в отверстиях, включая кольцевой зазор, так и в пространстве между проводниками наборного токоподвода, что повышает степень ионизации составляющих электролита и обеспечивает поступление в межэлектродный промежуток большего числа носителей заряда. Это приводит к дополнительной активизации процесса растворения вершин микронеровностей поверхности обрабатываемого металлического изделия, а также повышает качество поверхности с уменьшением параметра шероховатости Ra до 0,040 мкм.The annular gap between the inner surface of the cylindrical tube for the formation of successive drops of electrolyte and the supply of potential and a stacked current lead, a central axial hole or a group of holes create conditions for a directed electrolyte flow, fill the space around and between the conductors, and the formation of the electrolyte plasma region as in the holes , including the annular gap, and in the space between the conductors of the stacked current supply, which increases the degree of ionization ii electrolyte components capable of providing the interelectrode gap in a larger number of carriers. This leads to additional activation of the process of dissolving the vertices of the microroughnesses of the surface of the processed metal product, and also improves the surface quality with a decrease in the roughness parameter Ra to 0.040 μm.
Сущность изобретения поясняется фиг.1, на которой изображена схема частного случая реализации устройства для электролитно-плазменной обработки металлических изделий, где: 1 - источник питания, 2 - цилиндрическая трубка для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала, 4 - наборный токоподвод, 7 – обрабатываемое металлическое изделие, 8 - токарные центра, 9 - изолированные опоры, 10 - электродвигатель, 11 - электролитическая ванна для сбора жидкости, 12 - трубопровод стока электролита, 13 - ванна температурной коррекции, 14 - трубопровод подачи электролита, 16 -манипуляционный промышленный робот, 17- захватное устройство, 18 - насос подачи электролита, 19 - регулируемый клапан, 20 – ротаметр.The invention is illustrated in figure 1, which shows a diagram of a particular case of the implementation of the device for electrolyte-plasma processing of metal products, where: 1 - a power source, 2 - a cylindrical tube for forming successive drops of electrolyte and supply potential, 4 - stacked current supply, 7 - processed metal product, 8 - turning centers, 9 - insulated supports, 10 - electric motor, 11 - electrolytic bath for collecting liquid, 12 - electrolyte drain pipe, 13 - temperature correction bath, 14 - t electrolyte supply line, 16 - industrial manipulation robot, 17 - gripping device, 18 - electrolyte supply pump, 19 - adjustable valve, 20 - rotameter.
На фиг. 2 изображена схема соединения цилиндрической трубки 2 с наборным токоподводом 4 с центральным осевым отверстием, где: 3 - кольцевой зазор, 5 - кабельный наконечник, 6 – фиксаторы, 14 - трубопровод подачи электролита, 15 - диэлектрическая втулка, 21 – центральное осевое отверстие. In FIG. 2 shows a diagram of the connection of a
Устройство в частном случае реализации содержит (фиг. 1) источник 1 питания, отрицательным полюсом подключенный к цилиндрической трубке 2, внутрь которой с кольцевым зазором 3 (фиг.2) установлен наборный токоподвод 4, выполненный в виде пакета проводников, соединенных между собой с одного конца с помощью кабельного наконечника 5, в дальнейшем опрессованного. В токоподводе выполнено центральное осевое отверстие 21. Токоподвод 4 закреплен в цилиндрической трубке 2 фиксаторами 6, например, винтами с обеспечением надежного электрического контакта между наборным токоподводом 4 и цилиндрической трубкой 2. Изделие 7 (фиг. 1) установлено с помощью токарных центров 8, расположенных на двух изолированных опорах 9 изолированной подставки, и соединено с положительным полюсом источника 1. Один из центров 8 выполнен с возможностью вращения и соединен через диэлектрическую муфту (не показана) с электродвигателем 10. Под изделием 7 установлена электролитическая ванна 11 для сбора жидкости, соединенная системой подачи электролита с цилиндрической трубкой 2. The device in the particular case of implementation contains (Fig. 1) a
Система подачи электролита может включать последовательно соединенные трубопровод 12 стока электролита, ванну 13 температурной коррекции, трубопровод 14 подачи электролита, снабженный насосом 18 подачи электролита, регулируемым клапаном 19 и ротаметром 20, что позволяет обеспечить замкнутый цикл подачи электролита заданной температуры, в широких пределах устанавливать расход электролита, фиксировать и повторять технологические режимы обработки и тем самым расширить технологические возможности устройства.The electrolyte supply system may include series-connected
Устройство для электролитно-плазменной обработки металлических изделий может содержать манипуляционный промышленный робот 16, захватное устройство 17 которого соединено с цилиндрической трубкой 2 с возможностью перемещения цилиндрической трубки 2 по заданной траектории. Для обеспечения изоляции и возможности фиксации захватного устройства на цилиндрической трубке 2 устанавливают диэлектрическую втулку 15. В качестве промышленного робота 16 может быть применена любая автоматическая машина, стационарная или передвижная, состоящая из исполнительного устройства в виде манипулятора, имеющего несколько степеней подвижности, и перепрограммируемое устройство программного управления для выполнения в производственном процессе двигательных и управляющих функций. A device for electrolyte-plasma processing of metal products may contain a handling
В качестве токарных центров 8 могут быть применены центры упорные, центры станочные вращающиеся. Дополнительно центры могут быть оснащены поводковыми устройствами в разных сочетаниях.As turning centers 8, thrust centers and rotating machine centers can be used. Additionally, the centers can be equipped with towing devices in various combinations.
В качестве двигателя 10 могут быть применены электродвигатели переменного и постоянного тока.As the
Устройство в частном случае реализации работает следующим образом.The device in the particular case of implementation works as follows.
При напряжениях 375-500 В происходит развитие объемного (диффузного) разряда, имеющего форму сжатого шара разных цветовых оттенков. Процесс обработки металлического изделия 7 происходит за счет интенсивной бомбардировки поверхности ионами электролитной плазмы с ее разрушением и распылением. Процесс характеризуется преимущественно невысокой скоростью съема поверхностных слоев, в отдельных случаях, электрическими пробоями, матированием поверхности и не позволяет достигать низкого уровня шероховатости. Использование напряжений более 375 В можно применять для безразмерной обработки поверхности металлического изделия или матирования с достижением параметра шероховатости Ra 0,17 - 0,25 мкм.At voltages of 375-500 V, a volume (diffuse) discharge develops, having the form of a compressed ball of different color shades. The process of processing a
Для обработки всей поверхности изделия 7 захватным устройством 17 промышленного робота 16 перемещают цилиндрическую трубку 2 для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала с наборным токоподводом 4 относительно поверхности изделия 7 с поддержанием межэлектродного промежутка в пределах 2-15 мм в зависимости от вида обработки: предварительного анодного растворения или финишного электролитно-плазменного полирования. При этом число управляемых координат промышленного робота может варьироваться от 2 до 5 в зависимости от сложности и криволинейности поверхности изделия 7. При необходимости обработки изделия 7 со всех сторон, его поворачивают вокруг оси вращения электродвигателем 10.To process the entire surface of the
Использование наборного токоподвода 4 при электрохимической обработке приводит к снижению локальной напряженности и повышению равномерности распределения электрического поля по сечению струи электролита. Заряд малой мощности, проходя внутри электролитической струи, равномерно распределяется по сечению струи и стекает равномерно с каждого отдельного проводника наборного токоподвода 4, на противолежащую вершину микрорельефа поверхности, не давая накапливаться заряду большого потенциала. Это препятствует его стеканию в виде дугового разряда на поверхность обрабатываемого металлического изделия 7 и обеспечивает равномерное удаление слоев с поверхности изделия 7. При этом превышение тока, проходящего через отдельно взятый проводник токоподвода 4, ведет к разрушению только отдельного проводника или к его оплавлению с образованием застывшей капли металла на его конце. По сути, каждый отдельный проводник выполняет роль плавкого предохранителя, ограничивающего превышение тока и разрывающего цепь в случае превышения токовой нагрузки. При этом выделяемая энергия разряда в значительной мере расходуется не только на разрушение вершины микронеровности, но прежде всего на нагрев и расплавление/оплавление отдельных проводников. Использование наборного токоподвода 4 обеспечивает равномерный съем металла с поверхности изделия 7, сглаживая поверхность и не оставляя после обработки мелких растравленных дефектов. Поверхность при этом имеет плавный переход от основной поверхности к нижней точке обработки.The use of type-setting
При использовании наборного токоподвода 4 с центральным осевым отверстием при скорости потока электролита более 6 л/ч за счет более равномерного распределения электролита между проводниками наборного токоподвода наблюдается увеличение скорости съема металла обрабатываемого изделия 7. Наборный токоподвод с центральным осевым отверстием целесообразно применять при низких скоростях перемещения (менее 100 мм/мин) наборного токоподвода 4, закрепленного в цилиндрической трубке 2 для предварительного удаления поверхностного слоя с уровня шероховатости поверхности Ra 1,6 мкм для достижения параметра шероховатости Ra 0,125 - 0,2.When using a type-setting
Наборный токоподвод 4 с группой отверстий целесообразно применять при низких скоростях перемещения (менее 100 мм/мин) наборного токоподвода 4, закрепленного в цилиндрической трубке 2 для предварительного удаления поверхностного слоя с уровня шероховатости поверхности Ra 1,6 мкм для достижения параметра шероховатости Ra 0,2-0,4 для повышения скорости обработки на этапе анодного растворения, а также при высоких скоростях перемещения (более 100 мм/мин) наборного токоподвода 4, закрепленного в цилиндрической трубке 2 для полирования поверхности изделия 7.The type-setting
Приближение или отдаление наборного токоподвода 4 от поверхности обрабатываемого металлического изделия 7 (в пределах 2–15 мм) позволяет варьировать напряженность электрического поля, сопротивление межэлектродного промежутка, скорость процесса обработки. Однако межэлектродный промежуток между наборным токоподводом 4 и поверхностью обрабатываемого металлического изделия 7 менее 2 мм при напряжении более 160 В может приводить к возникновению его пробоев с нарушением целостности поверхности наборного токоподвода 4 и обрабатываемого металлического изделия 7. The approximation or distance of the type-setting
Пример 1. Обработка поверхности направляющей турбинной лопатки из материала 08Х18Н9Т с использованием наборного токоподвода включала следующие два технологических этапа: удаление микрорельефа поверхности лопатки с параметром шероховатости не более Ra 0,8 мкм до уровня Ra 0,125-0,2 мкм анодным растворением и полирование поверхности с помощью электролитно-плазменного разряда до уровня Ra не более 0,040 мкм.Example 1. The surface treatment of the guide of a turbine blade of material 08X18H9T using a stacked current supply included the following two technological steps: removing the microrelief of the surface of the blade with a roughness parameter of not more than Ra 0.8 μm to a level of Ra 0.125-0.2 μm by anodic dissolution and polishing the surface with using an electrolyte-plasma discharge to a Ra level of not more than 0.040 microns.
Предварительно осуществляли выбор технологического режима для обработки по результатам проведенных исследований убыли веса материала образцов из корозионно-стойкой стали 08Х18Н9Т в зависимости от подаваемого напряжения от источника 1 при неподвижном наборном токоподводе, закрепленном в цилиндрической трубке для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала за период времени 5 мин. Измерение веса образцов 40×50×1 мм (P, мг) проводили на лабораторных весах ВМ213М с точностью измерения до одной тысячной грамма путем сравнения веса образцов до и после обработки. Согласно полученным данным максимальное изменение веса образцов происходило в диапазоне напряжений от 80-140 В, преимущественно за счет растворения вершин микрорельефа, при этом существенно сглаживалась поверхность образца. В процессе обработки в данном диапазоне напряжений при формировании парогазовой оболочки наблюдалось интенсивное кипение электролита, характеризующееся образованием вокруг нижней рабочей части наборного токоподвода и на поверхности образца множества пузырьков размером от ∅ 4- 25 мм. Процесс сопровождался нагревом образца.Preliminarily, a technological mode was selected for processing based on the results of the studies, the weight loss of the samples of corrosion-resistant steel 08Kh18N9T depending on the applied voltage from
Первый этап удаления грубого микрорельефа поверхности лопатки после ручного шлифования с шероховатостью не более Ra 0,8 мкм осуществляли наборным токоподводом диаметром 26 мм, установленным в цилиндрическую трубку диаметром 30 мм, толщина проводников токоподвода 0,8 мм. Межэлектродный промежуток устанавливали равным 2-6 мм. Расход электролита на основе сульфата аммония (2-30 г/л): 6-12 л/ч.The first stage of removing the rough microrelief of the surface of the blade after manual grinding with a roughness of not more than Ra 0.8 μm was carried out using a stacked current lead with a diameter of 26 mm installed in a cylindrical tube with a diameter of 30 mm, the thickness of the lead wires 0.8 mm. The interelectrode gap was set equal to 2-6 mm. Ammonium sulfate-based electrolyte consumption (2-30 g / l): 6-12 l / h.
Второй этап полирования поверхности с помощью электролитно-плазменного разряда осуществляли наборным токоподводом диаметром 8 мм, установленным в цилиндрическую трубку диаметром 12 мм, толщина проводников токоподвода 0,4 мм. Межэлектродный промежуток устанавливали равным 6-10 мм. Расход электролита на основе сульфата аммония (2-30 г/л): 2-6 л/ч.The second stage of polishing the surface using an electrolyte-plasma discharge was carried out using a stacked current lead with a diameter of 8 mm installed in a cylindrical tube with a diameter of 12 mm, the thickness of the lead wires was 0.4 mm. The interelectrode gap was set equal to 6-10 mm. Ammonium sulfate-based electrolyte consumption (2-30 g / l): 2-6 l / h.
Первый этап удаления грубого микрорельефа поверхности осуществляли следующим образом. Обрабатываемое металлическое изделие 7 - турбинную лопатку устанавливали в токарных центрах 8, и фиксировали поводковыми устройствами (не показаны). Между наборным токоподводом 4 и лопаткой 7 устанавливали межэлектродный промежуток 2-6 мм. Источником 1 питания создавали разность потенциалов между поверхностью лопатки и наборным токоподводом 4 в диапазоне 10-140 В. Одновременно с этим в системе подачи электролита из ванны 13 температурной коррекции по трубопроводу 14 подачи электролита насосом 18 подачи электролита подавали электролит на основе сульфата аммония (2-30 г/л), нагретый резистивным нагревателем (не показан) до 80°С. Устанавливали регулируемым клапаном 19 струйно-капельный режим течения жидкости в диапазоне 6-12 л/ч. Расход жидкости контролировали по ротаметру 20.The first stage of the removal of coarse surface microrelief was carried out as follows. Processed metal product 7 - a turbine blade was installed in the turning centers 8, and fixed with pulling devices (not shown). Between the type-setting
Между поверхностью лопатки и наборным токоподводом создается режим формирования парогазовой оболочки. Перемещали цилиндрическую трубку 2 захватным устройством 17 промышленного робота 16 со скоростью 5-500 мм/мин, что приводило к перемещению парогазовой оболочки, окружающей наборный токоподвод 4, относительно поверхности изделия, и, как следствие, к изменению шероховатости поверхностного слоя изделия по траектории движения наборного токоподвода 4. При однократном проходе наборным токоподводом 4, установленным в цилиндрической трубке 2, на поверхности лопатки 7 формируется матовый след шириной 28-42 мм.Between the surface of the blade and the stacked current supply, a mode of formation of a gas-vapor shell is created. The
В результате обработки с повторением нескольких проходов с шагом 10 мм на первом этапе анодного растворения была получена полностью матовая поверхность лопатки 7 с параметром шероховатости Ra 0,2-0,125 мкм.As a result of processing with the repetition of several passes with a step of 10 mm at the first stage of anodic dissolution, a completely dull surface of the
На данном этапе анодного растворения получают чистую, проводящую поверхность изделия, что значительно снижает возможность образования микродуг на втором этапе обработки и тем самым обеспечивает повышение качества готового изделия.At this stage of the anodic dissolution, a clean, conductive surface of the product is obtained, which significantly reduces the possibility of microarc formation at the second stage of processing and thereby improves the quality of the finished product.
На втором этапе проводили полирование поверхностного слоя лопатки 7 с помощью электролитно-плазменного разряда. Данный этап осуществляли следующим образом. В захватное устройство 17 промышленного робота 16 закрепляли цилиндрическую трубку 2 диаметром 12 мм с наборным токоподводом 4 диаметром 8 мм. Расстояние между наборным токоподводом 4 и лопаткой 7 увеличивали по сравнению с первым этапом до 6-10 мм. Расход электролита, наоборот, уменьшали и устанавливали в диапазоне 2-6 л/ч. Скорость движения наборного токоподвода 4 относительно поверхности обрабатываемого металлического изделия 7 уменьшали до 5-100 мм/мин. Обработку производили при напряжении 220-380 В в капельно-струйном режиме. Выбор величины напряжения устанавливали, исходя из результатов проведенных исследований зависимости параметра шероховатости поверхности (Ra, мкм) из корозионно-стойкой стали 08Х18Н9Т от величины напряжения, подаваемого источником 1, при фиксированном положении наборного токоподвода 4 относительно обрабатываемого металлического изделия 7. At the second stage, the surface layer of the
Измерение параметра шероховатости поверхности Ra проводили, используя прибор измерения шероховатости поверхности TR-200. Уменьшение параметра шероховатости Ra происходит с увеличением прикладываемого напряжения. Наименьший параметр шероховатости поверхности с высокой повторяемостью достигается в диапазоне режимов 220-380 В. Температура обрабатываемого металлического изделия 7 при обработке не превышает 110°С.The surface roughness parameter Ra was measured using a TR-200 surface roughness measuring device. The decrease in the roughness parameter Ra occurs with an increase in the applied voltage. The smallest parameter of surface roughness with high repeatability is achieved in the range of modes 220-380 V. The temperature of the processed
Полирование электролитно-плазменным разрядом в диапазоне, соответствующем 220-380 В, ведет к повышению качества поверхности металлического изделия 7 за счет предварительной подготовки поверхности на первом этапе и уменьшения дуговых пробоев со среза цилиндрической трубки 2 для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала.Polishing with an electrolyte-plasma discharge in the range corresponding to 220-380 V leads to an increase in the surface quality of the
Проведен сравнительный анализ качества поверхности образцов, получаемой при обработке с использованием наборных токоподводов 4, установленных в цилиндрическую трубку 2 и с использованием цилиндрической трубки для подвода потенциала прототипа. При сравнении использовались наборные токоподводы 4 диаметром 4 мм длиной 12 мм с толщиной проводников 0,1 мм, в трубке 2 диаметром 6 мм, наборный токоподвод диаметром 4 мм длиной 12 мм с толщиной проводников 0,1 мм, в трубке 2 диаметром 6 мм, с центральным осевым отверстием 1 мм и цилиндрическая трубка для подвода потенциала по прототипу диаметром 6 мм. Межэлектродный промежуток между токоподводами и образцом из материала 08Х18Н9Т составлял во всех случаях 5 мм, расход электролита 5 л/ч. Зона электролитно-плазменного разряда на поверхности образцов во всех случаях была около 8 мм. Исходная шероховатость Ra составляла 0,8 мкм. Скорость перемещения захватного устройства 17 промышленного робота 16 относительно поверхности образцов составляла 5 – 100 мм/мин с шагом 2 мм. Напряжение на первом этапе устанавливалось в диапазоне 10-140В. Напряжение на втором этапе устанавливалось в диапазоне 220-380В. Результаты сравнительных испытаний приведены в табл. 2.A comparative analysis of the surface quality of the samples obtained during processing using stacked
Таблица 2table 2
Результаты сравнения качества обработки образцов изделий из материала 08Х18Н9Т с использованием цилиндрической трубки для подвода потенциала по прототипу и с установленным наборным токоподводом The results of comparing the quality of processing samples of products from material 08X18H9T using a cylindrical tube for supplying potential according to the prototype and with installed type-setting current lead
опытаNo. / No.
experience
центральным осевым отверстиемfrom
center axial bore
этап I/этап IINumber of passes:
stage I / stage II
Ra мкмThe achieved surface roughness parameter,
Ra μm
В результате проведенных исследований определено, что с использованием наборных токоподводов при двухэтапной обработке поверхности благодаря очистке, удалению непроводящих включений, сглаживанию микрорельефа поверхности анодным растворением и последующей финишной электролитно-плазменной полировке удается получить поверхность более высокого качества (Ra 0,036 мкм).As a result of the studies, it was determined that using type-setting current leads during a two-stage surface treatment due to cleaning, removal of non-conductive inclusions, smoothing of the surface microrelief by anodic dissolution and subsequent finish electrolyte-plasma polishing, it is possible to obtain a higher quality surface (Ra 0.036 μm).
При обработке с использованием прототипа поверхность изделия имеет более высокий уровень шероховатости Ra 0,083 мкм, что объясняется как высотой электролитной струи, формирующей межэлектродный промежуток, так и высоким уровнем химического взаимодействия с поверхностным слоем материала, за счет чего идет межфазное травление, травление по плоскостям и границам зерен и дефектам в виде углублений и ямок и локализацией разряда в этих местах. Увеличение количества проходов с использованием прототипа не позволяет получить при этом поверхность с уровнем шероховатости Ra, меньшим 0,083 мкм.When processing using the prototype, the surface of the product has a higher level of roughness Ra of 0.083 μm, which is explained by both the height of the electrolyte jet forming the interelectrode gap and the high level of chemical interaction with the surface layer of the material, due to which there is interfacial etching, etching along planes and boundaries grains and defects in the form of recesses and pits and localization of the discharge in these places. The increase in the number of passes using the prototype does not allow you to get a surface with a roughness level Ra, less than 0,083 microns.
Предложенное устройство для электролитно-плазменной обработки металлических изделий с использованием наборного токоподвода позволяет существенно расширить технологические возможности за счет обработки деталей протяженной и/или сложной криволинейной формы, позволяет повысить качество финишной обработки за счет возможности комбинированной обработки изделия - анода двумя технологическими этапами подготовки поверхности предварительным анодным электрохимическим растворением и финишной электролитно-плазменной полировкой с достижением на обработанной поверхности параметра шероховатости до Ra 0,040 мкм.The proposed device for electrolyte-plasma processing of metal products using a stacked current lead allows you to significantly expand technological capabilities by processing parts of an extended and / or complex curved shape, improves the quality of finish processing due to the possibility of combined processing of the product - anode by two technological stages of surface preparation by preliminary anode electrochemical dissolution and finish electrolyte-plasma polishing with Niemi on the machined surface roughness parameter to Ra 0,040 microns.
Пример 2. Обработка поверхности электрода - инструмента для электроэрозионного прошивания из материала медь М1 с использованием наборного токоподвода включала следующие два технологических этапа: удаление микрорельефа поверхности заготовки, полученной чистовым фрезерованием, с параметром шероховатости не более Ra 1,6 мкм до уровня Ra 0,2 мкм анодным растворением и полирование поверхности с помощью электролитно-плазменного разряда до уровня Ra не более 0,1 мкм.Example 2. The surface treatment of the electrode - a tool for electroerosive flashing from material copper M1 using a stacked current lead included the following two technological steps: removing the microrelief of the surface of the workpiece obtained by fine milling, with a roughness parameter of not more than Ra 1.6 μm to a level of Ra 0.2 μm by anodic dissolution and polishing the surface using an electrolyte-plasma discharge to a Ra level of not more than 0.1 μm.
Первый этап удаления грубого микрорельефа поверхности электрода - инструмента для электроэрозионного прошивания из материала М1 шероховатостью не более Ra около 1,6 мкм осуществляли наборным токоподводом 4 диаметром 3 мм, установленным в цилиндрическую трубку 2 диаметром 5 мм, толщина проводников токоподвода 0,1 мм. Межэлектродный промежуток до поверхности электрод - инструмента устанавливали 4-6 мм. Расход электролита на основе сульфата аммония (3-15 г/л) и лимонной кислоты (3-15 г/л): 4-6 л/ч.The first stage of removing a rough microrelief of the electrode surface — an instrument for electroerosive flashing from material M1 with a roughness of no more than Ra of about 1.6 μm — was carried out using a stacked
Второй этап полирования поверхности с помощью электролитно-плазменного разряда осуществляли наборным токоподводом диаметром 3 мм, установленным в цилиндрическую трубку 5 мм, толщина проводников токоподвода 0,1 мм. Межэлектродный промежуток до поверхности электрод - инструмента устанавливали 6-8 мм. Расход электролита на основе сульфата аммония (3-15 г/л) и лимонной кислоты (3-15 г/л): 2-4 л/ч.The second stage of polishing the surface using an electrolyte-plasma discharge was carried out using a stacked current lead with a diameter of 3 mm installed in a cylindrical tube of 5 mm, the thickness of the current lead conductors was 0.1 mm. The interelectrode gap to the electrode - tool surface was set to 6-8 mm. Ammonium sulfate (3-15 g / l) and citric acid (3-15 g / l) electrolyte consumption: 2-4 l / h.
Выбор технологических режимов обработки производили на образцах из меди М1 размером 45×50 мм, при скорости течения электролита до 6 л/час при равных межэлектродных промежутках от среза цилиндрической трубки для подвода потенциала (прототип) и от цилиндрической трубки 2 с установленным наборным токоподводом 4 - 5-6 мм. Скорость перемещения захватного устройства промышленного робота в обоих случаях была равной 50 мм/мин с шагом 2 мм. Исходный уровень шероховатости Ra образцов составил около 1,6 мкм. В результате получены данные по скорости анодного растворения меди при сравнении с прототипом в диапазоне режимов обработки 10-500В.The choice of technological processing modes was carried out on samples of M1 copper with a size of 45 × 50 mm, with an electrolyte flow rate of up to 6 l / h at equal interelectrode gaps from the cut of the cylindrical tube for supplying the potential (prototype) and from the
Установили, что в диапазоне режимов 10-160В скорость убыли веса при однократной обработке при использовании цилиндрической трубки 2 с установленным наборным токоподводом 4 по сравнению с прототипом выше от 2-9 раз. При этом уровень шероховатости поверхности Ra на 20-30% ниже по сравнению с прототипом. При двухэтапной обработке и нескольких проходах цилиндрической трубки с наборным токоподводом достигнутый параметр шероховатости поверхности меньше, чем у прототипа за счет сглаживания исходного микрорельефа, отсутствия растравленных дефектов и углублений.It was found that in the range of modes 10-160V, the rate of weight loss during a single treatment when using a
В отличие от прототипа локальное место обработки с использованием цилиндрической трубки 2 с закрепленным наборным токоподводом 4 имеет плавные границы перехода от необработанной поверхности к центру зоны обработки.In contrast to the prototype, the local processing location using a
Электрод-инструмент фиксировали в поводковых центрах (не показаны), установленных на токарные центра 8. Обработку поверхности электрода-инструмента производили по программе при равной скорости перемещения цилиндрической трубки 2 с установленным наборным токоподводом 4, равным 50 мм/мин с шагом 2 мм. Для обоих этапов обработки количество проходов над поверхностью равно 3.The electrode-tool was fixed in the lead centers (not shown) mounted on turning centers 8. The surface treatment of the electrode-tool was carried out according to the program at an equal speed of movement of the
Параметры шероховатости электрода-инструмента из меди М1, замеренные на высокоскоростной оптической системе измерения параметров шероховатости «Alicona» показали снижение уровня шероховатости поверхности с начального Ra около 1,6 мкм после высокоскоростного фрезерования до Ra 0,1 мкм после двухэтапной обработки предлагаемым устройством.The roughness parameters of the electrode-tool made of copper M1, measured on a high-speed optical system for measuring the roughness parameters "Alicona" showed a decrease in the surface roughness from an initial Ra of about 1.6 μm after high-speed milling to Ra 0.1 μm after two-stage processing by the proposed device.
Совокупность отличительных признаков устройства является существенной, так как позволяет обеспечить равномерное распределение электролита между проводниками токоподвода за счет использования кольцевого зазора между цилиндрической трубкой для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала и наборным токоподводом, центрального осевого отверстия в наборном токоподводе, что приводит к более равномерной по сравнению с прототипом напряженности электрического поля над поверхностью обрабатываемого металлического изделия. В результате значительно снижается дугообразование, повышается проводимость межэлектродного промежутка, повышается скорость и качество электрохимической обработки поверхности по сравнению с прототипом и тем самым расширяются технологические возможности. Предлагаемое устройство для электролитно-плазменной обработки металлических изделий с наборным токоподводом, электрически и механически соединенным с цилиндрической трубкой для формирования последовательных капель электролита и подвода потенциала и отрицательным полюсом источника питания, в котором в качестве анода используют обрабатываемое металлическое изделие, позволяет проводить комбинированную обработку электрохимическим растворением поверхности изделия-анода с параметром шероховатости не более Ra 1,6 мкм и производить электролитно–плазменное полирование уже подготовленной поверхности до параметров шероховатости Ra 0,040 мкм и тем самым повысить качество обрабатываемой поверхности.The set of distinctive features of the device is significant, since it allows to ensure uniform distribution of electrolyte between the conductors of the current supply through the use of an annular gap between the cylindrical tube to form successive drops of electrolyte and potential supply and stacked current supply, the central axial hole in the stacked current supply, which leads to a more uniform compared with the prototype of the electric field above the surface of the processed metal of the product. As a result, arc formation is significantly reduced, the conductivity of the interelectrode gap is increased, the speed and quality of electrochemical surface treatment are increased in comparison with the prototype, and thereby technological capabilities are expanded. The proposed device for electrolyte-plasma processing of metal products with a stacked current lead electrically and mechanically connected to a cylindrical tube to form successive drops of electrolyte and supply potential and a negative pole of the power source, in which the metal product being processed is used as an anode, and it allows combined treatment with electrochemical dissolution the surface of the anode product with a roughness parameter of not more than Ra 1.6 μm and produce ele trolitno plasma-prepared surface already polished to a roughness parameter Ra 0,040 .mu.m and thereby improve the quality of the machined surface.
Claims (7)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018121549A RU2681239C1 (en) | 2018-06-13 | 2018-06-13 | Device for electrolyte-plasma treatment of metal products |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018121549A RU2681239C1 (en) | 2018-06-13 | 2018-06-13 | Device for electrolyte-plasma treatment of metal products |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2681239C1 true RU2681239C1 (en) | 2019-03-05 |
Family
ID=65632770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018121549A RU2681239C1 (en) | 2018-06-13 | 2018-06-13 | Device for electrolyte-plasma treatment of metal products |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2681239C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4299800A1 (en) * | 2022-07-01 | 2024-01-03 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Device and method for plasma electrolytic processing of the electrically conductive surface of a workpiece by electrolytic blasting |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2323279C1 (en) * | 2006-10-06 | 2008-04-27 | Галышев Игорь Борисович | Plant for electrolytic-plasma polishing |
| RU2457571C1 (en) * | 2011-07-19 | 2012-07-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева | Electric charge generation method |
| RU161466U1 (en) * | 2014-10-03 | 2016-04-20 | Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод" (ОАО "Машиностроительный завод") | INSTALLATION OF ELECTRIC PULSE POLISHING |
| RU2640213C1 (en) * | 2016-12-30 | 2017-12-27 | Федеральное государственное автономное научное учреждение "Центральный научно-исследовательский и опытно-конструкторский институт робототехники и технической кибернетики" (ЦНИИ РТК) | Method ofelectrolytic plasma processing of metal products of complex profile and device for its realization |
-
2018
- 2018-06-13 RU RU2018121549A patent/RU2681239C1/en active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2323279C1 (en) * | 2006-10-06 | 2008-04-27 | Галышев Игорь Борисович | Plant for electrolytic-plasma polishing |
| RU2457571C1 (en) * | 2011-07-19 | 2012-07-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский государственный технический университет им. А.Н. Туполева | Electric charge generation method |
| RU161466U1 (en) * | 2014-10-03 | 2016-04-20 | Открытое акционерное общество "Машиностроительный завод" (ОАО "Машиностроительный завод") | INSTALLATION OF ELECTRIC PULSE POLISHING |
| RU2640213C1 (en) * | 2016-12-30 | 2017-12-27 | Федеральное государственное автономное научное учреждение "Центральный научно-исследовательский и опытно-конструкторский институт робототехники и технической кибернетики" (ЦНИИ РТК) | Method ofelectrolytic plasma processing of metal products of complex profile and device for its realization |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4299800A1 (en) * | 2022-07-01 | 2024-01-03 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Device and method for plasma electrolytic processing of the electrically conductive surface of a workpiece by electrolytic blasting |
| WO2024003401A1 (en) * | 2022-07-01 | 2024-01-04 | Technische Universität Bergakademie Freiberg | Device and method for plasma-electrolyte processing of the electrically conductive surface of a workpiece by electrolyte jets |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109570666B (en) | Bipolar tool electrode for electrolytic wire cutting machining and manufacturing and machining method | |
| JP4906229B2 (en) | Method and apparatus for near net shape high speed rough machining of blisks | |
| EP0607894A1 (en) | Shaped-tube electrolytic polishing process | |
| Mithu et al. | The effect of high frequency and duty cycle in electrochemical microdrilling | |
| CN108890052B (en) | Gas injection auxiliary insulation type electrolytic cutting machining method | |
| JP2001501674A (en) | Electrolytic cleaning method for conductive surface | |
| EP2489456A2 (en) | Electroerosion machining systems and methods | |
| KR100376755B1 (en) | wire electrode | |
| Patro et al. | Numerical and experimental analysis of high-aspect-ratio micro-tool electrode fabrication using controlled electrochemical machining | |
| Tyagi et al. | Investigations into side gap in wire electrochemical micromachining (wire-ECMM) | |
| RU2681239C1 (en) | Device for electrolyte-plasma treatment of metal products | |
| Geng et al. | Electrochemical discharge machining for fabricating holes in conductive materials: A review | |
| Dwivedi et al. | Improvement in the surface integrity of AISI D3 tool steel using rotary tool electric discharge machining process | |
| CN111151829A (en) | Electrolytic deburring device and method for deep and long crossed holes | |
| Liu et al. | Combined machining of Ti-6Al-4V alloy using electrochemical milling and electrochemical grinding | |
| Ming et al. | Wear resistance of copper EDM tool electrode electroformed from copper sulfate baths and pyrophosphate baths | |
| Mandal et al. | Powder mixed electrochemical discharge process for micro machining of C103 niobium alloy | |
| Meng et al. | Experimental investigation on simultaneous machining of EDM and ECM with different electrode materials | |
| US20210387274A1 (en) | Electrolysis and grinding combined machining device and method | |
| CN114700568A (en) | Method and device for machining groove structure by electric spark and electrolysis of belt electrode in combined mode | |
| CN110919115B (en) | Micro-electrolysis linear cutting and polishing method using phosphoric acid-ethanol mixed electrolyte | |
| Patel et al. | Review of wire-cut EDM process on titanium alloy | |
| JP2002103146A (en) | Electrochemical machining method for deformed hole | |
| JP5575430B2 (en) | Wire for electric discharge machining | |
| Hamdy et al. | New electrode profile for machining of internal cylindrical surfaces by electrochemical drilling |