RU2680457C1 - Труба нефтяного сортамента высокопрочная в хладостойком исполнении (варианты) - Google Patents
Труба нефтяного сортамента высокопрочная в хладостойком исполнении (варианты) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2680457C1 RU2680457C1 RU2018115297A RU2018115297A RU2680457C1 RU 2680457 C1 RU2680457 C1 RU 2680457C1 RU 2018115297 A RU2018115297 A RU 2018115297A RU 2018115297 A RU2018115297 A RU 2018115297A RU 2680457 C1 RU2680457 C1 RU 2680457C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- strength
- pipe
- cold
- phosphorus
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 42
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 23
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 22
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 13
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 12
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 10
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 7
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 9
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000011161 development Methods 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- 241000227272 Agarista populifolia Species 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- -1 molybdenum carbides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/02—Rigid pipes of metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, а именно к изготовлению высокопрочных насосно-компрессорных и обсадных труб, находящихся в климатических районах с температурой окружающей среды до минус 60°С. Труба выполнена из стали, которая подвергнута закалке и высокому отпуску при температуре не ниже 540°С и содержит компоненты в следующем соотношении, мас. %: углерод 0,23-0,35; кремний 0,15-0,45; марганец 0,30-1,20; хром 0,40-1,30; алюминий 0,02-0,05; сера не более 0,015; фосфор не более 0,020; азот не более 0,012; железо и неизбежные примеси, в том числе никель и медь - остальное. По второму варианту труба выполнена из стали и содержит компоненты, указанные в первом варианте, а также - молибден 0,10-1,00 мас. %, ванадий не более 0,12 мас. % и ниобий не более 0,05 мас. %. Размер исходного зерна аустенита стали должен быть не крупнее 8 балла. Изобретение обеспечивает прочностные свойства металла хладостойкой трубы нефтяного сортамента с толщиной стенки 15 мм и более, соответствующие группам прочности от Д до Р (предел текучести от 379 МПа до 1137 МПа). 2 н. и 2 з.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к изготовлению высокопрочных насосно-компрессорных и обсадных труб, предназначенных для обустройства газовых, газоконденсатных и нефтяных скважин, находящихся в климатических районах с температурой окружающей среды до минус 60°С.
Принято считать, что для эффективной работы оборудования в сложных условиях комплексного приложения нагрузок требуется применение сталей в высокопрочном исполнении. При повышении прочностных свойств стали повышается порог хладноломкости и значительно развиваются процессы отпускной хрупкости стали при термической обработке труб. Но в условиях климатического холода для предотвращения развития хрупкого разрушения требуются, в частности трубы, изготовленные из стали в специальном хладостойком исполнении, которое определяется величиной ударной вязкости при отрицательных температурах испытания (как правило, минус 60°С).
Известно широкое использование основного способа обеспечения высокой хладостойкости труб, который заключается в легировании стали такими элементами, как молибден, никель, вольфрам и другие, подавляющими развитие отпускной хрупкости (Бюллетень «Черная металлургия», №8, 2013, с. 44-47; Металлург, №6, 2005, с. 55-58). Однако применение дорогостоящего и дефицитного легирования существенно повышает стоимость труб и снижает их конкурентоспособность.
Для повышения хладостойкости труб известны следующие виды термической обработки: отпуск при максимально возможных высоких температурах, скоростной нагрев токами высокой частоты, двойная закалка, ускоренное охлаждение после отпуска (Известия ВУЗов. Черная металлургия, №8, 2007, с. 41-43; Металловедение и термическая обработка металлов, №11, 2011, с. 31-35). Их применение требует введения дополнительного оборудования на участках термической обработки труб и не всегда дает положительный эффект, в частности, неприемлемы при обработке крупногабаритных толстостенных труб.
Наиболее близким решением, принятым за прототип, является труба нефтяного сортамента хладостойкая, выполненная из подвергнутой закалке и отпуску стали, имеющей следующее соотношение компонентов мас. %:
| углерод | 0,28-0,34, |
| кремний | 0,15-0,37, |
| марганец | 0,90-1,20, |
| хром | не более 0,25, |
| никель | не более 0,25, |
| медь | не более 0,25, |
| алюминий | 0,02-0,05, |
| сера | не более 0,010, |
| фосфор | не более 0,015, |
| азот | не более 0,012, |
железо и неизбежные примеси, в том числе ванадий, молибден и титан, остальное. Труба имеет предел прочности 900 МПа или менее, предел текучести 830 МПа или менее, сопротивление ударным нагрузкам при 0°С не менее 41 Дж и ударную вязкость при -60°С не менее 70 Дж/см2 (патент РФ №2552794, С22С 38/04, С22С 38/06, опубл. 10.06.2015).
Недостатками данной трубы являются низкий уровень прочностных свойств и значительное снижение ударной вязкости при температуре испытания минус 60°С труб с увеличенной толщиной стенки.
Техническая задача, решаемая изобретением, заключается в обеспечении прочностных свойств металла хладостойкой трубы нефтяного сортамента с толщиной стенки 15 мм и более, соответствующих группам прочности от Д до Р (предел текучести от 379 МПа до 1137 МПа).
Поставленная задача по первому варианту решается за счет того, что в трубе нефтяного сортамента высокопрочной хладостойкой, выполненной из подвергнутой закалке и отпуску стали, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, алюминий, серу, фосфор, азот, железо и неизбежные примеси, ударная вязкость которой при температуре испытания минус 60°С составляет не менее 70 Дж/см2, согласно изобретению, она выполнена из стали, содержащей компоненты в следующем соотношении, мас. %:
| углерод | 0,28-0,35, |
| кремний | 0,15-0,45, |
| марганец | 0,50-1,20, |
| хром | 0,60-1,30, |
| алюминий | 0,02-0,05, |
| сера | не более 0,015, |
| фосфор | не более 0,020, |
| азот | не более 0,012, |
железо и неизбежные примеси, в том числе никель и медь, остальное;
при этом труба подвергнута высокому отпуску при температуре нагрева не ниже 540°С. Кроме того, размер исходного зерна аустенита стали должен быть не крупнее 8 балла.
Поставленная задача по второму варианту решается за счет того, что в трубе нефтяного сортамента высокопрочной хладостойкой, выполненной из подвергнутой закалке и отпуску стали, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, молибден, никель, медь, ванадий, алюминий, серу, фосфор, азот, железо и неизбежные примеси, ударная вязкость которой при температуре испытания минус 60°С составляет не менее 70 Дж/см2, согласно изобретению, она выполнена из стали, дополнительно содержащей ниобий при следующем соотношении компонентов, мас. %:
| углерод | 0,23-0,35, |
| кремний | 0,15-0,45, |
| марганец | 0,30-1,20, |
| хром | 0,40-1,30, |
| молибден | 0,10-1,00, |
| ванадий | не более 0,12, |
| ниобий | не более 0,05, |
| алюминий | 0,02-0,05, |
| сера | не более 0,015, |
| фосфор | не более 0,020, |
| азот | не более 0,012, |
железо и неизбежные примеси, в том числе никель и медь, остальное;
при этом труба подвергнута высокому отпуску при температуре нагрева не ниже 540°С. Кроме того, размер исходного зерна аустенита стали должен быть не крупнее 8 балла.
Высокие прочностные свойства и хладостойкость трубы обеспечиваются за счет соотношения содержания отдельных химических элементов в стали, из которой выполнена предлагаемая труба, и температуры отпуска.
Содержание углерода в количестве 0,23-0,35 мас. % обеспечивает получение заданного уровня прочностных свойств. При увеличении углерода более 0,35 мас. % возникает риск образования закалочных трещин при интенсивном охлаждении водой при закалке. При отсутствии дополнительного введения в сталь сильных карбидообразующих элементов (молибдена, ванадия и других), которые значительно влияют на повышение прочности, содержание углерода должно составлять не менее 0,28 мас. % (по первому варианту).
Содержание марганца не менее 0,30 мас. % обеспечивает раскисление стали и выполнение требований по прочностным свойствам, а при его содержании более 1,20 мас. % возможно повышение порога хладноломкости стали.
Хром в количестве 0,40-1,30 мас. % оказывает положительное воздействие на устойчивость переохлажденного аустенита стали и, тем самым, повышает прокаливаемость и прочностные свойства стали.
Молибден эффективно влияет на повышение прочностных свойств и ударной вязкости, а также подавляет развитие процессов охрупчивания стали при отпуске. Для проявления этого эффекта минимальное содержание молибдена должно быть не менее 0,10 мас. %. Наибольшая концентрация молибдена составляет 1,00 мас. %, свыше которой специальные карбиды молибдена упрочняют матрицу зерна и, как следствие, снижается прочность границ зерен, возрастает приграничная концентрация вредных примесей, что способствует ослаблению межзеренного сцепления и развитию процессов охрупчивания.
Кремний (0,15-0,45 мас. %) и алюминий (0,02-0,05 мас. %) в указанных количествах обеспечивают необходимую степень раскисления стали при выплавке.
Азот участвует в образовании нитридов и при его содержании в стали более 0,012 мас. % возможно формирование крупных выделений нитридов, преимущественно по границам зерен, что приводит к зернограничному разрушению и отрицательно влияет на хладостойкость стали.
Остаточное содержание вредных примесей для обеспечения хладостойкости стали должно составлять: серы не более 0,015 мас. % и фосфора не более 0,020 мас. %. Фосфор в количестве более 0,020 мас. % способствует значительному развитию процессов охрупчивания стали при отпуске.
Положительное влияние на стойкость стали против хрупкого разрушения также оказывает размер исходного зерна аустенита, который должен быть по меньшей мере 8 балла в соответствии с ГОСТ 5639. Измельчение зерна достигается термической обработкой и проведением специального микролегирования стали. В этом случае эффективны добавки ванадия в количестве не более 0,12 мас. % и ниобия не более 0,05 мас. %, препятствующие росту зерна при нагреве за счет образования тугоплавких мелкодисперсных включений. При содержании ванадия более 0,12 мас. % и ниобия более 0,05 мас. % возможно развитие процессов вторичного твердения при отпуске, что приводит к снижению ударной вязкости стали.
Требуемый уровень прочностных свойств металла хладостойкой трубы из предлагаемой стали по первому и второму вариантам достигается после проведения закалки и последующего высокого отпуска, который обеспечивает повышение вязкопластических свойств.
Следует учитывать, что при проведении отпуска большинство конструкционных сталей подвержены охрупчиванию (явление отпускной хрупкости). Из литературных данных известно (М.А. Смирнов, В.М. Счастливцев, Л.Г. Журавлев «Основы термической обработки стали: Учебное пособие». - М: «Наука и технологии», 2002, с. 342.; А.П. Гуляев «Металловедение». - М.: «Металлургия», 1977, с. 374), что температурная область максимального охрупчивания находится вблизи температуры 500°С, что требует особого внимания при изготовлении высокопрочных труб.
Проведенные исследования показали, что хромомарганцевые стали, несмотря на малое содержание вредных примесей (серы не более 0,015 мас. % и фосфора не более 0,020 мас. %), подвержены развитию отпускной хрупкости (таблица 1).
Монотонное снижение значений ударной вязкости наблюдается с увеличением времени выдержки при температуре отпуска 500°С. При этом в трубах по первому варианту отмечено заметное снижение ударной вязкости с увеличением времени выдержки при отпуске (признак отпускной хрупкости) уже при температуре испытания на ударный изгиб 0°С. С введением молибдена в количестве 0,33 мас. % особенность проявления отпускной хрупкости состоит в снижении ударной вязкости с увеличением времени выдержки при отпуске при снижении температуры испытания до минус 60°С, которая является определяющей при изготовлении труб в хладостойком исполнении.
По результатам проведенных исследований для изготовления предлагаемой хладостойкой трубы температура отпуска должна составлять не менее 540°С.
Предлагаемые варианты хладостойкой трубы были изготовлены в Публичном акционерном обществе «Синарский трубный завод» (ПАО «СинТЗ»). Химический состав и размерный ряд представлены в таблице 2. Полученный уровень механических свойств труб после закалки и высокого отпуска при температурах не менее 540°С и трубы, изготовленной из марганцевой стали по прототипу, размером 140×10,5 мм приведен в таблице 3.
Отпуск труб после закалки был проведен при температурах от 550 до 720°С (время выдержки 45÷90 минут) в зависимости от требуемого уровня механических свойств. По результатам оценки, согласно ГОСТ 5639, размер исходного зерна аустенита стали составил 8-9 балл. Уровень механических свойств труб достигнут в диапазоне групп прочности от Д (предел текучести 379÷655 МПа) до Р (предел текучести 930÷1137 МПа). При этом значения ударной вязкости при температуре испытания минус 60°С находятся на уровне 126÷223 Дж/см2 для всех групп прочности с достаточно большим запасом относительно минимальной требуемой величины 70 Дж/см2.
На трубах, соответствующих прототипу, достигнут уровень механических свойств группы прочности Е (предел текучести 552÷758 МПа) при температуре отпуска 550°С (время выдержки 45 минут), что значительно ниже заявленной группы прочности Р (предел текучести 930÷1137 МПа).
Таким образом, трубы с толщиной стенки 15 мм и более, выполненные из стали предлагаемого химического состава и подвергнутые закалке и высокому отпуску при температурах не ниже 540°С, обладают хладостойкостью и высоким комплексом прочностных свойств, что делает эффективным их использование в качестве насосно-компрессорных и обсадных труб с муфтами в нефтегазовом комплексе Северных регионов.
Claims (8)
1. Труба нефтяного сортамента высокопрочная хладостойкая, выполненная из подвергнутой закалке и отпуску стали, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, никель, медь, алюминий, серу, фосфор, азот, железо и неизбежные примеси, ударная вязкость которой при температуре испытания минус 60°С составляет не менее 70 Дж/см2, отличающаяся тем, что она выполнена из стали, содержащей компоненты в следующем соотношении, мас. %:
при этом труба подвергнута высокому отпуску при температуре нагрева не ниже 540°С.
2. Труба по п. 1, отличающаяся тем, что размер исходного зерна аустенита стали не крупнее 8 балла.
3. Труба нефтяного сортамента высокопрочная хладостойкая, выполненная из подвергнутой закалке и отпуску стали, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, молибден, никель, медь, ванадий, алюминий, серу, фосфор, азот, железо и неизбежные примеси, ударная вязкость которой при температуре испытания минус 60°С составляет не менее 70 Дж/см2, отличающаяся тем, что она выполнена из стали, дополнительно содержащей ниобий при следующем соотношении компонентов, мас. %:
при этом труба подвергнута высокому отпуску при температуре нагрева не ниже 540°С.
4. Труба по п. 3, отличающаяся тем, что размер исходного зерна аустенита стали не крупнее 8 балла.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018115297A RU2680457C1 (ru) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Труба нефтяного сортамента высокопрочная в хладостойком исполнении (варианты) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2018115297A RU2680457C1 (ru) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Труба нефтяного сортамента высокопрочная в хладостойком исполнении (варианты) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2680457C1 true RU2680457C1 (ru) | 2019-02-21 |
Family
ID=65479225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2018115297A RU2680457C1 (ru) | 2018-04-25 | 2018-04-25 | Труба нефтяного сортамента высокопрочная в хладостойком исполнении (варианты) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2680457C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2707613C1 (ru) * | 2019-03-06 | 2019-11-28 | Общество с ограниченной ответственностью "Пермская компания нефтяного машиностроения | Тяжелая бурильная труба |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000096144A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Kawasaki Steel Corp | 鋼管の製造方法 |
| RU2221875C2 (ru) * | 2002-02-08 | 2004-01-20 | Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" | Способ производства бесшовных труб из углеродистой или низколегированной стали повышенной коррозионной стойкости |
| JP2004292922A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-21 | Jfe Steel Kk | 複合二次加工性に優れた高張力鋼管の製造方法 |
| RU2552794C2 (ru) * | 2013-07-09 | 2015-06-10 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Труба нефтяного сортамента хладостойкая |
| RU2631063C1 (ru) * | 2016-05-23 | 2017-09-18 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства инструментального высокопрочного листового проката |
-
2018
- 2018-04-25 RU RU2018115297A patent/RU2680457C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000096144A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Kawasaki Steel Corp | 鋼管の製造方法 |
| RU2221875C2 (ru) * | 2002-02-08 | 2004-01-20 | Открытое акционерное общество "Волжский трубный завод" | Способ производства бесшовных труб из углеродистой или низколегированной стали повышенной коррозионной стойкости |
| JP2004292922A (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-21 | Jfe Steel Kk | 複合二次加工性に優れた高張力鋼管の製造方法 |
| RU2552794C2 (ru) * | 2013-07-09 | 2015-06-10 | Открытое акционерное общество "Синарский трубный завод" (ОАО "СинТЗ") | Труба нефтяного сортамента хладостойкая |
| RU2631063C1 (ru) * | 2016-05-23 | 2017-09-18 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства инструментального высокопрочного листового проката |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2707613C1 (ru) * | 2019-03-06 | 2019-11-28 | Общество с ограниченной ответственностью "Пермская компания нефтяного машиностроения | Тяжелая бурильная труба |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11085095B2 (en) | High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods and method of manufacturing high-strength seamless stainless steel pipe | |
| US9879334B2 (en) | Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same | |
| JP5943165B1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5943164B1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| US11186885B2 (en) | High-strength seamless steel pipe for oil country tubular goods, and production method for high-strength seamless steel pipe for oil country tubular goods | |
| JP2019131892A (ja) | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 | |
| JP6680409B1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| WO2016079908A1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| US10480043B2 (en) | Seamless steel pipe for line pipe and method for producing the same | |
| JP2006045670A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度調質鋼およびその製造方法 | |
| JPWO2018074109A1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| US20200283866A1 (en) | Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same | |
| JPWO2020095559A1 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
| RU2437954C1 (ru) | Коррозионно-стойкая сталь для нефтегазодобывающего оборудования | |
| RU2680457C1 (ru) | Труба нефтяного сортамента высокопрочная в хладостойком исполнении (варианты) | |
| RU2583229C9 (ru) | Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали | |
| RU2625861C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
| WO2015133470A1 (ja) | 時効硬化型ベイナイト非調質鋼 | |
| JP6128297B1 (ja) | 油井用高強度継目無鋼管およびその製造方法 | |
| RU2635205C2 (ru) | Способ термической обработки труб нефтяного сортамента из коррозионно-стойкой стали | |
| AU2018318501B2 (en) | Steel with High Hardness and Excellent Toughness | |
| JP2007254765A (ja) | 耐水素脆化特性および靭延性に優れた高強度構造用鋼とその製造方法 | |
| Kulkarni et al. | Improvement in mechanical properties of 13Cr martensitic stainless steels using modified heat treatments | |
| RU2603404C1 (ru) | Способ производства высокотвердого износостойкого листового проката | |
| JPH0348261B2 (ru) |