RU2674736C2 - Способ защиты от обрушения подкраново-подстропильных ферм - Google Patents
Способ защиты от обрушения подкраново-подстропильных ферм Download PDFInfo
- Publication number
- RU2674736C2 RU2674736C2 RU2017102086A RU2017102086A RU2674736C2 RU 2674736 C2 RU2674736 C2 RU 2674736C2 RU 2017102086 A RU2017102086 A RU 2017102086A RU 2017102086 A RU2017102086 A RU 2017102086A RU 2674736 C2 RU2674736 C2 RU 2674736C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- oval
- crane
- profiles
- pair
- section
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 20
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 11
- 244000309464 bull Species 0.000 description 10
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 9
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 9
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 241000238876 Acari Species 0.000 description 1
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102220479482 Puromycin-sensitive aminopeptidase-like protein_C21D_mutation Human genes 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 1
- 238000009856 non-ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000003351 stiffener Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B66—HOISTING; LIFTING; HAULING
- B66C—CRANES; LOAD-ENGAGING ELEMENTS OR DEVICES FOR CRANES, CAPSTANS, WINCHES, OR TACKLES
- B66C7/00—Runways, tracks or trackways for trolleys or cranes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Jib Cranes (AREA)
- Carriers, Traveling Bodies, And Overhead Traveling Cranes (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу защиты от обрушения и повышения технического ресурса и выносливости подкрановых балок. Подкрановые балки выполняют двухпролетными и более, сечение каждого пролета каждой из балок выполняют по профилю цифры «8» из пары овальных, амортизирующих профилей с отношением высоты сечения к ширине каждого из пары овальных профилей n=h:b=3, где h - больший, вертикальный размер каждого из пары овальных профилей сечения; b – меньший его горизонтальный размер. Овальные профили соединены свальцованными по плавной кривой парными листовыми накладками при помощи фрикционного соединения на высокоресурсных легированных шпильках. Затяжку соединения выполняют с расчетным крутящим моментом М. Динамику воздействий колес мостовых кранов гасят амортизирующей формой поперечного сечения «8» каждой подкрановой балки. Достигается минимизация обрушения и повышение технического ресурса ферм. 5 ил., 1 табл.
Description
Предполагаемое изобретение относится к стальным подкраново-подстропильным фермам преимущественно цехов черной и цветной металлургии с тяжелым режимом работы 8K, 7K мостовых кранов и непрерывной (круглосуточной), интенсивной эксплуатацией. В подрельсовой зоне сплавления пояса со стенкой балки накапливаются миллионы циклов колебаний локальных напряжений , , генерируемых при прокатывании каждого из колес кранов.
Известны однопролетные сварные подкраново-подстропильные (ПП) фермы [1, с. 183, рис. 10.4], [2, с. 370, рис. 15.2]. Их пролеты достигают 24…36 м, а высота их сечения 12 м. Типовые ПП фермы предназначены для монтажа по средним рядам колонн над мартеновскими печами и конверторами. В СССР были разработаны проекты ПП ферм для металлургических комбинатов. Каждая ПП ферма была запроектирована однопролетной, то есть с минимальной нулевой живучестью. ПП фермы изготавливались по типовым проектам на заводах металлических конструкций и применялись на металлургических комбинатах.
Они воспринимают вертикальные Pλoc и горизонтальные Tλoc воздействий от колес мостовых кранов, обслуживающих мартеновские и электросталеплавильные печи, конверторы, установленные по среднему ряду колон. Грузоподъемность мостовых кранов достигает 300…560 т.
Две нитки рельсовых путей для мостовых кранов уложены по нижним поясам каждой ПП фермы симметрично относительно продольной оси нижних поясов. Следовательно, нижний пояс каждой из таких ферм выполняет функции подкрановой балки.
Нижний пояс в первую очередь воспринимает вертикальные Pλoc, горизонтальные Tλoc динамические воздействия от катящихся по двум ниткам рельсов колес четырех мостовых кранов.
Нижний пояс ППФ выполняет функции подкрановой балки, но изготовлен с использованием низкоресурсных сварных соединений.
Известны высокоресурсные фрикционные соединения: [3, T1, с. 138], [4], а также соединения с использованием высокоресурсных шпилек с рифами, накатанными по винтовой спирали поперечной накаткой на прокатном стане [5], или болтов, изготовленных из такой же высокопрочной легированной хромистой стали 40Х «Селект» [4].
Подкрановые балки, в которых применены высокоресурсные фрикционные соединения, а сварные соединения отсутствуют, являются высокоресурсными, обладают max выносливостью [6, 7] и имеют max высокий технический ресурс [8].
К сожалению, высокоресурсные фрикционные соединения применены только в узлах стыковки решетки ПП ферм, а ее нижний коробчатый пояс выполнен с использованием сварки [1, с. 183, рис. 10.4.]. В исследованиях М.М. Гохберга [3, с. 141] и К.К. Нежданова [6, 7] установлено, что сварные швы в подрельсовой зоне стенок балок имеют min технический ресурс ( раза более низкий) по сравнению с max ресурсом прокатных профилей и фрикционных соединений.
Конструкции сварных узлов нижнего пояса ПП ферм в конечном итоге не обеспечивают безопасную эксплуатацию их, а следовательно и всего цеха.
В сварных швах в подрельсовой зоне неизбежно преждевременно возникают недопустимые ГОСТ 23118-2012 [9] усталостные трещины. Возникновение усталостных трещин в швах [6, 7] свидетельствует об исчерпании технического ресурса [8] ПП фермы и эксплуатацию ее следует прекратить, ввиду опасности аварии.
В учебнике под редакцией Ю.И. Кудишина [10, с. 426, рис. 15.2.] ПП фермы также выполнены с использованием низкоресурсных сварных соединений [3, T1], [6, 7].
Любая статически определимая однопролетная ферма обладает «нулевой живучестью». Примем известные ПП фермы за аналог.
Недостатки аналога следующие:
- Динамика воздействий колес мостовых кранов на ПП фермы max, так как со времени появления мостовых кранов каких-либо рессор и амортизаторов в них не заложено и до сих пор не появилось 11]! В аналоге амортизирующих устройств также нет! Мостовые краны с рессорами разработаны [12], однако выпуск их не освоен промышленностью. Динамика воздействий колес кранов ничем не гасится, что приводит к преждевременному возникновению недопустимых [9], опасных трещин и возникают аварийные ситуации.
- Трудоемкость изготовления ПП ферм высокая, а транспортабельность низкая.
- Соединения в нижнем поясе ПП ферм применены низкоресурсные сварные [3]!
- В сварных швах преждевременно появляются опасные усталостные трещины [6, 7]. Эксплуатация любых стальных конструкций с любыми трещинами ГОСТ 23118-2012 [9] не допускает, так как трещины являются наиболее опасными дефектами в стальных конструкциях из всех известных.
Известны узловые соединения подкрановых балок к колоннам, предложенные К.К. Неждановым и разработанные с аспирантами: [13, 14, 15, 16, 17, 18]. Одна из идей гашения динамики воздействий колес мостовых кранов разработана в узле соединения подкрановых балок с колоннами и реализована в патенте [17].
Известно наиболее близкое техническое решение - «Узловое соединение подкранового пути с колонной» разработанное К.К. Неждановым и А.К. Неждановым [18]. В этом техническом решении также применено подрессоривание. Примем эти технические решения за прототипы.
Идея гашения динамики воздействий колес мостовых кранов на подкрановые балки анализируется и развивается также в диссертации [6] и монографии [7].
Идея гашения динамических λос воздействий, генерируемых колесами мостовых кранов, катящихся по рельсам: вертикальных Pλoc, горизонтальных Tλoc и крутящих , - реализована в патенте [12], однако выпуск мостовых кранов с амортизирующими устройствами пока не освоен промышленностью.
Поэтому, пока не налажен выпуск мостовых кранов с рессорами, необходимо гасить динамику воздействий колес мостовых кранов рессорами, встроенными в узлы опирания балок на колонны. Динамику воздействий колес мостовых кранов также удобно гасить подкрановыми балками, сечения которых обладают амортизирующими свойствами.
Известны технические решения, позволяющие рихтовать подкрановые балки без остановки основного производственного процесса: [16, 17, 18].
Техническая задача изобретения - защита от обрушения однопролетных ПП ферм больших пролетов (24…36 м], минимизация вероятности обрушения и повышение технического ресурса их, а также гашение опасной динамики воздействий колес мостовых кранов амортизирующими конструкциями подкрановых балок и повышение этим выносливости подрельсовой зоны их.
Техническая задача изобретения по защите от обрушения однопролетных ПП ферм решена следующим образом.
Известен овальный профиль сечения с отношением высоты его сечения к ширине профиля: n=а:b=3 (по осевой линии) [19, 20], где вертикальный больший размер овального профиля сечения в три раза больше его горизонтального размера.
Этот овальный профиль эффективней стандартного (ТУ 14-2-24-72) двутаврового профиля при такой же массе. Его момент сопротивления WX на 12…15% превышает момент сопротивления WX стандартного двутаврового профиля (ТУ14-2-24-72).
Отличительная особенность овальных профилей сечения - естественная амортизирующая способность их!
Другая особенность овальных профилей - аномально высокие моменты инерции полых замкнутых сечений при кручении, что особенно выгодно при использовании овальных профилей в подкрановых балках для гашения крутящих воздействий от колес мостовых кранов.
Пара овальных профилей легко объединяется в единое сечение с профилем по очертанию цифры восемь «8». Сечение содержит пару овальных амортизирующих профилей с относительной высотой сечения каждого из овальных профилей к ширине n=а:b=3.
Отличие способа повышения технического ресурса и выносливости ПП ферм заключается в том, что подкрановые балки выполняют двухпролетными (или трехпролетными и более). Сечение каждой подкрановой балки выполняют в виде цифры «8», из пары овальных, амортизирующих профилей с отношением высоты сечения к ширине каждого из пары овальных профилей n=a:b=3 (по осевой линии). Больший размер по вертикали каждого из пары овальных профилей сечения превышает меньший горизонтальный размер его в 3 раза. Такое отношение обеспечивает экстремум момента сопротивления относительно оси X.
Причем пару овальных профилей объединяют друг с другом по всей длине сдвигоустойчивым фрикционным соединением с использованием пары листовых накладок, свальцованных по плавной кривой, которые плотно прилегают к узлу контакта овалов снаружи с двух сторон (охватывают зону сопряжения пары овальных профилей).
Фрикционное соединение осуществляют высокоресурсными легированными шпильками [5] с шайбами и гайками 7 (см. фиг. 1), причем гайки шпилек затягивают гайковертом расчетным крутящим моментом МКр, чем исключают сдвиги в зоне контакта и объединяют пару овальных профилей в единый неделимый профиль по очертанию цифры «8».
Опасную динамику λoc воздействий колес кранов гасят естественной амортизирующей способностью профиля сечения «8» подкрановой балки.
Этим достигают значительного повышения выносливости подрельсовой зоны балки и решают проблему безопасной эксплуатации подкрановых балок в цехах с тяжелым, непрерывным, интенсивным режимом эксплуатации мостовых кранов.
Монолитное соединение в единое целое достигнуто также выполнением высокоресурсных соединений: легированными шпильками [5] с гарантированной затяжкой гаек гайковертом или заклепками с внедренным в каждую заклепку выстрелом сердечника [21].
На фиг. 1 показано сечение подкрановой балки по профилю цифры «8», обладающей амортизирующей способностью. На фиг. 2 - показан вид сбоку на амортизирующую подкрановую балку. На фиг. 3 показан узел крепления портального кранового рельса к подкрановой балке профиля сечения «8».
Подкрановая балка имеет амортизирующий профиль сечения, очерченный по профилю цифры восемь «8». Она содержит верхний 1 и нижний 2 овальные амортизирующие профили с относительной высотой сечения каждого n=3:1, где больший вертикальный размер сечения превосходит меньший горизонтальный размер его в три раза.
К верхнему 1 овальному амортизирующему профилю присоединен листовыми накладками 3, нижний 2 амортизирующий профиль. Листовые накладки 3, свальцованы по плавной кривой и плотно охватывают узел контакта верхнего 1 нижнего 2 овальных профилей. При этом верхний 1 и нижний 2 овальные амортизирующие профили по всей длине соединяют в монолитное целое высокоресурсными легированными шпильками 4 [5] и образуют единый профиль сечения «8» (см. фиг. 1).
Продольные горизонтальные ребра 5 выполняют из уголков или таврив и присоединяют к паре амортизирующих овальных профилей также посредством высокоресурсных соединений.
Портальный крановый рельс 6 [26] неподвижно соединяют с балкой на поточной линии, оснащенной манипуляторами. Крепление рельсов осуществляют посредством высокоресурсных сдвигоустойчивых соединений
Отверстия для соединений образуют продавливанием по шаблону штемпелем и матрицей [23, с. 81, рис. 57.] с шаговой фиксированной подачей, с последующей разверткой в сборке отверстий трехперыми зенкерами [23, с. 139, рис. 104] или пиротехническим способом [23] с последующей калибровкой и разверткой отверстий на проектный диаметр.
Подкрановые балки профиля «8» опирают на уступы колонн с помощью седлообразных опорных элементов.
Пример конкретной реализации
Расчет подкрановой балки
Выполним расчет трехпролетной балки для восьмиколесных, колодцевых кранов по ГОСТ 12612-79 грузоподъемностью Q=16/20 т [9, T2, с. 64, табл. IV.2.23]. Масса крана G=195 т, он работает непрерывно, режим работы 8K. Захват груза жесткий, клещами, что приводит к максимальной динамике локальных воздействий колес кранов. Кран транспортирует слитки, загружает их в нагревательные колодцы, а горячие слитки подает из колодцев на рольганги прокатных станов. Габарит крана В2Кр=10,44 м. Формула колес колодцевого крана: 0,9+5,7+0,9=7,5 м. (пролет крана 24,5 м). Расстояние (min) между колес сцепки из двух кранов Δ=10,44-7,5=2,94 м.
Нормативные силы воздействий колес кранов ↓ PH=4000 гН; Сталь балки - малоуглеродистая по ГОСТ 27772-88, С255, ВСт3 сп5-1 [3].
В «Справочнике по кранам» [3, Т. 2. с. 62], ред. М.М. Гохберг, отмечено: «Как показали результаты исследований Veller Н., Kuhr Н. [24], в отдельных случаях фактические нагрузки могут вдвое превысить значения, рассчитанные без учета погрешностей изготовления». В настоящее время в Актуализированной редакции «Нагрузки и воздействия» СНиП 2.01.07-85* [25, с. 19] коэффициент λoc динамических воздействий колес кранов , увеличен: от до 1,8!
Определяем расчетные значения подвижных сил: вертикальной ↓ Pλoc горизонтальной ↔ Tλoc (см. табл. 1). Расчет выполняем на локальные вертикальные и горизонтальные воздействия колес сцепки из двух кранов Q=16/20 т. Изгибающие моменты от них в неразрезной трехпролетной балке (λ1+λ2+λ1=10+30+10=50 м), определяем по программе Щипалкина A. (см. фиг. 4 и 5): max изгибающий момент Mmax=108205,19 гНм возникает в пролете, а min момент Mmin=-119905,86 гНм - над одной из центральных опор. По модулю изгибающие моменты близки друг к другу. Сечение подбираем по min расчетному моменту Mmin=-119905,86 гНм. Нормативное значение в вертикальной плоскости: Мн=Mmin×Pн/P=119905,86×4000/5690,9=84279,01 гНм.
1. Требуемый момент сопротивления трехпролетной балки при ее изгибе в вертикальной плоскости:
Подбираем симметричную трехпролетную подкрановую балку по среднему ряду колонн из пары овальных прокатных профилей [22, с. 221] (изготовленных из труб ∅1420×9 мм), формирующих сечение 8: , Σm=648,3 кг/м.
Проверяем напряжения при изгибе на гранях сечения балки:
σ=11990586/5 8164=206,15<0,9⋅230=207 МПа, прочность достаточна.
Новый эффективный портальный рельс смонтирован в заводских условиях на поточной линии по оси балки без эксцентриситета (см. фиг. 3). Портальный рельс крепиться к балке при помощи высокоресурсных фрикционных соединений шпильками, рифы которых накатаны на прокатном стане [5]. Контактирующие поверхности обработаны дробеструйным способом. Сдвиги рельса по отношению к подкрановой балке исключены! Рельс и балка работают слитно, как единое целое, что способствует повышению несущей способности сечения (в расчете не учитывается).
Появление усталостных трещин в основном обусловлено крутящими моментами от локальных воздействий колес . Воздействие от силы ↓ PλOC нейтрализуем установкой рельса на балке без эксцентриситета e=0. Крутящее воздействие горизонтальных сил ↔T=±0,2PλOC с эксцентриситетом равным высоте рельса hрел воспринимают портальные рельсы, образующие с верхними частями балок замкнутые контуры. Покажем, как увеличивается момент инерции на кручение портального рельса [26] по сравнению с рельсом двутаврового сечения.
Для крана по ГОСТ 12612-79 грузоподъемностью Q=16/20 т примем крановый рельс КР140 по ГОСТ 4121-62*. Установлены моменты инерции на кручение для толстостенных двутавровых рельсов [27], равных по площади стандартным по ГОСТ 4121-62*, моменты инерции на кручение которых в сортаментах завышены[28]. Внешние габариты портального рельса, эквивалентного по площади КР140: h×b=18,364×25,74 см.
Расчет моментов инерции кручения портальных рельсов и овальных профилей
Площадь сечения портального рельса A=195,53 см2, такая же, как у стандартного (ГОСТ 4121-62*). Площадь сечения: главы портального рельса равна площади сечения пары пят tГл=tПят, АГл=2АПят=15,37×5=76,85 см2; пары стенок: 2АСт=А-(АГл+2АПят)⇒2АСт=195,53-76,85×2=41,83 см2.
П 18,364×25,74, А=195,53 см2
Вычисляем собственные моменты инерции кручения элементов рельса.
Глава: АГл=2АПят=15,37×5=76,85 см2, β=15,37/5=3,074⇒β=0,2643⇒
Шейки портального рельса: АШ=8,364×2,5=20,91 см2 β=8,364/2,5=3,346⇒β=0,2692⇒
Пяты портального рельса: АП=7,685×5=38,43 см2 β=7,685/5=1,537⇒β=0,2322⇒
Верхняя часть овала, замыкающая рельс (приближенно считаем прямоугольной): АВерхО=15,37×0,9=13,833 см2, β=15,37/0,9=17,078⇒β=0,333⇒
Сумма собственных моментов инерции при кручении элементов портального рельса А=195,53 см2 и верхней части овала: .
Замыкаем портальный рельс П 18,364×25,74 (фиг. 2) снизу верхней частью овала балки профиля 8 прокатной подкрановой балки толщиной: tст=0,9 см. Сдвиги в соединении исключены. Вычисление момента инерции замкнутого контура при кручении производим по формуле [3, с. 387]: , где в числителе - квадрат площади А, заключенной внутри контура сечения, очерченного по замкнутой осевой линии контура (в запас кривизну нижней части контура не учитываем), s - стороны периметра контура; берется по всей длине замкнутой осевой линии; γ - поправочный коэффициент, принимаемый равным 1,0 для сечений, исключающих сдвиги и 0,3 для клепаных соединений; hконт=15,17 см bконт=12,87 см - высота и ширина контура сечения; t - толщины элементов.
Суммарный момент инерции на кручение:
Увеличение момента инерции замкнутого портального рельса при кручении по отношению к двутавровому толстостенному рельсу , равноценному по площади стандартному рельсу по ГОСТ 4121-62: раза! Эффект высокий!
Высота (внешняя) поперечного сечения 1 овального профиля [22, с. 218]:
hВн = 2a Вн = 212,5 см → a Вн = 106,25 см половина высоты сечения овала (внешняя);
и его ширина: 2bВн = 70,5 → bВн = 35,25 см - половина ширины сечения овала.
Площадь по внешнему контуру:
АВн=π⋅a ВнbВн=π⋅106,25⋅35,25=11766,25 см2;
Площадь сечения полости:
АПол=π⋅a ПолbПол=π⋅105,35⋅34,35=11368,71 см2.
Площадь сечения 1 овального профиля (по стали):
АОв Ст=АВн-АПол=11766,25-11368,71=397,54 см2
Полярный момент инерции по внешнему контуру
Полярный момент инерции полости (отрицательный)
Полярный момент инерции овального профиля (по стали):
Jр Ов Ст=Jр Вн-Jр Пол=36862558-34897804=1964754 см4.
Момент инерции кручения одного полого овального профиля:
или
Момент инерции кручения восьмерки 8 (два соединенных овала): . Ввиду огромной величины момента инерции кручения восьмерки 8 (два овала) крутящие воздействия от колес кранов оказываются столь незначительными, что расчет на выносливость подрельсовой зоны не требуется.
Список литературы
1. Металлические конструкции. Справочник проектировщика / Ред. Н.П. Мельников. - М.: Стройиздат, 1980. - 776 с. Аналог.
2. Металлические конструкции, учебник под общей редакцией Е.И. Белени. - М.: Стройиздат, 1986, с изм. - 560 с.
3. Справочник по кранам: В 2 т. T.I. Характеристики материалов и нагрузок. Основы расчета кранов, их приводов и металлических конструкций // В.И. Брауде, М.М. Гохберг, И.Е. Звягин и др.: Ред. М.М. Гохберг - М.: Машиностроение, 1988 - 536 с.
Т. 2. Характеристики и конструктивные схемы кранов. Крановые механизмы, их детали и узлы. Техническая эксплуатация кранов // М.П. Александров, М.М. Гохберг, А.А. Ковин и др.: Ред. М.М. Гохберг - Л.: Машиностроение, 1988. - 559 с.
4. Свод правил СП 16.13330.2011 Стальные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-23-81*. / Министерство регионального развития Российской Федерации: - М.: 2011 -173 с.
5. RU 2467075 C2, Нежданов К.К., Нежданов А.К., Артюшин Д.В. Способ проката горячекатаной арматуры периодического профиля. МПК C21D 8/08. Опубл.: 20.11.2012. Бюл. №32.
6. Нежданов К.К. Совершенствование подкрановых конструкций и методов их расчета / дисс. д-ра техн. наук. - Пенза, 1992. с. 349.
7. Нежданов К.К. Совершенствование подкрановых конструкций и методов их расчета [Текст]: моногр. / К.К. Нежданов. - Пенза: ПГУАС, 2008. - 288 с (Лауреат конкурса на медали и дипломы РААСН строительных наук 2011 г. 16.02.2012 г.).
8. Большой энциклопедический словарь // Главный редактор А.М. Прохоров. НАУЧНОЕ ИЗДАТЕЛЬСТВО «БОЛЬШАЯ РОССИЙСКАЯ ЭНЦИКЛОПЕДИЯ» М. 1998. с. 1456.
9. ГОСТ 23118-2012. Конструкции стальные строительные. Межгосударственный стандарт. Общие технические условия. Издание официальное. Москва. Стандартинформ. 2013.
10. Металлические конструкции: учебник для студ. высш. учебн. заведений / [Е.И. Беленя, B.C. Игнатьева и др.]; под ред. Ю.И. Кудишина. - 9-е изд. стер. М.: Издательский центр «Академия», 2007. - 688 с.
11. ГОСТ 6711-81 Краны мостовые электрические общего назначения грузоподъемностью от 80 до 500 т. Государственный стандарт СССР: - М.: 1985.
12. Нежданов. К.К., Карев М.А., Кузьмишкин А.А., Рубликов С.Г., Нежданов А.К. Многоколесный мостовой кран. RU №2296098. Бюл. №9. Опубликовано 27.03.2007.
13. Нежданов К.К., Нежданов А.К., Капитонова Н.В., Помазова Ж.В. Устройство для соединения подкрановой конструкции с колонной. RU №2141547. М., Кл. E01B 23/10. B66C 7/00. Бюл. 32. Зарег. 20.11.1999.
14. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Абрашитов Н.В. Соединение подкрановых балок с колонной. RU №2192384. М., Кл. B66C 6/00, 7/08. Бюл №.31. Зарег. 10.11.2002
15. Нежданов К.К., Туманов В.А., Нежданов А.К., Лаштанкин А.С. Жесткое соединение подкрановых балок к колонне. RU №2235676. B66C 7/00, 6/00. Бюл №.25. Зарег. 10.09.2004.
16. Нежданов К.К., Нежданов А.К, Епифанов А.Р. Узловое соединение подкрановых балок с колоннами. RU №2188153. М., Кл. B66C 7/00, 6/08. Бюл №.24. Зарег. 27.08.2002.
17. Нежданов К.К., Нежданов С.К. Устройство для крепления подкранового пути к колонне: а.с. №1525113, СССР, М. Кл. B66C 6/00 // Бюл. №44 - 1989.
18. Нежданов К.К., Нежданов А.К. Узловое соединение подкранового пути с колонной RU №2047992 B66C 7/00. Действует с 10.11.1995.
19. Нежданов К.К., Нежданов А.К., Карев М.А. МЕТАЛЛИЧЕСКАЯ ПОДКРАНОВАЯ БАЖА И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ. RU №2154599. М., Кл. B66C 6/00, 7/08. Бюл №.23. Зарег. 20.08.2000.
20. RU №2304479 Нежданов К.К., Туманов В.А., Рубликов С.Г., Нежданов А.К. Способ повышения несущей способности цилиндрической трубы на изгиб. Бюл. №23. Опубликовано 20.08.2007.
21. Нежданов К.К., Васильев А.В, Калмыков В.А., Нежданов А.К. Способ и устройство для неподвижного соединения. RU №2114328. Бюл. №18 - 27.06.1998.
22. Нежданов. К.К., Кузьмишкин А.А., Нежданов. А.К., Куничкин П.В. Новые принципы конструирования П-образной рамы здания.
23. Абаринов А.А. и др. Технология изготовления стальных конструкций. Госстройиздат, 1963. - 307 с.
24. Veller H., Kuhr Н. Auswertung der electricchen Spanungs - Dehnungsmessungenan den Fahrchwindenachsen eines // Hebezeuge und Forder-mittel. 1984. Vol. 24 №5. S. 138-143.
25. СНиП 2.01.07-85*. «Нагрузки и воздействия» Актуализированная ред.: - М.: 2013.
26. RU 2583495 Нежданов К.К. Курткезов Д.Х., Лаштанкин А.С. Способ формирования рельсового блока для мостового крана. Заявка на патент №2014 109332/02 (014703).
27. Нежданов К.К., Нежданов А.К. Вычисление моментов инерции рельсов при кручении, - М. Строительная механика и расчет сооружений, №3, 2008 г.
28. Нежданов К.К., Мамонов В.В., Карев М.А. О завышении моментов инерции рельсов при кручении, - // Сб. Материалы XXXI Всероссийской научно-технической конференции «Актуальные проблемы современного строительства» Ч. 2, ПГАСА, г. Пенза, 1999 г.
Ключевые слова
1. верхний 1 овальный амортизирующий профиль
2. нижний 2 овальный амортизирующий профиль
3. пара листовых накладок 3
4. высокоресурсные легированные шпильки 4 с гайками и шайбами
5. продольные ребра жесткости 5
6. портальный рельс 6
7. свальцованные по профилю овала уголки 7, с помощью которых осуществляется монтажный стык на фрикционном соединении
Claims (1)
- Способ защиты от обрушения и повышения технического ресурса и выносливости подкрановых балок, заключающийся в том, что подкрановые балки выполняют двухпролетными и трехпролетными, сечение каждого пролета каждой из балок выполняют по профилю цифры «8» из пары овальных, амортизирующих профилей с отношением высоты сечения к ширине каждого из пары овальных профилей n=h:b=3, где h - больший, вертикальный размер каждого из пары овальных профилей сечения; b – меньший его горизонтальный размер, причем пара овальных профилей восьмерки плотно прилегают друг к другу по всей длине, объединены листовыми накладками, свальцованными по плавной кривой и охватывающими узел контакта верхнего овала с нижним овалом, а фрикционное соединение осуществляют высокоресурсными легированными шпильками, причем гайки шпилек затягивают гайковертом с расчетным крутящим моментом МКр, исключают сдвиги и объединяют пару овальных профилей в единый неделимый профиль «8», а динамику воздействий колес мостовых кранов гасят амортизирующей формой поперечного сечения «8» каждой подкрановой балки.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017102086A RU2674736C2 (ru) | 2017-01-23 | 2017-01-23 | Способ защиты от обрушения подкраново-подстропильных ферм |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017102086A RU2674736C2 (ru) | 2017-01-23 | 2017-01-23 | Способ защиты от обрушения подкраново-подстропильных ферм |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2017102086A RU2017102086A (ru) | 2018-07-23 |
RU2017102086A3 RU2017102086A3 (ru) | 2018-07-23 |
RU2674736C2 true RU2674736C2 (ru) | 2018-12-12 |
Family
ID=62981429
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017102086A RU2674736C2 (ru) | 2017-01-23 | 2017-01-23 | Способ защиты от обрушения подкраново-подстропильных ферм |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2674736C2 (ru) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0013313A1 (de) * | 1979-01-08 | 1980-07-23 | Werner Prof. Dr.-Ing. Herbst | Eisenbahnschiene |
RU2192381C2 (ru) * | 2000-07-19 | 2002-11-10 | Пензенская государственная архитектурно-строительная академия | Рельсобалочная конструкция |
RU2288886C2 (ru) * | 2005-02-14 | 2006-12-10 | Пензенский государственный университет архитектуры и строительства | Рельсобалочный блок конструкций для параллельных рельсовых путей |
-
2017
- 2017-01-23 RU RU2017102086A patent/RU2674736C2/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0013313A1 (de) * | 1979-01-08 | 1980-07-23 | Werner Prof. Dr.-Ing. Herbst | Eisenbahnschiene |
RU2192381C2 (ru) * | 2000-07-19 | 2002-11-10 | Пензенская государственная архитектурно-строительная академия | Рельсобалочная конструкция |
RU2288886C2 (ru) * | 2005-02-14 | 2006-12-10 | Пензенский государственный университет архитектуры и строительства | Рельсобалочный блок конструкций для параллельных рельсовых путей |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2017102086A (ru) | 2018-07-23 |
RU2017102086A3 (ru) | 2018-07-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Harries et al. | Enhancing stability of structural steel sections using FRP | |
Dundu et al. | Strength requirements of single cold-formed channels connected back-to-back | |
Lin et al. | Bolted beam-to-column connections for built-up columns constructed of H-SA700 steel | |
Jia et al. | Seismic performance of fish-bone shaped buckling-restrained braces with controlled damage process | |
Guo et al. | Experimental study on mechanical behavior and resilient performance of steel frame connection with low-yield-point steel fuses | |
Snijder et al. | Lateral torsional buckling design imperfections for use in non‐linear FEA | |
RU2674736C2 (ru) | Способ защиты от обрушения подкраново-подстропильных ферм | |
Mohammadrezapour et al. | Experimental investigation of bolted link-to-column connections in eccentrically braced frames | |
Dubina et al. | Resilience of dual steel‐dual frame buildings in seismic areas | |
Dundu | Base connections of single cold-formed steel portal frames | |
Shaikh et al. | Structural analysis and design of castellated beam in cantilever action | |
KR101892032B1 (ko) | 내진성을 갖는 보와 기둥부재간 결합 구조 | |
Itani et al. | Behavior of built-up shear links under large cyclic displacement | |
Tshuma et al. | Internal eaves connections of double-bay cold-formed steel portal frames | |
Movaghati | Strengthening beam sections of industrial buildings against lateral torsional buckling | |
García et al. | The strength of beam-to-RHS joints with welded studs | |
RU2478557C2 (ru) | Подкрановая балка | |
Shirinzadeh et al. | Rehabilitation in Simple Steel Connections against Progressive Collapse due to Column Removal | |
RU2677375C1 (ru) | Высокоресурсная портальная двухстенчатая подкрановая балка | |
RU2624478C2 (ru) | Способ формирования рельсового блока из арочных рельсов с главой в замке арки | |
RU2460621C2 (ru) | Способ восстановления работоспособности сварной подкрановой балки, поврежденной усталостными трещинами | |
Gharabude et al. | Strengthening of Steel Beams against Lateral Buckling and Lateral Torsional Buckling | |
Kishiki et al. | New ductile moment-resisting connections limiting damage to specific elements at the bottom flange | |
Colajanni et al. | Design of friction connections in RC structures with hybrid steel-trussed-concrete beams | |
RU2126768C1 (ru) | Способ и устройство для усиления двутавровой подкрановой балки |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190124 |