RU2674186C1 - Способ выплавки стали в конвертере - Google Patents
Способ выплавки стали в конвертере Download PDFInfo
- Publication number
- RU2674186C1 RU2674186C1 RU2017139308A RU2017139308A RU2674186C1 RU 2674186 C1 RU2674186 C1 RU 2674186C1 RU 2017139308 A RU2017139308 A RU 2017139308A RU 2017139308 A RU2017139308 A RU 2017139308A RU 2674186 C1 RU2674186 C1 RU 2674186C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- argon
- carbon dioxide
- intensity
- converter
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 56
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 56
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims description 8
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 78
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 39
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims abstract description 33
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 31
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 31
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 25
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 32
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 16
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 11
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract description 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AAEGEOXHMYAZAY-UHFFFAOYSA-N [Ar].O=C=O Chemical compound [Ar].O=C=O AAEGEOXHMYAZAY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000006479 redox reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 238000007790 scraping Methods 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к выплавке стали в конвертере с комбинированной продувкой. В способе осуществляют продувку аргоном или углекислым газом в пульсирующем режиме с частотой 0,01-1,0 Гц, при этом в начале плавки сталь продувают снизу аргоном до его израсходования в количестве 0,3-5,0 м/т стали, после чего осуществляют попеременную продувку стали снизу аргоном и углекислым газом. Интенсивность продувки расплава аргоном или углекислым газом снизу через донные фурмы устанавливают на основании расхода жидкого чугуна на плавку: при расходе чугуна менее 800 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 12,0-50,0 и 5,0-30 м/мин соответственно, при расходе чугуна более или равном 800 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 25,0-60,0 м/мин, при расходе чугуна более 890 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 30,0-80,0 м/мин. Изобретение позволяет стабильно получать на выпуске из конвертера содержание азота в стали менее 0,003%. 2 з.п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к выплавке стали в конвертере с комбинированной продувкой.
Для обеспечения требуемых механических свойств к современным сталям предъявляются требования по минимальному содержанию в них азота (менее 0,005%). Количество азота в стали и содержание его в прокате зависит от его содержания в шихте, динамики процессов удаления и насыщения при нагреве плавки. Увеличению концентрации растворенных газов в стали способствует высокая температура реакционной зоны и лимитирующая процесс дегазации стадия перемещения газов на поверхность жидкой фазы.
Существующие технологии выплавки стали в конвертере по управлению содержанием азота по ходу плавки имеют следующие недостатки: недостаточный эффект перемешивания металла с образованием «застойных зон» в глубине ванны стали, что оказывает негативное влияние на проведение плавки; повышенная активность кислорода в стали при производстве низкоуглеродистых сталей; повышенный расход флюсов при производстве сталей с регламентированным содержанием фосфора. В следствие этого, существующие технологии выплавки стали в конвертере не позволяют стабильно получать на выпуске содержание азота в стали менее 0,003% из-за наличия азота в шихтовых материалах, атмосфере сталеплавильного агрегата, техническом кислороде и добавках, вводимых в сталь.
Известен способ выплавки стали в конвертере включающий продувку расплава кислородом сверху через фурму и нейтральным газом снизу через донные фурмы в течение всей плавки, изменение расхода нейтрального газа, определение химсостава расплава, измерение его температуры, слив расплава в разливочный ковш. При этом удельный расход нейтрального газа определяют по зависимости, учитывающей содержание углерода в расплаве [Патент RU 2097434, МПК С21С 5/28, С21С 5/35, 1995].
Недостатком данного способа является то, что он не обеспечивает получение на выпуске содержания азота в стали менее 0,003%.
Наиболее близким по технической сущности к изобретению является способ выплавки стали в конвертере, включающий загрузку в конвертер скрапа, заливку в него жидкого чугуна, продувку расплава кислородом сверху и снизу через донные фурмы углекислым газом, азотом или аргоном, слив расплава в разливочный ковш. В начале плавки расплав продувают снизу азотом или аргоном в течение времени, определяемого по зависимости, учитывающей интенсивность кислородной продувки и содержание кремния в чугуне. По истечение этого времени через донные фурмы подают углекислый газ [Патент RU 2100447, МПК С21С 5/28, С21С 5/35, 1997].
Недостатком данного способа является также то, что он не обеспечивает получение на выпуске содержания азота в стали менее 0,003%.
Технический результат изобретения - стабильное получение на выпуске из конвертера содержания азота в стали менее 0,003%.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе выплавки стали в конвертере, включающем загрузку в конвертер скрапа, заливку жидкого чугуна, продувку стали кислородом сверху и аргоном и/или углекислым газом снизу через донные фурмы, согласно изобретению продувку аргоном и/или углекислым газом осуществляют в пульсирующем режиме с частотой 0,01-1,0 Гц, при этом в начале плавки сталь продувают снизу аргоном до его израсходования в количестве 0,3-5,0 м3/т стали, после чего осуществляют попеременную продувку стали снизу аргоном и углекислым газом.
Интенсивность продувки расплава аргоном и/или углекислым газом снизу через донные фурмы устанавливают на основании расхода жидкого чугуна на плавку:
при расходе чугуна менее 800 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 12,0-50,0 и 5,0-30 м3/мин соответственно;
при расходе чугуна более или равном 800 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 25,0-60,0 м3/мин;
при расходе чугуна более 890 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 30,0-80,0 м3/мин.
При продувке снизу аргоном и/или углекислым газом устанавливают минимальное давление газов не менее 400 кПа, а максимальное давление газов устанавливают не более 5000 кПа.
Сущность изобретения заключается в следующем.
В предлагаемой технологии одновременно реализуются основные преимущества как верхней, так и донной продувки. Основным преимуществом верхней продувки является раннее формирование основного шлака; основным достоинством донной продувки - интенсивное перемешивание ванны, в том числе металла и шлака, в связи с чем понижается их окисленность, улучшаются дефосфорация и десульфурация металла, уменьшается вспенивание ванны, возможно увеличение расхода лома и др.
Для использования заявляемой технологии требуется чтобы днище конвертера было вставным и было оборудовано устройствами для вдувания газов и системой подвода газов к фурменным блокам: пропущенными через полые цапфы трубками, на которых перед цапфой установлены клапаны, позволяющие регулировать расход газа на каждый блок.
Для вдувания нейтральных газов в футеровке днища устанавливают фурменные устройства (донные фурмы) - огнеупорные блоки, в которых имеются газопроводящие каналы.
При использовании заявляемого изобретения, в зависимости от интенсивности подачи донного дутья, изменяются соотношение скоростей окисленности углерода и железа и тем самым изменяется окисленность шлака, а следовательно, характер протекания процесса выплавки стали.
Экспериментально установлено, что для формирования режима продувки характеризующегося интенсивным перемешиванием конвертерной ванны необходимо осуществлять донную продувку газом с частотой не менее 0,01 Гц. Частота пульсаций газа менее 0,01 Гц приведет к выходу системы за границу технологического режима продувки по времени. Частота пульсаций газа свыше 1,0 Гц не позволит сформировать поток, связанный с продольным и поперечным массообменом жидкой стали, что из-за уменьшающегося осевого градиента давления приведет к ослаблению интенсивности окислительно-восстановительных реакций.
В начале плавки сталь продувают снизу аргоном до его израсходования в количестве 0,3-5,0 м3/т стали. Продувка аргоном в количестве менее 0,3 м3/т стали не позволит равномерно распределить содержащиеся элементы по объему жидкой стали и получить впоследствии ее достоверный химический анализ. При этом донные фурмы и футеровка не успеют прогреться в достаточной степени (до начала донной продувки углекислым газом), что приведет к их «закозлению».
Продувка стали снизу аргоном в количестве более 5,0 м3/т экономически не целесообразна из-за перерасхода аргона и огнеупоров.
Замена аргона на углекислый газ производится при достижении расчетной температуры ликвидуса стали (температура ликвидуса зависит от содержания в полупродукте углерода и кремния), что приводит к отсутствию перегрева расплава, приводящего к увеличению растворения азота в стали.
Замена углекислого газа на аргон производится при достижении температуры солидуса стали, что приводит к недопущению «заскрапления» продувочных устройств, что препятствует проведению донной продувки.
Интенсивность продувки расплава аргоном и/или углекислым газом снизу через донные фурмы устанавливают на основании расхода жидкого чугуна на плавку.
Минимальные расходы газов (5,0; 12,0; 25,0; 30,0 м3/мин.) обусловлены первоначальным «раскрытием» и стойкостью каналов продувочных устройств. При меньших расходах будет происходить «закозление» газопроводящих каналов донных фурм. Максимальные расходы газов (30,0; 50,0; 60,0; 80,0 м3/мин.) ограничены указанными значениями из-за возникающего повышенного износа газопроводящих каналов и возрастающего расхода аргона и/или углекислого газа.
При продувке снизу аргоном и/или углекислым газом устанавливают минимальное давление газа не менее 400 кПа, а максимальное давление газа устанавливают не более 5000 кПа. Минимальное давление определяется необходимостью преодолением ферростатического давления жидкой стали (чугуна) в конвертере. Верхняя граница давления газов не более 5000 кПа связана с возможностью обеспечения работоспособности огнеупорных продувочных устройств вследствие чрезмерного износа слоя, контактирующего с жидкой сталью.
Пример реализации способа.
Предложенный способ выплавки стали был реализован в 350 т конвертере. При выплавке стали, производили продувку кислородом сверху и попеременную продувку аргоном - углекислым газом снизу, которая осуществлялась через 16 донных продувочных устройств. Было произведено 14 экспериментов, результаты которых приведены в таблице. Переключение, корректировка частоты, видов подаваемых газов производилась в автоматизированном режиме.
Последовательность операций в одной из продувок и расходы газов были следующими (пример №3 эксперимента).
Было завалено 120 т металлолома, залито 324 т жидкого чугуна; в начале плавки осуществлялась продувка снизу аргоном с интенсивностью 56,0 м3/мин до его израсходования в количестве 2,5 м3/т стали. Далее осуществлялась попеременная продувка стали углекислым газом и аргоном. Давление перед продувочными устройствами изменялось от 645 до 1480 кПа. Аргон и углекислый газ подавались в сталь с частотой 0,3 Гц и с интенсивностью 56,0 и 40,0 м3/мин. соответственно. Содержание азота в стали на выпуске было 0,0022%.
Как следует из таблицы, если выполняются заявляемые параметры, то в стали происходит снижение содержания азота (эксперименты 1-3; 5-8; 10-14). Если некоторые заявляемые параметры не соответствуют заданным (эксперименты 4, 9,), то происходит увеличение в стали содержания азота.
Таким образом, применение заявленного технического решения позволяет гарантированно получать на выпуске из конвертера содержание азота в стали не более 0,003%.
Claims (6)
1. Способ выплавки стали в конвертере, включающий загрузку в конвертер скрапа, заливку жидкого чугуна, продувку стали кислородом сверху и аргоном или углекислым газом снизу через донные фурмы, отличающийся тем, что продувку аргоном или углекислым газом осуществляют в пульсирующем режиме с частотой 0,01 - 1,0 Гц, при этом в начале плавки сталь продувают снизу аргоном до его израсходования в количестве 0,3 - 5,0 м3/т стали, после чего осуществляют попеременную продувку стали снизу аргоном и углекислым газом.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что интенсивность продувки стали аргоном или углекислым газом снизу через донные фурмы устанавливают на основании расхода жидкого чугуна на плавку:
при расходе чугуна менее 800 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 12,0 - 50,0 и 5,0 - 30,0 м3/мин соответственно;
при расходе чугуна более или равном 800 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 25,0 - 60,0 м3/мин;
при расходе чугуна более 890 кг/т стали интенсивность продувки аргоном и углекислым газом устанавливают в размере 30,0 - 80,0 м3/мин.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что при продувке снизу аргоном или углекислым газом устанавливают минимальное давление газов не менее 400 кПа, а максимальное давление газов устанавливают не более 5000 кПа.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017139308A RU2674186C1 (ru) | 2017-11-13 | 2017-11-13 | Способ выплавки стали в конвертере |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017139308A RU2674186C1 (ru) | 2017-11-13 | 2017-11-13 | Способ выплавки стали в конвертере |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2674186C1 true RU2674186C1 (ru) | 2018-12-05 |
Family
ID=64603713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017139308A RU2674186C1 (ru) | 2017-11-13 | 2017-11-13 | Способ выплавки стали в конвертере |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2674186C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2764455C1 (ru) * | 2021-05-06 | 2022-01-17 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ выплавки стали в конвертере |
| CN115386684A (zh) * | 2022-08-02 | 2022-11-25 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 钢包底吹砖吹扫方法及相关设备 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6331526B2 (ru) * | 1985-09-03 | 1988-06-24 | Nippon Steel Corp | |
| SU1539212A1 (ru) * | 1988-05-30 | 1990-01-30 | Липецкий Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского И Проектного Института Систем Автоматизации И Управления | Система управлени подачей технологических газов в конвертор при донной продувке |
| JPH0456083B2 (ru) * | 1984-06-27 | 1992-09-07 | Sumitomo Metal Ind | |
| RU2097434C1 (ru) * | 1995-08-15 | 1997-11-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2100447C1 (ru) * | 1995-08-15 | 1997-12-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
-
2017
- 2017-11-13 RU RU2017139308A patent/RU2674186C1/ru active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0456083B2 (ru) * | 1984-06-27 | 1992-09-07 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS6331526B2 (ru) * | 1985-09-03 | 1988-06-24 | Nippon Steel Corp | |
| SU1539212A1 (ru) * | 1988-05-30 | 1990-01-30 | Липецкий Филиал Всесоюзного Научно-Исследовательского И Проектного Института Систем Автоматизации И Управления | Система управлени подачей технологических газов в конвертор при донной продувке |
| RU2097434C1 (ru) * | 1995-08-15 | 1997-11-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
| RU2100447C1 (ru) * | 1995-08-15 | 1997-12-27 | Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ выплавки стали в конвертере |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2764455C1 (ru) * | 2021-05-06 | 2022-01-17 | Публичное акционерное общество «Северсталь» (ПАО «Северсталь») | Способ выплавки стали в конвертере |
| CN115386684A (zh) * | 2022-08-02 | 2022-11-25 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 钢包底吹砖吹扫方法及相关设备 |
| CN115386684B (zh) * | 2022-08-02 | 2024-03-22 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 钢包底吹砖吹扫方法及相关设备 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104250672B (zh) | 一种复吹转炉高效脱磷的方法 | |
| RU2674186C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JP2008540832A (ja) | 連続製鋼法および連続製鋼装置 | |
| RU2386703C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| Guo et al. | Carbon and oxygen behavior in the RH degasser with carbon powder addition | |
| FI67094B (fi) | Foerfarande foer att foerhindra att slaggmetall vaeller upp id pneumatisk under ytan skeende raffinering av staol | |
| RU2465337C1 (ru) | Способ выплавки стали в кислородном конвертере | |
| Fandrich et al. | Actual review on secondary metallurgy | |
| RU2764455C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JPS60106912A (ja) | 低炭素含有鋼の製造方法 | |
| RU2404261C1 (ru) | Способ совмещенного процесса нанесения шлакового гарнисажа и выплавки стали в конвертере | |
| RU2754337C1 (ru) | Способ производства стали, легированной азотом в ковше | |
| RU2792901C1 (ru) | Способ производства электротехнической изотропной стали | |
| RU2641587C1 (ru) | Способ производства стали в кислородном конвертере | |
| SU1289891A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| RU2302472C1 (ru) | Способ внепечной обработки стали | |
| RU2214458C1 (ru) | Способ производства стали в сталеплавильном агрегате | |
| RU2131467C1 (ru) | Способ восстановления футеровки конвертера | |
| JP2008240127A (ja) | 貯銑炉とその操業方法 | |
| RU2653743C1 (ru) | Способ перемешивания стали в металлургическом агрегате | |
| KR100327288B1 (ko) | 강과같은용융금속의성분을조정하는방법과플랜트 | |
| RU2125100C1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
| JP3788392B2 (ja) | 高Ｃｒ溶鋼の溶製方法 | |
| RU2261920C1 (ru) | Способ ведения конвертерной плавки | |
| RU2121513C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше |