RU2673898C1 - Method of loading blast furnace - Google Patents
Method of loading blast furnace Download PDFInfo
- Publication number
- RU2673898C1 RU2673898C1 RU2017139370A RU2017139370A RU2673898C1 RU 2673898 C1 RU2673898 C1 RU 2673898C1 RU 2017139370 A RU2017139370 A RU 2017139370A RU 2017139370 A RU2017139370 A RU 2017139370A RU 2673898 C1 RU2673898 C1 RU 2673898C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- iron ore
- fractions
- loading
- materials
- portions
- Prior art date
Links
- 238000011068 loading method Methods 0.000 title claims abstract description 51
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 134
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 67
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 55
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims abstract description 21
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 12
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 8
- 241000273930 Brevoortia tyrannus Species 0.000 description 4
- PMVSDNDAUGGCCE-TYYBGVCCSA-L Ferrous fumarate Chemical group [Fe+2].[O-]C(=O)\C=C\C([O-])=O PMVSDNDAUGGCCE-TYYBGVCCSA-L 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области черной металлургии, в частности, к доменному производству.The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular, to blast furnace production.
Известен способ и устройство для загрузки шихты в доменную печь. В соответствии с этим способом железосодержащая часть шихты и кокс разделяются на крупную и мелкую фракции, после чего мелкий материал загружается по периферии, а крупный - в осевую зону доменной печи [Патент Японии JP 60208404, МПК С21В 5/00, С21В 7/20, 1985].A known method and device for loading the mixture into a blast furnace. In accordance with this method, the iron-containing part of the charge and coke are separated into coarse and fine fractions, after which the fine material is loaded on the periphery, and the coarse material is loaded into the axial zone of the blast furnace [Japanese Patent JP 60208404, IPC C21B 5/00, C21B 7/20, 1985].
Недостатком способа является необходимость использования дополнительных трактов и оборудования (приемные и сборный бункера, смеситель) системы загрузки, что существенно увеличивает стоимость реализации способа, снижает показатели надежности системы загрузки. Кроме этого, способ не предусматривает управление газопроницаемостью и температурными параметрами периферийной зоны путем загрузки подрешетных фракций железорудных материалов в эту зону, что может обусловить нестабильность периферийного газового потока и развитие периферийного хода доменной печи.The disadvantage of this method is the need to use additional paths and equipment (receiving and prefabricated hopper, mixer) of the loading system, which significantly increases the cost of implementing the method, reduces the reliability of the loading system. In addition, the method does not provide for the control of gas permeability and temperature parameters of the peripheral zone by loading under-sieve fractions of iron ore materials into this zone, which can cause instability of the peripheral gas flow and the development of the peripheral course of the blast furnace.
Наиболее близким по технологической сущности к заявляемому способу является способ загрузки доменной печи, включающий предварительное грохочение железорудных материалов, в том числе, агломерата, на грохотах с заданным размером решеток сит с выделением из него надрешетной и подрешетной фракций, загрузку части мелкой подрешетной фракции в периферийную зону доменной печи, определение и задание количества подрешетной фракции, загружаемой в периферийную зону колошника доменной печи, в зависимости от доли агломерата в железорудной части шихты и количества образованной при восстановительно-тепловой обработке мелкой фракции из надрешетной фракции агломерата по соответствующей формуле [Патент РФ №2518880, МПКС21В 7/00, 2014].The closest in technological essence to the claimed method is a blast furnace loading method, including preliminary screening of iron ore materials, including sinter, on screens with a given size of sieves with the separation of over-sieve and under-sieve fractions, loading part of the fine sieve fraction into the peripheral zone of a blast furnace, determining and setting the amount of sub-sieve fraction loaded into the peripheral zone of the top of a blast furnace, depending on the proportion of sinter in the iron ore part ichts and amounts of the fine fraction formed from the heat-reduction treatment from the oversize sinter fraction according to the corresponding formula [RF Patent No. 2518880, MPKS21V 7/00, 2014].
Недостатками известного способа является то, что в нем не учитываются реальные характеристики оборудования системы загрузки и, в первую очередь, загрузочного устройства, а также особенности процесса истечения различных шихтовых материалов из бункеров загрузочного устройства, а также влияние структуры порций шихты на распределение ее компонентов на колошнике. Указанные недостатки могут приводить к неконтролируемому перераспределению подрешетных фракций железорудных материалов на колошнике, образованию зон с повышенной газопроницаемостью в пристеночной зоне, неравномерному распределению газового потока с образованием канальных ходов газа и неустойчивой работе периферийной зоны с соответствующим ухудшением технико-экономических показателей доменной плавки, выражающихся в конечном итоге в снижении количества выплавляемого чугуна, повышении удельного расхода кокса и уменьшении срока службы огнеупорной кладки шахты доменной печиThe disadvantages of this method is that it does not take into account the real characteristics of the equipment of the loading system and, first of all, the loading device, as well as the features of the process of expiration of various charge materials from the hoppers of the loading device, as well as the influence of the structure of the batches of the charge on the distribution of its components on the top . These shortcomings can lead to uncontrolled redistribution of the sublattice fractions of iron ore materials on the top, the formation of zones with increased gas permeability in the wall zone, uneven distribution of gas flow with the formation of gas ducts and unstable peripheral zones with a corresponding deterioration in the technical and economic parameters of blast furnace smelting, expressed in the final the result is a decrease in the amount of cast iron smelted, an increase in the specific consumption of coke and a decrease in the term with uzhby refractory brickwork of the blast furnace shaft
Технический результат, достигаемый при применении предлагаемого способа, заключается в уменьшении окружной неравномерности шихты, стабилизации хода доменной плавки, снижении интенсивности износа футеровки шахты, увеличении длительности ее эксплуатации, сокращении удельного расхода кокса и повышении производительности доменной печи.The technical result achieved by the application of the proposed method is to reduce the circular unevenness of the charge, stabilize the course of blast furnace smelting, reduce the wear rate of the lining of the mine, increase the duration of its operation, reduce the specific consumption of coke and increase the productivity of the blast furnace.
Сущность способа заключается в следующем.The essence of the method is as follows.
Технический результат достигается тем, что в способе загрузки доменной печи, оснащенной лотковым бесконусным загрузочным устройством, включающем грохочение шихтовых материалов, их дозирование, формирование железорудных и коксовых порций, в головную часть которых вводят дозы подрешетных фракций железорудных материалов, загрузку сформированных порций в доменную печь и распределение их по заданной программе на колошнике, согласно изобретению при формировании порций, содержащих подрешетные фракции железорудных материалов, масса дозы этих фракций, загружаемых в составе одной порции, определяется по формуле:The technical result is achieved by the fact that in the method of loading a blast furnace equipped with a tray cone-free loading device, including screening of charge materials, their dosing, the formation of iron ore and coke portions, into the head of which doses of the under-grain fractions of iron ore materials are introduced, loading the formed portions into the blast furnace and their distribution according to a given program on the top, according to the invention, when forming portions containing sub-sieve fractions of iron ore materials, dose weight e These fractions loaded as part of one portion are determined by the formula:
где: mо жрм - масса дозы подрешетных фракций железорудных материалов в составе одной порции, т;where: m o zhrm - the mass of the dose of the under - sieve fractions of iron ore materials in a single portion, t;
nкз - заданное количество замкнутых оборотов лотка бесконусного загрузочного устройства, в которые выгружаются подрешетные фракции железорудных материалов при выгрузке порции на поверхность засыпи;n KZ - the specified number of closed revolutions of the tray of the coneless loading device, into which the under-sieve fractions of iron ore materials are unloaded when a portion is unloaded onto the surface of the mound;
ум - насыпная масса подрешетных фракций железорудных материалов, т/м3;y m - bulk density of the under-sieve fractions of iron ore materials, t / m 3 ;
qм - объемный расход при выгрузке подрешетных фракций железорудных материалов из бункера бесконусного загрузочного устройства, м3/с;q m is the volumetric flow rate when unloading the under-sieve fractions of iron ore materials from the hopper of a cone-free loading device, m 3 / s;
vл - частота вращения лотка бесконусного загрузочного устройства, с-1;v l - the rotation frequency of the tray of the cone-free loading device, s -1 ;
kим - безразмерный коэффициент, учитывающий различный характер истечения подрешетных фракций железорудных материалов из бункера бесконусного загрузочного устройства, при загрузке их в составе железорудных и коксовых порций, численно равный kим=0,25÷0,5 - при загрузке в составе железорудных порций и kим=0,75÷0,95 - при загрузке в составе коксовых порций.k them is a dimensionless coefficient that takes into account the different nature of the outflow of sub-sieve fractions of iron ore materials from the hopper of a cone-free loading device when loading them in iron ore and coke portions, numerically equal to k them = 0.25 ÷ 0.5 - when loading in iron ore portions and k them = 0.75 ÷ 0.95 - when loading in the composition of coke portions.
Известно, что равномерность окружного распределения шихты предопределяет равномерность распределения газового потока по окружности доменной печи и является одним из необходимых условий высокопроизводительной экономичной ее работы. Важность требования равномерности окружного распределения шихты и газов в доменной печи подтверждается тем, что предельные отклонения локальных температур газового потока от среднего значения, которые контролируются при помощи периферийных термопар, устанавливаются специальными положениями технологических инструкций по выплавке чугуна. Пределы указанных отклонений устанавливаются различными для конкретной доменной печи с учетом ее газодинамического режима, интенсивности плавки и шихтовых условий. Вместе с тем, на большинстве доменных печей, работающих с высокими технико-экономическими показателями предельные отклонения от среднего значения ограничиваются значениями 50-70°С. При этом уменьшение среднеквадратического отклонения этого параметра является фактором, однозначно способствующим улучшению работы доменной печи.It is known that the uniformity of the circumferential distribution of the charge determines the uniformity of the distribution of the gas flow around the circumference of the blast furnace and is one of the necessary conditions for its high-performance economical operation. The importance of the requirement of uniformity in the circumferential distribution of the charge and gases in the blast furnace is confirmed by the fact that the maximum deviations of the local gas flow temperatures from the average value, which are controlled by peripheral thermocouples, are established by special provisions of the technological instructions for cast iron smelting. The limits of these deviations are set different for a particular blast furnace taking into account its gas-dynamic regime, the intensity of the smelting and charge conditions. At the same time, on the majority of blast furnaces operating with high technical and economic indicators, the maximum deviations from the average value are limited to 50-70 ° C. Moreover, a decrease in the standard deviation of this parameter is a factor that clearly contributes to the improvement of the blast furnace.
При загрузке железорудных порций шихтовых материалов в доменную печь головная часть порции, включающая дозу подрешетных фракций и поступающая в бункер загрузочного устройства первой, в бункере располагается в виде нижнего слоя. Известно, что при выгрузке железорудных порций из бункеров слои различных материалов частично смешиваются, что обусловлено закономерностями истечения шихтовых материалов из бункеров. Результатами экспериментальных исследований установлено также, что удельные (на единицу площади выпускного отверстия) расходы подрешетных и надрешетных фракций железорудных материалов при выгрузке из бункеров БЗУ значительно отличаются - удельный расход подрешетных фракций - на 20-50% выше, чем при выгрузке надрешетных железорудных материалов. Таким образом, даже при вводе максимальной дозы подрешетных фракций агломерата в головную часть железорудной порции по известному способу, без учета угловой скорости (частоты) вращения лотка, объемного расхода материала при выгрузке, насыпной массы подрешетных фракций агломерата и характерных закономерностей истечения шихтовых материалов из бункеров этой массы подрешетных фракций агломерата будет недостаточно для гарантированного образования на колошнике замкнутого кольца из этих фракций. В результате, в пристеночной зоне сформируются участки с повышенной (где будет превалировать надрешетный материал) и пониженной (где сосредоточатся подрешетные фракции) газопроницаемостью, что обусловит соответствующую неравномерность распределения газового потока, неравномерный сход шихты, снижение степени использования восстановительного и теплового потенциалов газа, повышение расхода кокса и уменьшение производства чугуна.When loading iron ore portions of charge materials into a blast furnace, the head portion of the portion, including the dose of under-sieve fractions and entering the hopper of the loading device first, is located in the form of a lower layer in the hopper. It is known that when unloading iron ore portions from bunkers, the layers of various materials are partially mixed, due to the laws of the expiration of charge materials from bunkers. The results of experimental studies also established that the specific (per unit area of the outlet) costs of the under-sieve and over-sieve fractions of iron ore materials when unloading from silos of the BZU significantly differ - the specific consumption of under-sieve fractions is 20-50% higher than when unloading over-sieve iron ore materials. Thus, even when introducing the maximum dose of under-sieve fractions of the agglomerate into the head of the iron ore portion by a known method, without taking into account the angular velocity (frequency) of rotation of the tray, the volumetric flow rate of the material during unloading, the bulk density of the under-sieve fractions of the sinter, and the characteristic laws of the outflow of charge materials from the bunkers of this the mass of the sublattice fractions of the agglomerate will be insufficient for guaranteed formation of a closed ring of these fractions on the top. As a result, in the near-wall zone, areas with increased (where the oversize material will prevail) and decreased (where the under-sieve fractions will prevail) gas permeability will form, which will cause the corresponding uneven distribution of the gas flow, uneven convergence of the charge, a decrease in the degree of utilization of the reduction and thermal potentials of the gas, and an increase in consumption coke and reduction in pig iron production.
Предлагаемый способ направлен на повышение окружной равномерности шихты за счет выгрузки подрешетных фракций железорудных материалов в виде замкнутых колец. При заданном количестве замкнутых колец (оборотов лотка бесконусного загрузочного устройства), образуемых подрешетными фракциями железорудных материалов на поверхности засыпи, масса подрешетных фракций железорудных материалов в этих кольцах (m3 о жрм) будет определяться произведением:The proposed method is aimed at increasing the circumferential uniformity of the mixture by unloading the under-sieve fractions of iron ore materials in the form of closed rings. For a given number of closed rings (revolutions of the tray of a cone-free loading device) formed by under-ore fractions of iron ore materials on the surface of the mound, the mass of under-ore fractions of iron ore materials in these rings (m 3 about fat ) will be determined by the product:
где: nкз - заданное количество замкнутых оборотов лотка бесконусного загрузочного устройства, в которые выгружаются подрешетные фракции железорудных материалов при выгрузке порции на поверхность засыпи;where: n KZ - the specified number of closed revolutions of the tray of the cone-free loading device into which the under-sieve fractions of iron ore materials are unloaded when the portion is unloaded onto the surface of the mound;
yм - насыпная масса подрешетных фракций железорудных материалов, т/м3;y m - bulk density of the under-sieve fractions of iron ore materials, t / m 3 ;
qм - объемный расход при выгрузке подрешетных фракций железорудных материалов из бункера бесконусного загрузочного устройства, м3/с;q m is the volumetric flow rate when unloading the under-sieve fractions of iron ore materials from the hopper of a cone-free loading device, m 3 / s;
vл - частота вращения лотка бесконусного загрузочного устройства, с-1.v l - the rotation frequency of the tray of the cone-free loading device, s -1 .
Подрешетные фракции железорудных материалов при формировании порций укладываются в головную часть порции перед основной массой остальных компонентов порции. Продолжительность выгрузки подрешетных фракций железорудных материалов, которые загружаются в составе головной части порции, помимо степени раскрытия шихтового затвора БЗУ, зависит от вида порции, в составе которой загружаются подрешетные фракции. По результатам экспериментальных исследований, выполненных на доменной печи объемом 5500 м3, и математического моделирования процессов выгрузки порций из бункера бесконусного загрузочного устройства, установлено, что при загрузке отсеянных фракций железорудных материалов в составе железорудных порций выгрузка этих порций из бункера происходит в соответствии с закономерностями «нормального» вида истечения сыпучих материалов, и в несмешанном с остальными компонентами виде выгружается 25-50% массы дозы подрешетных фракций железорудных материалов. В случае, когда подрешетные фракции загружаются в составе головной части коксовой порции, в связи со значительной разницей насыпных масс кокса и мелких фракций железорудных материалов, превалирует «гидравлический» вид истечения, и в результате без смешивания с коксом выгружается 75-95% массы дозы подрешетных фракций железорудных материалов. Установленные закономерности обосновывают ввод в формулу для расчета рациональной массы дозы подрешетных фракций коэффициента, учитывающего различный характер истечения подрешетных фракций железорудных материалов из бункера бесконусного загрузочного устройства, при загрузке их в составе железорудных и коксовых порций - kим.Sublattice fractions of iron ore materials during the formation of portions are stacked in the head of the portion in front of the bulk of the remaining components of the portion. The duration of the unloading of the under-ore fractions of iron ore materials that are loaded as part of the head portion of the batch, in addition to the degree of opening of the BZU charge gate, depends on the type of portion in which the under-sieve fractions are loaded. According to the results of experimental studies carried out on a 5500 m 3 blast furnace and mathematical modeling of the processes of unloading portions from a hopper of a cone-free loading device, it was found that when loading screened fractions of iron ore materials in iron ore portions, these portions are unloaded from the hopper in accordance with the laws “ the normal "type of expiration of bulk materials, and 25-50% of the mass of the dose of iron ore fractions under-sieve is unloaded in the form unmixed with other components aterialov. In the case when the sublattice fractions are loaded as part of the head part of the coke batch, due to the significant difference between the bulk masses of coke and small fractions of iron ore materials, the “hydraulic” type of outflow prevails, and as a result, 75-95% of the mass of the sublattice is unloaded fractions of iron ore materials. The established patterns justify the input into the formula for calculating the rational dose weight of the under-sieve fractions of a coefficient that takes into account the different nature of the outflow of the under-sieve fractions of iron ore materials from the hopper of the cone-free loading device when loading them in iron ore and coke portions - k them .
Опробование способа осуществлялось на доменной печи объемом 5580 м3.The testing of the method was carried out on a blast furnace with a volume of 5580 m 3 .
При загрузке по известному способу (прототипу), применявшемуся на этой печи, подрешетные фракции загружались в составе железорудных порций.When loading by a known method (prototype) used on this furnace, the under-sieve fractions were loaded as part of iron ore portions.
Масса подрешетных фракций агломерата, загружаемых в составе одной железорудной порции, в соответствии с известным способом определялась по формуле:The mass of sublattice fractions of the agglomerate loaded in the composition of one iron ore portion, in accordance with the known method was determined by the formula:
М=K⋅Mr⋅[100-А⋅(100-R)]/100,M = K⋅M r ⋅ [100-А⋅ (100-R)] / 100,
где М - масса подрешетных фракций агломерата в головной части загружаемой железорудной порции, т;where M is the mass of the under-sieve fractions of the agglomerate in the head of the loaded iron ore portion, t;
К - эмпирический коэффициент, равный 0,1-0,25;K is an empirical coefficient equal to 0.1-0.25;
Mr - масса головной части из агломерата в загружаемой железорудной порции, т;M r is the mass of the agglomerate head in a loaded iron ore portion, t;
А - доля агломерата в железорудной порции, ед.;A is the proportion of sinter in the iron ore portion, unit;
R - показатель прочности агломерата при восстановительно-тепловой обработке, определяемый экспериментально по выходу фракции крупнее 6,3 мм, либо рассчитываемый, исходя из химического состава агломерата по зависимости, предварительно полученной на основе массива экспериментальных данных по выходу той же фракции, %.R is an indicator of the strength of the agglomerate during heat-reduction treatment, determined experimentally by the yield of a fraction larger than 6.3 mm, or calculated based on the chemical composition of the agglomerate according to the dependence previously obtained on the basis of an array of experimental data on the yield of the same fraction,%.
Для определения массы подрешетных фракций агломерата в головной части использовались следующие значения параметров К=0,18, Mr=41 т, А=0,67, R=40,5% (определялся экспериментально).To determine the mass of the sublattice fractions of the agglomerate in the head part, the following parameter values were used: K = 0.18, M r = 41 t, A = 0.67, R = 40.5% (determined experimentally).
Масса подрешетных фракций агломерата, загружаемых в составе одной железорудной порции в соответствии с известным способом, составила:The mass of sublattice fractions of the agglomerate loaded in the composition of one iron ore portion in accordance with the known method, amounted to:
М=K⋅Mr⋅[100-А⋅(100-R)]/100=0,18⋅41⋅[100-0,67⋅(100-40,5)]/100=4,4 т.M = K⋅M r ⋅ [100-А⋅ (100-R)] / 100 = 0.18⋅41⋅ [100-0.67⋅ (100-40.5)] / 100 = 4.4 t.
Подрешетные фракции агломерата в количестве 4,4 т загружались в составе железорудных порций каждой пятой подачи.4.4 t sublattice fractions of sinter were loaded as part of iron ore portions of every fifth feed.
В опытном периоде опробования заявляемого способа подрешетные фракции железорудных материалов загружались также в составе каждой пятой подачи: на первом этапе - в составе железорудных порций, на втором - в составе - коксовых, на третьем - в составе и железорудных и коксовых порций.In the experimental period of testing the proposed method, the under-sieve fractions of iron ore materials were also loaded as part of every fifth feed: at the first stage - as part of iron ore portions, in the second - as part of coke, in the third - as part of iron and coke portions.
При формировании порций масса дозы подрешетных фракций железорудных материалов, загружаемых в составе одной порции, определялась по формуле (1).When forming portions, the mass of the dose of the under-sieve fractions of iron ore materials loaded in one portion was determined by the formula (1).
Количество замкнутых оборотов лотка БЗУ, в которые выгружаются подрешетные фракции железорудных материалов при выгрузке порции на поверхность засыпи, было задано равным 1, насыпная масса подрешетных фракций железорудных материалов, определенная экспериментально при помощи весов и мерной емкости, составила yм=2,3 т/м3, фактический объемный расход при выгрузке подрешетных фракций железорудных материалов из бункера БЗУ по данным АСУ составлял qм=0,5 м3/с, паспортное значение частоты вращения лотка бесконусного загрузочного устройства vл=0,133 с-1 (8 мин-1). Коэффициент, учитывающий различный характер истечения подрешетных фракций железорудных материалов из бункера бесконусного загрузочного устройства, при загрузке их в составе железорудных принимался равным kим=0,38, а при загрузке в составе коксовых порций kим=0,85.The number of closed revolutions of the BZU tray into which the under-sieve fractions of iron ore materials are unloaded when a portion is unloaded onto the surface of the mound was set to 1, the bulk weight of the under-sieve fractions of iron ore materials, determined experimentally with weights and measured capacity, was y m = 2.3 t / m 3 , the actual volumetric flow rate during unloading of under-ore fractions of iron ore materials from the BZU bunker according to the automated control system was q m = 0.5 m 3 / s, the passport value of the speed of the tray of the cone-free loading device v l = 0.133 s -1 (8 min -1 ). A coefficient that takes into account the different nature of the outflow of sub-sieve fractions of iron ore materials from the hopper of a non-conical loading device, when loading them in iron ore was taken equal to k im = 0.38, and when loading in coke portions k im = 0.85.
В период опробования заявляемого способа масса подрешетных фракций, загружаемых в составе одной железорудной порции, составила:During the testing of the proposed method, the mass of sublattice fractions loaded as part of one iron ore portion was:
mо жрм=nкз⋅yм⋅qм/(vл⋅kим)=1⋅2,3⋅0,5/(0,133⋅0,38)=22,8 т,m o zhrm = n kz ⋅y m ⋅q m / (v l ⋅k im ) = 1⋅2.3⋅0.5 / (0.133⋅0.38) = 22.8 t,
а в составе коксовой порции:and in the coke portion:
mо жрм=nкз⋅yм⋅qм/vл⋅kим)=1⋅2,3⋅0,5/(0,133⋅0,85)=10,2 т.m o zhrm = n kz ⋅y m ⋅q m / v l ⋅k them ) = 1⋅2.3⋅0.5 / (0.133⋅0.85) = 10.2 t.
Результаты промышленного опробования заявляемого способа приведены в таблице.The results of industrial testing of the proposed method are shown in the table.
Как следует из полученных результатов, применение заявляемого способа загрузки доменной печи, обеспечило снижение абсолютных значений температур периферийных газов более, чем на 60-80°С и их среднеквадратических отклонений в 1,7-2,0 раза по отношению к показателям, полученным при применении известного способа, что свидетельствует об уменьшении окружной неравномерности шихты и стабилизации хода доменной плавки.As follows from the results obtained, the use of the inventive method of loading a blast furnace, ensured a decrease in the absolute values of the temperatures of peripheral gases by more than 60-80 ° C and their standard deviations by 1.7-2.0 times in relation to the indicators obtained during application the known method, which indicates a decrease in the circular unevenness of the charge and the stabilization of the course of blast furnace smelting.
*Б - базовый период; **O - опытный период; ***1 - этап 1 - загрузка подрешетных фракций железорудных материалов в составе железорудных порций; 2 - этап 2 - загрузка подрешетных фракций железорудных материалов в составе коксовых порций; 3 - этап 3 - загрузка подрешетных фракций железорудных материалов в составе и железорудных и коксовых порций.* B - base period; ** O - experimental period; *** 1 - stage 1 - loading of sublattice fractions of iron ore materials in iron ore portions; 2 - stage 2 - loading of sublattice fractions of iron ore materials in the composition of coke portions; 3 - stage 3 - loading of under-ore fractions of iron ore materials in the composition of both iron ore and coke portions.
Claims (8)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017139370A RU2673898C1 (en) | 2017-11-13 | 2017-11-13 | Method of loading blast furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017139370A RU2673898C1 (en) | 2017-11-13 | 2017-11-13 | Method of loading blast furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2673898C1 true RU2673898C1 (en) | 2018-12-03 |
Family
ID=64603787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017139370A RU2673898C1 (en) | 2017-11-13 | 2017-11-13 | Method of loading blast furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2673898C1 (en) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53133510A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-21 | Inoue Japax Res Inc | Sintering apparatus for long-sized material |
| JPS60208404A (en) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Kawasaki Steel Corp | Method and device for charging raw material to blast furnace |
| SU1710579A1 (en) * | 1989-01-12 | 1992-02-07 | Западно-Сибирский Металлургический Комбинат Им.50-Летия Великого Октября | Method of charging burden materials into blast furnaces |
| RU2308490C1 (en) * | 2006-08-07 | 2007-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Blast furnace smelting method |
| RU2412254C2 (en) * | 2009-01-11 | 2011-02-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Procedure for forming blast furnace charge |
| RU2518880C1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Blast furnace charging process |
-
2017
- 2017-11-13 RU RU2017139370A patent/RU2673898C1/en active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53133510A (en) * | 1977-04-26 | 1978-11-21 | Inoue Japax Res Inc | Sintering apparatus for long-sized material |
| JPS60208404A (en) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Kawasaki Steel Corp | Method and device for charging raw material to blast furnace |
| SU1710579A1 (en) * | 1989-01-12 | 1992-02-07 | Западно-Сибирский Металлургический Комбинат Им.50-Летия Великого Октября | Method of charging burden materials into blast furnaces |
| RU2308490C1 (en) * | 2006-08-07 | 2007-10-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Blast furnace smelting method |
| RU2412254C2 (en) * | 2009-01-11 | 2011-02-20 | Открытое акционерное общество "Нижнетагильский металлургический комбинат" (ОАО "НТМК") | Procedure for forming blast furnace charge |
| RU2518880C1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-06-10 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Blast furnace charging process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Sibagatullin et al. | The rational mode of nut coke charging into the blast furnace by compact trough-type charging device | |
| RU2673898C1 (en) | Method of loading blast furnace | |
| CS212764B2 (en) | Iron ore pellets and method of manufacturing same | |
| EP2851434B1 (en) | Method for loading raw material into blast furnace | |
| RU2518880C1 (en) | Blast furnace charging process | |
| JP7073962B2 (en) | How to charge the bellless blast furnace | |
| RU2742997C1 (en) | Raw materials into a blast furnace loading method | |
| JP2007277594A (en) | Sintered ore production method | |
| JP6198649B2 (en) | Raw material charging method for blast furnace | |
| JP6102497B2 (en) | Raw material charging method for bell-less blast furnace | |
| JP7343768B2 (en) | Method of blending raw materials for sintering | |
| JP6558519B1 (en) | Raw material charging method for blast furnace | |
| CN106133151B (en) | To the method for blast furnace charging feedstock | |
| EP3992308B1 (en) | Method for charging raw materials into blast furnace | |
| Bakhteev et al. | Optimization of the charge preparation process in the production of titanium pellets | |
| US20240052439A1 (en) | Method for charging raw materials into blast furnace | |
| JP7024648B2 (en) | Granulation method of raw material for sintering | |
| JP3485787B2 (en) | How to charge raw materials for blast furnace | |
| JP7047645B2 (en) | Sintered ore manufacturing method | |
| JP6950718B2 (en) | How to charge raw materials for Bellless blast furnace | |
| JP2018070954A (en) | Method for loading raw materials into blast furnace | |
| JP5012576B2 (en) | Raw material charging method for bell-type blast furnace | |
| KR101510546B1 (en) | Method for charging materials into blast furnace | |
| JP4139578B2 (en) | Raw material charging method to blast furnace | |
| JPH02259005A (en) | Method for charging raw material in blast furnace |