RU2664519C2 - Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора - Google Patents
Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора Download PDFInfo
- Publication number
- RU2664519C2 RU2664519C2 RU2015120332A RU2015120332A RU2664519C2 RU 2664519 C2 RU2664519 C2 RU 2664519C2 RU 2015120332 A RU2015120332 A RU 2015120332A RU 2015120332 A RU2015120332 A RU 2015120332A RU 2664519 C2 RU2664519 C2 RU 2664519C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- catalyst
- combined
- gas
- flow
- rate
- Prior art date
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims abstract description 135
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims abstract description 86
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 45
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 17
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims description 28
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 7
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 claims description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 abstract description 5
- -1 alkyl aromatic compound Chemical class 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 52
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 5
- 238000002679 ablation Methods 0.000 description 4
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- ODLMAHJVESYWTB-UHFFFAOYSA-N propylbenzene Chemical compound CCCC1=CC=CC=C1 ODLMAHJVESYWTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000000611 regression analysis Methods 0.000 description 2
- HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 1-ethyl-2-methylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1C HYFLWBNQFMXCPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001223864 Sphyraena barracuda Species 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- UBAZGMLMVVQSCD-UHFFFAOYSA-N carbon dioxide;molecular oxygen Chemical compound O=O.O=C=O UBAZGMLMVVQSCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 1
- 238000005094 computer simulation Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000008570 general process Effects 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N methane;hydrate Chemical compound C.O VUZPPFZMUPKLLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 1
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000003746 solid phase reaction Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
- B01D45/16—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by the winding course of the gas stream, the centrifugal forces being generated solely or partly by mechanical means, e.g. fixed swirl vanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
- B01D45/08—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia by impingement against baffle separators
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D50/00—Combinations of methods or devices for separating particles from gases or vapours
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
- B01J8/0065—Separating solid material from the gas/liquid stream by impingement against stationary members
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1809—Controlling processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
- B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/34—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with stationary packing material in the fluidised bed, e.g. bricks, wire rings, baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00991—Disengagement zone in fluidised-bed reactors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
Группа изобретений относится к способу и устройству для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана, захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа. Cпособ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора включает в себя подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 до 25,9 м/с. Причем стадия предварительной обработки происходит при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 до 15,2 м/с в сочетании с изменением направления от объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90° от оси направления потока, и причем сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока боле 80% частиц катализатора, так что менее 20% частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации. При этом способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku/√μ, которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки. При этом средство высокоскоростной сепарации содержит дефлектор объединенного потока, представляющий собой диск. Устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора включает в себя один или более высокоскоростных циклонных сепараторов, выполненных с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 до 25,9 м/с, дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора. Причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск и выполнен с возможностью изменения скорости и направления, тем самым удаляя из объединенного потока более 80% частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20% частиц катализатора сталкивается со средством высокоскоростной сепарации. При этом скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 до 15,2 м/с, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90° от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока. Техническим результатом является снижение степени истирания катализатора, а также повышение степени извлечения частиц катализатора из объединенного потока. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 1 пр., 2 ил.
Description
ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
Данное изобретение относится в целом к способу и устройству для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана (PDH), захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Состоящие из частиц катализаторы, используемые в некоторых реакционных системах с текучей средой и твердой фазой, таких как дегидрирование алканов или алкилароматических соединений, обычно должны быть отделены от продукта реакции и либо рециркулированы в реакционную систему или регенерированы перед рециркуляцией в реакционную систему. В любом случае, твердые частицы катализатора также должны быть отделены от выходящего потока системы регенератора. Наиболее распространенный способ отделения твердых частиц катализатора заключается в поддержании слоя регенератора при скоростях около 0,914 метров в секунду (м/с) (3 фута в секунду (фут/с) и предоставлении возможности разделения частиц для уменьшения количества катализатора, с помощью регулирования уноса в один или более высокоскоростной циклонный сепаратор, чтобы скорость газового потока при попадании в первый циклонный сепаратор могла быть в диапазоне от 16,8 м/с (55,1 фут/с) до 25,9 м/с (85 фут/с). Такие высокие скорости газа приводят к высоким скоростям столкновения твердых частиц катализатора со стенками циклона, что приводит к истиранию частиц катализатора. Хорошо известны регенераторы с кипящем слоем для систем дегидрирования, в которых катализатор дегидрирования и увлекающий газ выходят из кипящего слоя со скоростью примерно 1 м/с.
Катализаторы дегидрирования, как известно, имеют более высокую концентрацию платины на наружных поверхностях частиц, чем в основной массе частиц катализатора из-за миграции компонентов дорогостоящих металлов, таких как Pt, Ga, Pd, Au, Ag при высокой температуре. Таким образом, поскольку частицы катализатора дегидрирования истираются, наиболее активный компонент катализатора может быть потерян в виде тонкодисперсных частиц, при этом остаются частицы катализатора с пониженной активностью. Катализаторы дегидрирования, как правило, очень дороги, в первую очередь из-за Pt компонента, который наиболее страдает при истирании частиц катализатора. Однако, частицы катализатора в реакционной системе с текучей средой и твердой фазой также содержат и другие дорогостоящие компоненты, такие как носитель из оксида алюминия-диоксида кремния. Таким образом, сведение к минимуму истирания катализатора, в частности, частиц катализатора PDH, будет выгодно с точки зрения рентабельности таких реакционных систем с текучей средой и твердой фазой, и в частности для процессов PDH.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Изобретение предлагает усовершенствованный способ и устройство для его осуществления для сведения к минимуму истирания частиц катализатора дегидрирования алканов или алкилароматических соединений, особенно частиц катализатора дегидрирования пропана (PDH), захваченных в увлекающий газ в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, путем предварительной обработки объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа с помощью средств низкоскоростной сепарации газа/твердой фазы перед контактированием со средствами высокоскоростной сепарации.
В одном варианте осуществления изобретение предлагает усовершенствованный способ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом способ включает в себя приведение объединенного потока в контакт со средством высокоскоростной сепарации при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, и, тем самым, удаление из указанного объединенного потока по меньшей мере 99,8% частиц катализатора, где усовершенствование включает в себя: подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, стадию предварительной обработки происходящую при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 м/с до 15,2 м/с в сочетании с изменением направления от направления объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90 градусов (°) от оси направления потока, при этом сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока боле 80% частиц катализатора, так что менее 20% частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации, причем усовершенствованный способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания (масса катализатора, истертого за час, по отношению к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час), K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой загрузочное отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки.
В альтернативном варианте осуществления изобретение также предлагает усовершенствованное устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом усовершенствованное устройство включает в себя один или более высокоскоростной циклонный сепаратор, выполненный с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, и, в связи с этим, удаления из указанного объединенного потока по меньшей мере 99,8% частиц катализатора, где усовершенствование включает в себя: дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора, и где дефлектор объединенного потока может изменять скорость и направление, тем самым удаляя из объединенного потока более 80% частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20% частиц катализатора попадает в средство высокоскоростной сепарации, где скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 м/с до 15,2 м/с, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90°С от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
С целью иллюстрации изобретения на чертежах показан образец, приводимый в качестве примера; следует понимать, однако, что данное изобретение не ограничено показанными точными компоновками и техническими средствами.
На фиг. 1 представлена схема первого варианта осуществления усовершенствованного устройства; и
На фиг. 2 представлена схема второго варианта осуществления усовершенствованного устройства.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Варианты осуществления изобретения предлагают усовершенствованный способ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом способ включает в себя приведение объединенного потока в контакт со средством высокоскоростной сепарации при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, и, тем самым, удаление из указанного объединенного потока по меньшей мере 99,8% частиц катализатора, и усовершенствованное устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа.
Усовершенствованный способ и устройство дают общую скорость истирания катализатора, вычисленную в соответствии с соотношением, описанным Reppenhagen и Werther в Powder Technology, т. 113, с. 55-69 (2000); а именно: r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания (масса катализатора, истертого за час, по отношению к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час), K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой загрузочное отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки.
Будучи особенно подходящим для применения при отделении катализаторов дегидрирования пропана, усовершенствованный способ также может использоваться при отделении частиц других катализаторов в реакционных системах с текучей средой и твердой фазой, включая, например, катализаторы дегидрирования других алканов, такие как катализаторы дегидрирования этана, катализаторы дегидрирования бутана, катализаторы дегидрирования пентана, катализаторы дегидрирования этилбензола, катализаторы дегидрирования пропилбензола и катализаторы дегидрирования метилэтилбензола. Усовершенствованный способ может применяться при отделении и других частиц катализатора, применяемых в реакционных системах с текучей средой и твердой фазой, таких как катализаторы конверсии метанола в олефины, спиртов в олефины, катализаторы крекинга углеводородов, катализаторы депарафинизации углеводородов и катализаторы гидрокрекинга.
Средства сепарации, применимые в вариантах осуществления способа, включают в себя циклонные сепараторы и другие устройства, использующие центробежную силу или ударное воздействие для осуществления отделения частиц, такие как вихревые сепараторы.
В конкретном варианте осуществления константа скорости истирания определенного катализатора, К, составляет приблизительно 100×10-9 с2/м2.
В одном варианте осуществления, средство высокоскоростной сепарации является двухступенчатой циклонной системой, которая включает в себя первичный циклон, работающий при входной скорости газового потока, находящейся в пределах от 16,8 м/с до 22,9 м/с, и вторичный циклон, работающий при входной скорости газового потока в пределах от 18,3 м/с до 25,9 м/с.
В альтернативном варианте осуществления настоящее изобретение предлагает усовершенствованный способ и усовершенствованное устройство для его осуществления в соответствии с каким-либо из предшествующих вариантов осуществления, за исключением того, что дефлектор объединенного потока является диском. В конкретном варианте осуществления диск имеет диаметр в 1-2 раза больше диаметра стояка. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 1 до 2 включены в настоящий документ и раскрыты в нем; например, диаметр диска может быть в 1,5-2 раза больше диаметра стояка, или в альтернативном варианте диаметр диска может быть в 1-1,5 раза больше диаметра стояка, или, в качестве альтернативы, диаметр диска может быть в 1,25-1,75 раза больше диаметра стояка.
В конкретном варианте осуществления область между крышкой стояка и верхней частью стояка имеет цилиндрическую поверхность, в 1-3 раза превышающую поверхность самого стояка. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 1 до 3 включены в настоящий документ и раскрыты в нем; например, пространство между стояком и диском может быть в 2-3 раза больше поверхности стояка, или в альтернативном варианте пространство между стояком и диском может быть в 1-2 раза больше поверхности стояка, или в качестве альтернативы, пространство между стояком и диском может быть в 1,5-2 раза больше поверхности стояка, или в альтернативном варианте пространство между стояком и диском может быть в 1,75-2,25 раза больше поверхности стояка. Один такой иллюстративный вариант осуществления частично показан на фиг. 1. Усовершенствованное устройство 1 показано в виде двухступенчатой системы циклонных сепараторов, имеющей две пары циклонов 3, каждый из которых имеет погружной отвод 4, проходящий ниже местоположения дефлектора 2 объединенного потока. Как показано на фиг. 1, дефлектор 2 объединенного потока имеет форму диска, помещенного на высоте стояка 5 таким образом, что объединенный газовый поток сталкивается с дефлектором объединенного потока при скорости в пределах от 7,6 м/с до 15,2 м/с.
В другом альтернативном варианте осуществления настоящее изобретение предлагает усовершенствованный способ и усовершенствованное устройство для его осуществления в соответствии с каким-либо из предшествующих вариантов осуществления, за исключением того, что дефлектор объединенного потока содержит пластину, имеющую центр и наружный край и некоторое количество рукавов, выходящих из наружного края, где рукава образуют кривые, отходящие в осевом направлении и вниз от центра. Один такой иллюстративный вариант осуществления показан на фиг. 2. На фиг. 2 усовершенствованное устройство 1 снова показано в виде двухфазной системы циклонного сепаратора, имеющей два циклонных сепаратора 3, причем каждый циклонный сепаратор имеет погружной отвод 4, который проходит ниже дефлектора 2 объединенного потока. Как показано на фиг. 2, дефлектор 2 объединенного потока имеет центр 6, от которого отходят четыре рукава 8. Каждый рукав 8 изогнут наружу и вниз от центра 6. Необязательная боковая панель 10 рукава показана на фиг. 2.
В альтернативном варианте осуществления дефлектор объединенного потока может быть выполнен в виде изогнутой вниз пластины, причем центр пластины является самой высокой точкой дефлектора. В еще одном варианте осуществления дефлектор объединенного потока может быть выполнен в виде полусферы, причем полюс полусферы является самой высокой точкой дефлектора. В другом варианте осуществления дефлектор объединенного потока выполнен в виде конуса с вершиной, которая является самой высокой точкой дефлектора. В другом варианте осуществления дефлектор объединенного потока выполнен в виде усеченного конуса, имеющий верхнюю поверхность с меньшей площадью, чем нижняя поверхность, причем верхняя поверхность является высшей точкой дефлектора. Как видно из вышеизложенного, специалисту будет ясно, что дефлектор объединенного потока может иметь любую подходящую форму, благодаря чему скорость и направление объединенного потока изменяются должным образом.
Усовершенствованный способ и/или усовершенствованное устройство настоящего изобретения могут использоваться вместе с теми системами, в которых скорость потока газа в результате столкновения или сообщения со средством сепарации составляет от 16,8 м/с (55 фут/с) и 25,9 м/с (85 фут/с). Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 16,8 м/с до 25,9 м/с включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, усовершенствования могут применяться в системе, в которой скорость газового потока при столкновении или контакте со средством сепарации составляет от 16,8 м/с до 25,9 м/с, или в альтернативном варианте от 16,8 м/с до 20 м/с, или в альтернативном варианте от 18,5 м/с до 24,5 м/с, или в альтернативном варианте от 22,6 м/с до 25,9 м/с.
Стадия предварительной обработки и/или дефлектор объединенного потока настоящего изобретения приводят к изменению скорости газового потока в объединенном потоке в диапазоне от 7,6 м/с до 15,2 м/с. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от 7,6 м/с до 15,2 м/с включены в настоящий документ и раскрыты в нем; например, стадия предварительной обработки может приводить к скорости газового потока от нижнего предела в 7,6; 8,6; 9,6; 10,6; 11,6; 12,6; 13,6 или 14,6 м/с до верхнего предела в 8; 9; 10; 11; 12; 13; 14 или 15,2 м/с. Например, скорость газового потока после стадии предварительной обработки или контакта с дефлектором объединенного потока, может составлять от 7,6 м/с до 15,2 м/с; или в альтернативном варианте от 9,6 м/с до 13,8 м/с, или в альтернативном варианте от 7,8 м/с до 12,5 м/с, или в альтернативном варианте от 13 м/с до 15,2 м/с.
Стадия предварительной обработки и/или дефлектор объединенного потока настоящего изобретения приводят к изменению в оси направления объединенного потока по меньшей мере на 90° от оси направления потока. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от по меньшей мере 90° от оси направления потока включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, отклонение направления объединенного потока от оси направления потока после стадии предварительной обработки или контактирования с дефлектором объединенного потока может составлять по меньшей мере 90°, или в альтернативном варианте по меньшей мере 120°, или в альтернативном варианте по меньшей мере 150°, или в альтернативном варианте по меньшей мере 180°.
Стадия предварительной обработки и/или дефлектор объединенного потока настоящего изобретения вызывает удаление из объединенного потока более 80% частиц катализатора в объединенном потоке. Все индивидуальные значения и поддиапазоны свыше 80% частиц катализатора включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 80% частиц катализатора в объединенном потоке, или в альтернативном варианте стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 90% частиц катализатора в объединенном потоке, или в альтернативном варианте стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 94% частиц катализатора в объединенном потоке, или в альтернативном варианте стадия предварительной обработки или дефлектор объединенного потока могут удалять из объединенного потока свыше 98% частиц катализатора в объединенном потоке.
Усовершенствованный способ и/или дефлектор объединенного потока по настоящему изобретению дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания (масса катализатора, истертого за час, по отношению к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час), K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой загрузочное отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки. Все индивидуальные значения и поддиапазоны от по меньшей мере 15% уменьшения в истирании катализатора включены в настоящий документ и раскрыты в нем. Например, уменьшение истирания катализатора может составлять от нижнего предела 15, 17, 19, 21, 23 или 25% по сравнению с общим истиранием катализатора без стадии предварительной обработки и/или контакта с дефлектором объединенного потока.
Константа скорости истирания может быть получена при работе устройства с одновременным измерением скорости истирания при изменении скорости газа и нагрузок по твердой фазе для определения значения К с помощью регрессионного анализа. Reppenhagen и Werther выразили скорость истирания, r, как функцию от u2 и μ, что документально подтверждается в Powder Technology, т. 113, с. 64, таблица 4. Измеренные скорости подвергали регрессионному анализу для вычисления значения К.
В системе регенератора с псевдоожиженным слоем уносящий газ является преимущественно дымовым газом, который образуется в результате сжигания топлива, включая метан, кокс и водород. Поэтому газ преимущественно содержит азот, кислород, углекислый газ и воду. Поток уноса Е задается уравнением E=∫K* i∞ydx, где у(х)dх является массовой долей частиц размером от х до х+dx в слое, и K* i∞ является константой уноса (в кг/м2/с), определяемой соотношением из Geldart et al. (1979), Transactions Of The Institute Of Chemical Engineers, т. 57, с. 269-275, как K* i∞(х) = 14,5U2,5exp[-5,4uT(x)/U], где U является поверхностной скоростью газа в слое (в м/с), и uT(х) представляет собой конечную скорость частицы размером х. Для типичных частиц с плотностью 130 фунт/фут3 (2082 кг/м3) и логнормальным распределением размеров частиц с медианой 75 мкм и геометрическим стандартным отклонением 1,6 под воздействием псевдоожижающего газа с плотностью 0,04 фунт/фут3 (0,64 кг/м3) и вязкостью газа 0,04 сП (0,00004 Па·с) при поверхностной скорости в диапазоне от 1 фут/с до 4 фут/с (0,3-1,2 м/с), поток уноса твердой фазы находится в диапазоне от 54 фунт/фут2/ч до 5600 фунт/фут2/ч (263-27342 кг/м2/ч) (см. фиг. 4), что приводит к массовому отношению катализатора к газу в пределах от 0,37 до 9,73.
Примеры
Следующие примеры иллюстрируют настоящее изобретение, но не предназначены для ограничения объема изобретения. Сравнительные примеры были получены с использованием экспериментально выведенного уравнения, представленного Reppenhagen и Werther вместе с репрезентативной константой скорости истирания, определенной Reppenhagen и Werther, которую можно найти в таблице 4 на с.64, а именно 100×10-9 с2/м2, что попадает в диапазон для других оценивавшихся катализаторов. Фактические скорости потока и параметры процесса рассчитывали на основе общей модели процесса, которая, как известно, работает для процесса регенерации PDH. Эффективность сепарации низкоскоростного средства сепарации была рассчитана с помощью компьютерной гидродинамической модели частиц Barracuda. Скорость уноса для традиционного регенератора рассчитывали на основе экспериментальной работы Geldarts в вышеупомянутой ссылке.
Сравнительный пример 1 был осуществлен в традиционном регенераторе с кипящим слоем с двухступенчатой системой высокоскоростной циклонной сепарации. Катализатор с плотностью частиц 2082 кг/м3 (130 фунт/фут3) и логнормальным распределением размеров частиц с медианой 75 мкм и геометрическим стандартным отклонением 1,6 был псевдоожижен газом с плотностью 0,64 кг/м3 (0,04 фунт/фут3) и вязкостью 0,04 сП (0,00004 Па⋅с) при поверхностной скорости 0,91 м/с (3 фут/с) в слое с диаметром 1,75 м (5,74 фут). С помощью соотношения уноса Geldart et al. (1979) далее получили поток уноса твердой фазы, составляющий 20905 кг/м2/ч (4284 фунт/фут2/ч), или 50285 кг/ч (110859 фунт/ ч), и массовое отношение катализатора к газу, равное 9,92. При 19,8 м/с (65 фут/с) скорости на входе в первичный циклон с константой катализатора 100×10-9 с2/м2, соотношение Reppenhagen и Werther (2000) дает 0,626 кг/ч (1,38 фунт/ч) истертого катализатора. При эффективности сепарации 99,997% 1,51 кг/ч (3,33 фунт/ч) катализатора направляется во вторичные циклоны, которые имеют скорость на входе 22,9 кг/с (75 фут/с), в результате чего образуется 0,00005 кг/ч (0,0001 фунт/ч) истертой пыли. Общая скорость истирания катализатора тогда составляет 0,627 кг/ч (1,383 фунт/ч).
Пример 1 по изобретению моделировали как обработанный в системе, показанной на фиг. 2, с предварительной стадией низкоскоростной сепарации, за которой следовала последующая обработка в двухступенчатой системе высокоскоростной циклонной сепарации, при этом результат будет выглядеть следующим образом. В данном случае 68040 кг/ч (150000 фунт/ч) катализатора и 4556 кг/ч (10044 фунт/ч) газа поступало в дефлектор потока со скоростью 10,7 м/с (35 фут/с) с образованием 0,20 кг/ч (0,44 фунт/ч) истертого катализатора. Согласно компьютерному моделированию гидродинамики частиц (проведенному с помощью программного обеспечения Barracuda от CPFD Software LLC (Альбукерке, Нью-Мексико, США) эффективность улавливания дефлектора потока составляла 96%, в результате чего 2761 кг/ч (6000 фунт/ч) катализатора и 5071 кг/ч (11179 фунт/ч) газа (некоторое количество из кольцевого зазора) поступало в первичный циклонный сепаратор. При скорости на входе 19,8 м/с (65 фут/с) это давало 0,146 кг/ч (0,321 фунт/ч) истертого катализатора. При 99,98% эффективности сепарации в первичных циклонах (эффективность сепарации меньше, чем в предыдущем примере из-за более низкой загрузки циклона) 0,544 кг/ч (1,2 фунт/ч) катализатора входило во вторичные циклоны со скоростью 22,9 кг/с (75 фут/с), образуя 0,0027 кг/с (0,006 фунт/ч) истертого катализатора. Таким образом, общая скорость истирания катализатора составляет 0,349 кг/ч (0,770 фунт/ч); что составляет 55% от скорости в сравнительном примере 1.
Настоящее изобретение может быть осуществлено в других формах без отклонения от его сущности и существенных признаков, и, соответственно, должна делаться ссылка на прилагаемую формулу изобретения, а не на вышеприведенное описание для указания на объем изобретения.
Claims (13)
1. Cпособ для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом способ включает в себя приведение объединенного потока в контакт со средством высокоскоростной сепарации при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, причем способ включает в себя:
подвергание объединенного потока, имеющего ось направления потока, стадии предварительной обработки, которая предшествует контактированию объединенного потока со средством сепарации при высокой скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, причем упомянутая стадия предварительной обработки происходит при более низкой скорости потока газа в диапазоне от 7,6 м/с до 15,2 м/с в сочетании с изменением направления от объединенного потока газа, при этом изменение направления составляет по меньшей мере 90° от оси направления потока, и причем сочетание на стадии предварительной обработки изменения скорости и направления вызывает удаление из объединенного потока более 80% частиц катализатора, так что менее 20% частиц катализатора вступает в контакт со средством высокоскоростной сепарации, причем способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания - масса катализатора, истертого за час, к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час, K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения (м/с), и μ представляет собой отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 15% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки,
причем средство высокоскоростной сепарации содержит дефлектор объединенного потока, причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск.
2. Cпособ по п.1, в котором общая скорость истирания катализатора, обеспеченная усовершенствованным способом, по меньшей мере на 50% меньше общей скорости истирания катализатора без стадии предварительной обработки.
3. Cпособ по п.1 или 2, в котором средство сепарации является двухступенчатой высокоскоростной циклонной системой, которая включает в себя первичный циклон, работающий при скорости газового потока, находящейся в пределах от 16,8 м/с до 22,9 м/с, и вторичный циклон, работающий при скорости газового потока в пределах от 18,3 м/с до 25,9 м/с.
4. Cпособ по п.1, в котором изменение направления составляет от по меньшей мере 110° до 180° от оси направления потока.
5. Cпособ по п.1, в котором стадия предварительной обработки вызывает удаление из объединенного потока более 90% частиц катализатора, благодаря чему менее 10% частиц катализатора вступает в контакт со средством сепарации.
6. Cпособ по п.1, где усовершенствованный способ дает общую скорость истирания катализатора, рассчитанную в соответствии с соотношением r = Ku2/√μ, где r является скоростью истирания - масса катализатора, истертого за час, к массе катализатора, подвергнутого столкновению за час, K - константа скорости истирания для определенного катализатора, u является скоростью столкновения, м/с, и μ представляет собой отношение твердых частиц к газу (массы катализатора к массе газа), которая по меньшей мере на 21% меньше, чем общая скорость истирания катализатора без стадии предварительной обработки.
7. Cпособ по п.1, в котором частицы катализатора содержат катализатор дегидрирования пропана.
8. Cпособ по п.1, в котором константа скорости истирания определенного катализатора, К, составляет 100×10-9 с2/м2.
9. Устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора, увлеченных объединенным потоком таких частиц и увлекающего газа, в средстве извлечения катализатора во время отделения таких частиц от увлекающего газа, при этом усовершенствованное устройство включает в себя один или более высокоскоростных циклонных сепараторов, выполненных с возможностью приема объединенного потока при скорости газового потока от 16,8 м/с до 25,9 м/с, причем устройство включает в себя:
дефлектор объединенного потока, расположенный над погружными отводами одного или более циклонного сепаратора, и причем дефлектор объединенного потока представляет собой диск и выполнен с возможностью изменения скорости и направления, тем самым удаляя из объединенного потока более 80% частиц катализатора из объединенного потока частиц катализатора и увлекающего газа, так что менее 20% частиц катализатора сталкивается со средством высокоскоростной сепарации, причем скорость объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока составляет от 7,6 м/с до 15,2 м/с, и направление объединенного газового потока после контакта с дефлектором объединенного потока отклоняется по меньшей мере на 90° от оси объединенного потока до контакта с дефлектором объединенного потока.
10. Устройство по п.9, в котором один или более циклонный сепаратор входит в состав двухступенчатой циклонной системы, которая включает в себя первичный циклон, работающий при скорости газового потока, находящейся в пределах от 16,8 м/с до 22,9 м/с, и вторичный циклон, работающий при скорости газового потока в пределах от 18,3 м/с до 25,9 м/с.
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201261720582P | 2012-10-31 | 2012-10-31 | |
| US61/720,582 | 2012-10-31 | ||
| PCT/US2013/064753 WO2014070425A1 (en) | 2012-10-31 | 2013-10-14 | Process and apparatus for minimizing attrition of catalyst particles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2015120332A RU2015120332A (ru) | 2016-12-20 |
| RU2664519C2 true RU2664519C2 (ru) | 2018-08-20 |
Family
ID=49620264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015120332A RU2664519C2 (ru) | 2012-10-31 | 2013-10-14 | Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9687765B2 (ru) |
| EP (1) | EP2914362B1 (ru) |
| CN (1) | CN105431217B (ru) |
| AR (1) | AR093295A1 (ru) |
| BR (1) | BR112015009671B1 (ru) |
| RU (1) | RU2664519C2 (ru) |
| WO (1) | WO2014070425A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2782503C1 (ru) * | 2019-04-12 | 2022-10-28 | Юоп Ллк | Аппарат и процесс для отделения газов от катализатора |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2664519C2 (ru) * | 2012-10-31 | 2018-08-20 | ДАУ ГЛОБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ ЭлЭлСи | Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора |
| US9597652B1 (en) * | 2015-09-30 | 2017-03-21 | Dow Global Technologies Llc | Catalyst regenerator and a riser terminator used therein |
| BR112018074244B1 (pt) | 2016-06-17 | 2022-10-25 | Dow Global Technologies Llc | Componente de sistema e sistema de reator catalítico de fluido |
| US10731086B2 (en) * | 2017-01-27 | 2020-08-04 | Technip Process Technology, Inc. | Riser separation system |
| US10786797B2 (en) * | 2018-09-25 | 2020-09-29 | Uop Llc | Estimation of cyclone life based on remaining abrasion resistant lining thickness |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4664888A (en) * | 1985-06-27 | 1987-05-12 | Texaco Inc. | Fluid catalytic cracking catalyst-vapor separator |
| US20070049782A1 (en) * | 2005-08-31 | 2007-03-01 | Patel Rutton D | Riser termination devices for reduced catalyst attrition and losses |
| RU2298577C2 (ru) * | 2001-04-20 | 2007-05-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Циклонный сепаратор |
| US20100175553A1 (en) * | 2006-12-13 | 2010-07-15 | I F P | Novel gas/solid separation system for the regenerators of fluid catalytic cracking units |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4591427A (en) * | 1982-11-24 | 1986-05-27 | Chevron Research Company | Method for vapor recovery for fluidized catalytic cracking processes |
| US5288920A (en) * | 1990-11-30 | 1994-02-22 | Texaco Inc. | FCC riser discharge separation and quench apparatus |
| US5176815A (en) | 1990-12-17 | 1993-01-05 | Uop | FCC process with secondary conversion zone |
| FI109881B (fi) * | 1997-11-17 | 2002-10-31 | Fortum Oil & Gas Oy | Menetelmä ja laitteisto kiintoaineen erottamiseksi kaasusta |
| FI981743A0 (fi) * | 1998-08-12 | 1998-08-12 | Neste Oy | Menetelmä ja laitteisto kahden faasin erottamiseksi toisistaan |
| US20100025295A1 (en) * | 2008-07-30 | 2010-02-04 | Mehlberg Robert L | Process for Separating Solids from Gas |
| RU2664519C2 (ru) * | 2012-10-31 | 2018-08-20 | ДАУ ГЛОБАЛ ТЕКНОЛОДЖИЗ ЭлЭлСи | Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора |
-
2013
- 2013-10-14 RU RU2015120332A patent/RU2664519C2/ru active
- 2013-10-14 BR BR112015009671-9A patent/BR112015009671B1/pt active IP Right Grant
- 2013-10-14 CN CN201380055249.6A patent/CN105431217B/zh active Active
- 2013-10-14 EP EP13792778.6A patent/EP2914362B1/en active Active
- 2013-10-14 US US14/434,973 patent/US9687765B2/en active Active
- 2013-10-14 WO PCT/US2013/064753 patent/WO2014070425A1/en active Application Filing
- 2013-10-30 AR ARP130103962A patent/AR093295A1/es active IP Right Grant
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4664888A (en) * | 1985-06-27 | 1987-05-12 | Texaco Inc. | Fluid catalytic cracking catalyst-vapor separator |
| RU2298577C2 (ru) * | 2001-04-20 | 2007-05-10 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Циклонный сепаратор |
| US20070049782A1 (en) * | 2005-08-31 | 2007-03-01 | Patel Rutton D | Riser termination devices for reduced catalyst attrition and losses |
| US20100175553A1 (en) * | 2006-12-13 | 2010-07-15 | I F P | Novel gas/solid separation system for the regenerators of fluid catalytic cracking units |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2782503C1 (ru) * | 2019-04-12 | 2022-10-28 | Юоп Ллк | Аппарат и процесс для отделения газов от катализатора |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2914362A1 (en) | 2015-09-09 |
| BR112015009671B1 (pt) | 2022-02-15 |
| US9687765B2 (en) | 2017-06-27 |
| RU2015120332A (ru) | 2016-12-20 |
| US20150298037A1 (en) | 2015-10-22 |
| CN105431217A (zh) | 2016-03-23 |
| AR093295A1 (es) | 2015-05-27 |
| BR112015009671A2 (pt) | 2021-03-09 |
| WO2014070425A1 (en) | 2014-05-08 |
| CN105431217B (zh) | 2018-04-10 |
| EP2914362B1 (en) | 2022-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2664519C2 (ru) | Способ и устройство для сведения к минимуму истирания частиц катализатора | |
| US8945283B1 (en) | Apparatuses and methods for gas-solid separations using cyclones | |
| US4701307A (en) | Vented riser | |
| EP2591071B1 (en) | Upflow regeneration of fcc catalyst for multi stage cracking | |
| JPH09512481A (ja) | 抑制渦巻第３段階分離機による、流体接触分解法及び装置 | |
| JPS6369534A (ja) | 二相流動接触分解法およびその装置 | |
| JP2013212507A5 (ru) | ||
| JPS63501486A (ja) | ラフカット固体分離器 | |
| JP6860675B2 (ja) | 流体接触分解プロセスにおける汚染物質の改良された除去のためのプロセスおよび装置 | |
| MXPA01008445A (es) | Proceso de separacion gas-solido. | |
| JP5794579B2 (ja) | 外部ｆｃｃライザーのための分離およびストリッピング装置 | |
| JP2002241764A (ja) | 重質油の流動接触分解法 | |
| CN106635138A (zh) | 一种浆态床加氢裂化方法 | |
| JP2004534112A (ja) | サイクロン分離器 | |
| JP2022023957A (ja) | 粒子離脱デバイス | |
| Li et al. | FCC riser quick separation system: a review | |
| CN105980527A (zh) | 重油的流化催化裂化法 | |
| CN111484387A (zh) | 一种含有石脑油的原料转化为低碳烯烃和/或芳烃的方法 | |
| Lu et al. | A historic review on R&D of China’s FCC riser termination device technologies | |
| RU2417246C1 (ru) | Способ каталитического крекинга углеводородного сырья | |
| US2619473A (en) | Method and apparatus for regenerating a fluidized catalyst | |
| CN217549990U (zh) | 一种催化剂流化磨损分级装置 | |
| CN111484386B (zh) | 一种含有石脑油的原料转化装置 | |
| US2854319A (en) | Hydrocarbon conversion system | |
| EP3990581A1 (en) | Turbulent/fast fluidized bed reactor with baffles to maximize light olefin yields |