RU2648597C1 - Способ определения площади проплавления при сварке плавящимся электродом - Google Patents
Способ определения площади проплавления при сварке плавящимся электродом Download PDFInfo
- Publication number
- RU2648597C1 RU2648597C1 RU2017102423A RU2017102423A RU2648597C1 RU 2648597 C1 RU2648597 C1 RU 2648597C1 RU 2017102423 A RU2017102423 A RU 2017102423A RU 2017102423 A RU2017102423 A RU 2017102423A RU 2648597 C1 RU2648597 C1 RU 2648597C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- weld
- cross
- welding
- sectional area
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 39
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 230000008018 melting Effects 0.000 title abstract description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 title abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 55
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 55
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims abstract description 50
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims abstract description 25
- 229910052729 chemical element Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 4
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 16
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 7
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 7
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 238000012384 transportation and delivery Methods 0.000 description 2
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 2
- NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N (2s)-2-[[4-[2-(2,4-diaminoquinazolin-6-yl)ethyl]benzoyl]amino]-4-methylidenepentanedioic acid Chemical compound C1=CC2=NC(N)=NC(N)=C2C=C1CCC1=CC=C(C(=O)N[C@@H](CC(=C)C(O)=O)C(O)=O)C=C1 NAWXUBYGYWOOIX-SFHVURJKSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052728 basic metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003818 basic metals Chemical group 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000009659 non-destructive testing Methods 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
Landscapes
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области сварочного производства и может быть использовано для оценки неравномерности расплавления металла по длине сварочного шва, не прибегая к его разрушению. Способ включает измерение скорости сварки и производительности наплавки, на основании которых вычисляют площадь поперечного сечения наплавленного металла. При этом до сварки на основании технических условий для основного и наплавленного металлов определяют содержание в них химических элементов, а после сварки определяют содержание этих же элементов в металле шва, при этом рассчитывают долю участия основного металла в металле шва для каждого содержащегося в нем химического элемента и вычисляют среднее значение ΨОС доли участия основного металла в металле шва, а площадь поперечного сечения FО проплавления основного металла рассчитывают по формуле
FО=ΨОСFН/(1-ΨОС),
где FН - площадь поперечного сечения наплавленного металла, см2. 3 ил.
Description
Изобретение относится к области сварки и может быть использовано для определения химического состава сварного шва при сварке плавлением.
Известен способ определения площади проплавления основного металла шва, наплавленного на пластину дуговой сваркой плавящимся электродом, по которому изготавливают макрошлиф поперечного сечения шва, определяют по макрошлифу границу между металлом шва и основным металлом, измеряют площади поперечного сечения шва и наплавленного металла и рассчитывают площадь поперечного сечения расплавленного основного металла, как разность между площадью шва и площадью наплавленного металла (см. Н.Л. Зайцев и др. Расчетно-экспериментальная методика оценки конфигурации сварных швов. Современные проблемы сварочного производства. Сборник научных трудов. Челябинск, Издательский центр ЮУрГУ, 2016, с.168, рис. 4).
Данный способ является трудоемким, так как требует изготовления макрошлифа и не может использоваться непосредственно на свариваемом изделии, а только на контрольных образцах. Получаемое значение площади проплавления основного металла характеризует только одно конкретное сечение сварного шва, не позволяя судить о средних значениях площади проплавления для всего шва. Этот способ не применим для большинства сварных соединений, которые имеют разделку кромок и зазор между свариваемыми пластинами и остается неизвестным точное значение площади сечения наплавленного металла.
Известен также способ определения площади проплавления основного металла шва соединения с зазором и разделкой свариваемых кромок, выполненного автоматической дуговой сваркой плавящимся электродом, по которому определяют скорость сварки и производительность наплавки электродного металла, рассчитывают площадь поперечного сечения наплавленного металла, изготавливают макрошлиф поперечного сечения шва, определяют на макрошлифе границу между металлом шва и основным металлом, измеряют площадь поперечного сечения шва и рассчитывают площадь поперечного сечения расплавленного основного металла, как разность между площадью поперечного сечения шва и площадью поперечного сечения наплавленного металла (см. А.А. Ерохин. Основы сварки плавлением. М.: Машиностроение, 1973. С. 159). Этот способ принят за прототип.
Данный способ также является трудоемким, так как требует изготовления макрошлифа и не может использоваться непосредственно на свариваемом изделии, а только на контрольных образцах. Получаемое значение площади проплавления основного металла характеризует только одно конкретное сечение сварного шва, не позволяя судить о средних значениях площади проплавления для всего шва. Способ не позволяет получать информацию о степени отклонений площади поперечного сечения проплавления основного металла и, как следствие, неоднородности химического состава сварного шва по его длине.
В предлагаемом способе определения площади поперечного сечения проплавления основного металла шва, выполненного автоматической сваркой плавящимся электродом, по которому определяют скорость сварки и производительность наплавки электродного металла, рассчитывают площадь поперечного сечения наплавленного металла.
В отличие от прототипа до сварки определяют содержание химических элементов в основном и наплавленном металлах, после сварки определяют содержание этих же элементов в металле шва, рассчитывают долю участия основного металла в металле шва для каждого химического элемента по формуле
где СШ - содержание химического элемента в шве, %;
СН - содержание этого элемента в наплавленном металле, %;
СО - содержание элемента в основном металле, %
и вычисляют среднее значение доли участия основного металла в металле шва для всех элементов, а площадь поперечного сечения основного металла рассчитывают по формуле
где ΨОС - среднее значение доли участия основного металла в металле шва по всем химическим элементам, %;
FH - площадь поперечного сечения наплавленного металла, см2.
Технический результат предлагаемого способа заключается в том, что площадь поперечного сечения основного металла получают без изготовления макрошлифа поперечного сечения шва, путем определения его химического состава. Это возможно благодаря тому, что среднее значение расчетной доли участия основного металла в металле шва по нескольким химическим элементам адекватно отражает значение площади проплавления основного металла, а значения химического состава наплавленного металла определяются стандартным образом при сертификации или аттестации сварочных материалов. Химический состав основного металла приводится в сертификатах на партию проката и контролируется при входном контроле свойств металла на предприятиях. Определение содержание химического состава основного и наплавленного металлов при сварке ответственных конструкций является неотъемлемой частью отработки технологии их сварки. Современные методы спектрального химического анализа позволяют быстро и с высокой точностью определять содержание химических элементов в шве, в том числе в отдельных точках по его длине на лицевой и обратной поверхностях шва. Это позволяет применять предлагаемый способ и без разрушения металла шва. Информация об отклонениях площади поперечного сечения проплавления основного металла по его длине позволяет судить о стабильности и однородности сварного шва и принимать меры по повышению качества сварных соединений.
На фиг. 1 показано поперечное сечение наплавочного шва при дуговой наплавке на пластину плавящимся электродом, на фиг. 2 - поперечное сечение сварного шва стыкового соединения, выполненное с зазором и разделкой кромок, на фиг. 3 - зависимости скорости расплавления плавящегося электрода от тока дуги.
На фиг. 1 приведено поперечное сечение шва, полученное путем изготовления макрошлифа наплавки на сплошную пластину 1 толщиной S. Его можно точно разделить на поперечное сечение основного металла 2, площадью FO и поперечное сечение наплавленного металла 3 площадью FH. Площадь проплавления основного металла определяется как разность между площадью сечения шва FШ и сечения наплавленного металла
По измеренным площадям FШ и FO можно рассчитать долю участия основного металла в металле шва
Из формулы (4) получаем формулу для определения площади проплавления основного металла FO, если известна доля участия основного металла в металле шва
На фиг. 2 показано поперечное сечение шва 4, полученное путем изготовления макрошлифа из наплавки одностороннего шва стыкового соединения двух пластин 5 и 6, толщиной S выполненного с зазором и (или) разделкой кромок. В этом случае по макрошлифу нельзя точно определить площадь сечения наплавленного металла, так как неизвестны точно величины площади зазора и площади поперечного сечения разделки кромок.
Площадь поперечного сечения наплавленного металла FH в этом случае можно определить, если измерена скорость сварки и производительность наплавки по формуле
где GH - производительность наплавки, г/с;
ρ - плотность наплавленного металла, г/см3;
VC - скорость сварки, см/с.
Производительность наплавки можно определить также взвешиванием, например, контрольных образцов до и после сварки. Разницу масс пластин до и после сварки следует разделить на время сварки, которое можно получить измерением или по известным длине шва и скорости сварки. Данная методика представляет известный способ определения площади поперечного сечения основного металла.
На фиг. 3 приведены зависимости скорости расплавления электрода при сварке дугой под флюсом от тока дуги обратной полярности. С их помощью можно определить производительность наплавки GH и площадь поперечного сечения наплавленного металла FH по формуле (6) и использовать для определения FO как в известном, так и в предлагаемом способах. Аналогичные зависимости имеются для других способов сварки плавлением.
Производительность наплавки GH определяется следующим образом. Скорость расплавления электродного металла VЭ и коэффициент расплавления электродной проволоки ар связаны известным соотношением
где j - плотность тока в сечении электродной проволоки, А/см2;
ρ - плотность электродной проволоки, г/см3.
Коэффициенты расплавления αP и коэффициент наплавки αН связаны между собой зависимостью
где ψП - коэффициент потерь, данные о котором имеются в специальной литературе.
Производительность наплавки GH в формуле (6) можно определить по формуле
где - ток в электроде, А.
Содержание какого-либо химического элемента в шве при сварке СШ можно определить по известной формуле
где СО - содержание данного элемента в основном металле, %.
ΨО - доля участия основного металла в металле шва;
СН - содержание данного элемента в наплавленном металле, %.
Из формулы (10) получаем формулу (1) для определения доли участия ΨО
ΨО=(СШ-СН)/(СО-СН),
а из нее формулу (2) для определения площади проплавления поперечного сечения основного металла FO.
Содержание химического состава основного металла СО при производстве ответственных сварных конструкций обычно контролируется при поступлении на производство новой партии металлического проката и известно с высокой точностью или известно по представляемым поставщиком сертификатам качества. Также оно может точно указываться при поставках проката по желанию потребителя. Содержание химического состава наплавленного металла при автоматической сварке с учетом протекающих металлургических реакций определяется путем получения многослойной наплавки на основной металл таким образом, чтобы основной металл не попадал в верхние слои наплавки. Конкретное содержание химических элементов также может указываться в документах при поставке сварочных материалов. При отработке технологии сварки также несложно получить содержание химических элементов в такой наплавке. Следовательно, определив путем химического анализа содержание химического элемента в шве, можно рассчитать с помощью формулы (1) долю участия основного металла, показываемую данным химическим элементом. То же самое необходимо выполнить для других химических элементов. Наилучшим образом истинную долю участия ΨО будет характеризовать среднее значение ΨОС, полученное по результатам расчетов по всем элементам. Разброс значений ΨО, по полученным данным относительно среднего значения ΨОС в пределах одной зоны шва, где проводится его химический анализ, будет характеризовать стабильность и однородность свойств сварного шва в этой зоне. Разброс значений и адекватность полученного среднего значения ΨОС можно определить с помощью методов математической статистики.
Разброс значений ΨО, по полученным данным в пределах нескольких зон шва, где проводится его химический анализ, будет характеризовать стабильность и однородность свойств сварного шва по его длине.
После получения среднего значения ΨОС можно рассчитать площадь сечения основного металла по формуле (2), подставив в нее вместо ΨО среднее значение ΨОС.
Пределы допустимых отклонений площади основного металла или ΨОС по длине шва могут стать одним из приемочных показателей для сварных соединений наряду с требованиями по допустимости дефектов сварки. При использовании спектральных методов химического анализа шва способ позволяет использовать новый метод неразрушающего контроля качества сварных соединений.
Пример.
Для дуговой автоматической сварки под слоем флюса определяли площадь проплавления поперечного сечения основного металла по предлагаемому и известному способам. В качестве флюса использовался флюс АН-348А. Первый шов двухстороннего стыкового соединения выполняли с неполным проваром. Диаметр электродной проволоки составлял dЭ=4 мм, ток дуги IД=712 А, напряжение на дуге UД=32 В, скорость сварки VC=0,67 см/с. Толщина пластин из стали 09Г2С составляла δ=16 мм. Скорость подачи электродной проволоки составляла 2,9 см/с.
Взвешиванием сварочного образца до наплавки и после наплавки, измерением длины шва и времени наплавки была определена производительность наплавки GН= и рассчитано опытное значение площади поперечного сечения наплавленного металла FH=0,54 см2.
Содержание химических элементов в основном металле составило по данным сертификата на партию проката: углерод С=0,1%, марганец Mn=1,7%, кремний Si=0,8%, никель Ni=0,3%, медь Cu=0,3%, Cr=0,3%, серы S=0,04%, фосфора Р=0,035%.
Содержание этих же элементов в наплавленном металле проволокой Св-08А по результатам многослойной наплавки по требованиям стандарта ГОСТ 6497 составило: углерод С=0,08%, марганец Mn=1,0%, никель Ni=0,2%, хром Cr=0,2% кремний Si=0,2%, сера S=0,030%, фосфор Р=0,030%.
Содержание химических элементов в основном металле, наплавленном металле и сварном шве, представлено в таблице. Также в ней представлены расчетные значения ψO по каждому из элементов.
Среднее значение ΨОС, определенное по всем химическим элементам, составляет 0,643. Рассчитали площадь проплавления основного металла по предлагаемому способу по формуле (2)
FO=ΨOCFH/(1-ΨОС)=0,643⋅0,54/(1-0,643)=1,03 см2.
Также было определена площадь проплавления основного металла по известному способу.
На данном режиме получено поперечное сечение провара по макрошлифу с шириной шва В=20 мм и проваром Н=9,5 мм. С помощью современного программного обеспечения по увеличенным фотографиям макрошлифа были измерены составляющие площади экспериментального сечения шва: FШ=169 мм2, FH=52 мм2, FO=117 мм2.
FO=FШ-FH=1,69-0,52=1,17 см2.
Разница между определенной площадью проплавления основного металла по макрошлифу и по предлагаемому способу составляет 14 мм2, а относительное отклонение - 5,1%. При этом данные по макрошлифу характеризуют только одно сечение шва, в то время как выполнение определения поперечного сечения проплавления основного металла по предлагаемому способу характеризует полную длину шва.
Предлагаемый способ обладает промышленной применимостью, так как на многих предприятиях по производству сварных конструкций имеются лаборатории химического и спектрального анализа металла, производительность наплавки определяется с помощью несложного опыта, а данные по химическому составу основного металла и наплавленного металла имеются в документах от их поставщиков.
Claims (8)
- Способ определения площади поперечного сечения проплавления основного металла при автоматической сварке плавящимся электродом, включающий измерение скорости сварки и производительности наплавки, на основании которых вычисляют площадь поперечного сечения наплавленного металла и рассчитывают площадь поперечного сечения проплавления основного металла, отличающийся тем, что до сварки на основании технических условий для основного и наплавленного металлов определяют содержание в них химических элементов, а после сварки определяют содержание этих же элементов в металле шва, при этом рассчитывают долю участия основного металла в металле шва для каждого содержащегося в нем химического элемента по формуле
- ΨО=(СШ-СН)/(СО-СН),
- где СШ - доля участия элемента в металле шва, %,
- СН- доля участия элемента в наплавленном металле, %,
- СО - доля участия элемента в основном металле, %,
- и вычисляют среднее значение ΨОС доли участия основного металла в металле шва для всех содержащихся в нем элементов, а площадь поперечного сечения FО проплавления основного металла рассчитывают по формуле
- FО=ΨОСFН/(1-ΨОС),
- где FН - площадь поперечного сечения наплавленного металла, см2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017102423A RU2648597C1 (ru) | 2017-01-25 | 2017-01-25 | Способ определения площади проплавления при сварке плавящимся электродом |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2017102423A RU2648597C1 (ru) | 2017-01-25 | 2017-01-25 | Способ определения площади проплавления при сварке плавящимся электродом |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2648597C1 true RU2648597C1 (ru) | 2018-03-26 |
Family
ID=61708131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2017102423A RU2648597C1 (ru) | 2017-01-25 | 2017-01-25 | Способ определения площади проплавления при сварке плавящимся электродом |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2648597C1 (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2704676C1 (ru) * | 2018-11-26 | 2019-10-30 | Владимир Петрович Сидоров | Способ определения площади проплавления основного металла при дуговой сварке |
| RU2772563C1 (ru) * | 2021-09-27 | 2022-05-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Способ дуговой сварки и наплавки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU542602A1 (ru) * | 1974-12-20 | 1977-01-15 | Ордена Ленина И Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Имени Е.О.Патона | Способ контрол глубины проплавлени в процессе |
| GB2018471A (en) * | 1978-03-23 | 1979-10-17 | Boc Ltd | Controlling depth of weld penetration |
| SU1013163A1 (ru) * | 1982-02-01 | 1983-04-23 | Московское Ордена Ленина, Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Высшее Техническое Училище Им. Н.Э.Баумана | Способ автоматического регулировани глубины проплавлени при автоматической дуговой сварке |
| SU1346369A1 (ru) * | 1985-10-28 | 1987-10-23 | МВТУ им.Н.Э.Баумана | Способ автоматического регулировани глубины проплавлени при сварке неплав щимс электродом |
| JPH0523851A (ja) * | 1991-07-24 | 1993-02-02 | Nkk Corp | 全姿勢溶接における溶込み深さ制御方法 |
-
2017
- 2017-01-25 RU RU2017102423A patent/RU2648597C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU542602A1 (ru) * | 1974-12-20 | 1977-01-15 | Ордена Ленина И Трудового Красного Знамени Институт Электросварки Имени Е.О.Патона | Способ контрол глубины проплавлени в процессе |
| GB2018471A (en) * | 1978-03-23 | 1979-10-17 | Boc Ltd | Controlling depth of weld penetration |
| SU1013163A1 (ru) * | 1982-02-01 | 1983-04-23 | Московское Ордена Ленина, Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Высшее Техническое Училище Им. Н.Э.Баумана | Способ автоматического регулировани глубины проплавлени при автоматической дуговой сварке |
| SU1346369A1 (ru) * | 1985-10-28 | 1987-10-23 | МВТУ им.Н.Э.Баумана | Способ автоматического регулировани глубины проплавлени при сварке неплав щимс электродом |
| JPH0523851A (ja) * | 1991-07-24 | 1993-02-02 | Nkk Corp | 全姿勢溶接における溶込み深さ制御方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЕРОХИН А.А. Основы сварки плавлением, М., Машиностроение, 1973, с. 159. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2704676C1 (ru) * | 2018-11-26 | 2019-10-30 | Владимир Петрович Сидоров | Способ определения площади проплавления основного металла при дуговой сварке |
| RU2791542C2 (ru) * | 2021-08-25 | 2023-03-09 | Владимир Петрович Сидоров | Способ определения площади проплавления основного металла при дуговой сварке |
| RU2772563C1 (ru) * | 2021-09-27 | 2022-05-23 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Тольяттинский государственный университет" | Способ дуговой сварки и наплавки плавящимся электродом в среде защитных газов |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Leitão et al. | Using torque sensitivity analysis in accessing Friction Stir Welding/Processing conditions | |
| CN111037143B (zh) | 基于焊接热循环调控焊缝组织性能的方法 | |
| Rao et al. | Experimental investigation on submerged arc welding of Cr–Mo–V steel | |
| JPH0514224B2 (ru) | ||
| Bartsch et al. | On the impact of undercuts and lack of penetration of cruciform joints from fatigue tests | |
| RU2648597C1 (ru) | Способ определения площади проплавления при сварке плавящимся электродом | |
| CN104713760B (zh) | 焊接横向裂纹敏感性评价用带横向通槽试件及评价方法 | |
| Ghosh et al. | Investigation on dissimilar welding of AISI 409 ferritic stainless steel to AISI 316L austenitic stainless steel by using grey based Taguchi method | |
| Andersson et al. | A historical perspective on Varestraint testing and the importance of testing parameters | |
| Ribeiro et al. | Welding thermal efficiency in cold wire gas metal arc welding | |
| Krasnowski et al. | A comparative analysis of the impact of tool design to fatigue behavior of single-sided and double-sided welded butt joints of EN AW 6082-T6 alloy | |
| Vasantharaja et al. | Effect of arc welding processes on the weld attributes of type 316LN stainless steel weld joint | |
| JP6776981B2 (ja) | 溶接軽量ｈ形鋼の製造方法 | |
| Fleury et al. | Fatigue performance of thick 6061-T6 aluminum friction stir welded joints with misalignment or channel defects | |
| JP7520409B2 (ja) | 内部欠陥の検出方法及び内部欠陥の検出装置 | |
| JP5504360B2 (ja) | 溶接不良の検知方法および溶接不良の検知装置 | |
| Ramadan et al. | Optimize and Improve of The Welding Nugget in The Resistance Welding Process of Carbon Steel by Means of Surface Response Method | |
| Sathiya et al. | Optimization of welding parameters for laser bead-on-plate welding using Taguchi method | |
| CN113916924A (zh) | 复合钢材结合面界定方法、评价方法、装置及存储介质 | |
| Rust et al. | Influence of the cooling time t 8/5 on weld metals | |
| Uwoghiren et al. | Selection of optimum process parameters for penetration depth improvement of welded mild steel joints | |
| JPH05154510A (ja) | 突合せ溶接時の溶接部形状検出方法ならびにその装置 | |
| Saha et al. | Experimental Investigation on Autogenous TIG and A-TIG Welding for Enhanced Penetration in Austenitic SS304H Flats. | |
| Schwarz et al. | New welding joint geometries manufactured by powder bed fusion from 316L | |
| Solahudin et al. | Effect of Welding Parameters on Bead Dimension Using MIG Welding of EN 10025 Carbon Steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190126 |