RU2644484C1 - Способ контактной стыковой сварки оплавлением - Google Patents
Способ контактной стыковой сварки оплавлением Download PDFInfo
- Publication number
- RU2644484C1 RU2644484C1 RU2017103828A RU2017103828A RU2644484C1 RU 2644484 C1 RU2644484 C1 RU 2644484C1 RU 2017103828 A RU2017103828 A RU 2017103828A RU 2017103828 A RU2017103828 A RU 2017103828A RU 2644484 C1 RU2644484 C1 RU 2644484C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welded
- welding
- pipes
- load
- specific
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
- B23K11/04—Flash butt welding
Landscapes
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано при стыковой контактной сварке, в частности, магистральных, промысловых и морских трубопроводов. Концы свариваемых труб центрируют в сварочной оснастке с обеспечением припуска на оплавление и осадку. Осадку разогретых сварочным током концов труб производят путем приложения пульсирующей нагрузки до величины относительной истинной деформации торцов свариваемых труб в зависимости от максимальной толщины деформированной части стыка свариваемых труб и исходной толщины их стенок. Определяют удельный единичный импульс максимального усилия осадки в зависимости от удельного усилия осадки и времени действия упомянутого единичного импульса с учетом эмпирического коэффициента. Удельное усилие осадки выбирают в зависимости от предела текучести свариваемых деталей при температуре осадки и частоты пульсации нагрузки при осадке в интервале 1,0-25 Гц, а время задают в интервале 0,01-1 с. Частоту пульсации нагрузки изменяют в процессе осадки пропорционально ее величине. Способ обеспечивает повышение качества сварного соединения. 1 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Изобретение относится к прессовым методам сварки, в частности к стыковой контактной сварке металлов оплавлением, и может найти применение, преимущественно, при сварке магистральных, промысловых и морских трубопроводов, как большого, так и малого диаметров в нефтяной и газовой промышленности.
При контактной стыковой сварке образование сварного соединения обычно производят при постоянной нагрузке, приложенной к свариваемым изделиям в процессе осадки. При этом осадку выполняют либо до ее автоматической остановки (до упора) из-за нехватки усилия, либо до заданных параметров перемещения подвижной части сварочной машины при осадке [Контактная стыковая сварка оплавлением. С.И. Кучук-Яценко, Киев, Наукова думка, 1992 г.; Прессовые методы сварки магистральных и промысловых трубопроводов. В.С. Лившиц. М.Д. Литвинчук. Издательство «Недра». 1970 г. и др.].
Существенным недостатком известных способов является то, что в первом случае это приводит к снижению качества сварного соединения из-за разной величины деформации торцов при изменении температурного поля, возникающего в процессе оплавления, в во втором случае усилие осадки должно быть больше необходимого, чтобы компенсировать изменения температурного поля возникающего в процессе оплавления и также не обеспечивает получения стабильного качества сварного соединения из-за разной деформации торцов. Это существенно увеличивает потребляемую мощность процесса осадки и приводит к увеличению весовых характеристик силовых элементов конструкции сварочных установок. Особенно это чувствительно при сварке толстостенных изделий (например труб), когда требуется приложение больших усилий осадки.
Известен также способ контактной стыковой сварки оплавлением [RU 2296655 С2, В23K 11/04, 10.04.2007], включающий оплавление свариваемых рельсов и осадку на заданный припуск, в процессе которой определяют усилие сдавливания, при этом в процессе осадки определяют удельное усилие сдавливания как частное от деления усилия сдавливания на площадь поперечного сечения рельса, по которому судят о тепловложении в свариваемые рельсы при оплавлении, сравнивают вычисленное значение удельного усилия сдавливания с пороговым значением удельного усилия сдавливания, при равенстве вычисленного и порогового значений удельного усилия сдавливания цикл сварки завершают, а при превышении вычисленным значением удельного усилия сдавливания порогового значения определяют разность между вычисленным и пороговым значениями, которую используют в качестве количественного показателя электрической энергии, требуемой для дополнительного ввода в сварное соединение, определяют произведение разности вычисленного и порогового значений удельного усилия сдавливания на константу С, лежащую в пределах от 0,7 до 0,85 кВт×ч×мм2/кг в зависимости от марки стали рельсов, подают на сварное соединение напряжение и контролируют количество дополнительно вложенной электрической энергии, причем при достижении дополнительно вложенной электрической энергией значения, определяемого произведением разности вычисленного и порогового значений удельного усилия сдавливания на константу С, напряжение отключают, а цикл сварки завершают.
Недостатком этого технического решения является необходимость установки удельного давления больше требуемого порогового значения, что существенно сказывается на весовых характеристиках сварочной установки и по существу определяет режим послесварочной термической обработки сваренного стыка. Поэтому это техническое решение имеет относительно узкую область применения, преимущественно, для сварки рельсов.
Кроме того, известен способ контактной стыковой сварки труб [RU 2378091 С2, B23K 11/02, 10.01.2010], включающий размещение и фиксацию конца трубы с заглублением в сварочной оснастке, разогрев сварочным током сжатых торцами конца трубы и заглушки, имеющей участок, ввариваемый в стенку трубы, диаметром больше внутреннего, но меньше наружного диаметра трубы, и последующую вварку заглушки в стенку трубы с переменной скоростью продвижения заглушки, при этом конец трубы на участке длиной 1,5-3 толщины стенки трубы размещают на участке сварочной оснастки, электрическое сопротивление которого меньше сопротивления материала участка трубы в зоне сварки, разогрев сварочным током сжатых торцами конца трубы и заглушки осуществляют за счет контактного сопротивления в стыке между торцом трубы и заглушки и местом подачи сварочного тока в трубу, расположенным на расстоянии, равном 1,5-3 толщины стенки трубы от ее конца, а разогрев свариваемых деталей при сварке ведут до образования общей по длине сварного соединения зоны термического влияния с шириной в центральной части сварного соединения, равной 0,1-3 толщины стенки трубы.
Недостатком способа является его относительно высокая сложность, вызванная использованием заглушки, относительно большое усилие осадки и относительно низкое качество сварного соединения.
Наиболее близким по технической сущности к предложенному является способ контактной стыковой сварки труб [SU 1400821 А1, B23K 11/04, 07.06.1988], при котором свариваемые торцы деталей оплавляют в герметичной камере, которую устанавливают на свариваемые детали при оплавлении на повышенной скорости за промежуток времени до осадки, определяемый по экспериментальному коэффициенту, максимальному искровому зазору и средней скорости оплавления.
Недостатком способа является его относительно высокая сложность, вызванная необходимостью создания относительно большого усилия осадки и создания относительно высокой скорости оплавления, а также относительно низкое качество сварного соединения.
Задачей изобретения является создание способа, отличающегося простой, использованием относительно малого усилия осадки и обеспечивающего повышенное качество сварного соединения.
Требуемый технический результат заключается в снижении усилия осадки в процессе сварки и повышении качества сварного соединения.
Поставленная задача решается, а требуемый технический результат достигается тем, что в способе, включающем размещение концов свариваемых труб в сварочной оснастке, их центрирование с обеспечением припуска на оплавление и осадку, при этом в процессе сварки концы труб разогревают сварочным током до оплавления и производят их осадку, согласно изобретению, осадку разогретых сварочным током концов труб производят путем приложения пульсирующей нагрузки до величины относительной истинной деформации торцов свариваемых труб, равной
где hmax - максимальная толщина деформированной части стыка свариваемых труб,
ho - исходная толщина стенок свариваемых труб,
при этом удельный единичный импульс максимального усилия осадки Р определяют из выражения Р=ϕFt, где F - удельное усилие осадки, t - время действия упомянутого единичного импульса, ϕ - эмпирический коэффициент, равный 1.1-3.5, причем удельное усилие осадки F выбирают в зависимости от предела текучести свариваемых деталей при температуре осадки и частоты пульсации f нагрузки при осадке в интервале 1,0-25 Гц, а время задают в интервале 0.01-1 с.
Кроме того, требуемый технический результат достигается тем, что частоту пульсации f нагрузки изменяют в процессе осадки пропорционально ее величине.
На чертеже представлены:
на фиг. 1 - временной график пульсирующего давления (t - время действия пульсирующей нагрузки, Т - период пульсации, Р - удельный единичный импульс максимального усилия осадки);
на фиг. 2 - зависимость величины осадки от величины удельного давления при различных частотах пульсации (график 1 - f = 5 Гц, график 2 - f = 15 Гц, график 3 - f = 25 Гц);
на фиг. 3 - зависимость величины удельного давления от частоты пульсации;
на фиг. 4 - изменение микротвердости сварного соединения при частоте пульсации 15 Гц;
на фиг. 5 - зависимость прочности сварного соединения от величины истинной деформации торцов труб.
Способ контактной стыковой сварки оплавлением реализуется следующим образом.
В предлагаемом способе размещают концы свариваемых труб в сварочную оснастку (сварочную машину), центрируют их стык с обеспечением припуска на оплавление и осадку, разогревают в процессе оплавления сварочным током концы труб и производят осадку концов нагретых труб. Выполнение процесса осадки осуществляют с приложением пульсирующего давления (фиг. 1) с удельным единичным импульсом максимального усилия осадки Р, определяемым по формуле Р=ϕFt. При этом время t действия импульса максимального усилия осадки задают в интервале 0.01-1 c при частоте пульсации в интервале 1,0-25 Гц. Такой диапазон применения пульсирующей осадки обусловлен тем, что на начальном этапе образования сварного соединения (1-3 мм осадки) необходимо быстро закрыть соединяемые поверхности концов труб (что обеспечивается при низкой частоте пульсации), предохраняя их от окисления кислородом воздуха, а затем создать условия для разрушения в процессе пульсирующей деформации (при образовании) тонких окисных плен (что обеспечивается при более высокой частоте пульсации). При частоте более 25 Гц увеличивается «наклеп» металла за счет увеличения числа дислокаций в металле, что приводит к увеличению твердости соединения и потери его пластичности.
При пульсирующей осадке за промежутки времени t действия импульса силы, определяемые частотой пульсации, деформируются небольшие объемы свариваемых торцов, для чего может быть использована меньшая энергия деформации, а следовательно, выполнена меньшая работа внешних сил.
Для исследования влияния пульсирующего нагружения на механические свойства соединения и требуемое усилие осадки при стыковой контактной сварке, было разработано и изготовлено специальное устройство, которое позволило изменять частоту пульсации f в пределах 1,0-25 Гц и изменять единичный импульс приложения нагрузки в диапазоне скоростей перемещения подвижной части сварочной машины от 30 до 70 мм/с.
Как показали исследования, кинетика образования сварного соединения при пульсирующей осадке отличается тем, что создает более благоприятные условия для разрушения и выноса окисных включений из зоны сварки. При этом, с увеличением частоты пульсации, усилие осадки для одной и той же величины деформации торцов (перемещения подвижной части сварочной машины) снижается (фиг. 2). Причем снижение удельного усилия осадки пропорционально частоте приложения нагрузки (фиг. 3) и определяется зависимостью:
F=(σтемп гр. ст-0,11f),
где: σтемп гр. ст - предел текучести металла при температуре до которой выполняется осадка (для малоуглеродистых сталей температурой границы стыка является температура 1200°С, а предел текучести составляет 4.5 кг/мм2, f - частота пульсации, 0,11 кг/мм2Гц - эмпирический коэффициент для малоуглеродистых и низколегированных трубных сталей).
Испытания на растяжение сварных соединений, полученных пульсирующей осадкой в диапазоне предлагаемых частот показали некоторое увеличение прочности и твердости в стыке, которое не повлияло на пластичность стыка. Угол загиба во всех случаях составлял 180°. Это объясняется небольшим увеличением плотности дислокаций в зоне стыка. Замеры распределения твердости в сварном соединении подтверждают полученные результаты (фиг. 4). Одновременно проведенные исследования показали, что при относительной истинной деформации торцов в указанных пределах
достигается равнопрочность сварного соединения (фиг. 5).
Таким образом, благодаря введенным усовершенствованиям, достигается требуемый технический результат, заключающийся в снижении усилия осадки в процессе сварки и повышении качества сварного соединения.
Claims (6)
1. Способ контактной стыковой сварки оплавлением, включающий размещение концов свариваемых труб в сварочной оснастке, их центрирование с обеспечением припуска на оплавление и осадку, при этом в процессе сварки концы труб разогревают сварочным током до оплавления и производят их осадку, отличающийся тем, что осадку разогретых сварочным током концов труб производят путем приложения пульсирующей нагрузки до величины относительной истинной деформации торцов свариваемых труб, равной
где: hmax - максимальная толщина деформированной части стыка свариваемых труб,
ho - исходная толщина стенок свариваемых труб,
при этом удельный единичный импульс максимального усилия осадки Р определяют из выражения Р=ϕFt, где F - удельное усилие осадки, t - время действия упомянутого единичного импульса, ϕ - эмпирический коэффициент, равный 1,1-3,5, причем удельное усилие осадки F выбирают в зависимости от предела текучести свариваемых деталей при температуре осадки и частоты пульсации f нагрузки при осадке в интервале 1,0-25 Гц, а время задают в интервале 0,01-1 с.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что частоту пульсации f нагрузки изменяют в процессе осадки пропорционально ее величине.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017103828A RU2644484C1 (ru) | 2017-02-07 | 2017-02-07 | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2017103828A RU2644484C1 (ru) | 2017-02-07 | 2017-02-07 | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2644484C1 true RU2644484C1 (ru) | 2018-02-12 |
Family
ID=61226734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2017103828A RU2644484C1 (ru) | 2017-02-07 | 2017-02-07 | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2644484C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2725821C1 (ru) * | 2019-11-29 | 2020-07-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Способ контактной стыковой сварки рельсов |
RU2743440C1 (ru) * | 2020-06-05 | 2021-02-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Способ контактной стыковой сварки рельсов |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4352972A (en) * | 1980-07-09 | 1982-10-05 | Lebedev Vladimir K | Method of resistance flash butt welding |
SU1094696A1 (ru) * | 1982-12-24 | 1984-05-30 | Всесоюзный ордена Ленина научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения | Способ контрол величины осадки при контактной стыковой сварке оплавлением |
SU1400821A1 (ru) * | 1986-12-08 | 1988-06-07 | Институт Электросварки Им.Е.А.Патона | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
SU1662787A1 (ru) * | 1989-06-22 | 1991-07-15 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
RU2012462C1 (ru) * | 1991-09-12 | 1994-05-15 | Всероссийский научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов | Способ стыковой контактной сварки труб |
-
2017
- 2017-02-07 RU RU2017103828A patent/RU2644484C1/ru not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4352972A (en) * | 1980-07-09 | 1982-10-05 | Lebedev Vladimir K | Method of resistance flash butt welding |
SU1094696A1 (ru) * | 1982-12-24 | 1984-05-30 | Всесоюзный ордена Ленина научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт металлургического машиностроения | Способ контрол величины осадки при контактной стыковой сварке оплавлением |
SU1400821A1 (ru) * | 1986-12-08 | 1988-06-07 | Институт Электросварки Им.Е.А.Патона | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
SU1662787A1 (ru) * | 1989-06-22 | 1991-07-15 | Институт Электросварки Им.Е.О.Патона | Способ контактной стыковой сварки оплавлением |
RU2012462C1 (ru) * | 1991-09-12 | 1994-05-15 | Всероссийский научно-исследовательский институт по строительству магистральных трубопроводов | Способ стыковой контактной сварки труб |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2725821C1 (ru) * | 2019-11-29 | 2020-07-06 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Способ контактной стыковой сварки рельсов |
RU2743440C1 (ru) * | 2020-06-05 | 2021-02-18 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский государственный индустриальный университет", ФГБОУ ВО "СибГИУ" | Способ контактной стыковой сварки рельсов |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2020203991B2 (en) | Process for producing a multilayer pipe by expansion and multilayer pipe produced by said process | |
KR101892828B1 (ko) | 저항 스폿 용접 방법 | |
CN108136534B (zh) | 电阻点焊方法 | |
RU2644484C1 (ru) | Способ контактной стыковой сварки оплавлением | |
EP3290146A1 (en) | Resistance spot welding method | |
CA2553062A1 (en) | Gas-less process and system for girth welding in high strength applications | |
JP2007301633A5 (ru) | ||
CA2609137A1 (en) | Hot forming system for metal workpieces | |
WO2016139951A1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法および溶接継手 | |
Du et al. | Microstructure, mechanical properties and residual stress of a 2205DSS/Q235 rapidly formed LBW joint | |
Caligulu et al. | The effects of process parameters for joining of AISI 1010-Cu alloys by friction welded | |
JP2017226901A (ja) | 高張力鋼板の絞り加工品の置き割れ防止方法 | |
Batista et al. | Use of dynamic resistance and dynamic energy to compare two resistance spot welding equipments for automotive industry in zinc coated and uncoated sheets | |
Salandro et al. | Modeling and quantification of the electroplastic effect when bending stainless steel sheet metal | |
CN102962569A (zh) | α相钛合金薄壁环件的闪光焊成形方法 | |
JP4903635B2 (ja) | 変形能に優れたラインパイプ用uoe鋼管 | |
CN102962568A (zh) | β相钛合金薄壁环件的闪光焊成形方法 | |
Manimozhi et al. | HAZ hydrogen cracking of 9Cr-0.5 Mo-1.7 W steels | |
JP7059573B2 (ja) | 抵抗スポット溶接装置 | |
JP6809303B2 (ja) | スポット溶接装置 | |
JP3872742B2 (ja) | 成形性に優れたuoe鋼管の製造方法 | |
Hamedi | Optimizing tensile strength of low-alloy steel joints in upset welding | |
US4376882A (en) | Method of resistance flash butt welding | |
JP2013163212A (ja) | 超音波衝撃処理方法 | |
JP6372639B1 (ja) | 抵抗スポット溶接方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20190208 |