RU2641207C1 - METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT - Google Patents
METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT Download PDFInfo
- Publication number
- RU2641207C1 RU2641207C1 RU2016147820A RU2016147820A RU2641207C1 RU 2641207 C1 RU2641207 C1 RU 2641207C1 RU 2016147820 A RU2016147820 A RU 2016147820A RU 2016147820 A RU2016147820 A RU 2016147820A RU 2641207 C1 RU2641207 C1 RU 2641207C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- alloy
- shape memory
- degree
- memory effect
- Prior art date
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Micromachines (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к деформационно-термической обработке сплавов с эффектом памяти формы (ЭПФ) на основе интерметаллического соединения TiNi с целью значительного повышения их механических и функциональных свойств и может быть использовано в машиностроении, технике и медицине. Особенно привлекательно его использование в медицинских приборах и устройствах для травматологии, ортопедии, стоматологии, минимально-инвазивной хирургии и в других хирургических устройствах в виде имплантатов и инструментов.The invention relates to deformation-heat treatment of alloys with shape memory effect (EPF) based on the TiNi intermetallic compound in order to significantly increase their mechanical and functional properties and can be used in mechanical engineering, technology and medicine. Its use in medical devices and devices for traumatology, orthopedics, dentistry, minimally invasive surgery and other surgical devices in the form of implants and instruments is especially attractive.
Известны способы термомеханической обработки сплавов титан-никель для улучшения их механических и функциональных свойств. Например, способ выявления эффектов запоминания формы в сплавах на основе титана мартенситного и переходного классов [1] включает закалку, деформацию и последующий нагрев. Однако прочностные свойства, получаемые данным способом, являются недостаточными для практического применения.Known methods for thermomechanical processing of titanium-nickel alloys to improve their mechanical and functional properties. For example, a method for detecting the effects of shape memory in titanium-based alloys of martensitic and transitional classes [1] involves quenching, deformation, and subsequent heating. However, the strength properties obtained by this method are insufficient for practical use.
Известен также способ изготовления сверхупругого сплава никель-титан [2], согласно которому сплав, содержащий 50-51 ат. % никеля, остальное - титан, подвергают отжигу, холодной деформации со степенью деформирования 15-60%, а затем фиксируют определенную форму сплава и нагревают его до 175-600°С. Однако недостатком данного способа является ограниченная возможность одновременного повышения механических (прочностных и пластических) свойств и функциональных характеристик, таких как обратимая деформация и реактивное напряжение.There is also known a method of manufacturing a superelastic nickel-titanium alloy [2], according to which the alloy containing 50-51 at. % nickel, the rest is titanium, is subjected to annealing, cold deformation with a degree of deformation of 15-60%, and then a certain shape of the alloy is fixed and it is heated to 175-600 ° C. However, the disadvantage of this method is the limited ability to simultaneously increase the mechanical (strength and plastic) properties and functional characteristics, such as reversible deformation and reactive stress.
Известен способ получения ультрамелкозернистых сплавов титан-никель с ЭПФ [3], наиболее близкий к заявленному изобретению. Он включает термомеханическую обработку, сочетающую деформацию и дорекристаллизационный отжиг, в нем перед термомеханической обработкой осуществляют предварительную закалку сплава, деформацию проводят в два этапа, причем на первом этапе проводят интенсивную пластическую деформацию путем равноканального углового прессования с накопленной степенью деформации больше 4 в интервале температур 300-550°С, а на втором этапе проводят деформацию прокаткой, или экструзией, или волочением со степенью деформации не менее 20% при температурах 20-500°С, а отжиг проводят при температурах 350-550°С в течение 0,5-2,0 ч.A known method of producing ultrafine alloys of titanium-nickel with EPF [3], the closest to the claimed invention. It includes thermomechanical processing, combining deformation and pre-crystallization annealing, it pre-quenches the alloy before thermomechanical processing, deformation is carried out in two stages, and at the first stage, intense plastic deformation is carried out by equal-channel angular pressing with an accumulated degree of deformation of more than 4 in the temperature range 300- 550 ° C, and at the second stage, deformation is carried out by rolling, or extrusion, or drawing with a degree of deformation of at least 20% at temperatures of 20-500 ° C, and annealing is carried out at temperatures of 350-550 ° C for 0.5-2.0 hours
Недостатком прототипа являются невозможность достижения высоких прочностных свойств и реактивного напряжения, требуемого для современных изделий, а также получения размера поперечного сечения заготовок, необходимого для изготовления некоторых изделий и устройств из сплавов титан-никель с ЭПФ (например, термомеханические муфты для бессварного соединения труб с внешним диаметром более 20 мм) либо медицинского инструмента сложной формы. Кроме того, многопроходная обработка прокаткой, или экструзией, или волочением является трудоемкой и требует дорогостоящей специализированной оснастки и оборудования.The disadvantage of the prototype is the inability to achieve the high strength properties and reactive voltage required for modern products, as well as to obtain the cross-sectional size of the workpieces required for the manufacture of some products and devices from titanium-nickel alloys with EPF (for example, thermomechanical couplings for welded joints of pipes with external with a diameter of more than 20 mm) or a medical instrument of complex shape. In addition, multi-pass processing by rolling, or extrusion, or drawing is time-consuming and requires expensive specialized tooling and equipment.
Техническая задача, на решение которой направлено изобретение, заключается в более существенном измельчении микроструктуры и за счет этого в повышении механических свойств и функциональных характеристик сплава Ti49,3Ni50,7 с эффектом памяти формы в заготовках необходимого поперечного сечения.The technical problem to which the invention is directed, consists in a more substantial refinement of the microstructure and, as a result, in improving the mechanical properties and functional characteristics of the Ti49.3Ni50.7 alloy with a shape memory effect in blanks of the required cross section.
Технический результат, достигаемый новым способом обработки, заключается в получении более высоких прочностных свойств изделий одновременно с высокими, по сравнению с прототипом, пределом текучести и реактивным напряжением сплава Ti49,3Ni50,7 с ЭПФ и получении заготовок, размер поперечного сечения которых достаточен для изготовления изделий и медицинского инструмента сложной формы, а также снижении трудоемкости.The technical result achieved by the new processing method is to obtain higher strength properties of the products simultaneously with high, compared with the prototype, yield strength and reactive stress of the Ti49.3Ni50.7 alloy with EPF and to obtain billets whose cross-sectional size is sufficient for the manufacture of products and a medical instrument of complex shape, as well as reducing labor intensity.
Указанный технический результат достигается тем, что в известном способе получения наноструктурного сплава Ti49,3Ni50,7 с эффектом памяти формы, включающим интенсивную пластическую деформацию с накопленной степенью деформации (εN) больше 4, рассчитанную по формуле 
Сущность заявленного способа состоит в применении комбинированной деформационно-термической обработке сплава Ti49,3Ni50,7 с ЭПФ, включающей равноканальное угловое прессование (далее: РКУП) на первом этапе, осадку на втором этапе и изотермический отжиг при температуре третьем этапе. Указанная последовательность операций обеспечивает необходимое измельчение микроструктуры и за счет этого формирование необходимых механических свойств и функциональных характеристик. Методом РКУП сплава Ti49,3Ni50,7 с ЭПФ формируем однородную ультрамелкозернистую структуру с размером зерна 200-300 нм, последующей осадкой дополнительно измельчаем структуру и накопливаем повышенную плотность дислокаций, а отжигом на последнем этапе снимаем избыточные микронапряжения и создаем наноструктурное состояние с размером зерна/субзерна менее 100 нм. Применением осадки на втором этапе добиваемся увеличению размеров поперечного сечения заготовок, получаемых в результате реализации заявленного способа.The essence of the claimed method consists in the use of combined deformation-heat treatment of a Ti49.3Ni50.7 alloy with EPF, including equal-channel angular pressing (hereinafter: ECAP) in the first stage, precipitation in the second stage, and isothermal annealing at the temperature of the third stage. The specified sequence of operations provides the necessary grinding of the microstructure and due to this the formation of the necessary mechanical properties and functional characteristics. Using the ECAP method of a Ti49.3Ni50.7 alloy with EPF, we form a homogeneous ultrafine-grained structure with a grain size of 200-300 nm, then we further grind the structure and accumulate a higher dislocation density, and by annealing at the last stage we remove excess microstresses and create a nanostructured state with grain / subgrain size less than 100 nm. Using precipitation in the second stage, we achieve an increase in the cross-sectional dimensions of the workpieces obtained as a result of the implementation of the claimed method.
Способ осуществляют следующим образом. Перед термомеханической обработкой осуществляют предварительную закалку сплава Ti49,3Ni50,7. На первом этапе исходную заготовку из сплава Ti49,3Ni50,7 в крупнозернистом состоянии подвергают интенсивной пластической деформации путем РКУП. Заготовку помещают в устройство для РКУП и осуществляют многократное продавливание с целью накопления высокой степени деформации (εN) больше 4 при определенной температуре в интервале 300-550°С.The method is as follows. Before thermomechanical treatment, preliminary tempering of the Ti49.3Ni50.7 alloy is carried out. At the first stage, a coarse-grained Ti49.3Ni50.7 alloy preform is subjected to intense plastic deformation by ECAP. The workpiece is placed in the device for ECAP and carry out multiple punching in order to accumulate a high degree of deformation (ε N ) of more than 4 at a certain temperature in the range of 300-550 ° C.
На следующем этапе заготовку нарезают на цилиндрические заготовки с соотношением высота/диаметр не более 2:1, которые подвергают холодной или теплой деформации осадкой на плоских бойках на стандартном гидравлическом прессе необходимой мощности. Деформация осадкой по высоте составляет не менее 30%. При этом деформации осадкой может подвергаться заготовка-цилиндр, заключенная в металлическую оболочку, обеспечивающую повышенное гидростатическое сжатие. На последнем этапе заготовку подвергают окончательным отжигам в интервале температур 200-400°С.At the next stage, the billet is cut into cylindrical billets with a height / diameter ratio of not more than 2: 1, which are subjected to cold or warm deformation by draft on flat dies on a standard hydraulic press of the required power. Sediment deformation in height is not less than 30%. In this case, a billet-cylinder enclosed in a metal shell, which provides increased hydrostatic compression, can undergo deformation by sediment. At the last stage, the workpiece is subjected to final annealing in the temperature range 200-400 ° C.
Заявленный способ апробирован в Санкт-Петербургском государственном университете и в Уфимском государственном авиационном техническом университете. Результаты апробации подставлены в виде конкретных примеров реализации.The claimed method was tested at St. Petersburg State University and at Ufa State Aviation Technical University. Testing results are substituted in the form of specific implementation examples.
Пример №1Example No. 1
Исходным материалом является пруток диаметром 20 мм и длиной 100 мм сплава Ti49,3Ni50,7. Пруток первоначально подвергали гомогенизации при температуре 800°С в течение 1 часа и последующей закалке в воде. Затем проводили РКУП заготовки при температуре 300°С за 8 проходов, в результате чего достигается накопленная степень деформации (εN) больше 6. Затем заготовку разрезали на цилиндры высотой 30 мм и диаметром 20 мм. На следующем этапе один из цилиндров заключали в стальную оболочку в форме кольца с высотой 30 мм, внутренним диаметром 20 мм, внешним диаметром 30 мм и подвергали осадке на бойках на гидравлическом прессе при комнатной температуре до достижения степени деформации 30% (до высоты 21 мм). После операции осадкой заготовка извлекалась из оболочки путем ее разрезки. На последнем этапе заготовку подвергали отжигу при температуре 200°С. После проведения обработок проводили контроль микроструктуры, механических и функциональных свойств. Данные о микроструктуре, пределе текучести и реактивном напряжении приведены в Таблице. В результате обработки получена заготовка наноструктурного сплава Ti49,3Ni50,7 диаметром 23,9 мм и высотой 21 мм.The starting material is a bar with a diameter of 20 mm and a length of 100 mm of the Ti49.3Ni50.7 alloy. The bar was initially homogenized at 800 ° C for 1 hour and then quenched in water. Then, the ECAP of the billet was carried out at a temperature of 300 ° C in 8 passes, as a result of which an accumulated degree of deformation (ε N ) of more than 6 was achieved. Then the billet was cut into cylinders 30 mm high and 20 mm in diameter. At the next stage, one of the cylinders was enclosed in a steel shell in the form of a ring with a height of 30 mm, an internal diameter of 20 mm, an external diameter of 30 mm, and was subjected to sedimentation on a die on a hydraulic press at room temperature until a degree of deformation of 30% was reached (up to a height of 21 mm) . After the operation by upsetting, the preform was removed from the shell by cutting it. At the last stage, the preform was annealed at a temperature of 200 ° C. After the treatments, the microstructure, mechanical and functional properties were monitored. Data on the microstructure, yield strength and reactive stress are given in the Table. As a result of processing, a blank of a nanostructured Ti49.3Ni50.7 alloy with a diameter of 23.9 mm and a height of 21 mm was obtained.
Пример №2Example No. 2
Исходным материалом является пруток диаметром 20 мм и длиной 100 мм сплава Ti49,3Ni50,7. Пруток первоначально подвергали гомогенизации при температуре 800°С в течение 1 часа и последующей закалке в воде. Затем проводили РКУП заготовки при температуре 450°С за 8 проходов, в результате чего достигается накопленная истинная степень деформации (εN) больше 6. Затем заготовку разрезали на цилиндры высотой 30 мм и диаметром 20 мм. На следующем этапе один из цилиндров заключали в стальную оболочку в форме кольца с высотой 30 мм, внутренним диаметром 20 мм, внешним диаметром 30 мм и подвергали осадке на бойках на гидравлическом прессе при температуре 150°С до достижения степени деформации 32% (до высоты 20,4 мм). После операции осадкой заготовка извлекалась из оболочки путем ее разрезки. На последнем этапе заготовку подвергали отжигу при температуре 300°С. После проведения обработок проводили контроль микроструктуры, механических и функциональных свойств. Данные о микроструктуре, пределе текучести и реактивном напряжении приведены в Таблице. В результате обработки получена заготовка наноструктурного сплава Ti49,3Ni50,7 диаметром 24,3 мм и высотой 20,4 мм.The starting material is a bar with a diameter of 20 mm and a length of 100 mm of the Ti49.3Ni50.7 alloy. The bar was initially homogenized at 800 ° C for 1 hour and then quenched in water. Then, the ECAP of the workpiece was carried out at a temperature of 450 ° C in 8 passes, as a result of which the accumulated true degree of deformation (ε N ) of more than 6 was achieved. Then the workpiece was cut into cylinders 30 mm high and 20 mm in diameter. At the next stage, one of the cylinders was enclosed in a steel shell in the form of a ring with a height of 30 mm, an internal diameter of 20 mm, an external diameter of 30 mm, and was subjected to upsetting on a hammer on a hydraulic press at a temperature of 150 ° C until a degree of deformation of 32% was reached (up to a height of 20 , 4 mm). After the operation by upsetting, the preform was removed from the shell by cutting it. At the last stage, the preform was annealed at a temperature of 300 ° C. After the treatments, the microstructure, mechanical and functional properties were monitored. Data on the microstructure, yield strength and reactive stress are given in the Table. As a result of processing, a blank of a nanostructured alloy Ti49.3Ni50.7 with a diameter of 24.3 mm and a height of 20.4 mm was obtained.
Пример №3Example No. 3
Исходным материалом является пруток диаметром 20 мм и длиной 100 мм сплава Ti49,3Ni50,7. Пруток первоначально подвергали гомогенизации при температуре 800°С в течение 1 часа и последующей закалке в воде. Затем проводили РКУП заготовки при температуре 550°С за 8 проходов, в результате чего достигается накопленная истинная степень деформации (εN) больше 6. Затем заготовку разрезали на цилиндры высотой 30 мм и диаметром 20 мм. На следующем этапе один из цилиндров подвергали осадке на бойках на гидравлическом прессе при температуре 300°С до достижения степени деформации 33% (до высоты 20,1 мм). На последнем этапе заготовку подвергали отжигу при температуре 400°С. После проведения обработок проводили контроль микроструктуры, механических и функциональных свойств. Данные о микроструктуре, пределе текучести и реактивном напряжении приведены ниже в Таблице. В результате обработки получена заготовка наноструктурного сплава Ti49,3Ni50,7 диаметром 24,4 мм и высотой 20,1 мм.The starting material is a bar with a diameter of 20 mm and a length of 100 mm of the Ti49.3Ni50.7 alloy. The bar was initially homogenized at 800 ° C for 1 hour and then quenched in water. Then, the ECAP of the billet was carried out at a temperature of 550 ° C in 8 passes, as a result of which the accumulated true degree of deformation (ε N ) of more than 6 was achieved. Then the billet was cut into cylinders 30 mm high and 20 mm in diameter. At the next stage, one of the cylinders was subjected to upsetting on a die on a hydraulic press at a temperature of 300 ° C until a degree of deformation of 33% was reached (up to a height of 20.1 mm). At the last stage, the preform was annealed at a temperature of 400 ° C. After the treatments, the microstructure, mechanical and functional properties were monitored. Data on the microstructure, yield strength and reactive stress are given below in the Table. As a result of processing, a blank of a nanostructured alloy Ti49.3Ni50.7 with a diameter of 24.4 mm and a height of 20.1 mm was obtained.
Механические свойства и функциональные характеристики сплава Ti49,3Ni50,7 с ЭПФMechanical properties and functional characteristics of Ti49.3Ni50.7 alloy with EPF
В Таблице представлены способы обработки, средний размер зерна, механические свойства и функциональные характеристики сплава Ti49,3Ni50,7 с эффектом памяти формы, где σв - предел прочности, σ0,2 - предел текучести, εr max - максимальная обратимая деформация, σr max - максимальное реактивное напряжение. Для сравнения приведены данные из прототипа.The table shows the processing methods, average grain size, mechanical properties and functional characteristics of the Ti49.3Ni50.7 alloy with shape memory effect, where σ в is the tensile strength, σ 0.2 is the yield strength, ε r max is the maximum reversible deformation, σ r max is the maximum reactive voltage. For comparison, the data from the prototype.
Как показывают примеры и результаты, приведенные в Таблице, заявленная обработка приводит к наноструктурному состоянию и одновременному повышению прочности и реактивного напряжения по сравнению с прототипом. Из полученных заготовок методами механической обработки и электроэрозионной вырезки возможно изготовление различных изделий инструментов.As the examples and results shown in the Table show, the claimed processing leads to a nanostructured state and a simultaneous increase in strength and reactive voltage compared to the prototype. From the obtained blanks by the methods of machining and EDM cutting, it is possible to manufacture various products of tools.
Технико-экономический эффект заявленного способа состоит в том, что предложенный способ позволяет получать большеразмерные объемные заготовки наноструктурного сплава Ti49,3Ni50,7 с ЭПФ с существенно повышенными механическими свойствами и функциональными характеристиками, которые можно использовать для изготовления ответственных технических конструкциях и устройств, а также медицинских изделий сложной формы. Применение данного способа в деформационно-термической формообразующей обработке сплавов титан-никель с ЭПФ будет способствовать импортозамещению, т.к. позволит получать в России материал для изготовления как инженерных, так и медицинских конструкций, который в настоящее время закупается за рубежом.The technical and economic effect of the claimed method consists in the fact that the proposed method allows to obtain large-sized bulk blanks of a nanostructured alloy Ti49,3Ni50,7 with EPF with significantly improved mechanical properties and functional characteristics that can be used for the manufacture of critical technical structures and devices, as well as medical products of complex shape. The use of this method in the deformation-thermal shaping treatment of titanium-nickel alloys with EPF will facilitate import substitution, as It will make it possible to obtain material in Russia for the manufacture of both engineering and medical structures, which is currently being purchased abroad.
Источники информацииInformation sources
1. Патент РФ №2115760, МПК C22F 1/18, 20.07.1998 г.1. RF patent №2115760, IPC C22F 1/18, 07.20.1998
2. JP 6065741, МПК C22F 1/10, опубл. 24.08.94 г., ИСМ, вып. 48, №10/97.2. JP 6065741, IPC C22F 1/10, publ. 08.24.94, ISM, issue. 48, No. 10/97.
3. Патент РФ №RU 2266973 C1, C22F 1/18, 27.12.2005 (прототип).3. RF patent No.RU 2266973 C1, C22F 1/18, 12/27/2005 (prototype).
Claims (1)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016147820A RU2641207C1 (en) | 2016-12-06 | 2016-12-06 | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT |
| EA201700512A EA033276B1 (en) | 2016-12-06 | 2017-11-23 | Method to produce nanostructured titan-nickel alloy featuring the shape memory effect |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016147820A RU2641207C1 (en) | 2016-12-06 | 2016-12-06 | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2641207C1 true RU2641207C1 (en) | 2018-01-16 |
Family
ID=62684534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016147820A RU2641207C1 (en) | 2016-12-06 | 2016-12-06 | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EA (1) | EA033276B1 (en) |
| RU (1) | RU2641207C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2717764C1 (en) * | 2019-12-24 | 2020-03-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US639215A (en) * | 1899-04-13 | 1899-12-19 | John Craig | Horse-breaking apparatus. |
| JPS58161753A (en) * | 1982-03-18 | 1983-09-26 | Kazuhiro Otsuka | Manufacture of superelastic ti-ni material |
| RU2266973C1 (en) * | 2004-06-07 | 2005-12-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method of production of ultra-fine-grained titanium-nickel alloys of memorized-shape effect |
| RU2503733C1 (en) * | 2012-11-14 | 2014-01-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Nanostructured titanium-nickel alloy with shape memory effect and method of making bar thereof |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5904062A (en) * | 1998-05-11 | 1999-05-18 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Equal channel angular extrusion of difficult-to-work alloys |
-
2016
- 2016-12-06 RU RU2016147820A patent/RU2641207C1/en active
-
2017
- 2017-11-23 EA EA201700512A patent/EA033276B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US639215A (en) * | 1899-04-13 | 1899-12-19 | John Craig | Horse-breaking apparatus. |
| JPS58161753A (en) * | 1982-03-18 | 1983-09-26 | Kazuhiro Otsuka | Manufacture of superelastic ti-ni material |
| RU2266973C1 (en) * | 2004-06-07 | 2005-12-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method of production of ultra-fine-grained titanium-nickel alloys of memorized-shape effect |
| RU2503733C1 (en) * | 2012-11-14 | 2014-01-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уфимский государственный авиационный технический университет" | Nanostructured titanium-nickel alloy with shape memory effect and method of making bar thereof |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2717764C1 (en) * | 2019-12-24 | 2020-03-25 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EA033276B1 (en) | 2019-09-30 |
| EA201700512A3 (en) | 2018-09-28 |
| EA201700512A2 (en) | 2018-06-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10370751B2 (en) | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys | |
| CN109482796B (en) | Beta forging and heat treatment method of TC4 titanium alloy disc forging | |
| JP6737686B2 (en) | Pure titanium metal wire and its processing method | |
| JP2016517471A5 (en) | ||
| JP5527498B2 (en) | Magnesium alloy plate excellent in room temperature formability and processing method of magnesium alloy plate | |
| RU2583566C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING COLD-DEFORMED SEAMLESS PIPES MADE OF TITANIUM ALLOY Ti-3Al-2,5V | |
| RU2656626C1 (en) | Method of obtaining wire from titan-niobium-tantal-zirconium alloys with the form memory effect | |
| Meng et al. | Deformation behavior and microstructure evolution in thermal-aided mesoforming of titanium dental abutment | |
| RU2641207C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT | |
| RU2382686C2 (en) | Method of punching of blanks from nanostructured titanium alloys | |
| RU2266973C1 (en) | Method of production of ultra-fine-grained titanium-nickel alloys of memorized-shape effect | |
| RU2717764C1 (en) | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) | |
| WO2021021006A2 (en) | Method for hybrid processing of magnesium alloys (variants) | |
| RU2490356C1 (en) | Ultra-fine grain two-phase alpha-beta titanium alloy with improved level of mechanical properties, and method for its obtainment | |
| JPWO2018030231A1 (en) | Method of manufacturing pure titanium metal sheet and method of manufacturing speaker diaphragm | |
| RU2468114C1 (en) | Method to produce superplastic sheet from aluminium alloy of aluminium-lithium-magnesium system | |
| RU2503733C1 (en) | Nanostructured titanium-nickel alloy with shape memory effect and method of making bar thereof | |
| RU2529604C1 (en) | Method of combined intense plastic deformation of workpieces | |
| RU2685622C1 (en) | Method of obtaining long ribs of ultra-fine-grain titanium-nickel alloys with shape memory effect | |
| Palán et al. | The effect of annealing on mechanical and structural properties of UFG titanium grade 2 | |
| RU2707006C1 (en) | Method of forging workpieces with ultra-fine-grained structure of two-phase titanium alloys | |
| RU2367713C2 (en) | Processing method of ultra-fine-grained alloys with effect of shape memory | |
| RU2562591C1 (en) | Method of manufacture of long-length metal bars with nanocrystal structure for medical products (versions) | |
| Abdelaziem et al. | Effect of the cyclic extrusion and compression processing on microstructure and mechanical properties of Al-1% Cu alloy | |
| RU2229952C1 (en) | Method for forming blanks of titanium alloys |