RU2717764C1 - Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) - Google Patents
Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) Download PDFInfo
- Publication number
- RU2717764C1 RU2717764C1 RU2019143362A RU2019143362A RU2717764C1 RU 2717764 C1 RU2717764 C1 RU 2717764C1 RU 2019143362 A RU2019143362 A RU 2019143362A RU 2019143362 A RU2019143362 A RU 2019143362A RU 2717764 C1 RU2717764 C1 RU 2717764C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature range
- equal
- channel angular
- temperature
- angular pressing
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B82—NANOTECHNOLOGY
- B82Y—SPECIFIC USES OR APPLICATIONS OF NANOSTRUCTURES; MEASUREMENT OR ANALYSIS OF NANOSTRUCTURES; MANUFACTURE OR TREATMENT OF NANOSTRUCTURES
- B82Y30/00—Nanotechnology for materials or surface science, e.g. nanocomposites
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
- C22F1/18—High-melting or refractory metals or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургическому производству, конкретно к получению прутков из сплавов с памятью формы (СПФ) на основе никелида титана марки ТН-1, и может быть использовано в промышленности, медицине и технике. Особенно актуально использование полученных результатов для производства изделий и устройств с повышенными требованиями к функциональным характеристикам. Использование наноструктурированных полуфабрикатов из никелида титана позволит существенно повысить надежность и долговечность существующих устройств (в медицине: е хирургические клипсы, скобки, фиксаторы, имплантаты; в технике: термочувствительные элементы, актуаторы и др.), действующих на основе эффекта памяти формы, снизить их металлоемкость и значительно расширить сферу применения данной группы сплавов.The invention relates to metallurgical production, specifically to the production of rods from alloys with shape memory based on titanium nickelide grade TN-1, and can be used in industry, medicine and technology. The use of the results obtained for the manufacture of products and devices with increased requirements for functional characteristics is especially relevant. The use of nanostructured semi-finished products from titanium nickelide will significantly increase the reliability and durability of existing devices (in medicine: surgical clips, brackets, fixators, implants; in technology: heat-sensitive elements, actuators, etc.), acting on the basis of the shape memory effect, to reduce their metal consumption and significantly expand the scope of this group of alloys.
Известен способ получения длинномерных прутков из сплавов на основе никелида титана, заключающийся в применении ротационной ковки в интервале температур 300-500°С с суммарной степенью деформации 40-90%.A known method of producing long rods of alloys based on titanium nickelide, which consists in the use of rotational forging in the temperature range 300-500 ° C with a total degree of deformation of 40-90%.
Недостатком данного способа можно считать температурно-деформационные режимы обработки никелида титана, не позволяющие сформировать близкую к нанокристаллической структуру, что обуславливает пониженный по сравнению с предлагаемым способом комплекса свойств. (Патент РФ №2536614, МПК C22F 1/10 C22F 1/18 С22С 1/02, 2013 г.)The disadvantage of this method can be considered the temperature-deformation regimes for processing titanium nickelide, which do not allow the formation of a structure close to nanocrystalline, which leads to a lower set of properties compared to the proposed method. (RF patent No. 2536614, IPC C22F 1/10 C22F 1/18 C22C 1/02, 2013)
Известен способ получения прутка наностуктурного сплава титан-никель с эффектом памяти формы с размером зерна менее 0,1 мкм и высокоугловой разориентировкой зерен (не менее 50% зерен) заключающийся в следующем. Предварительно отоженную заготовку подвергают интенсивной пластической деформации методом равноканального углового прессования (РКУП) со степенью накопленной деформации не менее 4 при температуре не выше 400°С, а затем деформации кузнечной вытяжкой и/или волочением с суммарной накопленной степенью деформации не менее 60% в интервале температур 450-200°С. (Патент РФ №2503733, МПК C22F 1/16 B82Y 40/00 B21J 5/00, 2018 г.).A known method of producing a bar of a nanostructured titanium-nickel alloy with a shape memory effect with a grain size of less than 0.1 μm and a high-angle grain misorientation (at least 50% of the grains) is as follows. The pre-annealed preform is subjected to intense plastic deformation by equal channel angular pressing (ECAP) with a cumulative strain of at least 4 at a temperature of no higher than 400 ° C, and then with a blacksmith hood and / or drawing with a cumulative cumulative strain of at least 60% in the temperature range 450-200 ° C. (RF patent No. 2503733, IPC C22F 1/16 B82Y 40/00 B21J 5/00, 2018).
Недостатки данного способа заключаются в том, что непосредственно после РКУП в СПФ Ti-Ni не удается сформировать структуру, близкую к нанокристаллической. Кроме того, кузнечная вытяжка приводит к неравномерному распределению деформации по сечению заготовки, а волочение возможно производить только после получения заготовки малого диаметра (менее 5 мм).The disadvantages of this method are that immediately after ECAP in the Ti-Ni SPF, it is not possible to form a structure close to nanocrystalline. In addition, the forging hood leads to an uneven distribution of deformation over the cross section of the workpiece, and drawing can only be done after obtaining a workpiece of small diameter (less than 5 mm).
Ближайшим аналогом к предлагаемому изобретению является способ получения заготовки из сплава Ti49,3Ni50,7, заключающийся в комбинировании РКУП и осадки с целью формирования нанокристаллической структуры в объемных образцах (Патент РФ №2641207, МПК C22F 1/16 B82Y 40/00 B21J 5/00, 2018 г.).The closest analogue to the present invention is a method for producing a workpiece from an alloy of Ti 49.3 Ni 50.7 , which consists in combining ECAP and precipitation in order to form a nanocrystalline structure in bulk samples (RF Patent No. 2641207, IPC C22F 1/16 B82Y 40/00 B21J 5/00, 2018).
Недостатки данного способа состоят в том, что, во-первых, получение наноструктурного состояния и заметное улучшение комплекса свойств наблюдается только после осадки. Непосредственно после РКУП получить подобную структуру не удается. Во-вторых, к недостаткам процесса осадки можно отнести кривизну конечного геометрического профиля изделия ввиду бочкообразования и неравномерность деформации, приводящую к анизотропии свойств. В-третьих, в данном способе отсутствует возможность получения длинномерных заготовок круглого сечения, которые обычно используются для изготовления различных изделий медицинского и технического назначения.The disadvantages of this method are that, firstly, obtaining a nanostructured state and a noticeable improvement in the set of properties is observed only after precipitation. Immediately after ECAP, a similar structure cannot be obtained. Secondly, the disadvantages of the precipitation process include the curvature of the final geometric profile of the product due to barrel formation and uneven deformation, leading to anisotropy of properties. Thirdly, in this method there is no possibility of obtaining long round billets, which are usually used for the manufacture of various medical and technical products.
Технический результат, решаемый изобретением, заключается в получении объемных и длинномерных наноструктурированных полуфабрикатов из СПФ Ti-Ni круглого сечения, сочетающих высокие значения механических и функциональных свойств.The technical result solved by the invention is to obtain bulk and long nanostructured semi-finished products from round Ti-Ni SPF, combining high values of mechanical and functional properties.
Технический результат достигается тем, что равноканальное угловое прессование горячекатаной заготовки после закалки в воду в интервале температур 700-800°С проводят в кавазинепрерывном режиме в интервале температур 350-450°С за 5-7 проходов с углом пересечения каналов 110-120 град, далее осуществляют последеформационный отжиг в течение 1-2 часов при температуре 350-450°С. После применения равноканального углового прессования и перед отжигом при необходимости получения прутков меньшего диаметра осуществляют ротационную ковку в интервале температур 350-400°С с единичными обжатиями 1-15% до требуемого конечного диаметра заготовки.The technical result is achieved by the fact that equal-channel angular pressing of a hot-rolled billet after quenching in water in the temperature range of 700-800 ° C is carried out in continuous mode in the temperature range of 350-450 ° C for 5-7 passes with an intersection angle of channels of 110-120 degrees, then carry out post-deformation annealing for 1-2 hours at a temperature of 350-450 ° C. After applying equal channel angular pressing and before annealing, if necessary, to obtain rods of smaller diameter, rotational forging is carried out in the temperature range 350-400 ° C with single reductions of 1-15% to the required final diameter of the workpiece.
Сущность заявленного способа заключается в проведении РКУП в квазинепрерывном режиме на первом этапе, ротационной ковки (при необходимости) на втором этапе, и последеформационного отжига, на заключительном этапе. РКУП горячекатаной заготовки осуществляют в квазинепрерывном режиме, т.е. без пауз и дополнительных подогревов между проходами, что позволяет заметно уменьшить разупрочнение заготовки между проходами, и приводит к формированию смешанной нанокристаллической и наносубзеренной структуры непосредственно после РКУП, что позволяет исключить необходимость проведения последующих технологических операций для дополнительного измельчения структуры. РКУП в квазинепрерывном режиме проводят в интервале температур 350-450°С. Проведение РКУП при температуре выше 450°С приводит к значительному динамическому разупрочнению заготовки, которое не позволяет сформировать требуемую структуру. Проведение РКУП при температуре ниже 350°С приводит к преждевременному разрушению заготовки. Ротационную ковку после РКУП следует проводить только с целью получения требуемого конечного диаметра заготовки. Она может быть исключена из технологического цикла, в том случае, когда для производства изделий медицинского или технического назначения подходит заготовка непосредственно после РКУП. Последеформационный отжиг может производиться как непосредственно после изготовления наноструктурной заготовки, так и после изготовления из нее требуемого изделия на этапе запоминания требуемой формы.The essence of the claimed method is to conduct ECAP in quasi-continuous mode at the first stage, rotational forging (if necessary) at the second stage, and post-deformation annealing at the final stage. ECAP of the hot-rolled billet is carried out in quasi-continuous mode, i.e. without pauses and additional heating between the aisles, which significantly reduces the softening of the workpiece between the aisles, and leads to the formation of a mixed nanocrystalline and nanosubgrain structure immediately after ECAP, which eliminates the need for subsequent technological operations for additional grinding of the structure. ECAP in quasi-continuous mode is carried out in the temperature range 350-450 ° C. Carrying out ECAP at temperatures above 450 ° C leads to a significant dynamic softening of the workpiece, which does not allow the formation of the desired structure. Carrying out ECAP at temperatures below 350 ° C leads to premature destruction of the workpiece. Rotational forging after ECAP should be carried out only with the aim of obtaining the required final diameter of the workpiece. It can be excluded from the technological cycle, in the case when the procurement immediately after ECAP is suitable for the production of medical or technical products. Post-deformation annealing can be carried out both immediately after the manufacture of the nanostructured billet, and after the manufacture of the desired product from it at the stage of storing the desired shape.
Проведение РКУП в квазинепрерывном режиме в интервале температур 350-450°С и последующий отжиг при температуре деформации позволяет сформировать в объемной заготовке смешанную нанокристаллическую и наносубзеренную структуру, обеспечивающую значение полностью обратимой деформации 9.5%.Carrying out ECAP in quasi-continuous mode in the temperature range of 350-450 ° C and subsequent annealing at the deformation temperature allows the formation of a mixed nanocrystalline and nanosubgrained structure in the bulk workpiece, providing a fully reversible deformation of 9.5%.
По первому варианту способ осуществляется следующим образом. Горячекатаная или литая заготовки из сплава Ti-Ni подвергается закалке в диапазоне температур 700-850°С с охлаждением в воде. Далее проводят РКУП в казинепрерывном режиме в интервале температур 350-450°С за 5-7 проходов с углом пересечения каналов 110-120 градусов. Последеформационный отжиг проводят в интервале температур 350-450°С либо непосредственно после изготовления наноструктурной заготовки, либо на этапе запоминания требуемой формы конечным изделием.According to the first embodiment, the method is as follows. Hot-rolled or cast billets of Ti-Ni alloy are hardened in the temperature range of 700-850 ° C with cooling in water. Next, the ECAP is carried out in a casino-continuous mode in the temperature range of 350-450 ° C for 5-7 passes with a channel intersection angle of 110-120 degrees. Post-deformation annealing is carried out in the temperature range of 350-450 ° C either immediately after the manufacture of the nanostructured workpiece, or at the stage of memorizing the desired shape with the final product.
По второму варианту способ осуществляется следующим образом. Горячекатаная или литая заготовки из сплава Ti-Ni подвергается закалке в диапазоне температур 700-850°С с охлаждением в воде. Далее проводят РКУП в казинепрерывном режиме в интервале температур 350-450°С за 5-7 проходов с углом пересечения каналов 110-120 градусов. Далее проводят ротационную ковку в интервале температур (350-400°С) до требуемого конечного диаметра, с промежуточными нагревами до температуры деформации, не превышающими 15-25 мин, и с относительной степенью деформации за проход 1-15% во избежание разрушения заготовки. Последеформационный отжиг проводят в интервале температур 350-450°С либо непосредственно после изготовления наноструктурной заготовки, либо на этапе запоминания требуемой формы конечным изделием.According to the second embodiment, the method is as follows. Hot-rolled or cast billets of Ti-Ni alloy are hardened in the temperature range of 700-850 ° C with cooling in water. Next, the ECAP is carried out in a casino-continuous mode in the temperature range of 350-450 ° C for 5-7 passes with a channel intersection angle of 110-120 degrees. Next, rotational forging is carried out in the temperature range (350-400 ° C) to the desired final diameter, with intermediate heating to a deformation temperature not exceeding 15-25 minutes, and with a relative degree of deformation per pass of 1-15% to avoid destruction of the workpiece. Post-deformation annealing is carried out in the temperature range of 350-450 ° C either immediately after the manufacture of the nanostructured workpiece, or at the stage of memorizing the desired shape with the final product.
Результаты апробации заявленного способа приведены в виде конкретных примеров.The results of testing the inventive method are given in the form of specific examples.
Пример №1. Исходным материалом служил пруток из сплава Ti-50.2 ат. % Ni диаметром 20 мм и длиной 90 мм, полученный горячей поперечно-винтовой прокаткой. Перед процессом РКУП образец отжигали в течение 30 минут при температуре 750°С с охлаждением в воде. Далее осуществляли РКУП с углом пресечения каналов 120 градусов в квазинепрерывном режиме при температуре 400°С за 7 проходов. После этого осуществляли последеформационный отжиг при температуре 400°С в течение 1 часа с охлаждением в воде. В результате применения данного способа в заготовке диаметром 20 мм и длиной 90 мм была сформирована смешанная нанокристаллическая и наносубзеренная структура со средним размером структурных элементов 95±15 нм и заметно увеличен комплекс свойств. Полученные в результате применения данного способа механические и функциональные свойства приведены в таблице 1. В качестве контрольной обработки использовали пруток, подвергнутый отжигу при температуре 750°С в течение 30 минут с охлаждением в воде.Example No. 1. The starting material was a Ti-50.2 at. % Ni with a diameter of 20 mm and a length of 90 mm obtained by hot helical rolling. Before the ECAP process, the sample was annealed for 30 minutes at a temperature of 750 ° C with cooling in water. Next, ECAP was performed with a channel angle of 120 degrees in quasi-continuous mode at a temperature of 400 ° C in 7 passes. After that, post-deformation annealing was carried out at a temperature of 400 ° C for 1 hour with cooling in water. As a result of the application of this method in a workpiece with a diameter of 20 mm and a length of 90 mm, a mixed nanocrystalline and nanosubgrain structure with an average size of structural elements of 95 ± 15 nm was formed and the set of properties was significantly increased. The mechanical and functional properties obtained as a result of using this method are shown in Table 1. As a control treatment, a bar was used that was annealed at a temperature of 750 ° С for 30 minutes with cooling in water.
Пример №2. Исходным материалом служил пруток из сплава Ti-50.0 ат. % Ni диаметром 20 мм и длиной 100 мм, полученный горячей поперечно-винтовой прокаткой. Перед процессом РКУП образец отжигали в течение 30 минут при температуре 750°С с охлаждением в воде. Далее осуществляли процесс РКУП с углом пресечения каналов 120 градусов в квазинепрерывном режиме при температуре 400°С за 5 проходов. После этого осуществляли ротационную ковку до диаметра 12 мм при температуре 350°С с единичными частными обжатиями 1-10%. После этого заготовка подвергалась последеформационному отжигу при температуре 400°С в течение 1 часа с охлаждением в воде. В результате применения данного способа в заготовке была получена смешанная нанокристаллическая и субмикрокристаллическая структура со средним размером структурных элементов 110±15 нм с улучшенным комплексом свойств. Полученные в результате применения данного способа механические и функциональные свойства приведены в таблице 1.Example No. 2. The starting material was a bar of Ti-50.0 at. % Ni with a diameter of 20 mm and a length of 100 mm obtained by hot helical rolling. Before the ECAP process, the sample was annealed for 30 minutes at a temperature of 750 ° C with cooling in water. Next, the ECAP process was carried out with a channel angle of 120 degrees in quasi-continuous mode at a temperature of 400 ° C in 5 passes. After this, rotational forging was carried out up to a diameter of 12 mm at a temperature of 350 ° C with individual partial reductions of 1-10%. After this, the preform was subjected to post-deformation annealing at a temperature of 400 ° C for 1 hour with cooling in water. As a result of applying this method in the workpiece, a mixed nanocrystalline and submicrocrystalline structure with an average size of structural elements of 110 ± 15 nm with an improved set of properties was obtained. The mechanical and functional properties resulting from the application of this method are shown in Table 1.
Исходя из представленных примеров можно заключить, что благодаря заявленному способу удалось получить объемные и длинномерные качественные прутки из СПФ Ti-Ni с сочетанием высоких механических и функциональных свойств. Из полученных прутков возможно изготовление изделий, технического и медицинского назначения, действующих на основе эффекта памяти формы.Based on the presented examples, we can conclude that thanks to the claimed method, it was possible to obtain volumetric and lengthy quality bars from Ti-Ni SPF with a combination of high mechanical and functional properties. From the obtained rods it is possible to manufacture products of technical and medical purposes, acting on the basis of the shape memory effect.
Технико-экономический эффект заявленного способа состоит в обеспечении возможности получения объемных наноструктурных полуфабрикатов из СПФ Ti-Ni с улучшенными механическими и функциональными свойствами. Использование данных полуфабрикатов позволит существенно повысить надежность и долговечность существующих устройств (в медицине: самоизвлекаемые хирургические скобки, сосудистые стенты, имплантаты; в технике: термочувствительные элементы, актуаторы и др.), действующих на основе эффекта памяти формы, снизить их металлоемкость и значительно расширить сферу применения данного сплава.The technical and economic effect of the claimed method consists in providing the ability to obtain bulk nanostructured semi-finished products from SPF Ti-Ni with improved mechanical and functional properties. The use of these semi-finished products will significantly increase the reliability and durability of existing devices (in medicine: self-extracting surgical braces, vascular stents, implants; in technology: thermosensitive elements, actuators, etc.), acting on the basis of the shape memory effect, reduce their metal consumption and significantly expand the scope application of this alloy.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019143362A RU2717764C1 (en) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019143362A RU2717764C1 (en) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2717764C1 true RU2717764C1 (en) | 2020-03-25 |
Family
ID=69943285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019143362A RU2717764C1 (en) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2717764C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2756077C1 (en) * | 2021-02-25 | 2021-09-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Method for producing titanium alloy round rods (options) |
| RU2771342C1 (en) * | 2021-08-31 | 2022-04-29 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | METHOD FOR PRODUCING LONG-LENGTH SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM TiNiHf ALLOYS WITH HIGH-TEMPERATURE SHAPE MEMORY EFFECT |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2266973C1 (en) * | 2004-06-07 | 2005-12-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method of production of ultra-fine-grained titanium-nickel alloys of memorized-shape effect |
| CN102828066A (en) * | 2012-09-07 | 2012-12-19 | 哈尔滨工程大学 | Method for preparing functionally continuous gradient Ti-Ni shape memory alloy |
| RU2641207C1 (en) * | 2016-12-06 | 2018-01-16 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный университет" (СПбГУ) | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT |
| CN107475652B (en) * | 2017-08-22 | 2019-03-05 | 哈尔滨工程大学 | A method of there are sections for R phase in regulation TiNi base memorial alloy |
| RU2685622C1 (en) * | 2017-12-12 | 2019-04-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный университет" (СПбГУ) | Method of obtaining long ribs of ultra-fine-grain titanium-nickel alloys with shape memory effect |
-
2019
- 2019-12-24 RU RU2019143362A patent/RU2717764C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2266973C1 (en) * | 2004-06-07 | 2005-12-27 | Уфимский государственный авиационный технический университет | Method of production of ultra-fine-grained titanium-nickel alloys of memorized-shape effect |
| CN102828066A (en) * | 2012-09-07 | 2012-12-19 | 哈尔滨工程大学 | Method for preparing functionally continuous gradient Ti-Ni shape memory alloy |
| RU2641207C1 (en) * | 2016-12-06 | 2018-01-16 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный университет" (СПбГУ) | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT |
| CN107475652B (en) * | 2017-08-22 | 2019-03-05 | 哈尔滨工程大学 | A method of there are sections for R phase in regulation TiNi base memorial alloy |
| RU2685622C1 (en) * | 2017-12-12 | 2019-04-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный университет" (СПбГУ) | Method of obtaining long ribs of ultra-fine-grain titanium-nickel alloys with shape memory effect |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2756077C1 (en) * | 2021-02-25 | 2021-09-27 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики прочности и материаловедения Сибирского отделения Российской академии наук (ИФПМ СО РАН) | Method for producing titanium alloy round rods (options) |
| RU2771342C1 (en) * | 2021-08-31 | 2022-04-29 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | METHOD FOR PRODUCING LONG-LENGTH SEMI-FINISHED PRODUCTS FROM TiNiHf ALLOYS WITH HIGH-TEMPERATURE SHAPE MEMORY EFFECT |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102232124B (en) | Commercially pure nanostructured titanium for biomedicine and a method for making a bar thereof | |
| CN105026587B (en) | thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys | |
| AU2011283088B2 (en) | Hot stretch straightening of high strength alpha/beta processed titanium | |
| TWI506149B (en) | Production of high strength titanium | |
| RU2638139C2 (en) | Forging in the open stamp with separate passages of difficult for forging and sensitive to the trajectory of deformation of alloys based on titanium and based on nickel | |
| RU2717764C1 (en) | Method of producing volume nanostructured semi-finished products from titanium nickelide-based alloys (versions) | |
| Shaeri et al. | Effect of equal channel angular pressing on aging treatment of Al-7075 alloy | |
| JP2016512287A5 (en) | ||
| Sharkeev et al. | Microstructure and mechanical properties of nanostructured and ultrafine-grained titanium and the zirconium formed by the method of severe plastic deformation | |
| JPS63277745A (en) | Production of titanium alloy member and member produced thereby | |
| CN111575539B (en) | Preparation method of hot-working cobalt-based alloy rod wire | |
| RU2656626C1 (en) | Method of obtaining wire from titan-niobium-tantal-zirconium alloys with the form memory effect | |
| US11186904B2 (en) | Method for manufacturing Ti alloys with enhanced strength-ductility balance | |
| Gupta et al. | Effect of Equal-channel angular pressing on mechanical properties: An overview | |
| RU2266973C1 (en) | Method of production of ultra-fine-grained titanium-nickel alloys of memorized-shape effect | |
| KR101374233B1 (en) | Method of manufacturing ultrafine-grained titanium rod for biomedical applications, and titanium rod manufactured by the same | |
| JP7368798B2 (en) | Processing method of pure titanium metal material | |
| Kolobov et al. | Regularities of formation and degradation of the microstructure and properties of new ultrafine-grained low-modulus Ti–Nb–Mo–Zr alloys | |
| RU2367713C2 (en) | Processing method of ultra-fine-grained alloys with effect of shape memory | |
| RU2753210C1 (en) | METHOD FOR MANUFACTURING RODS FROM SUPERELASTIC ALLOYS BASED ON THE Ti-Zr-Nb SYSTEM | |
| RU2717765C1 (en) | Method of helical rolling of alloys of titanium-zirconium-niobium system | |
| RU2562591C1 (en) | Method of manufacture of long-length metal bars with nanocrystal structure for medical products (versions) | |
| RU2685622C1 (en) | Method of obtaining long ribs of ultra-fine-grain titanium-nickel alloys with shape memory effect | |
| RU2641207C1 (en) | METHOD FOR PRODUCING BLANK OF Ti49,3Ni50,7 NANOSTRUCTURED ALLOY WITH SHAPE MEMORY EFFECT | |
| JPS63130755A (en) | Working heat treatment of alpha+beta type titanium alloy |