RU2634543C1 - Method of obtaining hexagonal sections - Google Patents
Method of obtaining hexagonal sections Download PDFInfo
- Publication number
- RU2634543C1 RU2634543C1 RU2016148262A RU2016148262A RU2634543C1 RU 2634543 C1 RU2634543 C1 RU 2634543C1 RU 2016148262 A RU2016148262 A RU 2016148262A RU 2016148262 A RU2016148262 A RU 2016148262A RU 2634543 C1 RU2634543 C1 RU 2634543C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strikers
- working surface
- forging
- angle
- profile
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
- B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
- B21J5/12—Forming profiles on internal or external surfaces
Abstract
Description
Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к способам получения шестигранных профилей с применением радиальной ковки.The invention relates to the processing of metals by pressure, and in particular to methods for producing hexagonal profiles using radial forging.
Известен способ получения шестигранных профилей [Закарлюкин С.И., Коваль Г.И. Способ радиальной ковки шестигранных профилей. Пат. РФ №2538130, опубл. 10.01.2015 г., Бюл. №1]. При этом способе получение шестигранных профилей осуществляется из круглой исходной заготовки путем многопроходной радиальной ковки двумя взаимно перпендикулярными парами бойков. Одна пара бойков имеет рабочую поверхность с плоским ручьем, вторая пара бойков имеет на рабочей поверхности вырезной ручей с боковыми поверхностями, наклоненными друг к другу под углом 120 град. Рабочие поверхности взаимно перпендикулярных бойков смещены относительно друг друга вдоль оси ковки на величину, превышающую длину рабочей поверхности бойка. При этом способе применяются операции уменьшения зазора между рабочими поверхностями бойков, обжатия сначала одной парой бойков с гладкой рабочей поверхностью, поворот заготовки вокруг оси ковки последовательно на углы π/4 и π/2, получение промежуточного правильного восьмигранного профиля и обжатие одновременно двумя парами бойков для получения шестигранного профиля. Однако при данном способе в качестве исходных заготовок можно применять только круглые профили. Это ограничивает технологические возможности способа по форме поперечного сечения используемых исходных заготовок.A known method of producing hexagonal profiles [Zakarlyukin S.I., Koval G.I. Method for radial forging of hexagonal profiles. Pat. RF №2538130, publ. 01/10/2015, bull. No. 1]. In this method, the production of hexagonal profiles is carried out from a round initial billet by multi-pass radial forging by two mutually perpendicular pairs of strikers. One pair of strikers has a working surface with a flat stream, the second pair of strikers has a notched stream on the working surface with side surfaces inclined to each other at an angle of 120 degrees. The working surfaces of mutually perpendicular strikers are offset relative to each other along the forging axis by an amount exceeding the length of the working surface of the striker. In this method, operations are used to reduce the gap between the working surfaces of the strikers, first compressing one pair of strikers with a smooth working surface, turning the workpiece around the forging axis sequentially at angles π / 4 and π / 2, obtaining an intermediate regular octagonal profile and compressing simultaneously two pairs of strikers for obtaining a hexagonal profile. However, with this method, only round profiles can be used as initial blanks. This limits the technological capabilities of the method in cross-sectional shape of the used preforms.
Таким образом, недостатком указанного аналога является его ограниченные технологические возможности по профильному сортаменту исходных заготовок.Thus, the disadvantage of this analogue is its limited technological capabilities for the profile assortment of the initial blanks.
Наиболее близким к предлагаемому решению по технической сущности и достигаемому эффекту является принятый в качестве прототипа способ многопроходной радиальной ковки шестигранных профилей [Ковка на радиально-обжимных машинах / В.А. Тюрин, В.А. Лазоркин, И.А. Поспелов и др. - М.: Машиностроение, 1990. - с. 26-27, 47].Closest to the proposed solution in terms of technical nature and the achieved effect is the method of multi-pass radial forging of hexagonal profiles adopted as a prototype [Forging on radial crimping machines / V.A. Tyurin, V.A. Lazorkin, I.A. Pospelov et al. - M.: Mechanical Engineering, 1990. - p. 26-27, 47].
При этом способе для получения шестигранных профилей может применяться не только круглая, но и квадратная исходная заготовка. Однако реализация такого способа может осуществляться в два передела. В первом переделе из квадратной заготовки путем многопроходной радиальной ковки двумя взаимно перпендикулярными парами бойков, имеющими рабочую поверхность с плоским ручьем, с поворотом заготовки вокруг оси ковки получают круглый профиль. После замены технологического инструмента (бойков) и повторного нагрева заготовок во втором переделе путем многопроходной радиальной ковки двумя взаимно перпендикулярными парами бойков, одна пара которых имеет рабочую поверхность с плоским ручьем, а вторая пара имеет на рабочей поверхности вырезной ручей с боковыми поверхностями, наклоненными друг к другу под углом 120 град., рабочие поверхности взаимно перпендикулярных бойков смещены относительно друг друга вдоль оси ковки на величину, превышающую длину рабочей поверхности бойка, из круглого профиля получают шестигранный профиль.With this method, not only round, but also a square initial blank can be used to obtain hexagonal profiles. However, the implementation of this method can be carried out in two stages. In the first redistribution of a square billet by multi-pass radial forging by two mutually perpendicular pairs of strikers having a working surface with a flat stream, with a turn of the workpiece around the forging axis, a round profile is obtained. After replacing the technological tool (strikers) and reheating the workpieces in the second redistribution by multi-pass radial forging with two mutually perpendicular pairs of strikers, one pair of which has a working surface with a flat brook, and the second pair has a cut-out brook on the working surface with side surfaces inclined to each other to each other at an angle of 120 degrees, the working surfaces of mutually perpendicular strikers are offset relative to each other along the forging axis by an amount exceeding the length of the striker working surface, from rounded profile receive a hexagonal profile.
Однако многопроходная радиальная ковка шестигранных профилей, согласно прототипу, имеет следующие недостатки.However, multi-pass radial forging of hexagonal profiles, according to the prototype, has the following disadvantages.
1. Реализация способа осуществляется в два передела с заменой технологического инструмента и повторным нагревом, что приводит к снижению производительности и повышению расхода энергии на нагрев заготовок.1. The implementation of the method is carried out in two stages with the replacement of the technological tool and reheating, which leads to lower productivity and increased energy consumption for heating the workpieces.
2. Быстрый износ рабочей поверхности бойков из-за необходимости «сбития» ребер квадратной заготовки перед формированием круглого профиля. Это связано с тем, что ребра квадрата, имеющие угол между гранями, равный 90 град., быстро остывают и поэтому имеют более высокое значение сопротивление металла пластической деформации, чем остальная часть заготовки. Быстрый износ рабочей поверхности бойков является показателем низкой стойкости инструмента.2. Rapid wear of the working surface of the strikers due to the need to “knock down” the edges of the square billet before forming a round profile. This is due to the fact that the edges of the square, having an angle between the faces equal to 90 degrees, cool down quickly and therefore have a higher resistance to plastic deformation than the rest of the workpiece. Fast wear of the working surface of the strikers is an indicator of the low tool life.
3. Самопроизвольный поворот квадратной заготовки (сваливание) при ее ковке на диагональ в круглый профиль в бойках, имеющих рабочую поверхность с плоским ручьем [И.Я. Тарновский. Формоизменение при пластической обработке металлов (ковка и прокатка). М.: Металлургиздат, 1954. - с. 516], приводящий к снижению качества получаемых в первом переделе круглых профилей. Это в конечном итоге снижает качество готовой продукции - шестигранных профилей.3. Spontaneous rotation of a square billet (stall) when forged on a diagonal into a round profile in strikers having a working surface with a flat stream [I.Ya. Tarnovsky. Shaping during plastic processing of metals (forging and rolling). M .: Metallurgizdat, 1954. - p. 516], leading to a decrease in the quality of round profiles obtained in the first redistribution. This ultimately reduces the quality of the finished product - hex profiles.
4. Высокая неравномерность деформации при ковке квадратной заготовки на диагональ в бойках, имеющих рабочую поверхность с плоским ручьем, которая ведет к значительной поперечной деформации металла (уширению). Это требует дополнительного расхода энергии на деформацию при формировании круглого профиля. Высокая неравномерность деформации также приводит к появлению в осевой зоне заготовки максимальных продольных растягивающих напряжений, которые являются причиной нарушения сплошности металла заготовки, особенно специальных сталей [Ковка на радиально-обжимных машинах / В.А. Тюрин, В.А. Лазоркин, И.А. Поспелов и др. - М.: Машиностроение, 1990. - с. 98]. При дальнейшей ковке во втором переделе из полученной круглой заготовки с несплошностями в осевой зоне производятся шестигранные профили низкого качества.4. High non-uniformity of deformation during forging of a square billet on a diagonal in strikers having a working surface with a flat stream, which leads to significant transverse deformation of the metal (broadening). This requires additional energy consumption for deformation during the formation of a round profile. High non-uniformity of deformation also leads to the appearance in the axial zone of the workpiece of maximum longitudinal tensile stresses, which are the cause of the discontinuity of the metal of the workpiece, especially special steels [Forging on radial crimping machines / V.A. Tyurin, V.A. Lazorkin, I.A. Pospelov et al. - M.: Mechanical Engineering, 1990. - p. 98]. During further forging in the second redistribution, low-quality hexagonal profiles are produced from the obtained round billet with discontinuities in the axial zone.
Таким образом, основными недостатками данного способа являются высокий расход энергии на нагрев заготовок и их формоизменение, ограниченная производительность, низкая стойкость бойков и низкое качество получаемых шестигранных профилей.Thus, the main disadvantages of this method are the high energy consumption for heating the workpieces and their shaping, limited productivity, low durability of the strikers and low quality of the resulting hexagonal profiles.
Задачей изобретения является снижение расхода энергии, увеличение производительности, повышение стойкости бойков и качества получаемых шестигранных профилей.The objective of the invention is to reduce energy consumption, increase productivity, increase the durability of the strikers and the quality of the resulting hexagonal profiles.
Поставленная задача достигается тем, что в заявляемом способе получения шестигранных профилей путем передела квадратной заготовки многопроходной радиальной ковкой двумя взаимно перпендикулярными парами бойков с поворотом заготовки вокруг оси ковки, согласно изобретению, получение шестигранных профилей осуществляют за один передел, перед обжатием одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков для получения шестигранного профиля, одна пара которых имеет рабочую поверхность с плоским ручьем, а вторая пара имеет на рабочей поверхности вырезной ручей с боковыми поверхностями, наклоненными друг к другу под углом 120 град., рабочие поверхности взаимно перпендикулярных бойков смещены относительно друг друга вдоль оси ковки на величину, превышающую длину рабочей поверхности бойка, обжатие квадратной заготовки по диагонали ведут парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей, чередуя с ее поворотом вокруг оси ковки на угол π/2, до получения восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., не менее диаметра описанной окружности получаемого шестигранного профиля, обжатие одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков производят после поворота восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4.The problem is achieved in that in the inventive method for producing hexagonal profiles by redistributing a square workpiece with multi-pass radial forging by two mutually perpendicular pairs of dies with turning the workpiece around the forging axis, according to the invention, obtaining hexagonal profiles is carried out in one redistribution, before being crimped simultaneously by two mutually perpendicular pairs of dies to obtain a hexagonal profile, one pair of which has a working surface with a flat stream, and the second pair has a working the surface of the notched brook with side surfaces inclined to each other at an angle of 120 degrees, the working surfaces of mutually perpendicular strikers are offset relative to each other along the forging axis by an amount exceeding the length of the working surface of the striker, crimping the square workpiece diagonally leads to a pair of strikers having the working surface with a notched brook, alternating with its rotation around the forging axis by an angle π / 2, until an octagonal profile with angles with its neighboring vertices of 120 and 150 degrees is obtained. and the distance between opposite ribs formed by faces with angles between them equal to 150 degrees, not less than the diameter of the circumscribed circle of the obtained hexagonal profile, compression at the same time by two mutually perpendicular pairs of the strikers is performed after turning the octagonal profile around the forging axis by the angle π / 4.
Получение шестигранных профилей из квадратной заготовки за один передел с одного нагрева одним комплектом бойков достигается применяемой совокупностью технологических операций, включающей первоначальное обжатие квадратной заготовки на диагональ парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей, поворот заготовки вокруг оси ковки на угол π/2 до получения восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., не менее диаметра описанной окружности получаемого шестигранного профиля, поворот полученного восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4, его обжатие одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков.Obtaining hexagonal profiles from a square billet in one redistribution from one heating with one set of dies is achieved by the used set of technological operations, including the initial compression of the square billets on the diagonal by a pair of dies, having a notched stream on the working surface, turning the workpiece around the forging axis by the angle π / 2 to obtain octagonal profile with angles at its neighboring peaks of 120 and 150 degrees. and the distance between opposite ribs formed by faces with angles between them equal to 150 degrees, not less than the diameter of the circumscribed circle of the obtained hexagonal profile, the rotation of the obtained octagonal profile around the forging axis by π / 4, its compression at the same time by two mutually perpendicular pairs of strikers.
Получение шестигранных профилей из квадратной заготовки за один передел обеспечивает повышение производительности и снижение расхода энергии на нагрев заготовок.Obtaining hexagonal profiles from a square billet in one redistribution provides increased productivity and reduced energy consumption for heating the billets.
Обжатие квадратной заготовки по диагонали парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей, с ее поворотом вокруг оси ковки на угол π/2, позволяет получить восьмигранный профиль с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. при обеспечении:Crimping a square workpiece diagonally with a pair of dies, having a notched stream on the working surface, with its rotation around the forging axis by an angle π / 2, allows you to get an octagonal profile with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. while providing:
- устойчивого положения квадратной заготовки без ее поворота (сваливания) вокруг оси ковки во время обжатия;- a stable position of the square billet without its rotation (stall) around the axis of the forging during compression;
- высокого коэффициента укова за счет бокового подпора металла, снижающего уширение металла заготовки и обеспечивающего схему деформации всестороннего сжатия металла, при этом угол 120 град. между боковыми поверхностями вырезных ручьев обеспечивает наибольший коэффициент укова [В.И. Крайнов. Технология процессов ковки и объемной штамповки: конспект лекций - Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2007, с. 68];- a high coefficient of yield due to lateral support of the metal, which reduces the broadening of the metal of the workpiece and provides a deformation scheme for comprehensive compression of the metal, with an angle of 120 degrees. between the lateral surfaces of the notched streams provides the highest coefficient of ukova [V.I. Kraynov. Technology of forging and die forging processes: lecture notes - Chelyabinsk: SUSU Publishing House, 2007, p. 68];
- отсутствия высокой неравномерности деформации, устраняющей появление растягивающих напряжений в осевой зоне заготовки и нарушение сплошности металла заготовки;- the lack of high non-uniformity of deformation, eliminating the appearance of tensile stresses in the axial zone of the workpiece and violation of the continuity of the metal of the workpiece;
- контакта ребер квадратной заготовки с вершинами вырезных ручьев рабочей поверхности бойков с постепенным переходом на их боковые поверхности.- contact of the edges of the square billet with the tops of the cut-out streams of the working surface of the strikers with a gradual transition to their side surfaces.
Основным эффектом от применения таких технологических операций является уменьшение расхода энергии на формоизменение заготовки, повышение качества получаемых шестигранных профилей, снижение износа рабочей поверхности бойков.The main effect of the application of such technological operations is to reduce the energy consumption for shaping the workpiece, improve the quality of the resulting hexagonal profiles, reduce wear on the working surface of the strikers.
Последующее обжатие полученного восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезные ручьи, при его повороте вокруг оси ковки на угол π/2 обеспечивает уменьшение размеров поперечного сечения восьмигранного профиля. Уменьшение размеров поперечного сечения восьмигранного профиля необходимо для возможности последующего получения шестигранных профилей разного поперечного сечения. Поворот вокруг оси ковки на угол π/2 необходим для равномерного обжатия восьмигранного профиля со всех его сторон.Subsequent compression of the obtained octagonal profile with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. a pair of strikers having cut grooves on the working surface, when it is rotated around the forging axis by an angle π / 2, it reduces the size of the cross section of the octagonal profile. Reducing the size of the cross-section of an octagonal profile is necessary for the possibility of subsequent production of hexagonal profiles of different cross-sections. A rotation around the forging axis by an angle π / 2 is necessary for uniform compression of the octagonal profile from all its sides.
Получение восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., не менее диаметра описанной окружности получаемого шестигранного профиля необходимо для обеспечения последующего формирования всей элементов шестигранного профиля с требуемыми размерами поперечного сечения.Obtaining an octagonal profile with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. and the distance between opposite ribs formed by faces with angles between them equal to 150 degrees, not less than the diameter of the circumscribed circle of the resulting hexagonal profile is necessary to ensure the subsequent formation of all elements of the hexagonal profile with the required cross-sectional dimensions.
Поворот полученного восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4 обеспечит его положение, необходимое для формирования правильного шестигранного профиля без усов (заусенцев) и с заполнением его ребер металлом.The rotation of the obtained octagonal profile around the forging axis by the angle π / 4 will provide its position necessary for the formation of the correct hexagonal profile without whiskers (burrs) and with filling its edges with metal.
Обжатие восьмигранного профиля, полученного с применением предыдущих технологических операций, одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков позволяет сформировать правильный шестигранных профиль.Compression of the octagonal profile obtained using the previous technological operations simultaneously with two mutually perpendicular pairs of strikers allows you to form the correct hexagonal profile.
Отсюда можно заключить, что использование предложенного комплекса взаимосвязанных технологических операций обеспечивает получение из широкого сортамента исходных квадратных заготовок за один передел с высокой производительностью разнообразного сортамента качественных шестигранных профилей при обеспечении высокой стойкости инструмента (бойков), ограниченном расходе энергии.From this we can conclude that the use of the proposed complex of interrelated technological operations ensures the receipt of a wide range of initial square billets in one redistribution with high productivity of a diverse range of high-quality hexagonal profiles while ensuring high tool life (strikers), limited energy consumption.
Таким образом, применение предлагаемого способа обеспечивает снижение расхода энергии, увеличение производительности, повышение стойкости бойков и качества получаемых шестигранных профилей.Thus, the application of the proposed method provides a reduction in energy consumption, increased productivity, increased durability of the strikers and the quality of the resulting hexagonal profiles.
Предложенный способ радиальной ковки шестигранных профилей проиллюстрирован на чертежах. В данном примере конкретного выполнения на чертежах и в дальнейшем тексте рассмотрен вариант, при котором перед и после поворота заготовки на угол π/2 вокруг оси ковки осуществляется один проход, а после поворота восьмигранного профиля на угол π/4 вокруг оси ковки также осуществляется один проход. В общем случае в зависимости от ограничений по силовым условиям радиальной ковки, условиям захвата или по параметрам заходной части рабочей поверхности бойков перед или после поворота заготовки на угол π/2 вокруг оси ковки может осуществляться несколько проходов. После поворота восьмигранного профиля на угол π/4 вокруг оси ковки по этим же причинам также может осуществляться несколько проходов.The proposed method of radial forging of hexagonal profiles is illustrated in the drawings. In this particular embodiment, in the drawings and in the subsequent text, an option is considered in which one pass is made before and after turning the workpiece at an angle π / 2 around the forging axis, and after turning the octagonal profile at an angle π / 4 around the forging axis, one pass is also carried out . In the general case, depending on the restrictions on the power conditions of radial forging, the gripping conditions, or the parameters of the input part of the working surface of the strikers, several passes can take place before or after turning the workpiece by an angle π / 2 around the forging axis. After the octagonal profile is rotated through an angle π / 4 around the forging axis, several passes can also be carried out for the same reasons.
На фиг. 1 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов во время обжатия в первом проходе квадратной исходной заготовки на диагональ бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. Figure 1 shows a section through double-head strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and manipulator clamping jaws during crimping in the first pass of the square initial billet onto the diagonal by strikers having a notched brook on the working surface.
На фиг. 2 показан вид на квадратную исходную заготовку и бойки в направлении подачи заготовки во время обжатия в первом проходе квадратной исходной заготовки на диагональ бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. 2 shows a view of the square initial blank and the strikers in the direction of supply of the blank during compression in the first pass of the square initial blank to the diagonal with strikers having a notched stream on the working surface.
На фиг. 3 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов после поворота заготовки на угол π/2 вокруг оси ковки перед вторым проходом.In FIG. Figure 3 shows a section through two-way strikers having a notched stream on the working surface, a view of a two-way striker having a flat stream on the working surface, and the manipulator jaws after turning the workpiece by an angle π / 2 around the forging axis before the second pass.
На фиг. 4 показан вид на заготовку и бойки в направлении подачи заготовки во время обжатия во втором проходе заготовки на диагональ бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. 4 shows a view of the workpiece and the strikers in the direction of supply of the workpiece during crimping in the second pass of the workpiece to the diagonal with strikers having a notched stream on the working surface.
На фиг. 5 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов во время обжатия во втором проходе заготовки на диагональ бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. Figure 5 shows a section through double-head strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and manipulator clamping jaws during crimping in the second pass of the workpiece on the diagonal by strikers having a notched brook on the working surface.
На фиг. 6 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов после поворота заготовки на угол π/2 вокруг оси ковки перед третьим проходом.In FIG. Figure 6 shows a section through two-way strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and manipulator jaws after turning the workpiece by an angle π / 2 around the forging axis before the third pass.
На фиг. 7 показан вид на заготовку и бойки в направлении подачи заготовки во время ее обжатия в третьем проходе бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. 7 shows a view of the workpiece and the strikers in the direction of supply of the workpiece during its compression in the third passage by strikers having a notched stream on the working surface.
На фиг. 8 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов во время обжатия заготовки в третьем проходе бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. Figure 8 shows a section through two-way strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and manipulator clamping jaws during compression of the workpiece in the third passage by strikers having a notched brook on the working surface.
На фиг. 9 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки после поворота заготовки на угол π/2 вокруг оси ковки перед четвертым проходом.In FIG. Figure 9 shows a section through two-way strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and clamping jaws after turning the workpiece by an angle π / 2 around the forging axis before the fourth pass.
На фиг. 10 показан вид на заготовку и бойки в направлении подачи заготовки во время ее обжатия в четвертом проходе бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. 10 shows a view of the workpiece and the strikers in the direction of supply of the preform during its compression in the fourth passage by strikers having a notched stream on the working surface.
На фиг. 11 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов во время обжатия заготовки в четвертом проходе бойками, имеющими на рабочей поверхности вырезной ручей.In FIG. 11 shows a section through two-way strikers having a notched stream on the working surface, a view of a two-way striker having a flat stream on the working surface, and manipulator jaws during compression of the workpiece in the fourth pass by the strikers having a notched stream on the working surface.
На фиг. 12 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов перед поворотом восьмигранного профиля на угол π/4 вокруг оси ковки.In FIG. 12 shows a section through two-way strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and manipulator jaws before turning the octagonal profile through an angle π / 4 around the forging axis.
На фиг. 13 показан разрез по двухзаходным бойкам, имеющим на рабочей поверхности вырезной ручей, вид на двухзаходный боек, имеющий на рабочей поверхности плоский ручей, и зажимные губки манипуляторов во время обжатия восьмигранного профиля одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков, имеющими на рабочих поверхностях вырезные и плоские ручьи.In FIG. 13 shows a section through two-way strikers having a notched brook on the working surface, a view of a two-way striker having a flat brook on the working surface, and manipulator clamping jaws during compression of the octagonal profile by simultaneously two mutually perpendicular pairs of strikers having cut and flat streams on the working surfaces .
На фиг. 14 показан вид на восьмигранный профиль и бойки в направлении подачи во время его обжатия в пятом проходе одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков, имеющими на рабочих поверхностях вырезные и плоские ручьи.In FIG. 14 shows a view of the octagonal profile and the strikers in the feed direction during compression in the fifth passage at the same time by two mutually perpendicular pairs of strikers having cut and flat streams on the working surfaces.
С использованием фиг. 1-14 рассмотрим осуществление технологии получения шестигранных профилей многопроходной радиальной ковкой с применением предложенного способа.Using FIG. 1-14, we consider the implementation of the technology for producing hexagonal profiles of multi-pass radial forging using the proposed method.
В данном примере конкретного выполнения процесс радиальной ковки с целью упрощения рассматривается без учета имеющей место в реальных условиях незначительной поперечной деформации металла (уширения).In this particular example, the radial forging process is simplified to be considered without taking into account the insignificant transverse deformation of the metal (broadening) taking place in real conditions.
Получение шестигранных профилей многопроходной радиальной ковкой осуществляется двумя взаимно перпендикулярными парами двухзаходных бойков, у которых каждый боек имеет две рабочие поверхности, позволяющие осуществлять деформацию как при прямом, так и при обратном перемещении заготовки. Одна пара бойков 1, 2 имеет на рабочей поверхности плоский ручей. Другая пара бойков 3, 4 имеет на рабочей поверхности вырезные ручьи с боковыми поверхностями, наклоненными друг к другу под углом 120 град. Рабочие поверхности взаимно перпендикулярных бойков смещены вдоль оси ковки на величину S, превышающую длину рабочей поверхности бойка L (фиг. 1). Удержание заготовки по оси ковки, подача ее в бойки и поворот вокруг оси ковки осуществляется двумя манипуляторами A и B (на чертежах для упрощения изображены зажимные губки манипуляторов).Obtaining hexagonal profiles by multi-pass radial forging is carried out by two mutually perpendicular pairs of two-way strikers, in which each striker has two working surfaces, allowing deformation both during forward and backward movement of the workpiece. One pair of
Получение шестигранных профилей многопроходной радиальной ковкой осуществляется за несколько проходов. Количество проходов определяется соотношением размеров поперечного сечения исходной квадратной заготовки и готового шестигранного профиля. В рассматриваемом примере в целях сокращения числа иллюстраций рассмотрено получение шестигранного профиля за пять проходов.Obtaining hexagonal profiles with multi-pass radial forging is carried out in several passes. The number of passes is determined by the ratio of the cross-sectional dimensions of the original square billet and the finished hexagonal profile. In this example, in order to reduce the number of illustrations, we consider obtaining a hexagonal profile in five passes.
Исходная заготовка 5 имеет квадратное поперечное сечение (фиг. 2). Перед первым проходом квадратная заготовка зажимается губками манипулятора A, подается данным манипулятором в бойки 1-4 двумя противолежащими ребрами, направленными в вершины вырезных ручьев рабочих поверхностей бойков 3, 4 (на диагональ), и начинается обжатие парой бойков 3, 4, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей (фиг. 1, 2). Пара бойков 1, 2, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, выполняет роль направляющей и не принимает участие в обжатии заготовки. За счет возвратно поступательного перемещения (показано вертикальными стрелками) парой бойков 3, 4, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей, осуществляется обжатие квадратной исходной заготовки вдоль одной ее диагонали.The
В процессе первого прохода заготовка 5 из манипулятора A передается манипулятору B, который закачивает осуществление данного прохода (фиг. 3). Перед вторым проходом (фиг. 3) с помощью манипулятора B производится поворот полученного в первом проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. В результате не деформированные противолежащие ребра квадратной заготовки 5 оказываются направленными в вершины вырезных ручьев рабочих поверхностей бойков 3, 4 (на диагональ) (фиг. 4) и начинается второй проход (фиг. 5). Во втором проходе обжатие осуществляется также парой бойков 3, 4, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей (фиг. 4, 5). Пара бойков 1, 2, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, выполняет роль направляющей и не принимает участие в обжатии заготовки. В процессе второго прохода заготовка 5 из манипулятора B передается манипулятору A, который заканчивает осуществление второго прохода (фиг. 6).During the first pass, the
После окончания второго прохода уменьшают зазор между парой бойков 3, 4, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей (фиг. 7), для возможности осуществления ими обжатия в третьем проходе. В это же время может производиться поворот полученного во втором проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. Учитывая, что полученный после двух проходов профиль практически симметричен и отличается только поперечной деформацией поверхностей, сформированных бойками 3, 4 в первом проходе, то поворот полученного во втором проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2 не является обязательной технологической операцией.After the end of the second pass, the gap between the pair of
В третьем проходе обжатие осуществляется также парой бойков 3, 4, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей (фиг. 7, 8), после уменьшения зазора между рабочими поверхностями этой пары бойков. Пара бойков 1, 2, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, в третьем проходе также выполняет роль направляющей и не принимает участие в обжатии заготовки. В процессе третьего прохода заготовка 5 из манипулятора A передается манипулятору B, который заканчивает осуществление третьего прохода (фиг. 8).In the third pass, the crimping is also carried out by a pair of
Перед четвертым проходом (фиг. 9) с помощью манипулятора B производится поворот полученного в третьем проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. После этого полученный в третьем проходе профиль оказывается в положении, показанном на фиг. 10.Before the fourth pass (Fig. 9), using the manipulator B, the profile obtained in the third pass is rotated around the forging axis by an angle π / 2. After that, the profile obtained in the third pass is in the position shown in FIG. 10.
В четвертом проходе обжатие осуществляется также парой бойков 3, 4, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей (фиг. 10, 11). Пара бойков 1, 2, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, в четвертом проходе также выполняет роль направляющей и не принимает участие в обжатии заготовки. В процессе четвертого прохода заготовка 5 из манипулятора B передается манипулятору A, который заканчивает осуществление четвертого прохода (фиг. 12). В четвертом проходе получается восьмигранный профиль с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием H (фиг. 10, 14) между противолежащими ребрами, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., не менее диаметра dоп описанной окружности получаемого шестигранного профиля. Это обеспечит получение в следующем проходе шестигранного профиля с заполнение всех его ребер металлом. Перед пятым проходом (фиг. 12) с помощью манипулятора A производится поворот полученного в четвертом проходе восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4. После этого восьмигранный профиль оказывается в положении, показанном на фиг. 14.In the fourth pass, the compression is also carried out by a pair of
В пятом проходе (фиг. 13) обжатие восьмигранного профиля осуществляется одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков 1-4, имеющими на рабочих поверхностях вырезные и плоские ручьи. При этом из восьмигранного профиля получается шестигранный профиль с диаметром описанной окружности dоп.In the fifth passage (Fig. 13), the compression of the octagonal profile is carried out simultaneously by two mutually perpendicular pairs of strikers 1-4, having cut and flat streams on the working surfaces. Moreover, from the octagonal profile, a hexagonal profile is obtained with a diameter of the circumference described d op .
Таким образом, применение предлагаемого способа обеспечивает получение из квадратной исходной заготовки шестигранных профилей требуемого поперечного сечения.Thus, the application of the proposed method provides for obtaining from the square initial blank hexagonal profiles of the desired cross section.
Предложенный способ опробован при горячей ковке шестигранных профилей «с размерами по ключ» 60, 55, 50 и 46 мм из квадратной заготовки 70 мм (сталь 12Х18Н10Т) на радиально-ковочной машине SKK-14 австрийской фирмы GFM, установленной на одном из предприятий г. Челябинска. При этом применялись две взаимно перпендикулярные пары бойков. Одна пара бойков имела на рабочей поверхности вырезные ручьи с боковыми поверхностями, наклоненными друг к другу под углом 120 град. Другая пара бойков имела на рабочей поверхности плоские ручьи. Бойки имели калибрующие участки, параллельные оси ковки, и обжимные участки, наклоненные под углом 12 град. к оси ковки. Подача заготовки за один ход бойков составляла 10 мм. Число ходов бойков в минуту - 800. Смещение рабочих поверхностей пар бойков вдоль оси ковки составляло S=64 мм. Длина рабочей поверхности бойка L=58 мм.The proposed method was tested during hot forging of hexagonal profiles “with key sizes” of 60, 55, 50 and 46 mm from a square billet of 70 mm (steel 12X18H10T) on a radial forging machine SKK-14 of the Austrian company GFM, installed at one of the enterprises in Chelyabinsk. In this case, two mutually perpendicular pairs of strikers were used. One pair of strikers had cut-out streams on the working surface with side surfaces inclined to each other at an angle of 120 degrees. Another pair of strikers had flat streams on the working surface. The strikers had calibrating sections parallel to the forging axis, and crimping sections inclined at an angle of 12 degrees. to the forging axis. The supply of the workpiece in one stroke of the strikers was 10 mm. The number of strokes of the strikers per minute is 800. The displacement of the working surfaces of the pairs of strikers along the forging axis was S = 64 mm. The length of the working surface of the striker L = 58 mm.
Получение шестигранного профиля «с размером по ключ» 60 мм производилось по следующей технологической схеме. Сначала осуществлялось получение восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами 70 мм, образованными гранями с углами между ними равными 150 град., превышающим диаметр описанной окружности получаемого шестигранного профиля. Это выполнялось за четыре прохода парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей. Пара бойков, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, выполняла роль направляющей и не принимали участие в обжатии заготовки. Перед каждым проходом осуществлялся поворот полученного в предыдущем проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. Далее осуществлялся поворот полученного восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4 и за два прохода одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков получался готовый шестигранный профиль «с размером под ключ» 60 мм.Obtaining a hexagonal profile “with a key size” of 60 mm was carried out according to the following flow chart. First, an octagonal profile was obtained with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. and the distance between the opposing ribs 70 mm, formed by faces with angles between them equal to 150 degrees., exceeding the diameter of the described circle of the resulting hexagonal profile. This was accomplished in four passes by a pair of strikers having a notched stream on the working surface. A pair of strikers having a flat stream on the working surface served as a guide and did not take part in the compression of the workpiece. Before each pass, the profile obtained in the previous pass was rotated around the forging axis by an angle π / 2. Next, the obtained octagonal profile was rotated around the forging axis by an angle π / 4, and in two passes simultaneously with two mutually perpendicular pairs of strikers, a ready-made hexagonal profile “with a key size” of 60 mm was obtained.
Получение шестигранного профиля «с размером по ключ» 55 мм производилось по следующей технологической схеме. Сначала осуществлялось получение восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами 64 мм, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., превышающим диаметр описанной окружности получаемого шестигранного профиля. Это выполнялось за шесть проходов парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей. Пара бойков, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, выполняла роль направляющей и не принимала участие в обжатии заготовки. Перед каждым проходом осуществлялся поворот полученного в предыдущем проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. Далее осуществлялся поворот полученного восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4 и за два прохода одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков получался готовый шестигранный профиль «с размером под ключ» 55 мм.Obtaining a hexagonal profile "with a key size" of 55 mm was carried out according to the following flow chart. First, an octagonal profile was obtained with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. and the distance between the opposite ribs 64 mm, formed by faces with angles between them equal to 150 degrees., exceeding the diameter of the described circle of the resulting hexagonal profile. This was accomplished in six passes by a pair of strikers having a notched stream on the working surface. A pair of strikers having a flat stream on the working surface acted as a guide and did not take part in crimping the workpiece. Before each pass, the profile obtained in the previous pass was rotated around the forging axis by an angle π / 2. Next, the obtained octagonal profile was rotated around the forging axis by an angle π / 4, and in two passes simultaneously with two mutually perpendicular pairs of strikers, a ready-made hexagonal profile with a turnkey size of 55 mm was obtained.
Получение шестигранного профиля «с размером по ключ» 50 мм производилось по следующей технологической схеме. Сначала осуществлялось получение восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами 58 мм, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., превышающим диаметр описанной окружности получаемого шестигранного профиля. Это выполнялось за восемь проходов парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей. Пара бойков, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, выполняла роль направляющей и не принимали участие в обжатии заготовки. Перед каждым проходом осуществлялся поворот полученного в предыдущем проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. Далее осуществлялся поворот полученного восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4 и за два прохода одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков получался готовый шестигранный профиль «с размером под ключ» 50 мм.Obtaining a hexagonal profile "with a key size" of 50 mm was carried out according to the following flow chart. First, an octagonal profile was obtained with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. and the distance between opposing ribs 58 mm, formed by faces with angles between them equal to 150 degrees., exceeding the diameter of the described circle of the resulting hexagonal profile. This was accomplished in eight passes by a pair of strikers having a notched stream on the working surface. A pair of strikers having a flat stream on the working surface served as a guide and did not take part in the compression of the workpiece. Before each pass, the profile obtained in the previous pass was rotated around the forging axis by an angle π / 2. Next, the obtained octagonal profile was rotated around the forging axis by an angle π / 4, and in two passes simultaneously with two mutually perpendicular pairs of strikers, a ready-made hexagonal profile “with a key size” of 50 mm was obtained.
Получение шестигранного профиля «с размером по ключ» 46 мм осуществлялось по следующей технологической схеме. Сначала осуществлялось получение восьмигранного профиля с углами при его соседних вершинах 120 и 150 град. и расстоянием между противолежащими ребрами 54 мм, образованными гранями с углами между ними, равными 150 град., превышающим диаметр описанной окружности получаемого шестигранного профиля. Это выполнялось за десять проходов парой бойков, имеющей на рабочей поверхности вырезной ручей. Пара бойков, имеющая на рабочей поверхности плоский ручей, выполняла роль направляющей и не принимала участие в обжатии заготовки. Перед каждым проходом осуществлялся поворот полученного в предыдущем проходе профиля вокруг оси ковки на угол π/2. Далее осуществлялся поворот полученного восьмигранного профиля вокруг оси ковки на угол π/4 и за два прохода одновременно двумя взаимно перпендикулярными парами бойков получался готовый шестигранный профиль «с размером под ключ» 46 мм.Obtaining a hexagonal profile "with a key size" of 46 mm was carried out according to the following flow chart. First, an octagonal profile was obtained with angles at its neighboring vertices of 120 and 150 degrees. and the distance between the opposite ribs 54 mm, formed by faces with angles between them equal to 150 degrees., exceeding the diameter of the described circle of the resulting hexagonal profile. This was accomplished in ten passes by a pair of strikers having a notched stream on the working surface. A pair of strikers having a flat stream on the working surface acted as a guide and did not take part in crimping the workpiece. Before each pass, the profile obtained in the previous pass was rotated around the forging axis by an angle π / 2. Next, the obtained octagonal profile was rotated around the forging axis by an angle π / 4, and in two passes simultaneously with two mutually perpendicular pairs of strikers, a ready-made hexagonal profile with a turnkey size of 46 mm was obtained.
Проведенные опытные работы подтвердили эффективность предложенного способа, а именно получение качественных шестигранных профилей «с размерами под ключ» 60, 55, 50 и 46 мм из квадратной исходной заготовки 70 мм.The experimental work confirmed the effectiveness of the proposed method, namely, obtaining high-quality hexagonal profiles “with turnkey dimensions” of 60, 55, 50 and 46 mm from a square initial blank of 70 mm.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016148262A RU2634543C1 (en) | 2016-12-08 | 2016-12-08 | Method of obtaining hexagonal sections |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2016148262A RU2634543C1 (en) | 2016-12-08 | 2016-12-08 | Method of obtaining hexagonal sections |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2634543C1 true RU2634543C1 (en) | 2017-10-31 |
Family
ID=60263644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2016148262A RU2634543C1 (en) | 2016-12-08 | 2016-12-08 | Method of obtaining hexagonal sections |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2634543C1 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1005933A1 (en) * | 1998-09-22 | 2000-06-07 | SMS EUMUCO GmbH | Multi-punch forging machine |
| RU2538130C1 (en) * | 2013-06-24 | 2015-01-10 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "МЕТЧИВ" (ООО НПП "МЕТЧИВ") | Radial forging of hexagonal sections |
| RU2541238C1 (en) * | 2013-12-10 | 2015-02-10 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "МЕТЧИВ" (ООО НПП "МЕТЧИВ") | Method of radial forging of hexagonal profiles |
-
2016
- 2016-12-08 RU RU2016148262A patent/RU2634543C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1005933A1 (en) * | 1998-09-22 | 2000-06-07 | SMS EUMUCO GmbH | Multi-punch forging machine |
| RU2538130C1 (en) * | 2013-06-24 | 2015-01-10 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "МЕТЧИВ" (ООО НПП "МЕТЧИВ") | Radial forging of hexagonal sections |
| RU2541238C1 (en) * | 2013-12-10 | 2015-02-10 | Общество с ограниченной ответственностью Научно-производственное предприятие "МЕТЧИВ" (ООО НПП "МЕТЧИВ") | Method of radial forging of hexagonal profiles |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ТЮРИН В.А. и др., Ковка на радиально-обжимных машинах, Москва, Машиностроение, 1990, сс. 26-27, 47. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2538130C1 (en) | Radial forging of hexagonal sections | |
| RU2333062C2 (en) | Device for metals plastic working with angular pressing | |
| RU2447967C2 (en) | Method of producing hollow forgings for ball-valve-body-type articles | |
| RU2634543C1 (en) | Method of obtaining hexagonal sections | |
| RU2538132C1 (en) | Radial forging method of hexagonal sections | |
| RU2541238C1 (en) | Method of radial forging of hexagonal profiles | |
| CN111922266A (en) | Hot forging bolt processing method | |
| RU2655504C1 (en) | Method for obtaining hexagonal sections | |
| RU2655514C1 (en) | Method of obtaining round profiles | |
| JP4875588B2 (en) | Round bar material forging method | |
| RU2655527C1 (en) | Method of obtaining round profiles | |
| CN1219610C (en) | Automobile semiaxle wedge cross-rolling precision shaping method | |
| RU2676541C1 (en) | Round profiles obtaining method | |
| RU2402618C1 (en) | Procedure for metal structural crumbling | |
| CN108927473B (en) | Plate type cross wedge rolling die for ball pin | |
| RU2607108C1 (en) | Method of radial forging hexagonal hollow profiles | |
| RU2539548C2 (en) | Method of barrel production | |
| CN113305253B (en) | Design method for inlet curved surface of rotary forging hammer die | |
| US9566641B2 (en) | Forging apparatus | |
| CN1947883A (en) | Wedge cross-rolling two cycle roll forming method for automobile half-shaft blank | |
| RU2614918C2 (en) | Method for radial forging strip profiles | |
| KR102315642B1 (en) | Method for mamufacturing tube having many-sided shape using cold rolling of pilger mill | |
| CN110586825A (en) | Free forging method of step inner hole cylinder forging | |
| RU2090273C1 (en) | Method of making high-accuracy manifold sections | |
| RU2326749C1 (en) | Method of long-length blanks forging |