RU2090273C1

RU2090273C1 - Method of making high-accuracy manifold sections

Info

Publication number: RU2090273C1
Application number: RU96102719A
Authority: RU
Inventors: В.В. Панов; В.И. Свинин; В.С. Токарь; В.Г. Шеркунов; Н.Ф. Козловских; П.А. Василевский
Original assignee: Акционерное общество открытого типа "Каменск-Уральский завод по обработке цветных металлов"
Priority date: 1996-02-14
Filing date: 1996-02-14
Publication date: 1997-09-20

Abstract

FIELD: manufacture of high-accuracy manifold sections. SUBSTANCE: method comprises steps of preliminarily rolling initial blanks, assembling them to paired blank, sharpening leading ends of paired blank in common edge roll grooved pass of sharpening rollers in single pass; tilting paired blank by 90 degrees without changing mutual arrangement of initial blanks, introducing template between leading ends of initial blanks along length of their sharpened end portions; guiding paired blank and template to common rhombic roll grooved pass for preliminary rolling them until formation of trapezoidal cross section of their leading ends; using hexahedral cross section rod with sharpened lateral faces of its front end as template. Rod has constant height Hm = Hk - (0.1-015) mm, where Hk - height of common rhombic roll grooved pass from bottom of its grooves, (0.1-015) mm - gap value between template and groove walls. Angles between faces of grooves non joining with blanks have fixed values; each angle β = 180 degrees - a_r.s. sect., where α_r.s. sect. - angle between lateral faces of ready section. As-preliminarily rolled blanks are subjected to finish deformation in one-piece drawing dies. EFFECT: enhanced efficiency. 6 dwg

Description

Изобретение относится к обработке металлов давлением, а именно к способам производства высокоточных трапециевидных профилей, имеющих одну ось симметрии, на черных и цветных металлов, и может быть использовано для производства высокоточных коллекторных профилей. The invention relates to the processing of metals by pressure, and in particular to methods for the production of high-precision trapezoidal profiles having one axis of symmetry on ferrous and non-ferrous metals, and can be used for the production of high-precision collector profiles.

В практике обработки цветных металлов наиболее широкое распространение получило производство высокоточных коллекторных профилей путем многопроходного волочения горячекатанных полос на однократных и многократных цепных и барабанных станах [1]
Большое количество проходов волочения промежуточных термообработок, операций по острению переднего конца и подготовки поверхности необходимых для осуществления известного способа производства [1] отрицательно сказывается на себестоимости коллекторных профилей.In the practice of processing non-ferrous metals, the most widespread is the production of high-precision collector profiles by multi-pass drawing of hot-rolled strips on single and multiple chain and drum mills [1]
A large number of drawing passes of intermediate heat treatments, operations to sharpen the front end and prepare the surface necessary for the implementation of the known production method [1] adversely affects the cost of collector profiles.

В этой связи выбор оптимального способа осуществления операций, входящих в процесс производства высокоточных коллекторных профилей, например острения, равно как и создание альтернативных технологических схем производств на основе сочетания различных способов обработки металлов имеет важное значение. In this regard, the selection of the optimal method for carrying out operations that are part of the production process of high-precision collector profiles, for example sharpening, as well as the creation of alternative technological production schemes based on a combination of various metal processing methods is important.

Острение высокоточных фасонных профилей очень сложная операция, которая до настоящего времени не получила еще оптимального решения. При производстве высокоточных фасонных профилей наибольшее распространение получил способ поштучного острения путем обжатия переднего конца заготовок в калиброванных острильных вальцах. The sharpening of high-precision shaped profiles is a very complex operation, which to date has not yet received the optimal solution. In the production of high-precision shaped profiles, the method of piecewise sharpening by compressing the front end of the workpieces in calibrated pointed rollers is most widely used.

Длина заостренного конца профиля обычно зависит от сечения профиля и колеблется в пределах от 100 до 300 мм. [2] Обжатие переднего конца производят с таким расчетом, чтобы конец на заданном расстоянии был утонен на 0,1-1 мм по отношению к соответствующим размерам поперечного сечения канала волоки с плавным переходом к основному сечению заготовки, при этом чем меньше величина утонения (чем выше точность формирования заданного поперечного сечения переднего конца заготовки), тем больше, особенно в случае производства высокоточных коллекторных профилей из малопластичных сплавов, производительность процесса волочения. The length of the pointed end of the profile usually depends on the cross section of the profile and ranges from 100 to 300 mm. [2] Compression of the front end is carried out in such a way that the end at a given distance is thinned by 0.1-1 mm relative to the corresponding dimensions of the cross section of the die channel with a smooth transition to the main section of the workpiece, the smaller the amount of thinning (than the higher the accuracy of the formation of a given cross section of the front end of the workpiece), the more, especially in the case of the production of high-precision collector profiles from low-plastic alloys, the productivity of the drawing process.

Для достижения последнего технологический процесс обжатия переднего конца заготовок в острильных вальцах осуществляется в несколько проходов в калиброванных ручьях по различным схемам калибровки, например гладкая бочка-ребровой калибр [3] При этом количество проходов при острении переднего конца заготовки однозначно определяется количеством проходов волочения (суммарной вытяжкой). To achieve the latter, the technological process of crimping the front end of the workpieces in sharp rollers is carried out in several passes in calibrated streams according to various calibration schemes, for example, a smooth barrel-rib caliber [3] The number of passes when sharpening the front end of the workpiece is uniquely determined by the number of drawing passes (total drawing )

Бочки вальцев [3] имеют гладкую часть для плющения переднего конца заготовок и несколько ребровых калибров, размеры которых зависят от сортимента. В сечении по гладкой части и по калибрам вальцы имеют переменный диаметр, что обеспечивает возможность пропуска утоняемого участка переднего конца заготовки между вальцами до начала деформации на заданную длину до упора. Roller barrels [3] have a smooth part for flattening the front end of the workpieces and several rib calibers, the sizes of which depend on the assortment. In the cross section along the smooth part and in calibers, the rollers have a variable diameter, which makes it possible to skip the thinned section of the front end of the workpiece between the rollers before the deformation begins to a predetermined length to the stop.

Невозможность получения трапециевидного поперечного сечения заготовки ограничивает технологические возможности устройства [3] при производстве высокоточных коллекторных профилей, стадией черного формоизменения переднего конца заготовки. The inability to obtain a trapezoidal cross section of the workpiece limits the technological capabilities of the device [3] in the production of high-precision collector profiles, the stage of black forming the front end of the workpiece.

Для чистового формоизменения переднего конца заготовки в случае производства высокоточных профилей известно устройство, содержащее два приводных вальца, выполненных в виде секторов переменного радиуса, оси вращения которых расположены под углом друг к другу, а торцы их со стороны меньшего зазора скошены, при этом на одном из скосов размещен нож. To finish shaping the front end of a workpiece in the case of manufacturing high-precision profiles, a device is known that contains two drive rollers made in the form of sectors of variable radius, the axis of rotation of which are angled to each other, and their ends are chamfered from the side of the smaller gap, while on one of bevels placed a knife.

Назначение устройства выполнять подготовки переднего конца заготовки перед волочением коллекторных профилей посредством комбинированного процесса и, исходя из конструктивного исполнения вальцев, вначале имеет место резка, а потом совместное осуществление резки и вальцовки. При этом в процессе подготовки переднего конца на устройстве наблюдается:
осевое перемещение нижнего вальца;
серпение полосы и ее сброс в направлении менее обжимаемых участков (неравенство обжатий по ширине калибра);
поворот заготовки при взаимодействии с ножом.The purpose of the device is to prepare the front end of the workpiece before drawing collector profiles through a combined process and, based on the design of the rollers, first there is a cutting, and then joint cutting and rolling. Moreover, in the process of preparing the front end on the device is observed:
axial movement of the lower roller;
scattering of a strip and its discharge in the direction of less compressible sections (inequality of compression over the width of the caliber);
rotation of the workpiece when interacting with a knife.

Указанные факторы отрицательно сказываются на точности формирования поперечного сечения переднего конца заготовки. Поэтому при производстве высокоточных коллекторных профилей операции обжатия переднего конца заготовки в пластовом трапециевидном калибре и удаления элемента сечения (участка со стороны большего основания на длине 100-300 мм) резанием осуществляется на отдельном агрегате. These factors adversely affect the accuracy of the formation of the cross section of the front end of the workpiece. Therefore, in the production of high-precision collector profiles, the operations of crimping the front end of a workpiece in a layered trapezoidal gauge and removing a section element (a section from the larger base on a length of 100-300 mm) are carried out by cutting on a separate unit.

Наиболее близким предлагаемому изобретению является способ производства высокоточных коллекторных профилей, включающий предварительную поштучную прокатку исходной заготовки на гладкой бочке, подготовку переднего конца прокатанной заготовки к волочению многопроходным формоизменением в калибрах острильных вальцев и чистовую многопроходную деформацию в монолитных волокнах. The closest to the invention is a method for the production of high-precision collector profiles, including pre-piece rolling of the original billet on a smooth barrel, preparing the front end of the rolled billet for drawing by multi-pass shaping in gauges of sharp rollers and final multi-pass deformation in monolithic fibers.

Получение после предварительного плющения в прокатной клети поперечного сечения заготовки в виде плоского овала, предопределяет при производстве высокоточных коллекторных профилей из-за их клиновидности использование для чистового формоизменения 3-5 проходов волочения в монолитных волоках, что отрицательно сказывается на производительности способа, существенно увеличивает парк монолитных волок и ограничивает технологические возможности оборудования, в части его реализации при производстве высокоточных коллекторных профилей из малопластичных сплавов на высокопроизводительных непрерывных прокатно-волочильных станах. The preparation of a cross section of a blank in the form of a flat oval after preliminary conditioning in a rolling mill stand determines the use of wedges in the manufacture of high-precision collector profiles due to their tapered shape, 3-5 drawing passes in monolithic dies, which negatively affects the performance of the method, significantly increases the monolithic fleet dragging and limits the technological capabilities of the equipment, in terms of its implementation in the production of high-precision collector profiles from m loplastichnyh alloys for high continuous rolling-drawing mills.

Необходимо отметить, что острение переднего конца плющенной заготовки многопроходным формоизменением в острильных вальцах с получением его поперечного сечения в чистовом проходе в виде трапеции путем деформации в пластовом трапециевидном калибре и удаление участка со стороны большего основания на длине 100-300 мм (зарубка переднего конца) [4] связано со следующим. It should be noted that sharpening the front end of the flattened billet with multi-pass shaping in the sharp rollers to obtain its cross section in the finishing passage in the form of a trapezoid by deformation in the formation trapezoidal gauge and removing the area from the larger base for a length of 100-300 mm (notching of the front end) [ 4] is associated with the following.

Получение заданной клиновидности переднего конца заготовки путем деформации последнего в трапециевидном пластовом калибре сопровождается серпением и сбросом последней в направлении менее обжимаемого участка. А это обуславливает введение в технологический процесс острения дополнительной трудоемкой и не механизированной операции-правки переднего конца. Кроме того, осевой сброс полосы в трапециевидном пластовом калибре отрицательно сказывается на точности формирования поперечного сечения заостряемого участка заготовки, что в сочетании с низкой точностью операции "зарубка" приводит, особенно при производстве высокоточных коллекторных профилей из малопластичных сплавов, например, БрКд1 по ГОСТ 4134-75, к повышенной обрывности и снижает производительность. Отрицательное влияние операции "зарубка" на производительность при производстве коллекторных профилей из малопластичных сплавов усугубляется тем, что плоскость реза является явно выраженным концентратором напряжений, что приводит из-за повышенной обрывности к увеличению промежуточных термообработок, а в ряде случаев и проходов волочения. Obtaining a given wedge-shaped front end of the workpiece by deformation of the latter in a trapezoidal formation gauge is accompanied by sickle and discharge of the latter in the direction of the less compressible section. And this leads to the introduction into the technological process of sharpening an additional labor-intensive and non-mechanized operation-dressing of the front end. In addition, the axial discharge of the strip in the trapezoidal formation gauge negatively affects the accuracy of the cross-sectional formation of the sharpened section of the workpiece, which in combination with the low accuracy of the “notch” operation results, especially in the production of high-precision collector profiles from low-plastic alloys, for example, BrKd1 according to GOST 4134- 75, to increased breakage and reduces performance. The negative effect of the notch operation on productivity in the production of collector profiles from low-plastic alloys is compounded by the fact that the cutting plane is a pronounced stress concentrator, which, due to increased breakage, leads to an increase in intermediate heat treatments, and in some cases, drawing passes.

Учитывая большое количество типоразмеров высокоточных коллекторных профилей и многопроходность процесса волочения (неоднократное выполнение острения при производстве каждого профиля) для их производства небходимо иметь большой парк вальцев с различными типоразмерами трапециевидных калибров, что отрицательно сказывается на производительности процесса волочения (большое количество перевалок вальцев) коллекторных профилей и их себестоимости. Considering the large number of sizes of high-precision collector profiles and the multi-pass drawing process (repeated sharpening during the production of each profile), for their production it is necessary to have a large fleet of rollers with different standard sizes of trapezoidal calibers, which negatively affects the productivity of the drawing process (a large number of roll transshipments) of collector profiles and their cost.

В основу изобретения положена задача устранения этих недостатков, а именно повышение производительности способа при производстве высокоточных коллекторных профилей из высоко- и малопластичных сплавов, сокращения парка острильных вальцев и монолитных волок и расширение его технологических возможностей в случае производства профилей из малопластичных сплавов. The basis of the invention is the task of eliminating these disadvantages, namely, increasing the productivity of the method in the production of high-precision collector profiles from high- and low-plastic alloys, reducing the fleet of sharp-tip rollers and monolithic dies and expanding its technological capabilities in the case of production of profiles from low-plastic alloys.

Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства высокоточных коллекторных профилей, включающем предварительную прокатку исходной заготовки на гладкой бочке, острение переднего конца прокатанной заготовки многопроходным формоизменением в калибрах острильных вальцев с получением его поперечного сечения в чистом проходе в виде трапеции, путем деформации в пластовом трапециевидном калибре и чистовую деформацию в монолитных волокнах, согласно изобретению предварительную прокатку и острение переднего конца заготовок осуществляют в спаренном виде в общих калибрах без изменения взаимного положения идентичных заготовок в составной заготовке, при сборке последней передние концы идентичных заготовок выравнивают по длине и стыкуют по одноименным боковым поверхностям, кроме того, острение передних концов заготовок выполняют в один проход перед предварительной прокаткой в общем ребровом калибре, далее составную заготовку кантуют на 90^o, между передними концами идентичных заготовок на длине их остренных концов вводят шаблон и производят прокатку составной заготовки и шаблона в общем ромбическом калибре, при этом в качестве шаблона используют пруток шестигранного поперечного сечения с постоянными по длине высотой H_ш и углами β между несопрягаемыми с идентичными заготовками гранями, равными соответственно H_ш=H_к-0,1.0,15 мм, β = 180^o- α_п где H_к-высота общего ромбического калибра по дну его ручьев, 0,1.0,15 мм величина зазора между шаблоном и гранями ручьев калибра, α_п угол между гранями высокоточного коллекторного профиля, и заостренным по толщине передним концом, сопряженным с переменными по длине сечениями деформированных участков передних концов идентичных заготовок, а формирование клиновидности поперечных сечений идентичных заготовок производят по зависимости α₁ < α₂ = α_п где α₁, α₂ клиновидность поперечных сечений идентичных заготовок, полученных на выходе соответственно общего ребрового калибра острильных вальцев и общего ромбического калибра прокатной клети.The problem is solved in that in the known method for the production of high-precision collector profiles, including preliminary rolling of the original billet on a smooth barrel, sharpening the front end of the rolled billet by multipass shaping in the calibers of the sharp rollers to obtain its cross section in a clean passage in the form of a trapezoid, by deformation in the reservoir trapezoidal gauge and fine deformation in monolithic fibers, according to the invention, preliminary rolling and sharpening of the front end of the edge the flesh is carried out in a coupled form in general calibers without changing the relative position of identical billets in a composite billet, when assembling the latter, the front ends of identical billets are aligned in length and joined along the same side surfaces, in addition, the sharpness of the front ends of the billets is performed in one pass before pre-rolling common rib gauge, then the composite billet is turned over 90 ^o , between the front ends of identical billets, a template is introduced along the length of their sharp ends and rolled with a fixed blank and a template in a common rhombic gauge, with a hexagonal cross-sectional bar with constant lengths H _w and angles β between faces that are not mated with identical blanks and are equal, respectively, H _w = H _to -0.1.0.15 mm , β = 180 ^o - α _p where H _{k is the} height of the general rhombic caliber along the bottom of its streams, 0.1.0.15 mm the gap between the template and the faces of the caliber streams, α _{p is the} angle between the faces of the high-precision collector profile and the front thickness-sharpened variable end of the length of the section of the deformed sections of the front ends of identical blanks, and forming wedge cross-sections of identical blanks produced from the dependence of α ₁ <α ₂ = α _n where α _1, α ₂ taper of the cross-sections of identical blanks obtained at the outlet, respectively, the total rib caliber ostrilnyh rollers and common rhombic caliber rolling mill.

Выполнение подготовки передних концов заготовок к волочению и их предварительная прокатка в спаренном виде в общих калибрах позволяет интенсифицировать процесс производства высокоточных коллекторных профилей на стадиях предварительной прокатки и подготовки передних концов заготовок к волочению за счет одновременной деформации двух заготовок. The preparation of the front ends of the workpieces for drawing and their preliminary rolling in a coupled form in general calibers allows to intensify the production process of high-precision collector profiles at the stages of preliminary rolling and preparation of the front ends of the workpieces for drawing due to the simultaneous deformation of two workpieces.

Последовательное формоизменение составной заготовки (и ее переднего конца) без изменения взаимного положения идентичных заготовок в составной заготовке в общем ребровом и ромбическом калибре, на выходе из которых идентичные заготовки имеют трапециевидное поперечное сечение и состыкованы по большим основаниям в сочетании с увеличением по проходам клиновидности поперечных сечений идентичных заготовок с получением ее величины на выходе из общего ромбического калибра равной по величине клиновидности готового профиля обеспечивает:
сокращение количества проходов волочения и острения соответственно в монолитных волоках и калибрах острильных вальцев;
качественное формирование трапециевидного поперечного сечения заостренного переднего конца;
прямолинейный выход передних концов заготовок из общих калибров;
исключение операции правки передних концов после их острения.The sequential shaping of the composite workpiece (and its front end) without changing the relative position of identical workpieces in the composite workpiece in a common rib and rhombic gauge, at the exit of which identical workpieces have a trapezoidal cross section and are joined along large bases in combination with an increase in the wedges of the cross sections identical blanks with obtaining its value at the output of the common rhombic caliber equal to the wedge-shaped finished profile provides:
reduction in the number of passes of drawing and sharpening, respectively, in monolithic dies and calibers of point rollers;
high-quality formation of a trapezoidal cross section of a pointed front end;
rectilinear exit of the front ends of the workpieces from common calibers;
the exception of the operation of editing the front ends after their sharpening.

Сокращение количества проходов волочения и острения достигается за счет максимального приближения несимметрии формы поперечного сечения идентичных заготовок после предварительной прокатки к форме поперечного сечения готового профиля, что в свою очередь позволяет существенно повысить производительность способа и сократить парк острильных вальцев и волок. The reduction in the number of drawing and sharpening passes is achieved due to the maximum approximation of the asymmetry of the cross-sectional shape of identical workpieces after preliminary rolling to the cross-sectional shape of the finished profile, which, in turn, can significantly increase the productivity of the method and reduce the fleet of spike rollers and dies.

Кроме того, сокращение количества проходов волочения, а следовательно и исключение промежуточных отжигов, расширяет технологические возможности способа при производстве высокоточных коллекторных профилей из малопластичных сплавов путем его реализации, например, по технологической схеме бунт-бунт на высокопроизводительных прокатно- волочильных станах. In addition, the reduction in the number of drawing passes, and therefore the elimination of intermediate annealing, expands the technological capabilities of the method in the production of high-precision collector profiles from low-plastic alloys by its implementation, for example, according to the technological scheme of riot-riot on high-performance rolling mills.

Качественное формирование трапециевидного поперечного сечений заготовок (передних концов) и прямолинейный выход концов заготовок (передних концов) из очага деформации обеспечивается следующим. The qualitative formation of the trapezoidal cross-sections of the workpieces (front ends) and the straight-line exit of the ends of the workpieces (front ends) from the deformation zone is ensured by the following.

При касании идентичных заготовок наклонных стенок любого из общих калибров осуществляется выборка зазоров внутри составной заготовки и между последней и наклонными стенками общего калибра и происходит захват составной заготовки вальцами (валками). When identical blanks of inclined walls of any of the common calibers are touched, gaps are selected inside the composite blank and between the last and inclined walls of the general caliber and the composite blank is captured by rollers (rolls).

Благодаря тому, что левая и правая части калибра симметричны друг другу, поперечные сечения деформируемых участков заготовок идентичны, а величины обжатий, равно как и смещаемых площадей единичных заготовок наклонными стенками соответствующих частей калибровки равны между собой и возрастают в направлении от вертикальной оси симметрии калибра, к его периферийным частям, при деформации обеспечивается надежная фиксация заготовок от осевых перемещений с расположением плоскости контакта по горизонтальной (вертикальной) оси симметрии калибра. Due to the fact that the left and right parts of the gauge are symmetrical to each other, the cross sections of the deformable sections of the workpieces are identical, and the compressions, as well as the displaceable areas of individual workpieces with the inclined walls of the corresponding parts of the calibration are equal to each other and increase in the direction from the vertical axis of symmetry of the caliber, to its peripheral parts, during deformation, reliable fixation of the workpieces from axial movements with the location of the contact plane along the horizontal (vertical) axis of symmetry of the cal Ibra.

Выполнение деформации составной заготовки и ее передних концов в предлагаемой последовательности, а именно острение передних концов заготовок в общем ребровом калибре острильных вальцев-кантовка составной заготовки на 90^o введение между передними концами идентичных заготовок на длине их остренных концов шаблона-прокатка составной заготовки и шаблона в общем ромбическом калибре в сочетании с неизменностью взаимного положения идентичных заготовок в составной заготовке при осуществлении упомянутого цикла позволяет:
обеспечить дальнейшую интенсификацию способа производства высокоточных коллекторных профилей за счет осуществления острения передних концов заготовок фактически за один проход (второй проход острения выполняется одновременно с прокаткой составной заготовки в общем ромбическом калибре) и сокращение парка острильных вальцев;
снизить обрывность при заправке переднего конца в монолитную волоку за счет повышения точности формирования поперечного сечения остренных концов заготовок и исключения иперации "зарубка", путем контроля размеров их поперечных сечений и по высоте и по ширине и следовательно повысить производительность.The deformation of the composite workpiece and its front ends in the proposed sequence, namely, the sharpness of the front ends of the workpieces in the common rib caliber of the sharp-edge rollers-tilting of the composite workpiece by 90 ^o introducing between the front ends of identical workpieces along the length of their sharp ends, rolling the composite workpiece and the template into a common rhombic gauge in combination with the immutability of the relative position of identical workpieces in a composite workpiece during the implementation of the mentioned cycle allows:
to provide further intensification of the method for the production of high-precision collector profiles by sharpening the front ends of the workpieces in virtually one pass (the second pass of sharpening is performed simultaneously with the rolling of the composite workpiece in a common rhombic gauge) and reducing the fleet of sharpening rollers;
to reduce breakage when filling the front end into a monolithic fiber by increasing the accuracy of the cross-sectional formation of the sharp ends of the workpieces and eliminating the “notch” iteration by controlling the dimensions of their cross-sections both in height and in width and therefore increase productivity.

Следует отметить, что при деформации переднего конца составной заготовки и шаблона в общем ромбическом калибре прокатной клети характер взаимодействия валков с заготовками и шаблоном идентичен характеру взаимодействия наклонных стенок общих калибров с идентичными заготовками, между которыми шаблон отсутствует и следовательно установка шаблона не оказывает отрицательного влияния на прямолинейность передних концов идентичных заготовок после их выхода из очага деформации, образованного валками прокатной клети. It should be noted that when the front end of the composite workpiece and the template is deformed in the common rhombic gauge of the rolling stand, the nature of the interaction of the rolls with the workpieces and the template is identical to the interaction of the inclined walls of common calibers with identical workpieces between which the template is absent and therefore the installation of the template does not adversely affect the straightness the front ends of identical preforms after they exit the deformation zone formed by the rolls of the rolling stand.

Использованием в качестве шаблона прутка шестигранного поперечного сечения с постоянным по длине высотой H_ш и углами β между несопрягаемыми с идентичными заготовками гранями, равными соответственно H_ш= H_к-0,1.0,15 мм, β = 180^o- α_п где H_к высота общего ромбического калибра по дну его ручьев, 0,1.0,15 мм величина зазора между шаблоном и граням ручьев калибра, α_п угол между гранями высокоточного коллекторного профиля, и заостренным по толщине передним концом, сопряженным с переменными по длине сечениями деформированных участков передних концов идентичных заготовок достигается:
высокая долговечность предлагаемого шаблона, так как в процессе обжатия переднего конца составной заготовки в общем ромбическом калибре шаблон не подвергается деформации, ввиду того, что усилия возникающие на стыках идентичных заготовок (медных) и шаблона (стального) по величине существенно меньше предела прочности последнего;
надежная первоначальная центровка шаблона при его заправке в калибр и установке между передними концами идентичных заготовок и низкая трудоемкость этой операции (обеспечивается наличием зазора между калибром и шаблоном и равенством соответствующих углов калибра и шаблона);
исключение, как показали экспериментальные данные, заусенцев по углам больших оснований при обжатии переднего конца составной заготовки и шаблона в общем ромбическом калибре (обеспечивается регламентируемым по величине зазором между шаблоном и калибром);
исключение образования концентраторов напряжения в местах сопряжения торца переднего конца шаблона и идентичных заготовок, за счет острения первого по толщине.Using as a template a bar of a hexagonal cross-section with a constant height H _w and angles β between faces that are not mated with identical blanks, respectively, equal to H _w = H _k -0.1.0.15 mm, β = 180 ^o - α _p where H _k the height of the general rhombic caliber along the bottom of its streams, 0.1.0.15 mm the gap between the template and the faces of the caliber streams, α _{p the} angle between the faces of the high-precision collector profile, and the front end sharpened by thickness, conjugated with cross-sectional sections of deformed sections of the front ends id ntichnyh blanks is achieved:
high durability of the proposed template, since during compression of the front end of the composite billet in the common rhombic gauge, the template does not undergo deformation, due to the fact that the forces arising at the joints of identical billets (copper) and the template (steel) are substantially smaller in strength than the latter;
reliable initial alignment of the template when refueling it in caliber and installing identical workpieces between the front ends and low laboriousness of this operation (provided by the presence of a gap between the caliber and the template and the equality of the corresponding angles of the caliber and the template);
the exception, as shown by experimental data, of burrs at the corners of large bases when compressing the front end of the composite workpiece and the template in a common rhombic gauge (provided by a regulated gap in size between the template and caliber);
the exclusion of the formation of stress concentrators in the interface between the end face of the front end of the template and identical workpieces, due to the sharpness of the first in thickness.

Таким образом предлагаемое техническое решение обеспечивает при производстве высокоточных коллекторных профилей из высоко- и малопластичных сплавов повышение производительности, сокращение парка острильных вальцев и монолитных волок и расширение технологических возможностей в случае производства профилей из малопластичных сплавов путем его реализации, например, по технологической схеме бунт-бунт на высокопроизводительных прокатно -волочильных станах. Thus, the proposed technical solution provides for the production of high-precision collector profiles from high- and low-ductility alloys, increasing productivity, reducing the fleet of pointed rollers and monolithic dies and expanding technological capabilities in the case of manufacturing profiles from low-ductility alloys through its implementation, for example, according to the technological scheme of rebellion-riot on high-performance rolling mills.

Предлагаемое изобретение поясняется чертежами, где на фиг. 1 показана схема деформации передних концов составной заготовки в общем ребровом калибре острильных вальцев, на фиг. 2 схема сборки составной заготовки с шаблоном перед их задачей в общий ромбический калибр прокатной клети, на фиг. 3
разрез А-А на фиг. 1 (валки прокатной клети не показаны), на фиг. 4 схема деформации переднего конца составной заготовки в общем ромбическом калибре прокатной клети, на фиг. 5 то же, что и на фиг. 3, но после осуществления деформации переднего конца составной заготовки в общем ромбическом калибре прокатной клети, на фиг. 6 схема деформации составной заготовки в общем ромбическом калибре прокатной клети.The invention is illustrated by drawings, where in FIG. 1 shows a diagram of the deformation of the front ends of a composite billet in the common rib caliber of the sharp rollers, in FIG. 2 assembly diagram of a composite blank with a template before their task in the common rhombic caliber of the rolling stand, in FIG. 3
section AA in FIG. 1 (rolls of a rolling stand not shown), in FIG. 4 is a diagram of the deformation of the front end of a composite workpiece in a common rhombic gauge of a rolling stand; FIG. 5 is the same as in FIG. 3, but after deformation of the front end of the composite workpiece in the common rhombic gauge of the rolling stand, FIG. 6 is a diagram of the deformation of a composite blank in a common rhombic gauge of a rolling stand.

Способ осуществляется следующим образом. The method is as follows.

Передние концы двух идентичных исходных заготовок 1, например, прямоугольного поперечного сечения выравнивают по длине и стыкуют по боковым граням. Полученную составную заготовку 2 задают с помощью привалковой арматуры (на чертеже не показано) в общий ребровой калибр 3, образованный вальцами 4, 5 острильного устройства. Общий ребровой калибр 3 имеет две оси симметрии (X-X, Y-Y), при этом угол между гранями ручьев калибра 3 выполнен меньшим, чем угол между боковыми гранями готового профиля. Задачу составной заготовки 2 осуществляют при максимальном зазоре между вальцами 4, 5 на заданную длину до упора. При встречном вращении вальцев наклонные грани ручьев калибра 3 касаются внешних кромок составной заготовки 2, в результате чего происходит выборка зазоров внутри составной заготовки 2 и ее захват вальцами 4, 5. Благодаря тому, что калибр 3 и составная заготовка имеют по две оси симметрии, а вращение вальцев не совпадает с направлением задачи составной заготовки при деформации передних концов составной заготовки обеспечивается:
прямолинейный выход передних концов из очага деформации;
идентичность черновых трапециевидных поперечных сечений продеформированных концов 6 с расположением плоскости контакта в составной заготовке 2 строго по горизонтальной оси X-X симметрии калибра 3 (фиг. 1).The front ends of two identical initial blanks 1, for example, of rectangular cross-section, are aligned in length and joined along the side faces. The resulting composite preform 2 is set using rolling reinforcement (not shown in the drawing) into a common rib gauge 3 formed by rollers 4, 5 of the pointed device. The common rib caliber 3 has two axes of symmetry (XX, YY), while the angle between the faces of the streams of caliber 3 is made smaller than the angle between the side faces of the finished profile. The task of the composite billet 2 is carried out with a maximum gap between the rollers 4, 5 to a predetermined length to the stop. In the opposite rotation of the rollers, the inclined edges of the grooves of caliber 3 touch the outer edges of the composite workpiece 2, as a result of which the gaps inside the composite workpiece 2 are selected and captured by the rollers 4, 5. Due to the fact that caliber 3 and the composite workpiece have two symmetry axes, and the rotation of the rollers does not coincide with the direction of the task of the composite workpiece when the front ends of the composite workpiece are deformed:
rectilinear exit of the front ends from the deformation zone;
the identity of the rough trapezoidal cross sections of the deformed ends 6 with the location of the contact plane in the composite workpiece 2 strictly along the horizontal axis XX of symmetry of caliber 3 (Fig. 1).

Далее составную заготовку 2 без изменения взаимного положения идентичных заготовок 1 кантуют на 90^o и с помощью привалковой арматуры (на чертеже не показано) перемещают до сопротивления с валками 7, 8 прокатной клети (привод валков 7, 8 отключен). Со стороны выдачи проката из валков 7, 8 между ручьями последних и продеформированными концами 6 заготовок 1 заводится, перемещением вдоль оси деформации, шаблон 9 (фиг. 2, 3). В качестве шаблона 9 используется пруток шестигранного поперечного сечения с постоянными по длине высотой H_ш и углами β между несопрягаемыми с идентичными заготовками 6(1) гранями, равными соответственно H_ш=H_к-0,1.0,15 мм, β = 180^o- α_п где H_к высота общего ромбического калибра 10 (фиг. 4) по дну его ручьев, 0,1.0,15 мм. величина зазора между шаблоном и гранями ручьев калибра, α_п угол между гранями высокоточного коллекторного профиля, и заостренным по толщине передним концом. При этом шаблон 9 на участке с постоянным сечением имеет толщину определяемую соотношением

где B_п минимальная ширина большого основания готового коллекторного профиля (соответствующий размер калибрующего пояска чистовой монолитной волоки), K величина раскрытия общего ромбического калибра 10 при деформации переднего конца составной заготовки 2 (определяется экспериментально), 0,1 мм величина монтажного зазора между контуром поперечного сечения остренного переднего конца и калибрующим пояском чистовой монолитной волоки. Операция выполняется до совмещения участков шаблона 9 с постоянным и переменным сечением с аналогичными участками продеформированных передних концов. Контроль за правильностью сборки составной заготовки 2 с шаблоном 9 осуществляется с помощью упора (на чертеже не показано), взаимодействующего с опорной поверхностью привалкового бруса (на чертеже не показано).Next, the composite workpiece 2 without changing the relative position of identical workpieces 1 is turned over 90 ^° and, using rolling fittings (not shown in the drawing), they are moved to resistance with

rolls

7, 8 of the rolling stand (

roll drive

7, 8 is turned off). On the side of the issue of rolled products from the

rolls

7, 8 between the streams of the latter and the deformed ends 6 of the blanks 1, a template 9 is started by moving along the axis of deformation, (Fig. 2, 3). As a template 9, a bar of a hexagonal cross-section with constant height H _w and angles β between faces that are not mated with identical blanks 6 (1) and equal respectively to H _w = H _to -0.1.0.15 mm, β = 180 ^o - is used α _p where H _{to the} height of the general rhombic caliber 10 (Fig. 4) along the bottom of its streams, 0.1.0.15 mm. the gap between the template and the faces of the gauge streams, α _{p the} angle between the faces of the high-precision collector profile, and the front end pointed in thickness. Moreover, the template 9 in the area with a constant section has a thickness determined by the ratio

where B _{p is the} minimum width of the large base of the finished collector profile (the corresponding size of the calibrating belt of the fine monolithic die), K is the opening size of the common rhombic gauge 10 during deformation of the front end of the composite billet 2 (experimentally determined), 0.1 mm is the mounting gap between the cross-section contour the acute front end and the calibrating girdle of the finished monolithic die. The operation is performed before combining the sections of the template 9 with a constant and variable cross-section with similar sections of the deformed front ends. Control over the correct assembly of the composite billet 2 with the template 9 is carried out using the stop (not shown in the drawing), interacting with the supporting surface of the roll bar (not shown).

Следует отметить, что благодаря равенству углов β между несопрягаемыми с продеформированными концами 6 заготовок 1 гранями шаблона 9 с углами между наклонными стенками ручьев общего ромбического калибра 10 в сочетании с направляющим воздействием боковых линеек привалковой арматуры (на чертеже не показано) и небольшому по величине зазору между контурами поперечных сечений общего ромбического калибра 10 и шаблона 9, при сборке последнего с составной заготовкой 2 обеспечивается их надежная центровка относительно вертикальной оси симметрии (Y-Y) общего ромбического калибра 10. It should be noted that due to the equality of the angles β between the faces of the template 9 that do not mate with the deformed ends 6 of the blanks 1 with the angles between the inclined walls of the brooks of general rhombic gauge 10 in combination with the guiding action of the side rulers of the rolling reinforcement (not shown in the drawing) and a small gap between contours of cross sections of a common rhombic gauge 10 and template 9, when assembling the latter with a composite blank 2, they are reliably centered relative to the vertical axis of symmetry ( Y-Y) 10 general rhombic caliber.

После завершения операции сборки составной заготовки 2 с шаблоном 9 включается привод валков 7, 8 и вследствии того, что левая и правая части калибра 10 симметричны друг другу, поперечные сечения деформируемых участков заготовок 6(1) идентичны, а величины обжатий, равно как и смещаемых площадей единичных заготовок наклонными стенками соответствующих частей калибра 10 равны между собой и возрастают в направлении от вертикальной оси симметрии калибра к его периферийным частям (угол a₂ между оппозитно расположенными гранями ручьев разноименных валков выполнен большим, чем угол α₁ клиновидности поперечных сечений передних концов 6 заготовок 1), при деформации участков заготовок 1 с постоянным сечением, обеспечивается надежная фиксация заготовок от осевых перемещений с расположением вертикальной оси симметрии шаблона 9 (плоскости контакта заготовок 1 см. фиг. 6) строго по вертикальной оси Y-Y симметрии калибра (фиг. 4), а при деформации участков заготовок 1 с переменным сечением-равновеликое по величине перемещение каждой из заготовок 1 по направлению к вертикальной оси симметрии Y-Y калибра 10. В результате рассмотренного выше характера взаимодействия заготовок 1(6) с валками 7, 8 и шаблоном 9 передние концы заготовок 1 после их прокатки в общем ромбическом калибре 10 имеют размеры поперечного сечения 11, обеспечивающие выполнение операции заправки заготовок в монолитную волоку, а собственно заготовки 1-размеры поперечного сечения, гарантирующие качественное их формоизменение при волочении в монолитной волоке. После прокатки составная заготовка разделяется на отдельные части и известным образом производится получение готового профиля путем его волочения в монолитной волоке за 1-2 прохода.After completion of the assembly operation of the composite blank 2 with the template 9, the drive of the rolls 7, 8 is turned on and due to the fact that the left and right parts of the gauge 10 are symmetrical to each other, the cross sections of the deformable sections of the blanks 6 (1) are identical, and the amount of compression, as well as displaceable the areas of the single blanks with the inclined walls of the corresponding parts of the caliber 10 are equal to each other and increase in the direction from the vertical axis of symmetry of the caliber to its peripheral parts (angle a ₂ between the opposite sides of the opposite brooks the rolls are made larger than the angle α _{1 of the} wedge-shaped cross-section of the front ends 6 of the blanks 1), when the sections of the blanks 1 with a constant section are deformed, reliable fixation of the blanks from axial displacements with the vertical axis of symmetry of the template 9 (contact plane of the blanks 1 see Fig. 6) strictly along the vertical axis of symmetry YY caliber (Fig. 4), and when deforming sections of the workpieces 1 with a variable cross-section, the movement of each of the workpieces 1 is equal in magnitude towards the vertical axis of symmetry YY sconces 10. As a result of the nature of the interaction of the workpieces 1 (6) discussed above with the rolls 7, 8 and template 9, the front ends of the workpieces 1 after they are rolled in a common rhombic gauge 10 have a cross-sectional size 11 that ensures the operation of filling the workpieces into a monolithic fiber, and the workpieces themselves are 1-cross-sectional sizes, guaranteeing their high-quality form-change during drawing in a monolithic fiber. After rolling, the composite billet is divided into separate parts and in a known manner the finished profile is obtained by drawing it in a monolithic die in 1-2 passes.

Для определения эффективности предлагаемого способа производства были выпущены опытные партии высокоточного коллекторного профиля с размерами поперечного сечения 1,33-0,02 • 3,2-0,02 • 7,1-0,04 мм. (где 1,33-0,02 мм ширина малого основания, 3,2-0,02 мм ширина большого основания, 7,1-0,02 мм высота высокоточного коллекторного профиля), по двум технологическим схемам известной и предлагаемой. Материал профиля медный сплав БрКд1 по ГОСТ 4134-75. В качестве исходной заготовки в первом случае использовалась заготовка круглого поперечного сечения диаметром 7,2 мм, а во втором прямоугольного с размерами поперечного сечения 4х7,0 мм. To determine the effectiveness of the proposed production method, pilot batches of a high-precision collector profile with a cross-sectional size of 1.33-0.02 • 3.2-0.02 • 7.1-0.04 mm were produced. (where 1.33-0.02 mm width of the small base, 3.2-0.02 mm width of the large base, 7.1-0.02 mm the height of the high-precision collector profile), according to two technological schemes known and proposed. Profile material BrKd1 copper alloy according to GOST 4134-75. In the first case, a billet of circular cross-section with a diameter of 7.2 mm was used as the initial billet, and in the second case a rectangular billet with cross-sectional dimensions of 4x7.0 mm.

Технологический процесс производства высокоточного коллекторного профиля по известному способу включал в себя операции травления и промывки (осуществлялись перед прокаткой и после промежуточного отжига), подготовки переднего конца (осуществлялись перед первым и третьим проходами волочения), плющение исходной заготовки в цилиндрических валках прокатной клети и три прохода волочения на непрерывном прокатно-волочильном стане, один промежуточный отжиг (после третьего прохода волочения) и чистовой проход волочения на однократном волочильном стане с диаметром барабана 650 мм. The technological process for the production of a high-precision collector profile by a known method included etching and washing operations (carried out before rolling and after intermediate annealing), preparing the front end (carried out before the first and third passes of drawing), flattening the initial workpiece in cylindrical rolls of a rolling stand and three passes drawing on a continuous rolling-drawing mill, one intermediate annealing (after the third drawing pass) and the final drawing passage on a single drawing flax mill with a drum diameter of 650 mm.

Острение перед первым волочением производилось следующим образом. Stimulation before the first drawing was carried out as follows.

Передний конец бунта от исходной заготовки подвергали плющению на гладкой бочке, обжатию в ребровом и пластовом трапециевидном калибрах острильных вальцев. Далее передний конец подвергали правке и с помощью гильотинных ножниц осуществляли зарубку переднего конца со стороны большего основания трапеции. The front end of the riot from the initial billet was flattened on a smooth barrel, crimped in the rib and stratum trapezoidal gauges of the pointed rollers. Next, the front end was straightened and, using the guillotine shears, the front end was nicked from the side of the larger base of the trapezoid.

Аналогично осуществлялось острение переднего конца перед третьим волочением, за исключением того, что обжатие переднего конца выполнялось в два прохода в ребровом и пластовом трапециевидном калибра острильных вальцев. The front end was sharpened in the same way before the third drawing, except that the front end was crimped in two passes in the rib and stratum trapezoidal calibers of the pointed rollers.

Суммарная вытяжка по переделу для заготовки по известному способу составила λ_Σ = 2,54 а для его переднего конца l_Σ = 3,4 (измерялась площадь поперечного сечения переднего конца после волочения).The total hood for the redistribution for the workpiece by the known method amounted to λ _Σ = 2.54 and for its front end l _Σ = 3.4 (measured the cross-sectional area of the front end after drawing).

Технологический процесс производства высокоточного коллекторного профиля по предлагаемому способу включал в себя операции травления, промывки и по одному проходу острения прокатки и волочения. Прокатка и волочение осуществлялись на непрерывном прокатно -волочильном стане. The technological process for the production of a high-precision collector profile according to the proposed method included etching, washing and one pass of rolling and drawing sharpening. Rolling and drawing were carried out on a continuous rolling and drawing mill.

Суммарная вытяжка l_S каждой из исходных идентичных заготовок по переделу составила l_Σ = 1,71 в том числе при прокатке составной заготовки в общем ромбическом калибре l_п.p.= 1,37 а суммарная вытяжка передних концов λ_Σ.O = 1,83 в том числе при деформации в общем ребровом калибре острильных вальцев λ_Σ.p = 1,32.
В качестве шаблона использовался шестигранный пруток со следующими размерами поперечного сечения: H_ш=H_к-0,1.0,15=3,6-0,1=3,5 мм, β = 180^o- α_п =180^o- 15^o= 165^o

где H_ш высота шаблона, H_к высота общего ромбического калибра по дну его ручьев, 0,1. 0,15. величина зазора между шаблоном и гранями ручьев калибра, β угол между несопрягаемыми с заготовками гранями шаблона, a_п угол между гранями высокоточного коллекторного профиля, B_ш толщина шаблона, B_п минимальная ширина большого основания готового коллекторного профиля (соответствующий размер калибрующего пояска чистовой монолитной волоки), K величина раскрытия общего ромбического калибра при деформации переднего конца составной заготовки (определялась экспериментально), 0,1 мм величина монтажного зазора между контуром поперечного сечения остренного переднего конца и калибрующим пояском чистовой монолитной волоки. Передний конец шаблона на длине 24 мм (примерно равной длине продеформированных участков передних концов идентичных заготовок) был плавно заострен.The total hood l _{S of} each of the original identical blanks in the redistribution was l _Σ = 1.71, including when rolling a composite blank in a common rhombic gauge l _p.p. = 1.37 and the total _{stretching of the} front ends λ _Σ.O = 1.83 including deformation in the common rib caliber of the pointed rollers λ _Σ.p = 1.32.
As a template, a hexagonal bar was used with the following cross-sectional dimensions: H _W = H _to -0.1.0.15 = 3.6-0.1 = 3.5 mm, β = 180 ^o - α _p = 180 ^o - 15 ^o = 165 ^o

where H _{w the} height of the template, H _{to the} height of the overall rhombic caliber at the bottom of its streams, 0.1. 0.15. the gap between the template and the edges of the gauge streams, β the angle between the faces of the template that are not mated with the workpieces, a _{p the} angle between the faces of the high-precision collector profile, B _{w the} thickness of the template, B _{p the} minimum width of the large base of the finished collector profile (the corresponding size of the calibrating belt of the fine monolithic die) , K is the magnitude of the opening of the general rhombic caliber during deformation of the front end of the composite workpiece (determined experimentally), 0.1 mm is the size of the mounting gap between the contour of the cross section Ia ostrennogo front end and caliber belt finishing monolithic die. The front end of the template at a length of 24 mm (approximately equal to the length of the deformed sections of the front ends of identical blanks) was smoothly pointed.

Процесс деформации составной заготовки в острильных вальцах и прокатной клети, при выпуске опытно -промышленной партии высокоточного коллекторного профиля 1,33-0,02 • 3,3-0,02 • 7,1-0,04 протекал устойчиво. Непрямолинейность заготовок и их передних концов не превышала 2-4 мм на погонный метр. При сборке составной заготовки с шаблоном и выполнении операции заправки переднего конца заготовки в монолитную волоку никаких осложнений не наблюдалось. Точность размеров поперечного сечения, полученных после волочения профилей и их прямолинейность соответствовала требованиям ГОСТ 4134-75. Износа шаблона (в качестве материала шаблона использовалась сталь 40Х с твердостью 48.52 HRCэ) после прокатки 6000 кг не обнаружено. The process of deformation of a composite billet in sharp rollers and a rolling stand, with the release of a pilot batch of high-precision collector profile 1.33-0.02 • 3.3-0.02 • 7.1-0.04, proceeded stably. The indirectness of the workpieces and their front ends did not exceed 2-4 mm per linear meter. When assembling a composite preform with a template and performing the operation of filling the front end of the preform into a monolithic die, no complications were observed. The accuracy of the cross-sectional dimensions obtained after drawing the profiles and their straightness corresponded to the requirements of GOST 4134-75. The wear of the template (steel 40X with a hardness of 48.52 HRCe was used as the template material) after rolling 6000 kg was not found.

Необходимость выполнения предлагаемого соотношения (α₁ < α₂ = α_п) была проверена экспериментально прокаткой парных образцов в общем ромбическом калибре с углом между его оппозитно расположенными гранями 15^o. Всего было подготовлено восемь пар идентичных заготовок, имеющих трапециевидное поперечное сечение. При этом в 1-4 парах клиновидность сечений заготовок была выполнена равной 15^o, а в 5-8 16^o. В результате проведенной прокатки было установлено, что прямолинейность и точность геометрических размеров поперечных сечений, особенно при прокатке заготовок с углом исходной клиновидности 16^o, существенно уступают аналогичным показателям, полученным при выпуске опытно-промышленной партии высокоточного коллекторного профиля по предлагаемому способу.The need to fulfill the proposed ratio (α ₁ <α ₂ = α _p ) was verified experimentally by rolling paired samples in a common rhombic gauge with an angle between its opposite faces of 15 ^o . A total of eight pairs of identical workpieces having a trapezoidal cross section were prepared. Moreover, in 1-4 pairs the wedge-shaped sections of the workpieces was made equal to 15 ^o , and in 5-8 16 ^o . As a result of the rolling, it was found that the straightness and accuracy of the geometric dimensions of the cross sections, especially when rolling billets with an initial wedge angle of 16 ^o , are significantly inferior to the same parameters obtained when releasing a pilot batch of high-precision collector profile by the proposed method.

Попытки изменить регламентируемые геометрические параметры поперечного сечения шаблона привели к следующему. Attempts to change the regulated geometric parameters of the cross section of the template led to the following.

При уменьшении высоты шаблона и угла β между несопрягаемыми с идентичными заготовками гранями наблюдалось ухудшение центровки составной заготовки и шаблона в калибре и образование заусенцев (начиная с высоты шаблона 3,45 мм) при обжатии передних концов в общем ромбическом калибре. With a decrease in the template height and the angle β between faces that are not matched with identical blanks, the alignment of the composite workpiece and the template in caliber worsened and burrs began (starting from the template height of 3.45 mm) when the front ends were compressed in a common rhombic caliber.

А в случае использования шаблона, толщина которого была больше или меньше требуемой, передний остренный конец заготовки не заправлялся в монолитную волоку. And in the case of using a template whose thickness was more or less than required, the front pointed end of the workpiece was not tucked into a monolithic die.

Сравнительный анализ точности формирования передних концов, полученных по известному и предлагаемому способам показал, что в первом случае колебания размеров поперечного сечения по длине заправочного конца достигают 1,5 мм, а во втором не превышают 0,15 мм (проверка выполнялась измерением величины просвета между каналом волоки и заготовкой). A comparative analysis of the accuracy of the formation of the front ends obtained by the known and proposed methods showed that in the first case, the cross-sectional size fluctuations along the length of the filling end reach 1.5 mm, and in the second they do not exceed 0.15 mm (verification was performed by measuring the clearance between the channel dies and blanks).

Следует отметить, что при подготовке переднего конца заготовки к волочению согласно известного технического решения, точность сформированного конца заготовки, а отличие от предлагаемого способа обязательно проверялось путем контрольной заправки конца в волоку и зачастую, при однократном выполнении цикла (обжатие-зарубка-контрольная заправка) добиться завершения процесса острения переднего конца не удавалось. Причем, когда при зарубке удалялся слишком большой участок, остренный конец полностью обрезался и вновь подвергался обжатию в вальцах. It should be noted that when preparing the front end of the workpiece for drawing according to a known technical solution, the accuracy of the formed end of the workpiece, and the difference from the proposed method, was necessarily checked by checking the end of the wire in the die and often, with a single cycle (crimping-notching-control filling) to achieve completion of the process of acute front end failed. Moreover, when the notch removed too large a section, the sharp end was completely cut off and again subjected to compression in the rollers.

Таким образом положительный эффект, достигаемый использованием предлагаемого изобретения по сравнению с известными техническими решениями состоит в повышении производительности, сокращении парка острильных вальцев и монолитных волок и расширении технологических возможностей в случае производства профилей из малопластичных сплавов. Thus, the positive effect achieved by using the proposed invention in comparison with the known technical solutions consists in increasing productivity, reducing the fleet of pointed rollers and monolithic dies and expanding technological capabilities in the case of production of profiles from low-plastic alloys.

Повышение производительности и сокращение парка острильных вальцев и монолитных волок обеспечивается:
одновременной деформацией двух заготовок;
сокращением количества проходов волочения и острения;
исключением операций правки переднего конца и его зарубки;
объединением в одном проходе проходов прокатки и острения.Improving productivity and reducing the fleet of sharp rollers and monolithic dies is provided by:
simultaneous deformation of two workpieces;
reduction in the number of passes of drawing and sharpening;
the exception of the operations of editing the front end and its notch;
combining in one pass passes rolling and sharpening.

Расширение технологических возможностей способа достигается путем организации производства высокоточных коллекторных профилей из малопластичных сплавов на современных высокопроизводительных непрерывных прокатно-волочильных станах, за счет исключения промежуточных отжигов и уменьшения суммарной вытяжки по переделу. The expansion of technological capabilities of the method is achieved by organizing the production of high-precision collector profiles from low-alloy alloys on modern high-performance continuous rolling and drawing mills, by eliminating intermediate annealing and reducing the total exhaustion by redistribution.

Целесообразно использование предлагаемого изобретения и при производстве трапециевидных высокоточных профилей из черных и цветных металлов и сплавов. При этом в качестве исходной заготовки может быть использована заготовка с поперечным сечением отличным от прямоугольного, например, круглого либо трапециевидного с углом клиновидности меньше, чем угол клиновидности на готовом профиле, так как характер взаимодействия наклонных стенок общего ромбического (ребрового) калибра с составной заготовкой (и шаблоном), образованной из идентичных заготовок круглого или трапециевидного поперечного сечения, также обеспечивает высокое качество продеформированных профилей. It is advisable to use the present invention in the production of trapezoidal high-precision profiles from ferrous and non-ferrous metals and alloys. In this case, a preform with a cross section different from a rectangular one, for example, round or trapezoidal with a wedge angle less than the angle of the wedge shape on the finished profile, can be used as the initial preform, since the nature of the interaction of the inclined walls of a common rhombic (rib) caliber with a composite preform ( and a template) formed from identical blanks of circular or trapezoidal cross-section also provides high quality deformed profiles.

Claims

1. A method of manufacturing high-precision collector profiles, including preliminary rolling of the initial billets, sharpening the front ends of the rolled billets in the calibers of the sharp rollers, including in the rib, to obtain a trapezoidal cross-sectional shape of the front end and further finishing deformation in monolithic fibers, characterized in that the original identical billets are assembled into a paired billet before aligning and sharpening the front ends, aligning the front ends and joining the original billets on the same lateral surfaces, sharpening the front ends of the paired billets is carried out prior to preliminary rolling in the common rib caliber of the point rollers in one pass, then the paired billet without changing the relative position of the original billets is turned over 90 ^o , between the front ends of the original billets the length of their sharp ends is introduced the template, and then the paired workpiece and the template are set in the overall rhombic caliber of the rolling stand and pre-rolling the paired workpiece, p When in use as a template using rod hexagonal cross-section with sharp lateral edges at the front end, paired with the deformed portions of bases starting preforms, wherein the height of the bar N _w and angle β between nesopryagaemymi with workpieces faces are constant and equal to N _w H _k (0, 1 0.15) mm, where H is _the height of the general rhombic caliber along the bottom of its streams, (0.1 0.15) mm is the gap between the template and caliber, β = 180 ^o - α _p , where α _p is the angle between the side faces of a high-precision collector profile, and the formation wedging cross sections starting identical blanks produced when α ₁ <α ₂ and α ₂ = α _n, wherein α _1, α ₂ - angles between the sides of cross-sectional profiles obtained respectively forming the front ends of the preforms, in the general fin caliber ostrilnyh rollers and common rhombic gauge rolling mill.